JPH1012056A - Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線および該超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線および該超電導線の製造方法Info
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- JPH1012056A JPH1012056A JP8158625A JP15862596A JPH1012056A JP H1012056 A JPH1012056 A JP H1012056A JP 8158625 A JP8158625 A JP 8158625A JP 15862596 A JP15862596 A JP 15862596A JP H1012056 A JPH1012056 A JP H1012056A
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- Metal Extraction Processes (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 安定した臨界電流特性を備えているのは勿論
のこと、数十〜数百ｋｇレベルの単重を有するＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導線を提供する。 【解決手段】 被覆銅が、外側銅と内側銅の金属結合に
よって一体化されたものであるＮｂ3 Ｓｎ超電導線であ
る。上記被覆銅における、非銅部に対する被覆銅部の面
積比は１〜１０である。
のこと、数十〜数百ｋｇレベルの単重を有するＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導線を提供する。 【解決手段】 被覆銅が、外側銅と内側銅の金属結合に
よって一体化されたものであるＮｂ3 Ｓｎ超電導線であ
る。上記被覆銅における、非銅部に対する被覆銅部の面
積比は１〜１０である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超電導マグネット
の構成素材に用いられるＮｂ3 Ｓｎ超電導線およびその
製造方法に関し、例えば高い操業高安定度が要求される
核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置等の各種物性測定装置におい
て、特に好適に使用される銅比［非銅部に対する銅部の
面積比（断面の面積比）］が１〜１０のＮｂ3 Ｓｎ超電
導線およびそれを製造する方法に関するものである。
の構成素材に用いられるＮｂ3 Ｓｎ超電導線およびその
製造方法に関し、例えば高い操業高安定度が要求される
核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置等の各種物性測定装置におい
て、特に好適に使用される銅比［非銅部に対する銅部の
面積比（断面の面積比）］が１〜１０のＮｂ3 Ｓｎ超電
導線およびそれを製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】超電導物質によって実現される永久電流
現象を利用することによって、電力を消費せずに大電流
を流し、コイル状にして磁場を発生させる超電導マグネ
ットは、ＮＭＲ装置等の高分子構造解析装置の他、磁気
浮上列車や核融合装置等への応用が進められている。こ
の様なマグネットでは、永久電流の減衰をできるだけ低
く抑えることを目的として、臨界電流やｎ値などの超電
導特性を高めたり、或いは超電導接続部の抵抗増加を少
なくする為に、単長または単重（１本当たりの重さまた
は長さ、以下、単長単重と略記する場合がある）を可能
な限り大きくすることが要求されている。特に１０〜１
３Ｔの中磁場領域において汎用されるＮｂ 3 Ｓｎ超電導
線について、単重特性を向上することが強く切望されて
いる。
現象を利用することによって、電力を消費せずに大電流
を流し、コイル状にして磁場を発生させる超電導マグネ
ットは、ＮＭＲ装置等の高分子構造解析装置の他、磁気
浮上列車や核融合装置等への応用が進められている。こ
の様なマグネットでは、永久電流の減衰をできるだけ低
く抑えることを目的として、臨界電流やｎ値などの超電
導特性を高めたり、或いは超電導接続部の抵抗増加を少
なくする為に、単長または単重（１本当たりの重さまた
は長さ、以下、単長単重と略記する場合がある）を可能
な限り大きくすることが要求されている。特に１０〜１
３Ｔの中磁場領域において汎用されるＮｂ 3 Ｓｎ超電導
線について、単重特性を向上することが強く切望されて
いる。
【０００３】上記超電導マグネットの構成素材として
は、従来からＮｂ3 ＳｎやＶ3 Ｇａ等の超電導線が使用
されている。上記超電導線のうち、実用に供せられる銅
安定化Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線（銅比０．２〜１）は、主と
していわゆるブロンズ法と呼ばれる複合加工法によって
製造されている。具体的には、まず、複数のＮｂ線をＣ
ｕ−Ｓｎ合金のビレットケース（線状母材）に埋設して
１次多芯ビレットを構成し、これを複数本円筒状に束ね
て線材群とする。次いで、該線材群を中空のＣｕビレッ
トに挿入する際、ビレットとの境界に、Ｓｎの拡散を防
止する拡散バリア材（Ｎｂバリア）を配しながら多数稠
密に充填することにより複合ビレットとし、これを熱間
押出した後、更に伸線加工を行うことによって製造す
る。この様にして製造される銅安定化Ｎｂ3 Ｓｎ超電導
線の単長単重の大きさは、熱間押出する際に使用する押
出装置によって左右される。即ち、押出装置の押出能力
によって決定される複合ビレットの大きさにより、得ら
れる超電導線の単長単重も決定するのである。
は、従来からＮｂ3 ＳｎやＶ3 Ｇａ等の超電導線が使用
されている。上記超電導線のうち、実用に供せられる銅
安定化Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線（銅比０．２〜１）は、主と
していわゆるブロンズ法と呼ばれる複合加工法によって
製造されている。具体的には、まず、複数のＮｂ線をＣ
ｕ−Ｓｎ合金のビレットケース（線状母材）に埋設して
１次多芯ビレットを構成し、これを複数本円筒状に束ね
て線材群とする。次いで、該線材群を中空のＣｕビレッ
トに挿入する際、ビレットとの境界に、Ｓｎの拡散を防
止する拡散バリア材（Ｎｂバリア）を配しながら多数稠
密に充填することにより複合ビレットとし、これを熱間
押出した後、更に伸線加工を行うことによって製造す
る。この様にして製造される銅安定化Ｎｂ3 Ｓｎ超電導
線の単長単重の大きさは、熱間押出する際に使用する押
出装置によって左右される。即ち、押出装置の押出能力
によって決定される複合ビレットの大きさにより、得ら
れる超電導線の単長単重も決定するのである。
【０００４】ここで、Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合ビレット
では、ＮｂＴｉ超電導線に比べて、常温から４００℃に
おける変形抵抗が高い為、単長単重の大きい超電導線を
得ようとすると、大型の押出装置が必要になる。しかし
ながら、この様な大型装置を使用すると、設備コストや
操業コストが高価となる欠点を有する他、現状で使用さ
れている押出装置では、せいぜい単重４０ｋｇ程度のビ
レットしか押出しすることができず、所望の単長単重を
有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線を効率よく製造することが困
難であった。
では、ＮｂＴｉ超電導線に比べて、常温から４００℃に
おける変形抵抗が高い為、単長単重の大きい超電導線を
得ようとすると、大型の押出装置が必要になる。しかし
ながら、この様な大型装置を使用すると、設備コストや
操業コストが高価となる欠点を有する他、現状で使用さ
れている押出装置では、せいぜい単重４０ｋｇ程度のビ
レットしか押出しすることができず、所望の単長単重を
有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線を効率よく製造することが困
難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
着目してなされたものであって、その目的は、安定した
臨界電流特性を備えているのは勿論のこと、数十〜数百
ｋｇレベルの単重を有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線、および
該超電導線を低コストで効率よく製造することのできる
方法を提供することにある。
着目してなされたものであって、その目的は、安定した
臨界電流特性を備えているのは勿論のこと、数十〜数百
ｋｇレベルの単重を有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線、および
該超電導線を低コストで効率よく製造することのできる
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成し得た本
発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線とは、被覆銅が、外側銅と内
側銅の金属結合によって一体化されたものであるところ
に要旨を有するものである。本発明の超電導線は、上記
被覆銅における、非銅部に対する被覆銅部の面積比が１
〜１０となるものである。
発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線とは、被覆銅が、外側銅と内
側銅の金属結合によって一体化されたものであるところ
に要旨を有するものである。本発明の超電導線は、上記
被覆銅における、非銅部に対する被覆銅部の面積比が１
〜１０となるものである。
【０００７】また、上記目的を達成し得た本発明の製造
方法とは、非銅部に対する銅部の面積比が０．２〜１で
あるＮｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を、該複合芯材の外表
面に比べて滑らかな内表面を有する銅パイプに挿入して
伸線することにより、非銅部に対する被覆銅部の面積比
が１〜１０のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造するところに要
旨を有するものである。具体的には、上記Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線複合芯材の外表面粗さＲｍａｘを０．２〜５μ
ｍ、銅パイプの内表面粗さＲｍａｘを０．５μｍ以下
（０μｍを含まない）とすることが好ましい。
方法とは、非銅部に対する銅部の面積比が０．２〜１で
あるＮｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を、該複合芯材の外表
面に比べて滑らかな内表面を有する銅パイプに挿入して
伸線することにより、非銅部に対する被覆銅部の面積比
が１〜１０のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造するところに要
旨を有するものである。具体的には、上記Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線複合芯材の外表面粗さＲｍａｘを０．２〜５μ
ｍ、銅パイプの内表面粗さＲｍａｘを０．５μｍ以下
（０μｍを含まない）とすることが好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記課題を解決す
ることのできるＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造する方法につ
いて種々検討した結果、従来の複合加工法の如く、予め
所定の高銅比になる様設定されたＮｂ3 Ｓｎ超電導線複
合ビレットを熱間押出しする方法とは発想を全く変え
て、銅比：０．２〜１の低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を芯
材とし、該芯材を銅パイプに挿入して伸線することによ
って、低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の周囲に銅をうまく配
することができれば、芯材に比べて高い銅比（１〜１
０）を有する高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を低コストで効
率よく製造することができるのではないかと考え、この
様な観点から実験を重ねた結果、本発明を完成したので
ある。
ることのできるＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造する方法につ
いて種々検討した結果、従来の複合加工法の如く、予め
所定の高銅比になる様設定されたＮｂ3 Ｓｎ超電導線複
合ビレットを熱間押出しする方法とは発想を全く変え
て、銅比：０．２〜１の低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を芯
材とし、該芯材を銅パイプに挿入して伸線することによ
って、低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の周囲に銅をうまく配
することができれば、芯材に比べて高い銅比（１〜１
０）を有する高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を低コストで効
率よく製造することができるのではないかと考え、この
様な観点から実験を重ねた結果、本発明を完成したので
ある。
【０００９】即ち、全長にわたって均一な高銅比Ｎｂ3
Ｓｎ超電導線を得るためには、芯材となる低銅比Ｎｂ3
Ｓｎ超電導線と、該芯材を挿入する銅パイプの間に良好
な金属結合を形成する必要があること、その為には、挿
入時における芯材と銅パイプの表面状態を制御すること
が最も重要であり、芯材の外表面および銅パイプの内表
面の滑らかさ［具体的には、表面粗さ（Ｒｍａｘ）］を
夫々適切に制御することが必要であることを突き止め
た。
Ｓｎ超電導線を得るためには、芯材となる低銅比Ｎｂ3
Ｓｎ超電導線と、該芯材を挿入する銅パイプの間に良好
な金属結合を形成する必要があること、その為には、挿
入時における芯材と銅パイプの表面状態を制御すること
が最も重要であり、芯材の外表面および銅パイプの内表
面の滑らかさ［具体的には、表面粗さ（Ｒｍａｘ）］を
夫々適切に制御することが必要であることを突き止め
た。
【００１０】まず、本発明のＮｂ3 Ｓｎ超電導線につい
て説明する。本発明の超電導線は、上述した様に、被覆
銅が、外側銅と内側銅の金属結合によって一体化された
ものである点に特徴を有する。即ち、銅比（１〜１０）
を有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線の被覆銅部分は、芯材とな
る低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の銅部分（内側銅）と、該
芯材を挿入する銅パイプの銅部分（外側銅）との間に良
好な金属結合が形成されたものである。この様に外側銅
と内側銅とを金属結合によって一体化させることによっ
て、安定した臨界電流特性を備え、しかも単重の大きい
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線が得られるのである。
て説明する。本発明の超電導線は、上述した様に、被覆
銅が、外側銅と内側銅の金属結合によって一体化された
ものである点に特徴を有する。即ち、銅比（１〜１０）
を有するＮｂ3 Ｓｎ超電導線の被覆銅部分は、芯材とな
る低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の銅部分（内側銅）と、該
芯材を挿入する銅パイプの銅部分（外側銅）との間に良
好な金属結合が形成されたものである。この様に外側銅
と内側銅とを金属結合によって一体化させることによっ
て、安定した臨界電流特性を備え、しかも単重の大きい
Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線が得られるのである。
【００１１】次に、上述した本発明の高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ
超電導線を製造するには、非銅部に対する銅部の面積比
が０．２〜１であるＮｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を、該
複合芯材の外表面に比べて滑らかな内表面を有する銅パ
イプに挿入して伸線する方法が採用される。この様に、
本発明の方法では、芯材の外表面と、銅パイプの内表面
の表面状態を夫々うまく制御することによって、上述し
た外側銅と内側銅の金属結合を一体化させる点に最大の
特徴を有する。具体的には、上述した表面状態は、芯材
と銅パイプの表面粗さ（Ｒｍａｘ）を夫々制御すること
によって行われる。
超電導線を製造するには、非銅部に対する銅部の面積比
が０．２〜１であるＮｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を、該
複合芯材の外表面に比べて滑らかな内表面を有する銅パ
イプに挿入して伸線する方法が採用される。この様に、
本発明の方法では、芯材の外表面と、銅パイプの内表面
の表面状態を夫々うまく制御することによって、上述し
た外側銅と内側銅の金属結合を一体化させる点に最大の
特徴を有する。具体的には、上述した表面状態は、芯材
と銅パイプの表面粗さ（Ｒｍａｘ）を夫々制御すること
によって行われる。
【００１２】このうち、芯材となる低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超
電導線のＲｍａｘは０．２〜５μｍに制御することが必
要である。このＲｍａｘが０．２μｍ未満の場合には、
外側の銅パルプと合わせて加工すると伸線性が低下し、
Ｎｂ3 Ｓｎフィラメント部の内部断線が多発する為、良
好な臨界電流特性が得られない等の問題がある。好まし
い下限値は０．５μｍである。一方、その上限が５μｍ
を超えても伸線性が低下し、Ｎｂ3 Ｓｎフィラメント部
の内部断線が多発する為、同様に良好な臨界電流特性が
得られない。好ましい上限値は３μｍである。
電導線のＲｍａｘは０．２〜５μｍに制御することが必
要である。このＲｍａｘが０．２μｍ未満の場合には、
外側の銅パルプと合わせて加工すると伸線性が低下し、
Ｎｂ3 Ｓｎフィラメント部の内部断線が多発する為、良
好な臨界電流特性が得られない等の問題がある。好まし
い下限値は０．５μｍである。一方、その上限が５μｍ
を超えても伸線性が低下し、Ｎｂ3 Ｓｎフィラメント部
の内部断線が多発する為、同様に良好な臨界電流特性が
得られない。好ましい上限値は３μｍである。
【００１３】また、上記芯材を挿入する銅パイプ内面の
Ｒｍａｘは０．５μｍ以下に制御する必要がある。この
Ｒｍａｘが０．５μｍを超えると伸線加工性が低下し、
超電導線の製造途中で断線してしまう恐れがある。好ま
しい上限値は０．３μｍである。
Ｒｍａｘは０．５μｍ以下に制御する必要がある。この
Ｒｍａｘが０．５μｍを超えると伸線加工性が低下し、
超電導線の製造途中で断線してしまう恐れがある。好ま
しい上限値は０．３μｍである。
【００１４】上記芯材表面および銅パイプ内面のＲｍａ
ｘを所望の範囲に制御する方法としては、例えば、表面
を脱脂した後、硝酸または硫酸の水溶液中に所定時間浸
漬する方法や、脱脂した押出材を銅製ブラシで擦る方法
等が挙げられる。
ｘを所望の範囲に制御する方法としては、例えば、表面
を脱脂した後、硝酸または硫酸の水溶液中に所定時間浸
漬する方法や、脱脂した押出材を銅製ブラシで擦る方法
等が挙げられる。
【００１５】尚、本発明によれば、銅パイプの寸法（銅
の被覆厚さ）を変えることによって、得られるＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導線の銅比を所望の比率に制御することができ
る。具体的には、銅比約２．６の高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電
導線を得るには、直径３０ｍｍ，銅比０．６０の芯材に
対し、外径約４２ｍｍ，内径３０ｍｍ程度の銅パイプを
用いることが推奨される。
の被覆厚さ）を変えることによって、得られるＮｂ3 Ｓ
ｎ超電導線の銅比を所望の比率に制御することができ
る。具体的には、銅比約２．６の高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電
導線を得るには、直径３０ｍｍ，銅比０．６０の芯材に
対し、外径約４２ｍｍ，内径３０ｍｍ程度の銅パイプを
用いることが推奨される。
【００１６】本発明の方法は、この様に、表面状態（特
にＲｍａｘ）の制御された低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複
合芯材を、同様に表面状態の制御された銅パイプに挿入
することによって高銅比超電導線を得るところに最大の
特徴を有するものであり、その他の製造工程については
特に規定されず、低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を
製造する方法、該芯材を押出するのに使用する押出装
置、製造された高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を伸線する方
法等については、通常使用される方法や装置を適宜選択
して使用することができる。
にＲｍａｘ）の制御された低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複
合芯材を、同様に表面状態の制御された銅パイプに挿入
することによって高銅比超電導線を得るところに最大の
特徴を有するものであり、その他の製造工程については
特に規定されず、低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を
製造する方法、該芯材を押出するのに使用する押出装
置、製造された高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を伸線する方
法等については、通常使用される方法や装置を適宜選択
して使用することができる。
【００１７】尚、芯材となる低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線
の銅比は０．２〜１の範囲とすることが好ましい。この
範囲であれば、本発明において所望の高銅比（１〜１
０）を一層効率よく得ることができると共に、この様な
低銅比超電導線複合芯材の製造自体も容易であるからで
ある。
の銅比は０．２〜１の範囲とすることが好ましい。この
範囲であれば、本発明において所望の高銅比（１〜１
０）を一層効率よく得ることができると共に、この様な
低銅比超電導線複合芯材の製造自体も容易であるからで
ある。
【００１８】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいず
れも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく前・後記の趣旨に徴して設計変更することはいず
れも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００１９】
【実施例】下記の手順によって、図１に示す断面形状の
低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を作成した。まず、外部安定
化ブロンズ法にて、銅比０．３，フィラメント数３８７
１本、Ｎｂバリア材からなるＮｂ3 Ｓｎ線ビレット（外
径７０ｍｍ）を作成した。次に、該ビレットを定格荷重
４００ｔｏｎの静水圧押出装置により外径２０ｍｍに押
出した。このときの押出圧力は８８００ｋｇ／ｃｍ2 で
あった。この様にして得られた押出材をエチルアルコー
ルで脱脂した後、５０％硝酸水溶液中に種々の時間浸漬
することにより、Ｒｍａｘの異なる押出材を得た。ま
た、銅製ブラシで擦る等して、内面のＲｍａｘが種々異
なる銅パイプ（外径４４．３ｍｍ，内径２０ｍｍ）を作
成した。次に、上記の各押出材を、種々の銅パイプに挿
入し、図２に示す高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合体（銅
比３）を得た。次いで、この複合体を、５０％の冷間引
抜加工毎に６００℃Ｃ×１時間の中間焼鈍を施しつつ、
最終線径０．７ｍｍまで伸線加工した。
低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線を作成した。まず、外部安定
化ブロンズ法にて、銅比０．３，フィラメント数３８７
１本、Ｎｂバリア材からなるＮｂ3 Ｓｎ線ビレット（外
径７０ｍｍ）を作成した。次に、該ビレットを定格荷重
４００ｔｏｎの静水圧押出装置により外径２０ｍｍに押
出した。このときの押出圧力は８８００ｋｇ／ｃｍ2 で
あった。この様にして得られた押出材をエチルアルコー
ルで脱脂した後、５０％硝酸水溶液中に種々の時間浸漬
することにより、Ｒｍａｘの異なる押出材を得た。ま
た、銅製ブラシで擦る等して、内面のＲｍａｘが種々異
なる銅パイプ（外径４４．３ｍｍ，内径２０ｍｍ）を作
成した。次に、上記の各押出材を、種々の銅パイプに挿
入し、図２に示す高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合体（銅
比３）を得た。次いで、この複合体を、５０％の冷間引
抜加工毎に６００℃Ｃ×１時間の中間焼鈍を施しつつ、
最終線径０．７ｍｍまで伸線加工した。
【００２０】尚、比較のため、上述と同様の断面構成を
有する銅比３の高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合ビレット
を作成した後、同様にして伸線加工することにより、従
来例の超電導線を得た。
有する銅比３の高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合ビレット
を作成した後、同様にして伸線加工することにより、従
来例の超電導線を得た。
【００２１】この様にして得られた各線材を約３０ｃｍ
に切出し、コイル形状に加工した後、真空中で６５０℃
×１００ｈ熱処理を施してから、更に液体Ｈｅ中で１２
Ｔの磁場における臨界電流（Ｉｃ）を測定した。得られ
た結果を表１に示す。
に切出し、コイル形状に加工した後、真空中で６５０℃
×１００ｈ熱処理を施してから、更に液体Ｈｅ中で１２
Ｔの磁場における臨界電流（Ｉｃ）を測定した。得られ
た結果を表１に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】表の結果から明らかな様に、本発明法によ
って得られた超電導線（Ｎo.２〜４、および６〜７）
は、いずれも２４ｋｇの単重を有し、従来例（Ｎo.１
５）に比べて約５倍程度も大きくなることが分かる。こ
れに対して、本発明の要件を一部でも満足しない比較例
は、以下の様な不具合を伴っている。
って得られた超電導線（Ｎo.２〜４、および６〜７）
は、いずれも２４ｋｇの単重を有し、従来例（Ｎo.１
５）に比べて約５倍程度も大きくなることが分かる。こ
れに対して、本発明の要件を一部でも満足しない比較例
は、以下の様な不具合を伴っている。
【００２４】Ｎo.１は、芯材のＲｍａｘが本発明の下限
を下回る例であり、Ｉｃが低い。Ｎo.５は、芯材のＲｍ
ａｘが本発明の上限を超える例であり、同様にＩｃが低
い。Ｎo.８は、Ｎo.５と同様、芯材のＲｍａｘが本発明
の上限を超えると共に、更に銅パイプのＲｍａｘもＮo.
５に比べて大きくなっている為、伸線途中で断線してし
まった。
を下回る例であり、Ｉｃが低い。Ｎo.５は、芯材のＲｍ
ａｘが本発明の上限を超える例であり、同様にＩｃが低
い。Ｎo.８は、Ｎo.５と同様、芯材のＲｍａｘが本発明
の上限を超えると共に、更に銅パイプのＲｍａｘもＮo.
５に比べて大きくなっている為、伸線途中で断線してし
まった。
【００２５】Ｎo.９および１０は、銅パイプのＲｍａｘ
が本発明の上限を超える例であり、いずれもＩｃが低
い。Ｎo.１１および１４は、芯材および銅パイプのＲｍ
ａｘの両方が、またＮo.１２および１３は、銅パイプの
Ｒｍａｘが、本発明の上限を超える例であり、いずれも
途中で断線してしまった。
が本発明の上限を超える例であり、いずれもＩｃが低
い。Ｎo.１１および１４は、芯材および銅パイプのＲｍ
ａｘの両方が、またＮo.１２および１３は、銅パイプの
Ｒｍａｘが、本発明の上限を超える例であり、いずれも
途中で断線してしまった。
【００２６】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、安
定した臨界電流特性を備え、しかも数十〜数百ｋｇレベ
ルの単重を有する高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線が得られる
と共に、この様な超電導線を低コストで効率よく製造す
ることができた。
定した臨界電流特性を備え、しかも数十〜数百ｋｇレベ
ルの単重を有する高銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線が得られる
と共に、この様な超電導線を低コストで効率よく製造す
ることができた。
【図１】本発明に係わる低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の断
面を示す図である。
面を示す図である。
【図２】本発明に係わる高低銅比Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線の
断面を示す図である。
断面を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２２Ｃ 9/00 ＺＡＡ Ｃ２２Ｃ 9/00 ＺＡＡ (72)発明者 多田羅 勇 北九州市門司区小森江２丁目２−１ 株式 会社神戸製鋼所門司工場内 (72)発明者 前田 幸広 北九州市門司区小森江２丁目２−１ 株式 会社神戸製鋼所門司工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 被覆銅が、外側銅と内側銅の金属結合に
よって一体化されたものであることを特徴とするＮｂ3
Ｓｎ超電導線。 - 【請求項２】 前記被覆銅における、非銅部に対する被
覆銅部の面積比が１〜１０である請求項１または２に記
載のＮｂ3 Ｓｎ超電導線。 - 【請求項３】 非銅部に対する銅部の面積比が０．２〜
１であるＮｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材を、該複合芯材の
外表面に比べて滑らかな内表面を有する銅パイプに挿入
して伸線することにより、非銅部に対する被覆銅部の面
積比が１〜１０のＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造することを
特徴とするＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製造方法。 - 【請求項４】 前記Ｎｂ3 Ｓｎ超電導線複合芯材の外表
面粗さＲｍａｘが０．２〜５μｍであり、且つ銅パイプ
の内表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ以下（０μｍを含ま
ない）である請求項３に記載のＮｂ3 Ｓｎ超電導線の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8158625A JPH1012056A (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線および該超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8158625A JPH1012056A (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線および該超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1012056A true JPH1012056A (ja) | 1998-01-16 |
Family
ID=15675806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8158625A Withdrawn JPH1012056A (ja) | 1996-06-19 | 1996-06-19 | Ｎｂ▲３▼Ｓｎ超電導線および該超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1012056A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010012473A (ja) * | 2008-07-01 | 2010-01-21 | Fujikura Ltd | 銅被覆アルミニウム複合線の製造方法 |
| CN109468476A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-03-15 | 江苏科技大学 | 一种采用磁悬浮工艺提高铜合金综合性能的方法 |
-
1996
- 1996-06-19 JP JP8158625A patent/JPH1012056A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010012473A (ja) * | 2008-07-01 | 2010-01-21 | Fujikura Ltd | 銅被覆アルミニウム複合線の製造方法 |
| CN109468476A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-03-15 | 江苏科技大学 | 一种采用磁悬浮工艺提高铜合金综合性能的方法 |
| CN109468476B (zh) * | 2018-12-29 | 2020-05-22 | 江苏科技大学 | 一种采用磁悬浮工艺提高铜合金综合性能的方法 |
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