JPH10111725A - パワーラインコンディショナの補償電力分担方式 - Google Patents
パワーラインコンディショナの補償電力分担方式Info
- Publication number
- JPH10111725A JPH10111725A JP8266440A JP26644096A JPH10111725A JP H10111725 A JPH10111725 A JP H10111725A JP 8266440 A JP8266440 A JP 8266440A JP 26644096 A JP26644096 A JP 26644096A JP H10111725 A JPH10111725 A JP H10111725A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- current
- harmonic
- compensation
- command value
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 障害電力が装置容量大きい場合、補償比率を
可変にして各障害電流に多くの補償容量を分担させる。 【解決手段】 パワーラインコンデイショナの補償電流
演算部１５の高調波電流補償回５８で高調波電力を演算
し、高調波電力分担設定値との比をとり求めた高調波電
流に掛けて高調波電流指令値とする。電圧安定化補償回
路２１で基本波無効電力を演算し、電圧安定化補償電力
分担設定値との比をとり求めた基本波無効電流に掛けて
電圧安定値補償電流指令値とする。無効電力補償回路３
１は基本波無効電力分担設定値を電源電圧で割って無効
電力補償指令値とする。逆相分電流補償回路４２は逆相
分電力を演算し、逆相分電力分担設定値との比をとり逆
相分有効電流に掛けて逆相電流指令値とする。
可変にして各障害電流に多くの補償容量を分担させる。 【解決手段】 パワーラインコンデイショナの補償電流
演算部１５の高調波電流補償回５８で高調波電力を演算
し、高調波電力分担設定値との比をとり求めた高調波電
流に掛けて高調波電流指令値とする。電圧安定化補償回
路２１で基本波無効電力を演算し、電圧安定化補償電力
分担設定値との比をとり求めた基本波無効電流に掛けて
電圧安定値補償電流指令値とする。無効電力補償回路３
１は基本波無効電力分担設定値を電源電圧で割って無効
電力補償指令値とする。逆相分電流補償回路４２は逆相
分電力を演算し、逆相分電力分担設定値との比をとり逆
相分有効電流に掛けて逆相電流指令値とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電力系統の高調波
電流，電源電圧，逆相電流を補償するパワーラインコン
ディショナにおけるそれらの補償電力の分担方式に関す
るものである。
電流，電源電圧，逆相電流を補償するパワーラインコン
ディショナにおけるそれらの補償電力の分担方式に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来パワーラインコンディショナ（以下
ＰＬＣと記す）の構成を図６に示す。同図において、１
は三相電源、３は電力ライン、４は負荷、１０（１１〜
１８）はＰＣＬ、１１はグレエツ結線電圧型インバー
タ、１２はＰＴ1で検出した電源相電圧の実効値ＶSを求
める電源相電圧実効値演算部、１５はこの電源相電圧実
効値と電流検出器ＣＴ1で検出した負荷電流から補償し
ようとする障害電流を求める補償電流演算部、１６はこ
の補償電流と電流検出器ＣＴ2で検出したインバータ出
力電流の偏差を検出する減算器、１７はこの偏差が０と
なるように制御する電流制御部、１８はこの電流制御部
からの信号を受けてインバータをＰＷＭ制御するＰＷＭ
制御回路である。
ＰＬＣと記す）の構成を図６に示す。同図において、１
は三相電源、３は電力ライン、４は負荷、１０（１１〜
１８）はＰＣＬ、１１はグレエツ結線電圧型インバー
タ、１２はＰＴ1で検出した電源相電圧の実効値ＶSを求
める電源相電圧実効値演算部、１５はこの電源相電圧実
効値と電流検出器ＣＴ1で検出した負荷電流から補償し
ようとする障害電流を求める補償電流演算部、１６はこ
の補償電流と電流検出器ＣＴ2で検出したインバータ出
力電流の偏差を検出する減算器、１７はこの偏差が０と
なるように制御する電流制御部、１８はこの電流制御部
からの信号を受けてインバータをＰＷＭ制御するＰＷＭ
制御回路である。
【０００３】ＰＬＣは電力系統の高調波電流、電源電
圧、無効電流、フリッカ等を補償する装置であり、この
補償電流はインバータから系統へ注入される。図６のも
のは６ステップインバータの構成となっているが、大容
量ＰＬＣの場合には変圧器やリアクトルで多重化した構
成が用いられている。
圧、無効電流、フリッカ等を補償する装置であり、この
補償電流はインバータから系統へ注入される。図６のも
のは６ステップインバータの構成となっているが、大容
量ＰＬＣの場合には変圧器やリアクトルで多重化した構
成が用いられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ＰＬＣは負荷電流に含
まれる高調波電流、電源電圧、無効電流、逆相電流とい
った障害電流を求め、これを補償するような電流を系統
へ注入する。負荷電流に流れる障害電力の容量がＰＬＣ
装置容量よりも少ない場合であれば、装置はすべての障
害電力を補償することができる。
まれる高調波電流、電源電圧、無効電流、逆相電流とい
った障害電流を求め、これを補償するような電流を系統
へ注入する。負荷電流に流れる障害電力の容量がＰＬＣ
装置容量よりも少ない場合であれば、装置はすべての障
害電力を補償することができる。
【０００５】しかし現実には障害電力が装置容量よりも
大きい場合が多く、このとき装置はすべての障害電力を
補償することはできない。それゆえ装置は容量の範囲内
で補償するように、障害電流に対し補償電流をリミット
する必要がある。この方法として、従来は各電力の補償
比率は一定でリミットを行っている。
大きい場合が多く、このとき装置はすべての障害電力を
補償することはできない。それゆえ装置は容量の範囲内
で補償するように、障害電流に対し補償電流をリミット
する必要がある。この方法として、従来は各電力の補償
比率は一定でリミットを行っている。
【０００６】しかし系統のより最適な安定のためには、
このように補償比率一定でなく可変にして、系統に悪影
響を与えている障害電流に多くの補償容量を分担する方
が望ましい。
このように補償比率一定でなく可変にして、系統に悪影
響を与えている障害電流に多くの補償容量を分担する方
が望ましい。
【０００７】本発明は、障害電力が装置容量よりも大き
い場合、補償比率を可変にして各障害電流に多くの補償
容量を分担させることができるようにした、パワーライ
ンコンディショナの補償電力分担方式を提供することに
ある。
い場合、補償比率を可変にして各障害電流に多くの補償
容量を分担させることができるようにした、パワーライ
ンコンディショナの補償電力分担方式を提供することに
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、電力系統の高
調波電流，電源電圧，無効電力，逆相電流を補償するパ
ワーラインコンディショナにおいて、補償する高調波有
効電流を演算する高調波補償電流演算部に、求めた高調
波有効電流と電源電圧から高調波電力を演算し、その高
調波電力と高調波電力指令値との比を前記高調波有効電
流に掛けて高調波有効電流指令値とする回路を設け、電
源電圧を補償する電圧安定化電流を演算する電圧安定化
補償電流演算回路に、求めた電圧安定化電流と電源電圧
から基本波無効分電力を演算し、その基本波無効分電力
と基本波無効分電力指令値との比を前記電圧安定化電流
に掛けて電圧安定化補償電流値とする回路を設け、補償
する無効電流を演算する無効電力補償電流演算部を、基
本波無効分電力指令値を電源電圧で割って無効電流補償
電流指令値を出力する回路で構成し、補償する逆相分有
効電流を演算する逆相分電力補償電流演算部に、求めた
逆相分有効電力と電源電圧から逆相分電力を演算し、そ
の逆相分電力と逆相分電力指令値との比を前記逆相分有
効電流に掛けて逆相分電流指令値を出力する回路を設
け、前記各電力指令値をそれぞれ変えることで補償電力
分担を変えうるようにしたものである。
調波電流，電源電圧，無効電力，逆相電流を補償するパ
ワーラインコンディショナにおいて、補償する高調波有
効電流を演算する高調波補償電流演算部に、求めた高調
波有効電流と電源電圧から高調波電力を演算し、その高
調波電力と高調波電力指令値との比を前記高調波有効電
流に掛けて高調波有効電流指令値とする回路を設け、電
源電圧を補償する電圧安定化電流を演算する電圧安定化
補償電流演算回路に、求めた電圧安定化電流と電源電圧
から基本波無効分電力を演算し、その基本波無効分電力
と基本波無効分電力指令値との比を前記電圧安定化電流
に掛けて電圧安定化補償電流値とする回路を設け、補償
する無効電流を演算する無効電力補償電流演算部を、基
本波無効分電力指令値を電源電圧で割って無効電流補償
電流指令値を出力する回路で構成し、補償する逆相分有
効電流を演算する逆相分電力補償電流演算部に、求めた
逆相分有効電力と電源電圧から逆相分電力を演算し、そ
の逆相分電力と逆相分電力指令値との比を前記逆相分有
効電流に掛けて逆相分電流指令値を出力する回路を設
け、前記各電力指令値をそれぞれ変えることで補償電力
分担を変えうるようにしたものである。
【０００９】
１．まず、ＰＬＣの補償電力の比例分担に用いる基本波
有効電力、基本波無効電力、逆相分電力、高調波電力の
演算方法について説明する。
有効電力、基本波無効電力、逆相分電力、高調波電力の
演算方法について説明する。
【００１０】１）基本波電流、高調波電流、逆相電流の
演算 いま、三相負荷瞬時電流をｉLa，ｉLb，ｉLcとする。こ
れを（１）式により電源角周波数と同期した回転座標変
換（ｄｑ変換）する。
演算 いま、三相負荷瞬時電流をｉLa，ｉLb，ｉLcとする。こ
れを（１）式により電源角周波数と同期した回転座標変
換（ｄｑ変換）する。
【００１１】
【数１】
【００１２】
【表１】
【００１３】負荷に流れる逆相分電流は、（２）式に示
すような電源各周波数と反対方向に回転する座標へ変換
することにより求める。
すような電源各周波数と反対方向に回転する座標へ変換
することにより求める。
【００１４】
【数２】
【００１５】
【表２】
【００１６】２）電力の演算 基本波有効電力、基本波無効電力、逆相分電力、高調波
電力の演算方法を上記１）で求めた変数を用いて述べ
る。以下の演算は平衡電源電力として行っているが、不
平衡電源電圧の場合も同様に求めることができる。
電力の演算方法を上記１）で求めた変数を用いて述べ
る。以下の演算は平衡電源電力として行っているが、不
平衡電源電圧の場合も同様に求めることができる。
【００１７】３）基本波有効電力、基本波無効電力の演
算 基本波有効電流をｉq -、基本波無効電流をｉd -とする
と、１相分の基本波有効電流実効値Ｉq -は表３のように
なる。
算 基本波有効電流をｉq -、基本波無効電流をｉd -とする
と、１相分の基本波有効電流実効値Ｉq -は表３のように
なる。
【００１８】
【表３】
【００１９】よって、電源の相電圧実効値をＶSとする
と、基本波有効電力Ｐ-、基本波無効電力Ｑ-は表４のよ
うに表すことができる。
と、基本波有効電力Ｐ-、基本波無効電力Ｑ-は表４のよ
うに表すことができる。
【００２０】
【表４】
【００２１】４）逆相分電力の演算 逆相分有効電流をｉNq -、逆相分無効電流をｉNd -とする
と、１相分の逆相分電流実効値ＩN -は表５のように表す
ことができる。
と、１相分の逆相分電流実効値ＩN -は表５のように表す
ことができる。
【００２２】
【表５】
【００２３】よって、電源の相電圧実効値をＶSとする
と、逆相分電力ＳNは、下表のように表すことができ
る。
と、逆相分電力ＳNは、下表のように表すことができ
る。
【００２４】
【表６】
【００２５】４）高調波電力の演算 高調波電流実効値はｄｑ軸回転座標上で求めることは難
しいので、三相変換した後で求める。ｄｑ軸回転座標上
における高調波有効電流、高調波無効電流をｉｑ〜，ｉ
d 〜とし、（３）式にて、三相変換する。
しいので、三相変換した後で求める。ｄｑ軸回転座標上
における高調波有効電流、高調波無効電流をｉｑ〜，ｉ
d 〜とし、（３）式にて、三相変換する。
【００２６】
【数３】
【００２７】三相高調波電流をｉDa，ｉDb，ｉDcから各
相の電流実効値ＩDa，ＩDb，ＩDcを（４）式より求め
る。
相の電流実効値ＩDa，ＩDb，ＩDcを（４）式より求め
る。
【００２８】
【数４】
【００２９】ここで、Ｔは負荷電流基本波の周期であ
る。
る。
【００３０】これにより電源の相電圧実効値をＶSとす
ると、高調波電力ＳDは、表７のように表すことができ
る。
ると、高調波電力ＳDは、表７のように表すことができ
る。
【００３１】
【表７】
【００３２】２．図１に基本波無効電力、逆相分電力、
高調波電力の電力分担機能をもったＰＬＣの構成図を、
図２〜５に個々の補償機能ブロック図を示す。
高調波電力の電力分担機能をもったＰＬＣの構成図を、
図２〜５に個々の補償機能ブロック図を示す。
【００３３】図１において、１は三相交流電源、２は電
源用変圧器、３は電力ライン、４は負荷、１１はインバ
ータ、１２は電源相電圧の基本波成分を抽出するフィル
タ、１３はフィルタで抽出した電源相電圧の実効値ＶS
を求める電源相電圧実効値演算部、１４はフィルタで抽
出した電源相電圧の角周波数ωを求めるＰＬＬ回路、１
５（２１〜７５）は電力分担機能を持った補償電流演算
回路、１６はＣＴ2で検出したインバータ出力電流と補
償電流演算部１５で求めた補償電流ｉａ＊〜ｉｅ＊との
差をとる減算器、１８はのこの差電流信号を受けてイン
バータを制御するＰＷＭ制御回路、１９はインバータ１
１と電源ライン３間に設けた変圧器。
源用変圧器、３は電力ライン、４は負荷、１１はインバ
ータ、１２は電源相電圧の基本波成分を抽出するフィル
タ、１３はフィルタで抽出した電源相電圧の実効値ＶS
を求める電源相電圧実効値演算部、１４はフィルタで抽
出した電源相電圧の角周波数ωを求めるＰＬＬ回路、１
５（２１〜７５）は電力分担機能を持った補償電流演算
回路、１６はＣＴ2で検出したインバータ出力電流と補
償電流演算部１５で求めた補償電流ｉａ＊〜ｉｅ＊との
差をとる減算器、１８はのこの差電流信号を受けてイン
バータを制御するＰＷＭ制御回路、１９はインバータ１
１と電源ライン３間に設けた変圧器。
【００３４】２１は電圧安定化補償回路で、図２に示す
ように、電源相電圧指令値と電源相電圧実効値ＶSの偏
差をＰＩ演算するＰＩコントローラ２３と、演算回路２
５で電源電圧√３ＶSを求めこのコントローラからの基
本波無効分電流ｉｄ-に乗算器２６で√３ＶSを掛けて基
本波無効分電力Ｑ-を得る基本波無効電力演算回路２４
と、電圧安定化補償電力指令値を基本波無効分電力Ｑ-
で割る割算器２７と、この割算器の出力を基本波無効分
電流ｉd -に掛けて電圧安定化補償電流指令値ｉVd＊を出
力する乗算器２８で構成されている。
ように、電源相電圧指令値と電源相電圧実効値ＶSの偏
差をＰＩ演算するＰＩコントローラ２３と、演算回路２
５で電源電圧√３ＶSを求めこのコントローラからの基
本波無効分電流ｉｄ-に乗算器２６で√３ＶSを掛けて基
本波無効分電力Ｑ-を得る基本波無効電力演算回路２４
と、電圧安定化補償電力指令値を基本波無効分電力Ｑ-
で割る割算器２７と、この割算器の出力を基本波無効分
電流ｉd -に掛けて電圧安定化補償電流指令値ｉVd＊を出
力する乗算器２８で構成されている。
【００３５】３１は無効電力補償回路で、図３に示すよ
うに、基本波無効電力指令値を演算回路３２で求めた電
源電圧√３ＶSで割り無効電力補償電流指令値ｉpd -＊を
出力するように構成されている。
うに、基本波無効電力指令値を演算回路３２で求めた電
源電圧√３ＶSで割り無効電力補償電流指令値ｉpd -＊を
出力するように構成されている。
【００３６】４１はＣＴ2で検出した三相負荷電流をｄ
ｑ軸の逆相分電流ｉNq，ｉNdに変換する上記（２）式を
用いた逆回転三相／ｄｑ軸座標変換回路。
ｑ軸の逆相分電流ｉNq，ｉNdに変換する上記（２）式を
用いた逆回転三相／ｄｑ軸座標変換回路。
【００３７】４２は逆相分電流補償部で、図４に示すよ
うに、逆相分電流ｉNq，ｉNdからそれぞれ逆相分有効電
流ｉNq -，ｉNd -を抽出するハイパスフィルタ４３，４４
と、この電流ｉNq -，ｉNd -をそれぞれ２乗器４６，４７
で２乗し、加算器４８で加算し、平方根回路４９でその
平方根をとり、演算回路５０からの電源電圧√３ＶSを
掛けて逆相分電力ＳN -を出力する逆相分電力演算回路４
５と、逆相分電力指令値を逆相分電力ＳN -で割る除算器
５２と、それぞれ逆相分有効電流ｉNq -，ｉNd -に除算器
５２の出力を掛けて逆相分電流指令値ｉNq -＊，ｉNd -＊
を出力する乗算器５３，５４で構成されている。
うに、逆相分電流ｉNq，ｉNdからそれぞれ逆相分有効電
流ｉNq -，ｉNd -を抽出するハイパスフィルタ４３，４４
と、この電流ｉNq -，ｉNd -をそれぞれ２乗器４６，４７
で２乗し、加算器４８で加算し、平方根回路４９でその
平方根をとり、演算回路５０からの電源電圧√３ＶSを
掛けて逆相分電力ＳN -を出力する逆相分電力演算回路４
５と、逆相分電力指令値を逆相分電力ＳN -で割る除算器
５２と、それぞれ逆相分有効電流ｉNq -，ｉNd -に除算器
５２の出力を掛けて逆相分電流指令値ｉNq -＊，ｉNd -＊
を出力する乗算器５３，５４で構成されている。
【００３８】５５は逆相分電流補償回路４２からのｄｑ
軸信号を三相信号に変換する逆回転二相／ｄｑ軸座標変
換回路、５６は負荷電流と逆相分電流補償回路４２から
の逆相電流ｉNa〜ｉNcとの差をとる減算器、５７は減算
器からのｄｑ軸信号を三相信号に変換する上記（１）式
を用いたｄｑ軸／三相座標変換回路。
軸信号を三相信号に変換する逆回転二相／ｄｑ軸座標変
換回路、５６は負荷電流と逆相分電流補償回路４２から
の逆相電流ｉNa〜ｉNcとの差をとる減算器、５７は減算
器からのｄｑ軸信号を三相信号に変換する上記（１）式
を用いたｄｑ軸／三相座標変換回路。
【００３９】５８は高調波電流補償回路で、図５に示す
ように、座標変換回路５７からの有効電流ｉq，ｉdから
高調波有効電流ｉq 〜，ｉd 〜を抽出するハイパスフィル
タ５９，６０と、この電流ｉq 〜，ｉd 〜から高調波電力
ＳD -を求める高調波電力演算回路６１と、高調波電力式
値を高調波電力ＳD -で割る除算器６６と、フィルタで抽
出した電流ｉq 〜，ｉd 〜に除算器６６の出力を掛けて高
調波電流指令値ｉDq 〜＊，ｉDd 〜＊を出力する乗算器６
７，６８で構成され、電力演算回路６１は上記（３）式
を用いたｄｑ軸／三相座標変換回路６２と上記（４）式
を演算する実効値演算回路６３とその高調波電流実効値
ＩDa〜ＩDcを加算する加算器６４と加算した信号に電源
相電圧実効値ＶSを掛けて高調波電力ＳＤを出力する乗
算器６５で構成されている。
ように、座標変換回路５７からの有効電流ｉq，ｉdから
高調波有効電流ｉq 〜，ｉd 〜を抽出するハイパスフィル
タ５９，６０と、この電流ｉq 〜，ｉd 〜から高調波電力
ＳD -を求める高調波電力演算回路６１と、高調波電力式
値を高調波電力ＳD -で割る除算器６６と、フィルタで抽
出した電流ｉq 〜，ｉd 〜に除算器６６の出力を掛けて高
調波電流指令値ｉDq 〜＊，ｉDd 〜＊を出力する乗算器６
７，６８で構成され、電力演算回路６１は上記（３）式
を用いたｄｑ軸／三相座標変換回路６２と上記（４）式
を演算する実効値演算回路６３とその高調波電流実効値
ＩDa〜ＩDcを加算する加算器６４と加算した信号に電源
相電圧実効値ＶSを掛けて高調波電力ＳＤを出力する乗
算器６５で構成されている。
【００４０】７１は電圧安定化補償回路２１からの電圧
安定化補償電流指令値ｉVd＊と無効電力補償部３１から
の無効電力補償指令値ｉPd＊を加算する加算器、７２は
高調波電流補償回路５８からの高調波電流指令値ｉDq 〜
＊からコンデンサ電圧補償回路からの電流指令値ｉCq＊
を引く減算器、７３は高調波電流補償部５８からの高調
波電流指令値ｉDd 〜＊から加算器７１からの信号を引く
減算器。
安定化補償電流指令値ｉVd＊と無効電力補償部３１から
の無効電力補償指令値ｉPd＊を加算する加算器、７２は
高調波電流補償回路５８からの高調波電流指令値ｉDq 〜
＊からコンデンサ電圧補償回路からの電流指令値ｉCq＊
を引く減算器、７３は高調波電流補償部５８からの高調
波電流指令値ｉDd 〜＊から加算器７１からの信号を引く
減算器。
【００４１】７４は減算器７２，７３からのｄｑ軸の正
相分電流指令値を三相に変換するｄｑ軸／三相座標変換
回路、７５はこの座標変換回路７４からの正相分電流指
令値ｉPa＊〜ｉPc＊と座標変換回路５５からの逆相分電
流指令値ｉNa＊〜ｉNc＊を加算して補償電流指令値ｉa
＊〜ｉc＊を減算器１６へ出力する加算器である。
相分電流指令値を三相に変換するｄｑ軸／三相座標変換
回路、７５はこの座標変換回路７４からの正相分電流指
令値ｉPa＊〜ｉPc＊と座標変換回路５５からの逆相分電
流指令値ｉNa＊〜ｉNc＊を加算して補償電流指令値ｉa
＊〜ｉc＊を減算器１６へ出力する加算器である。
【００４２】以上のように、電圧安定化補償回路２１に
基本波無効電力演算回路２４を設けて、電圧安定化補償
電力指令値と基本波無効電力Ｑ-との比を基本波無効電
流ｉd -に掛けて電圧安定化補償電流指令値ｉVd＊とし、
無効電力補償回路３１は基本波無効分電力指令値を電源
電圧√３ＶSで割って無効電力補償電流指令値ｉPd -＊と
し、逆相分電流補償回路４２に逆相分電力演算回路４５
を設けて、逆相分電力指令値と逆相分電力ＳN -との比を
逆相分有効電流ｉNq -，ｉNd -に掛けて逆相分電流指令値
ｉNq -＊，ｉNd -＊とし、高調波電流補償回路５８に高調
波電力演算回路６１を設けて、高調波電力指令値と高調
波電力ＳD -との比を高調波有効電流ｉq 〜，ｉd 〜に掛け
た高調波電流指令値ｉDq 〜＊，ｉDd 〜＊とし、これら各
電流指令値とコンデンサ電圧補償電流値ｉCq＊を用いて
三相補償電流ｉa＊〜ｉc＊を作成している。
基本波無効電力演算回路２４を設けて、電圧安定化補償
電力指令値と基本波無効電力Ｑ-との比を基本波無効電
流ｉd -に掛けて電圧安定化補償電流指令値ｉVd＊とし、
無効電力補償回路３１は基本波無効分電力指令値を電源
電圧√３ＶSで割って無効電力補償電流指令値ｉPd -＊と
し、逆相分電流補償回路４２に逆相分電力演算回路４５
を設けて、逆相分電力指令値と逆相分電力ＳN -との比を
逆相分有効電流ｉNq -，ｉNd -に掛けて逆相分電流指令値
ｉNq -＊，ｉNd -＊とし、高調波電流補償回路５８に高調
波電力演算回路６１を設けて、高調波電力指令値と高調
波電力ＳD -との比を高調波有効電流ｉq 〜，ｉd 〜に掛け
た高調波電流指令値ｉDq 〜＊，ｉDd 〜＊とし、これら各
電流指令値とコンデンサ電圧補償電流値ｉCq＊を用いて
三相補償電流ｉa＊〜ｉc＊を作成している。
【００４３】しかして、上記各電力指令値を任意に設定
することにより電源電圧の安定化補償、無効電力補償、
高調波電流補償、逆相分電流補償を重点的に行うことが
できると共に、系統の特性が急変した場合においても、
系統の最適安定化が可能となる。
することにより電源電圧の安定化補償、無効電力補償、
高調波電流補償、逆相分電流補償を重点的に行うことが
できると共に、系統の特性が急変した場合においても、
系統の最適安定化が可能となる。
【００４４】
【発明の効果】本発明は、電力系統の高調波電流、電源
電圧、無効電力、逆相分電流を補償するＰＬＣにおい
て、各々の補償電流の電力分担を任意に設定できること
により、系統に悪影響を与えている障害電流の補償を重
点的に行うことができる。これにより、最適な系統の安
定化が可能となる。
電圧、無効電力、逆相分電流を補償するＰＬＣにおい
て、各々の補償電流の電力分担を任意に設定できること
により、系統に悪影響を与えている障害電流の補償を重
点的に行うことができる。これにより、最適な系統の安
定化が可能となる。
【００４５】また、電力分担の設定を動的に変更するこ
とができるので、系統の特性が急変した場合において
も、系統の最適安定化が可能となる。
とができるので、系統の特性が急変した場合において
も、系統の最適安定化が可能となる。
【図１】実施の形態にかかるＰＬＣのシステム構成を示
すブロック図。
すブロック図。
【図２】ＰＬＣの電圧安定化補償の制御ブロック図。
【図３】ＰＬＣの無効電力補償の制御ブロック図。
【図４】ＰＬＣの逆相分電力の制御ブロック図。
【図５】ＰＬＣの高調波電力の制御ブロック図。
【図６】従来例にかかるＰＬＣのシステム構成を示すブ
ロック図。
ロック図。
３…電力系統 １１…インバータ １３…実効値演算部 １５…補償電流演算部 １８…ＰＷＭ制御回路 ２１…電圧安定化補償回路 ３１…無効電力補償回路 ４１…逆回転三相／ｄｑ軸座標変換回路 ４２…逆相分電流補償回路 ４５…逆相電力演算回路 ５５…逆回転ｄｑ軸／三相座標変換回路 ５７…三相／ｄｑ軸座標変換回路 ５８…高調波電流補償回路 ６１…高調波電力演算回路。
Claims (1)
- 【請求項１】 電力系統の高調波電流，電源電圧，無効
電力，逆相電流を補償するパワーラインコンディショナ
において、 補償する高調波有効電流を演算する高調波補償電流演算
部に、求めた高調波有効電流と電源電圧から高調波電力
を演算し、その高調波電力と高調波電力指令値との比を
前記高調波有効電流に掛けて高調波有効電流指令値とす
る回路を設け、 電源電圧を補償する電圧安定化電流を演算する電圧安定
化補償電流演算回路に、求めた電圧安定化電流と電源電
圧から基本波無効分電力を演算し、その基本波無効分電
力と基本波無効分電力指令値との比を前記電圧安定化電
流に掛けて電圧安定化補償電流値とする回路を設け、 補償する無効電流を演算する無効電力補償電流演算部
を、基本波無効分電力指令値を電源電圧で割って無効電
流補償電流指令値を出力する回路で構成し、 補償する逆相分有効電流を演算する逆相分電力補償電流
演算部に、求めた逆相分有効電力と電源電圧から逆相分
電力を演算し、その逆相分電力と逆相分電力指令値との
比を前記逆相分有効電流に掛けて逆相分電流指令値を出
力する回路を設け、 前記各電力指令値をそれぞれ変えることで補償電力分担
を変えうるようにしたことを特徴とするパワーラインコ
ンディショナの補償電力分担方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8266440A JPH10111725A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | パワーラインコンディショナの補償電力分担方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8266440A JPH10111725A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | パワーラインコンディショナの補償電力分担方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10111725A true JPH10111725A (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=17430967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8266440A Pending JPH10111725A (ja) | 1996-10-08 | 1996-10-08 | パワーラインコンディショナの補償電力分担方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10111725A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007189850A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 電力変換装置の過電流防止方式 |
| JP2007292483A (ja) * | 2006-04-21 | 2007-11-08 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 双方向計量用計器用変成器および双方向電力計量システム |
| CN103904685A (zh) * | 2014-04-01 | 2014-07-02 | 华北电力大学 | 一种双馈风力发电机组的不对称故障穿越方法 |
| WO2017039090A1 (en) * | 2015-09-01 | 2017-03-09 | Seoul National University R&Db Foundation | Power conversion system having filters exploiting the sequence of voltage harmonics |
| JP2018074651A (ja) * | 2016-10-25 | 2018-05-10 | 富士電機株式会社 | 共振抑制装置 |
| CN114156906A (zh) * | 2021-12-10 | 2022-03-08 | 福州大学 | 一种不对称配电网的多功能补偿方法 |
-
1996
- 1996-10-08 JP JP8266440A patent/JPH10111725A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007189850A (ja) * | 2006-01-16 | 2007-07-26 | Fuji Electric Systems Co Ltd | 電力変換装置の過電流防止方式 |
| JP2007292483A (ja) * | 2006-04-21 | 2007-11-08 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 双方向計量用計器用変成器および双方向電力計量システム |
| JP4711878B2 (ja) * | 2006-04-21 | 2011-06-29 | 中国電力株式会社 | 双方向計量用計器用変成器および双方向電力計量システム |
| CN103904685A (zh) * | 2014-04-01 | 2014-07-02 | 华北电力大学 | 一种双馈风力发电机组的不对称故障穿越方法 |
| WO2017039090A1 (en) * | 2015-09-01 | 2017-03-09 | Seoul National University R&Db Foundation | Power conversion system having filters exploiting the sequence of voltage harmonics |
| JP2018074651A (ja) * | 2016-10-25 | 2018-05-10 | 富士電機株式会社 | 共振抑制装置 |
| CN114156906A (zh) * | 2021-12-10 | 2022-03-08 | 福州大学 | 一种不对称配电网的多功能补偿方法 |
| CN114156906B (zh) * | 2021-12-10 | 2023-07-18 | 福州大学 | 一种不对称配电网的多功能补偿方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR960000802B1 (ko) | 3상 교류 출력 변환기의 병렬 운전 제어장치 | |
| JP2679411B2 (ja) | 交流出力変換器の並列運転制御装置 | |
| CN109193707B (zh) | 基于虚拟同步发电机的负序电压补偿双环控制方法及系统 | |
| US5909366A (en) | Controller for power transducers | |
| CN111313474B (zh) | 一种改进的微电网并网预同步控制方法 | |
| KR100459000B1 (ko) | 3상 4선식 능동전력필터 제어장치 | |
| CN113964858B (zh) | 一种基于对偶同步原理的三相逆变器并网控制系统 | |
| CN104578075A (zh) | 一种有源电力滤波器直流侧电压的动态控制方法 | |
| JPH10111725A (ja) | パワーラインコンディショナの補償電力分担方式 | |
| JP2708648B2 (ja) | 並列運転制御装置 | |
| JP2887013B2 (ja) | ３相交流出力変換器の並列運転制御装置 | |
| JPH08251987A (ja) | ３相ｐｗｍインバータの出力電圧制御方法 | |
| JPH10127056A (ja) | パルス幅変調コンバータ装置 | |
| JP2005003530A (ja) | 位相検出器 | |
| JPH05184154A (ja) | 交流出力変換器の並列運転制御装置 | |
| JPH10201099A (ja) | アクティブフィルタ | |
| JP2909377B2 (ja) | 電圧形ｐｗｍコンバータの制御装置 | |
| JPH08111937A (ja) | 汎用補償装置 | |
| CN110474350A (zh) | 一种虚拟同步发电机的控制方法、装置及系统 | |
| JPH10243561A (ja) | フリッカ抑制装置 | |
| JP2004064980A (ja) | 自励式変換器の制御方式 | |
| JPH0678552A (ja) | 電圧形インバータの制御回路 | |
| JPH09121459A (ja) | 自励式無効電力補償装置の制御方法 | |
| JPH03174611A (ja) | 瞬時無効電力補償装置 | |
| JPH0767255A (ja) | 無効電力補償装置の制御回路 |