JPH0998065A - 弾性表面波装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 通過帯域内において低損失であり、かつ減衰
域における減衰量が大きいだけでなく、耐電力性に優
れ、かつ阻止域における反射係数の大きい弾性表面波装
置を得る。 【解決手段】 ３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共
振子フィルタ２３に第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタ２４が並列に接続されており、第１の１ポート型Ｓ
ＡＷ共振子フィルタの共振周波数が縦結合型２重モード
ＳＡＷ共振子フィルタ２３の通過帯域よりも低周波数側
となるように構成されており、２重モードＳＡＷ共振子
フィルタ２３と第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
２４との接続点３２が入力端子３０に引き出されている
弾性表面波装置。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、弾性表面波装置に
関し、特に、複数の弾性表面波（ＳＡＷ）共振子フィル
タを梯子型に接続してなる回路構成を有し、帯域フィル
タとして用いられる弾性表面波装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】携帯電話などの移動体通信機の高周波フ
ィルタとして、ＳＡＷ共振子フィルタを用いたものが提
案されている。この種の用途に用いられる弾性表面波装
置として、図１に示す接続構造を有する弾性表面波装置
が提案されている。

【０００３】この弾性表面波装置では、入力端ＩＮと、
出力端ＯＵＴとの間に３電極型の縦結合２重モードＳＡ
Ｗ共振子フィルタ１が配置されている。この縦結合型２
重モードＳＡＷ共振子フィルタ１は、ＳＡＷ伝搬方向に
沿って配置された３個のインターデジタルトランスデュ
ーサ（以下、ＩＤＴ）２〜４を有する。また、ＩＤＴ２
〜４の表面波伝搬方向両側には、反射器５，６が配置さ
れている。

【０００４】ＩＤＴ２〜４のうち、両側のＩＤＴ２，４
の一方のくし歯電極２ａ，４ａが、間に第１の１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタ７を介して入力端ＩＮに接続さ
れている。また、ＩＤＴ３の一方のくし歯電極３ａが、
出力端ＯＵＴに接続されている。ＩＤＴ２〜４の他方の
くし歯電極２ｂ，３ｂ，４ｂは、アース電位に接続され
ている。

【０００５】また、くし歯電極３ｂと出力端ＯＵＴとの
間の接続点８とアース電位との間に、第２の１ポート型
ＳＡＷ共振子フィルタ９が接続されている。すなわち、
図１に示した弾性表面波装置では、入出力間に縦結合型
２重モードＳＡＷ共振子フィルタ１が接続されており、
さらに、この縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
１の入力側に直列に第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタ７が接続されている。また、入出力間と基準電位と
の間に上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ９が
接続されている。従って、図１に示した弾性表面波装置
では、上記２個の直列共振子及び１個の並列共振子を有
するフィルタ回路が構成されている。

【０００６】ここでは、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタ７の共振周波数は、縦結合型２重モードＳＡＷ
共振子フィルタ１の通過帯域内になるように構成されて
おり、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ９は、そ
の反共振周波数が、縦結合型２重モード共振子フィルタ
１の通過帯域内となるように構成されている。

【０００７】上記弾性表面波装置では、第１の１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタ７が、縦結合型２重モードＳＡ
Ｗ共振子フィルタ１の外側のＩＤＴ２，４に接続されて
おり、かつ上記のような共振特性を有するように構成さ
れているため、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィル
タの外側のＩＤＴ２，４側におけるＶＳＷＲが低減さ
れ、かつ通過帯域外、特に高周波側の阻止域における減
衰量が拡大される。

【０００８】また、上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタ９が上記のような共振特性を有するため、縦結
合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ１の中央のＩＤＴ
３側におけるＶＳＷＲが低減され、かつ通過帯域外、特
に阻止域のうち低周波数側の阻止域の減衰量が拡大され
る。

【０００９】よって、帯域内の低損失化、通過帯域内に
おけるＶＳＷＲの低減、並びに阻止域における減衰量を
拡大することが可能とされている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図１に
示した弾性表面波装置を、例えば携帯電話などのアンテ
ナトップに用いた場合、受信側のフィルタの阻止域に
は、送信側からの大電力が印加されることになる。従っ
て、上記弾性表面波装置の構成では、例えば２Ｗ程度の
大きな電力が印加されると、瞬時に破壊してしまうとい
う問題があった。

【００１１】また、携帯電話などのアンテナトップの受
信側フィルタとして上記弾性表面波装置を用いる場合、
通常、ストリップラインなどを用いて上記弾性表面波装
置と、例えば誘電体共振器や弾性表面波装置を用いて構
成されている送信側のフィルタとを接続している。すな
わち、ストリップラインなどを用いて阻止域のインピー
ダンスが開放となるように、上記弾性表面波装置を送信
側フィルタと接続していた。

【００１２】しかしながら、この場合には、送信側の損
失を抑制するために、受信側のフィルタの送信側の通過
帯域における反射係数が大きいことが強く望まれてい
る。ところが、上記弾性表面波装置を上記受信側フィル
タとして用いた場合、送信側通過帯域における反射係数
は、必ずしも十分ではなかった。

【００１３】本発明の目的は、通過帯域内において低損
失であり、かつ減衰域における減衰量が大きいだけでな
く、耐電力性に優れており、かつ阻止域における反射係
数が大きい弾性表面波装置を提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】本発明は、反射器を有す
る３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
に第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタを電気的に並
列に接続してなる弾性表面波装置であって、下記の構成
を備えることを特徴とする。すなわち、上記第１の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波数は、縦結合型
２重モードＳＡＷ共振子フィルタの通過帯域よりも低周
波数側となるように構成されており、かつ縦結合型２重
モードＳＡＷ共振子フィルタと第１の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタとの接続点が入力端とされている。

【００１５】好ましくは、請求項２のように、第１の１
ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、複数対の互いに間挿
し合う電極指を有するＩＤＴを有し、かつ反射器を備え
てはいない。

【００１６】本発明では、上記のように、第１の１ポー
ト型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波数が縦結合型２重
モードＳＡＷ共振子フィルタの通過帯域よりも低周波数
側、すなわち低周波数側の阻止域に位置するように構成
されており、かつ上記のように接続されているため、通
過帯域外、すなわち低周波数側の阻止域の減衰量を大き
くすることができる。加えて、例えば携帯電話などのア
ンテナトップのフィルタに用いた場合には、阻止域にお
ける反射係数を高めることができる。また、上記第１の
１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが縦結合型２重モード
ＳＡＷ共振子フィルタの入力側において接続されている
ため、印加された電力は、縦結合型の２重モードＳＡＷ
共振子フィルタと上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタとに分散される。従って、耐電力性が高められ
る。

【００１７】好ましくは、本発明の弾性表面波装置で
は、上記縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタは、
表面波伝搬方向に沿って配置された３個のＩＤＴを有す
る３電極タイプの縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィ
ルタであり、中央のＩＤＴの電極指の本数よりも、両側
のＩＤＴの電極指の和が多くなるように構成されてお
り、かつ縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタの外
側の一対のＩＤＴに、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタが接続される。

【００１８】この構成によれば、入力側における阻止域
における耐電力性をより一層高めることができる。すな
わち、ＳＡＷフィルタにおいて大電力を投入した際に弾
性表面波装置が破壊されるのは、表面波を励振させた場
合の機械的ストレスによって、ＩＤＴを構成している電
極間にマイグレーションが生じるためである。本発明の
上記好ましい構成では、縦結合型２重モードＳＡＷ共振
子フィルタでは、両側の一対のＩＤＴに電力が印加さ
れ、かつ中央のＩＤＴの電極指の本数よりも、両側のＩ
ＤＴの電極指の和が多くなるように構成されているこ
と、並びに複数対のＩＤＴを有する上記第１の１ポー
ト型ＳＡＷ共振子フィルタが入力側において並列腕に配
置されていることにより、電力が印加される電極の総面
積が大きくされているので、入力側における耐電力性が
より一層高められる。

【００１９】また、本発明の別の好ましい局面によれ
ば、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、３
６°ＹカットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成されてお
り、かつ４個または２個のＳＡＷ共振子を直列接続する
ことにより構成されており、各ＳＡＷ共振子を構成して
いるＩＤＴの電極指の幅ｗと、ＳＡＷ共振子の波長λ₁
との比が、

【００２０】

【数１】

【００２１】とされる。この構成によれば、第１の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタが２段または４段の構成を
有するため、電極面積を大きくすることができ、それに
よって耐電力性を高めることができる。また、第１の１
ポート型ＳＡＷ共振子フィルタを多段構成とした場合に
は、該第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周
波数と反共振周波数との間に存在するスプリアスが大き
くなるが、後述の実施形態の説明から明らかなように、
上記式（１）を満たすように、第１の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタを構成する各ＳＡＷ共振子が構成されて
いるため、上記スプリアスを抑制することができる。加
えて、上記式（１）を満たすように１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタの各共振子を構成することにより、電力が
印加された際のＩＤＴの電極指間マイグレーションによ
るＩＤＴ間の短絡が生じ難くされている。また、上記第
１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、２重モードＳ
ＡＷ共振子フィルタに並列に接続されているので、上記
電極指の幅ｗを小さくしたとしても、通過帯域への影響
は小さい。よって、通過帯域の共振特性における損失の
劣化を引き起こすことなく、耐電力性を高めることがで
きる。

【００２２】本発明の別の特定的な局面によれば、上記
第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、３６°Ｙカ
ットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成されており、４個ま
たは２個の共振子を直列接続することにより構成されて
おり、かつ各共振子のＩＤＴの電極指間の間隔ｔと、共
振子の波長λ₁ との比が、ｔ／λ₁ ＞３とされている。

【００２３】この構成によれば、第１の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタが４段または２段の構成とされている
ため、電極面積の拡大により耐電力性を高めることがで
きる。また、上記のように、第１の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタを多段に構成した場合には、該１ポート型
ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波数と反共振周波数との
間に存在するスプリアスが大きくなるおそれがある。し
かしながら、この構成では、ｔ／λ₁ ＞３とされている
ため、後述の実施の形態の説明から明らかなように、通
過帯域内におけるスプリアスを効果的に抑制することが
できる。従って、通過帯域内の特性に影響を与えること
なく、耐電力性をさらに高めることができる。

【００２４】本発明のさらに別の局面によれば、上記縦
結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタが、３６°Ｙカ
ットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成されており、両側に
位置するＩＤＴの外側端の電極指の中心と、反射器の内
側端の電極の中心の間隔をＩとしたときに、Ｉと、反射
器の波長λ₂ との比が、

【００２５】

【数２】

【００２６】とされている。この構成では、後述の実施
形態の説明から明らかなように、縦結合型２重モードＳ
ＡＷ共振子フィルタの両側のＩＤＴと反射器の間隔Ｉが
０．５３λ₂ 以上とされているため、阻止域における反
射係数を高めることができる。また、上記間隔Ｉが０．
５９λ₂ 以下とされているため、通過帯域内におけるＶ
ＳＷＲを大きくすることができる。従って、通過帯域内
の特性を劣化させることなく、阻止域における反射係数
をより一層高めることができる。

【００２７】本発明のさらに他の局面によれば、上記３
電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタの中
央のＩＤＴに、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
が直列に接続される。この第２の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタは、反共振周波数が縦結合型２重モードＳＡ
Ｗ共振子フィルタの通過帯域の低周波数側にあるように
構成されている。この構成によれば、縦結合型２重モー
ドＳＡＷ共振子フィルタの中央のＩＤＴに、すなわち出
力側に上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが直
列に接続されているため、入力側端子の阻止域における
耐電力性及び反射係数を損なうことなく、阻止域におけ
る減衰量をより一層拡大することができる。第２の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタについても、好ましくは、
反射器を有しないように構成される。

【００２８】さらに、本発明の別の特定の局面によれ
ば、上記３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フ
ィルタの中央のＩＤＴに上記第２の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタの他に、第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタが接続される。もっとも、第３の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタは、２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
に並列に接続される。具体的な例では、第３の１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタは、第２の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタを間に介して、２重モードＳＡＷ共振子フ
ィルタに接続されている。この第３の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタは、その共振周波数が縦結合型２重モー
ドＳＡＷ共振子フィルタの通過帯域の低周波数側にある
ように構成される。

【００２９】この構成によれば、縦結合型２重モードＳ
ＡＷ共振子フィルタの出力側に直列接続された上記第２
の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタに加えて、第３の１
ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが並列に接続されている
ため、入力側端子の阻止域における耐電力性及び反射係
数を損なうことなく、阻止域における減衰量をより一層
拡大することができる。第３の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタについても、好ましくは、反射器を有しないよ
うに構成される。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ、本発明
の実施形態を説明する。図２は、本発明の第１の実施形
態に係る弾性表面波装置を示す模式的平面図である。

【００３１】本実施形態の弾性表面波装置２１は、３６
°ＹカットＸ伝搬のＬｉＴａＯ₃ からなる圧電基板２２
を用いて構成されている。なお、圧電基板２２として
は、上記材料からなるものに限定されず、６４°Ｙカッ
トＸ伝搬のＬｉＮｂＯ₃ 、４１°ＹカットＸ伝搬ＬｉＮ
ｂＯ₃ などを用いてもよい。

【００３２】図２は、上記圧電基板２２上に構成された
電極構造を略図的に示している。すなわち、圧電基板２
２上には、３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子
フィルタ２３と、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィル
タ２４とが構成されている。

【００３３】なお、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フ
ィルタ２３と、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
２４とは、別々の圧電基板を用いて構成されていてもよ
く、あるいは図２に示されているように、単一の圧電基
板２２上に構成されていてもよい。

【００３４】縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
２３は、表面波伝搬方向に沿って並べられた３個のＩＤ
Ｔ２５，２６，２７を有する。各ＩＤＴ２５〜２７は、
それぞれ、複数本の電極指を有するくし歯電極２５ａ，
２５ｂ，２６ａ，２６ｂ，２７ａ，２７ｂを有する。す
なわち、各ＩＤＴ２５〜２７は、それぞれ、複数対の互
いに間挿し合う電極指を有する。

【００３５】ＩＤＴ２５〜２７が設けられている領域の
表面波伝搬方向両側には、グレーティング反射器２８，
２９が形成されている。ＩＤＴ２５，２７の一方のくし
歯電極２５ａ，２７ａが、入力端子３０に電気的に接続
されている。また、中央に位置するＩＤＴ２６の一方の
くし歯電極２６ａが出力端子３１に電気的に接続されて
いる。また、ＩＤＴ２５〜２７の他方のくし歯電極２５
ｂ，２６ｂ，２７ｂは、アース電位に接続されている。

【００３６】他方、入力端子３０と、ＩＤＴ２５，２７
との間の接続点３２とアース電位との間に上記１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタ２４が接続されている。言い換
えれば、入力端子３０は、縦結合型２重モードＳＡＷ共
振子フィルタ２３と、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ２４との間の接続点３２から引き出されている。

【００３７】また、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタ２４は、互いに直列に接続された４段のＩＤＴ２４
ａ〜２４ｄを有する。すなわち、ＩＤＴ２４ａ〜２４ｄ
は、隣合うＩＤＴにおいて、バスバーを共有している。
すなわち、バスバー３３ａ〜３３ｃは、共通バスバーで
あり、例えばバスバー３３ａは、ＩＤＴ２４ａの一方の
くし歯電極の複数の電極指を共通接続するバスバーと、
ＩＤＴ２４ｂの一方の複数本の電極指を共通接続するバ
スバーとを兼ねている。

【００３８】また、１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ２
４は、好ましくは、図示のように両側に反射器を有しな
いように構成されているが、必要な特性に応じて両側に
反射器を有するように構成してもよい。

【００３９】なお、上記各ＩＤＴ２４ａ〜２４ｄ，２５
〜２７並びに反射器２８，２９は、適宜の電極材料を用
いて形成することができるが、本実施形態ではアルミニ
ウムにより構成されている。もっとも、数重量％以下の
Ｃｕを添加させてなるアルミニウム合金を用いて上記各
ＩＤＴ２４ａ〜２４ｄ，２５〜２７，並びに反射器２
８，２９を形成してもよい。

【００４０】本実施形態の弾性表面波装置における上記
ＳＡＷ共振子フィルタ２３の挿入損失−周波数特性を、
図３（ａ）に示す。なお、図３において、実線Ｂは、実
線Ａで示した特性曲線の要部を、縦軸の挿入損失を１０
倍に拡大して示した特性曲線である。

【００４１】また、上記縦結合型２重モードＳＡＷ共振
子フィルタ２３のみのインピーダンススミスチャート
を、図３（ｂ）及び（ｃ）に示す。なお、図３（ｂ）
は、中央のＩＤＴ２６における特性を、図３（ｃ）は両
側のＩＤＴ２６，２７における特性を示す。

【００４２】また、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタ２４は、その共振周波数が、縦結合型２重モー
ドＳＡＷ共振子フィルタ２３の通過帯域よりも低周波数
側、すなわちＳＡＷ共振子フィルタ２３の低周波数側の
阻止域に位置するように、かつ反共振周波数が、ＳＡＷ
共振子フィルタ２３の通過帯域内に位置するようにＳＡ
Ｗ共振子フィルタ２３の外側のＩＤＴ２５，２７に接続
されている。

【００４３】上記のように構成された本実施形態の弾性
表面波装置の入出力端子３０，３１間における挿入損失
周波数特性を図４（ａ）に示す。また、本実施形態の弾
性表面波装置におけるインピーダンススミスチャート
を、図４（ｂ）及び（ｃ）に示す。なお、図４（ｂ）
は、中央のＩＤＴ側における特性を、図４（ｃ）は、両
側のＩＤＴ２５，２７における特性を示す。

【００４４】なお、図３（ａ），図４（ａ）の実線Ｂで
示す特性は、実線Ａで示す特性の要部を挿入損失につい
てのスケールを１０倍に拡大して示したものである。図
３（ａ）に示したＳＡＷ共振子フィルタ２３のみの挿入
損失−周波数特性を、図４（ａ）に示されている本実施
形態の挿入損失−周波数特性と比較すると、通過帯域よ
りも低い周波数側の阻止域において、通過帯域近傍にお
ける減衰量が大幅に拡大されていることがわかる。

【００４５】また、図３（ｃ）と図４（ｃ）とに示され
ている特性を比較すれば、本実施形態によれば、上記第
１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ２４を並列接続し
ていることにより、阻止域での反射係数が高められてい
ることがわかる。従って、例えば、本実施形態の弾性表
面波装置を、携帯電話などの受信側のアンテナトップに
用いた場合には、相手側すなわち送信側の通過帯域にお
ける反射係数を効果的に高め得ることがわかる。

【００４６】なお、上記ＳＡＷ共振子フィルタ２３の通
過帯域は、９３５〜９６０ＭＨｚであり、低周波数側の
阻止域は、８９０〜９１５ＭＨｚである。上記のよう
に、本実施形態の弾性表面波装置では、縦結合型２重モ
ードＳＡＷ共振子フィルタ２３に並列に、共振周波数が
通過帯域よりも低周波数側に位置された上記第１の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタ２４が接続されているた
め、通過帯域よりも低い側の阻止域において、減衰量を
拡大することができる。加えて、該阻止域における反射
係数を大きくすることができるため、例えば携帯電話な
どのアンテナトップに用いた場合、相手側すなわち送信
側のフィルタの通過帯域における損失を抑制することが
できる。

【００４７】また、上記ＳＡＷ共振子フィルタ２４が、
並列接続されているため、印加された電力は、縦結合型
２重モードＳＡＷ共振子フィルタ２３と、該第１の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタ２４とに分散されることに
なる。

【００４８】第１の実施形態の好ましい形態の一例 弾性表面波フィルタにおいて大電力を投入した際に阻止
の破壊に至るのは、表面波を励振させたときの機械的ス
トレスによるＩＤＴの電極指間でマイグレーションが生
じるためである。従って、好ましくは、図２に示した実
施形態の弾性表面波装置においては、縦結合型２重モー
ドＳＡＷ共振子フィルタ２３のＩＤＴ２５，２７の電極
指の数の和が、中央のＩＤＴ２６の電極指の数よりも多
くされる。このように構成すれば、電極指の本数が多い
側である、両側のＩＤＴ２５，２７に電力が印加され、
かつ上記のようにそれぞれが複数対の電極指を有し、か
つ互いに直列に複数段接続された複数のＩＤＴを有する
第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ２４がＩＤＴ２
５，２７に接続されているため、電力が印加されるＩＤ
Ｔの電極指の総面積を大きくすることができ、それによ
って入力側端子の阻止域における耐電力性をより一層改
善することができる。

【００４９】なお、この好ましい形態の弾性表面波装置
を、各ＩＤＴ電極をＡｌに対し１．５重量％のＣｕを添
加物として含有させたものを用いて試作したところ、図
１に示した従来の弾性表面波装置では２Ｗの電力を阻止
域に印加すると瞬時に弾性表面波装置の破壊が起こって
いたのに対し、この形態の弾性表面波装置では、周囲温
度８５℃において２Ｗの電力を阻止域において印加した
とき、耐電力性が最も低い、阻止域中の周波数位置にお
いても、７０時間以上の寿命を有することが確かめられ
ている。従って、好ましい形態の上記弾性表面波装置に
よれば、通過帯域内において低損失であり、かつ減衰量
が大きいだけでなく、耐電力性においてより一層優れた
弾性表面波装置を提供し得ることがわかる。

【００５０】第１の実施形態の好ましい態様の他の例 図２に示した実施形態の弾性表面波装置では、第１の１
ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、複数対の電極指を有
する４個のＩＤＴを直列に接続することにより構成され
ていた。この場合、各ＩＤＴ２４ａ〜２４ｄの開口長及
び電極指の対数は全て共通とされていた。

【００５１】上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィル
タ２４は、上記のように４個のＩＤＴを直列接続した４
段の構成とする必要は必ずしもなく、３段及び２段の構
成としてもよい。もっとも、第１の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタ２４は、多くの段数を有するように構成す
ることにより、電極面積の増大を図ることができ、それ
によって耐電力性を改善することができると考えられ
る。

【００５２】上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィル
タ２４を、４段、３段及び２段としたときの挿入損失−
周波数特性を、それぞれ、図５〜図７に示す。なお、図
５〜図７中の曲線Ｄは、曲線Ｅで示す特性に対し、縦軸
の挿入損失の大きさを１０倍に拡大したスケールで示す
特性曲線である。

【００５３】図５〜図７から明らかなように、３段構成
に比べて、４段構成及び２段構成では、通過帯域内の低
周波数側領域における損失を小さくすることができるこ
とがわかる。従って、送信周波数と受信周波数との差が
狭い携帯電話などに、効果的に用いることができる。

【００５４】なお、図５〜図７に示した挿入損失−周波
数特性は、通過帯域が８６９〜８９４ＭＨｚであるよう
に構成されている場合の特性である。ところで、上記の
ように、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタは、多
段構成とすることにより耐電力性を高め得るものである
が、１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波数と反
共振周波数との間に存在するスプリアスが大きくなると
いう問題がある。すなわち、図５において矢印Ｃで示す
スプリアスが大きくなるという問題がある。

【００５５】第１の実施形態のある好ましい局面では、
上記スプリアスを低減するために、図２及び図１８に示
す第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタの電極指の線
幅ｗと、励振される表面波の波長λ₁ との比が、１／４
未満とされている。このように、ｗ／λ₁ を１／４未満
とすることにより上記スプリアスを低減し得る理由を説
明する。

【００５６】図８は、共振周波数が約８５０ＭＨｚとな
るように構成された、すなわちＩＤＴの電極の厚みが波
長λ₁ の６．５％程度とされている第１の１ポート型Ｓ
ＡＷ共振子フィルタ２４のＩＤＴ２４ａ〜２４ｄの電極
指の線幅ｗの波長λ₁ に対する比と、上記共振周波数と
スプリアスが発生している周波数との周波数差の関係を
示す図である。図８から明らかなように、ｗ／λ₁ ＝
０．２５（１／４）では、上記周波数差が約１２．５Ｍ
Ｈｚとなることがわかる。従って、製造時の周波数ばら
つきや動作温度の変動分を考慮すると、通過帯域内にス
プリアスが発生することになり、通過帯域内の損失が大
きくなる。

【００５７】他方、図９は、電極厚みｈ／λ₁ ＝約６．
５％、ｗ／λ₁ ＝１／５である４段の第１の１ポート型
ＳＡＷ共振子フィルタ２４を構成した場合の該１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタの挿入損失−周波数特性を示
す。

【００５８】なお、曲線Ｆは、曲線Ｇで示されている特
性に対し、縦軸の挿入損失のスケールを１０倍に拡大し
て示す特性である。図９から明らかなように、ここで
は、共振周波数とスプリアスが発生している周波数位置
との差が８．５ＭＨｚ以下であることがわかる。従っ
て、スプリアスが、通過帯域内に影響を与えないことが
わかる。

【００５９】加えて、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ２４のＩＤＴ２４ａ〜２４ｄの電極指の線幅ｗ
を、ｗ／λ₁ ＜１／４とすることにより、電力が印加さ
れた際の電極指間マイグレーションによるＩＤＴ２４ａ
〜２４ｄのホット側とアース側との短絡による破壊を抑
制し得ることがわかる。すなわち、このような破壊に至
るまでの寿命を長くし得ることがわかる。

【００６０】また、上記のような第１の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタ２４を２重モードＳＡＷ共振子フィル
タ２３に並列に接続したとしても、線幅ｗを小さくする
ことによる通過帯域への影響は小さく、従って、弾性表
面波装置全体の通過帯域における挿入損失の劣化を引き
起こすことなく、耐電力性を改善することができる。

【００６１】第１の実施形態のさらに他の好ましい例 第１の実施形態の弾性表面波装置において、好ましく
は、上記縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ２３
の外側のＩＤＴ２５，２７の外側端の電極指の中心と、
反射器の内側端の電極の中心との間の間隔をＩ、反射器
の電極の繰り返しの波長をλ₂ としたとき（図２参
照）、

【００６２】

【数３】

【００６３】の関係を満たすように、ＳＡＷ共振子フィ
ルタ２３が構成される。なお、上記Ｉとは、より具体的
には、図２に示すように、例えば、外側のＩＤＴ２７の
最も外側の電極指の中心と、その外側に位置している反
射器２９の最も内側に位置する電極の中心との間の距離
を示す。

【００６４】図１０は、縦結合型２重モードＳＡＷ共振
子フィルタ２３において、上記Ｉ／λ₂ と、阻止域にお
ける反射係数の最小値との関係を示す図であり、図１１
は、同じく通過帯域におけるＶＳＷＲの最大値との関係
を示す図である。

【００６５】なお、上記特性は、ＳＡＷ共振子フィルタ
２３の通過帯域を８４９〜８６９ＭＨｚ、阻止域を８２
４〜８４９ＭＨｚとし、さらに周波数ばらつきを考慮
し、通過帯域を±２ＭＨｚ広くし、２９ＭＨｚとした場
合の特性である。

【００６６】図１０及び図１１から明らかなように、Ｓ
ＡＷ共振子フィルタ２３の外側のＩＤＴと反射器との間
隔Ｉが、０．５３λ₂ 以下の場合には、阻止域における
反射係数が０．７以下となり実用上問題が生じる。他
方、図１１から明らかなように、間隔Ｉが０．５９λ₂
より大きくなると、ＶＳＷＲが２．５より大きくなる。
よって、図１０及び図１１の結果から明らかなように、
間隔Ｉは、０．５３λ₂以上であり、０．５９λ₂ 以下
とすることが好ましいことがわかる。

【００６７】従って、本変形例に係る弾性表面波装置
を、例えば携帯電話機のアンテナトップの受信側フィル
タとして用い、送信側フィルタと接続した場合、受信側
フィルタの送信側通過帯域における反射係数を大きくす
ることができ、そのインピーダンスが開放により近づ
き、従って送信側フィルタの特性の劣化を抑制すること
ができる。

【００６８】第１の実施形態の弾性表面波装置のさらに
他の好ましい態様 図２に示した弾性表面波装置では、好ましくは、第１の
１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ２４の各ＩＤＴ２４ａ
〜２４ｄ間の間隔ｔと、各ＩＤＴで構成される共振子の
波長λ₁ との比が、ｔ／λ₁ ＞３となるように構成され
る。このように、ｔ／λ₁ ＞３とすることにより、共振
周波数と反共振周波数との間に存在するスプリアスに起
因する通過帯域内のリップルを低減することができる。
これを、図９及び図１７を参照して説明する。

【００６９】前述したように、第１の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタ２４を多段構成とすることにより、電極
面積の増大を図ることができ、それによって耐電力性を
高め得る。しかしながら、第１の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタ２４を多段構成とした場合には、その共振周
波数と反共振周波数との間に存在するスプリアスが大き
くなる。すなわち、図５に矢印Ｃで示したスプリアスが
大きくなる。

【００７０】他方、図９に示した特性は、第１の１ポー
ト型ＳＡＷ共振子フィルタ２４を４段構成とした場合で
あって、かつ各ＩＤＴ２４ａ〜２４ｄ間の間隔ｔと波長
λ₁との比がｔ／λ₁ ＝２．１の場合の特性である。こ
こでは、帯域内リップルが２ｄＢ程度あることが認めら
れる。

【００７１】これに対して、図１７は、上記ｔ／λ₁ ＝
３．２の場合の挿入損失−周波数特性を示す。その他の
構成については、図９に示した場合と同様とされてい
る。図９と図１７とに示す特性を比較すれば明らかなよ
うに、図１７に示した特性では、通過帯域内のリップル
が約１／４まで低減されていることがわかる。すなわ
ち、間隔ｔを、ｔ／λ₁ ＝３．２とすることによって、
上記のように通過帯域内のリップルを低減することがで
きる。本願発明者の実験によれば、上記ｔ／λ ₁ を３よ
り大きくすれば、図１７に示した特性の場合と同様に、
通過帯域内のリップルを小さくし得ることが確かめられ
ている。

【００７２】よって、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ２４を多段構成とした場合には、ｔ／λ₁ を３よ
り大きくすることにより、帯域内の特性を劣化させるこ
となく、耐電力性を高めることができる。

【００７３】第２の実施形態 図１２は、本発明の第２の実施形態に係る弾性表面波装
置の電極構造を説明するための模式的平面図である。

【００７４】図１２において、圧電基板は特に図示はし
ていないが、３６°ＹカットＸ伝搬のＬｉＴａＯ₃ 基板
により圧電基板が構成されており、該圧電基板上に図１
２に示す電極構造が形成されている。なお、圧電基板と
しては、その他、６４°ＹカットＸ伝搬のＬｉＮｂＯ
₃ 、４１°ＹカットＸ伝搬ＬｉＮｂＯ₃ などを用いるこ
とができる。

【００７５】上記圧電基板上には３電極型の縦結合型２
重モードＳＡＷ共振子フィルタ４１と、第１の１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタ４２と、第２の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタ４３とが構成されている。

【００７６】縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
４１は、第１の実施形態で説明した縦結合型２重モード
ＳＡＷ共振子フィルタ２３と同様に構成されている。す
なわち、３個のＩＤＴ４４〜４６を有する。また反射器
４７，４８が、ＩＤＴ４４〜４６が構成されている領域
の両側に構成されている。

【００７７】ＩＤＴ４４，４６の一方のくし歯電極は、
入力端子４９に接続されている。他方のくし歯電極４４
ｂ，４６ｂはアース電位に接続されている。ＩＤＴ４５
の一方のくし歯電極４５ａは、第２の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタ４３を介して出力端子５０に接続されて
いる。他方のくし歯電極４５ｂはアース電位に接続され
ている。

【００７８】また、入力端子４９はアース電位との間に
は、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ４２が接続
されている。第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ４
２は、第１の実施形態で説明した第１の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタ２４と同様に構成されている。すなわ
ち、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ４２は、互
いに直列に接続されたＩＤＴ４２ａ〜４２ｄを有する。
すなわち、ＳＡＷ共振子フィルタ４２は、４段のＩＤＴ
を直列接続することにより構成されている。

【００７９】上記のように、第１の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタ４２は、入出力間と、アース電位との間に
接続されている。本実施形態の弾性表面波装置におけ
る、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ４２の入
力側の構成は、第１の実施形態と同様である。異なると
ころは、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ４１
の出力側、すなわち入出力間において、ＳＡＷ共振子フ
ィルタ４１の出力側に第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ４３が接続されていることにある。言い換えれ
ば、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ４３は、縦
結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ４１に対して直
列に接続されている。

【００８０】また、本実施形態においても、第１の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタ４２は、上記のように４段
構成の共振子であり、その共振周波数が、ＳＡＷ共振子
フィルタ４１の通過帯域の低周波数側、すなわち低域側
の阻止域の高周波数側に位置するように、かつ反共振周
波数がＳＡＷ共振子フィルタ４１の通過帯域となるよう
に構成されている。

【００８１】従って、第１の実施形態の場合と同様に、
入力側における阻止域の高周波数側における減衰量を高
めることができ、かつ電極面積の増大により耐電力性が
高められている。さらに、本実施形態においても、ＳＡ
Ｗ共振子フィルタ４１では、両側のＩＤＴの電極指の数
の和が、中央のＩＤＴの電極指の数よりも多くされてい
るため、上記多段の共振子としての第１の１ポート型Ｓ
ＡＷ共振子フィルタ４２の接続ともあいまって、電力が
印加されるＩＤＴ電極の総面積が増大されており、従っ
て、耐電力性が改善されている。

【００８２】さらに、本実施形態では、第１の実施形態
と異なり、上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
４３がＳＡＷ共振子フィルタ４１の中央のＩＤＴ４５に
直列接続されている。この第２の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタは、反共振周波数が縦結合型２重モードＳＡ
Ｗ共振子フィルタ４１との阻止域の低周波数側となるよ
うに構成されており、かつ反射器を有していないが、必
要な特性に応じて反射器をＩＤＴの両側に構成されても
よい。上記構成を有するため、後述の実験例から明らか
なように、阻止域の低周波数側においても減衰量を高め
ることができる。これを図１３及び図１４を参照して説
明する。なお、図１３，１４における特性Ｊは、特性Ｋ
について示した縦軸のスケールを１０倍にして拡大した
特性を示す。

【００８３】図１３は、本実施形態の通過帯域内におけ
る挿入損失−周波数特性を示す。また、図１４は、第２
の実施形態において、上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタ４３を接続する前の挿入損失−周波数特性を
示す。図１３及び図１４の比較から、本実施形態では、
阻止域の高周波数側における減衰量が拡大されるだけで
なく、阻止域の低周波数側においても減衰量が拡大され
ることがわかる。

【００８４】なお、図１３及び図１４に示した弾性表面
波装置における特性は、ＳＡＷ共振子フィルタ４１の通
過帯域が８６９〜８９４ＭＨｚであり、阻止域が８２４
〜８４９ＭＨｚの場合である。

【００８５】第３の実施形態 図１５は、本発明の第３の実施形態に係る弾性表面波装
置の電極接続構造を示す模式的平面図である。本実施形
態の弾性表面波装置においては、図示しない３６°Ｙカ
ットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成されている。すなわ
ち、該圧電基板上に、図１５に示す電極構造が形成され
ている。もっとも、圧電基板としては、３６°Ｙカット
Ｘ伝搬ＬｉＴａＯ₃ 基板以外に、６４°ＹカットＸ伝搬
ＬｉＮｂＯ₃ 、４１°ＹカットＸ伝搬ＬｉＮｂＯ₃ など
を用いてもよい。

【００８６】図１５を参照して、第３の実施形態の弾性
表面波装置では、３電極型の縦結合２重モードＳＡＷ共
振子フィルタ６１と、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ６２と、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
６３と、第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６４と
が構成されている。このうち、ＳＡＷ共振子フィルタ６
１、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６２及び第
２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６３は、図１２に
示した第２の実施形態の縦結合２重モードＳＡＷ共振子
フィルタ４１、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
４２及び第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ４３と
同様に構成されている。従って、同一部分については、
同一の参照番号を付することにより、第２の実施形態に
ついて行った説明を援用することにより、その詳細な説
明は省略する。

【００８７】すなわち、入力端子６９と出力端子７０と
の間に、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ６１
と、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６３とが直
列接続されている。縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フ
ィルタ６１は、中央に３個のＩＤＴ６５〜６７を有す
る。また、ＩＤＴ６５〜６７の両側には、反射器６８
ａ，６８ｂが形成されている。ＩＤＴ６５，６７の一方
のくし歯電極６５ａ，６７ａが、入力端子６９に接続さ
れている。また、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィル
タ６２が、上記外側のＩＤＴ６５，６７の一方のくし歯
電極６５ａ，６７ａに接続されている。

【００８８】他方、ＩＤＴ６５，６７の他方のくし歯電
極６５ｂ，６７ｂはアース電位に接続されており、中央
のＩＤＴ６６の一方のくし歯電極６６ａは、第２の１ポ
ート型ＳＡＷ共振子フィルタ６３を介して出力端子７０
に接続されている。また、くし歯電極６６ｂはアース電
位に接続されている。

【００８９】上記第１，第２の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタ６２，６３の共振周波数及び反共振周波数は、
第２の実施形態の場合と同様に設定されている。従っ
て、本実施形態においても、第２の実施形態の弾性表面
波装置で得られた効果が奏される。すなわち、入力側に
おいては、２重モードＳＡＷ共振子フィルタ６１に、４
段構成の第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６２が
並列接続されており、ＳＡＷ共振子フィルタ６１では、
外側のＩＤＴ６５，６７の電極指の数が中央のＩＤＴ６
６の電極指の数よりも多くされているため、電極面積の
増大により、耐電力性を高めることが可能とされてい
る。加えて、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６
３が出力側において直列共振子として接続されているた
め、阻止域の高周波数側においても減衰量を高めること
が可能とされている。

【００９０】さらに、本実施形態では、上記出力側にお
いて、出力端子７０と第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ６３との間の接続点７１とアース電位との間に、
第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６４が接続され
ている。第３の１ポート型ＳＡＷ共振フィルタ６４は、
それぞれ複数対の電極指を有する２個のＩＤＴ６４ａ，
６４ｂを直列に接続した構造を有し、その反共振周波数
が、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ６１の阻
止域の低周波数側となるように構成されており、かつ反
射器を有していない。もっとも、第３の１ポート型ＳＡ
Ｗ共振子フィルタについても、反射器を必要な特性に応
じて設けてもよい。なお、この第３の１ポート型ＳＡＷ
共振子フィルタ６４は、本実施形態では２段のＩＤＴ６
４ａ，６４ｂを直列接続することにより構成されている
が、この段数は特に限定されるものではない。

【００９１】本実施形態では、縦結合型２重モードＳＡ
Ｗ共振子フィルタ６１の外側のＩＤＴ６５，６７に第１
の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６２が接続されてお
り、中央のＩＤＴ６６に第２の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタ６３が直列接続されており、さらにその後に、
並列共振子として第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィル
タ６４が２重モードＳＡＷ共振子フィルタ６１に並列に
接続されている。この弾性表面波装置全体の通過帯域内
の挿入損失−周波数特性を図１６に示す。

【００９２】図１６に示した特性を、図１４に示した特
性と比較すれば明らかなように、本実施形態によれば、
阻止域の低周波数側の減衰量の拡大に加えて、阻止域の
中央付近においても減衰量が大きくなることがわかる。

【００９３】すなわち、本実施形態の弾性表面波装置で
は、ＳＡＷ共振子フィルタ６１に上記第１の１ポート型
ＳＡＷ共振子フィルタ６２が並列接続されているため、
通過帯域外の低周波数側における減衰量を拡大すること
ができる。また、上記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタ６３が、直列接続されており、さらに出力側にお
いて第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ６４が並列
接続されているため、入力側端子の阻止域における耐電
力性及び反射係数を損なうことなく、阻止域における減
衰量をさらに拡大することができる。

【００９４】なお、出力側端子７０に接続される上記第
３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタのインピーダンス
−周波数特性により、本実施形態の表面波装置の出力側
端子におけるＶＳＷＲを小さくすることもできる。

【００９５】なお、第２，第３の実施形態における弾性
表面波装置においても、第１の実施形態の弾性表面波装
置の好ましい各態様を適宜採用することができ、それに
よって上述した好ましい態様による効果を同様に得るこ
とができる。

【００９６】

【発明の効果】本発明の広い局面による弾性表面波装置
では、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが、
縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタに並列接続さ
れており、その接続点が入力端子とされているため、入
力側における電極面積の増大により耐電力性を高めるこ
とができる。加えて、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振
子フィルタの共振特性が上記のように設定されているた
め、通過帯域外の低周波数側における、すなわち阻止域
の高周波数領域における減衰量を拡大することができ
る。従って、例えば携帯電話などのアンテナトップの受
信用フィルタとして本発明の弾性表面波装置を用いた場
合、阻止域における反射係数を大きくすることができ、
それによって相手側すなわち送信側フィルタの通過帯域
における損失を抑制することができる。

【００９７】また、本発明において、縦結合型２重モー
ドＳＡＷ共振子フィルタの中央のＩＤＴの電極指の本数
よりも、両側のＩＤＴの電極指の和を多くするように構
成し、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタの外側
の一対のＩＤＴに、上記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子
フィルタを接続することにより、入力側の電極面積のよ
り一層の拡大を図ることができ、それによって耐電力性
をより一層改善することができる。

【００９８】さらに、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
ィルタにおいて、４個または２個のＳＡＷ共振子を直列
接続した構成とし、各ＳＡＷ共振子の電極指の幅ｗと、
波長λ₁ との比を、ｗ／λ₁ ＜１／４とすることによ
り、通過帯域内のスプリアスを抑制することができ、か
つ通過帯域への特性の影響を及ぼすことなく、耐電力性
をより一層改善することができる。

【００９９】また、第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタとして、上記のように４個または２個の共振子を直
列接続した構成とし、さらに各共振子の電極指間の間隔
ｔと、共振子の波長λ₁ との比が、ｔ／λ₁ ＞３とした
場合には、多段にＩＤＴを直列接続した第１の１ポート
型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波数と反共振周波数と
の間に存在するスプリアスが発生するが、この場合、ｔ
／λ₁ が３より大きくされているため、通過帯域内にお
ける帯域内リップルを小さくすることができる。

【０１００】また、縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フ
ィルタの両側に位置するＩＤＴの外側端の電極指の中心
と、反射器の内側端の電極の中心との間の間隔をＩとし
たときに、Ｉと、反射器の波長λ₂ との比が０．５３以
上、０．５９以下とした場合には、阻止域における反射
係数を大きくすることができる。従って、例えば携帯電
話用アンテナトップの受信フィルタとして本発明の弾性
表面波装置を用いた場合、相手側すなわち送信側のフィ
ルタの通過帯域内の損失の劣化を抑制することができ
る。

【０１０１】また、第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタを２重モードＳＡＷ共振子フィルタに直列接続した
構成では、入力側端子の阻止域における耐電力性及び反
射係数を損なうことなく、阻止域における減衰量のより
一層の拡大を図ることができる。

【０１０２】また、さらに、第３の１ポート型ＳＡＷ共
振子フィルタを縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィル
タの中央のＩＤＴに並列接続した場合には、入力側端子
の阻止域における耐電力性及び反射係数を損なうことな
く、阻止域における減衰量のより一層の拡大を図ること
ができ、かつ出力側端子における通過帯域内のＶＳＷＲ
を低減することが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】従来の弾性表面波装置の電極構造を説明するた
めの模式的平面図。

【図２】本発明の第１の実施形態に係る弾性表面波装置
の模式的平面図。

【図３】（ａ）〜（ｃ）は、縦結合型２重モードＳＡＷ
共振子フィルタの特性を示す図であり、（ａ）は挿入損
失−周波数特性を、（ｂ）は中央のＩＤＴ側端子におけ
るインピーダンススミスチャートを、（ｃ）は外側のＩ
ＤＴ側端子におけるインピーダンススミスチャートを示
す。

【図４】（ａ）〜（ｃ）は、第１の実施形態の弾性表面
波装置の全体としての特性を示す図であり、（ａ）は挿
入損失−周波数特性を、（ｂ）は中央のＩＤＴ側端子に
おけるインピーダンススミスチャートを、（ｃ）は外側
のＩＤＴ側端子におけるインピーダンススミスチャート
を示す。

【図５】４段構成の第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタの挿入損失−周波数特性を示す図。

【図６】３段の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタの挿入
損失−周波数特性を示す図。

【図７】２段構成の第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
ルタの減衰量−波数特性を示す図。

【図８】ｗ／λ₁ に対する共振周波数とスプリアスが発
生している周波数との差との関係を示す図。

【図９】ｈ／λ₁ ＝約６．５％及びｈ／λ₁ ＝１／５で
ある４段構成の第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ
の挿入損失−周波数特性を示す図。

【図１０】３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子
フィルタのＩＤＴと反射器の間隔Ｉに対する阻止域にお
ける反射係数の最小値の関係を示す図。

【図１１】縦結合型の２重モードＳＡＷ共振子フィルタ
のＩＤＴと反射器の間隔Ｉと、通過帯域内におけるＶＳ
ＷＲの最大値との関係を示す図。

【図１２】本発明に第２の実施形態に係る弾性表面波装
置の電極構造を示す模式的平面図。

【図１３】第２の実施形態に係る弾性表面波装置の減衰
量−周波数特性を示す図。

【図１４】第２の実施形態の弾性表面波装置において、
第２の１ポート型ＳＡＷ共振子を接続する前の挿入損失
−周波数特性を示す図。

【図１５】第３の実施形態に係る弾性表面波装置を電極
構造を説明するための模式的平面図。

【図１６】第３の実施形態に係る弾性表面波装置の挿入
損失−周波数特性を示す図。

【図１７】第１の実施形態の変形例におけるｔ／λ₁ ＝
３．２の場合の挿入損失−周波数特性を示す図。

【図１８】第１の実施形態の弾性表面波装置におけるＩ
ＤＴを拡大して示す平面図。

【図１９】第１の実施形態の弾性表面波装置の回路構成
を示す図。

【符号の説明】

２１…弾性表面波装置 ２２…圧電基板 ２３…縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ ２４…第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ２５〜２７…ＩＤＴ ２８，２９…反射器 ３０…入力端子 ３１…出力端子 ３２…接続点 ４１…縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ ４２…第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ４３…第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ４４〜４６…ＩＤＴ ４７，４８…反射器 ４９…入力端子 ５０…出力端子 ６１…縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタ ６２…第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ６３…第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ６４…第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタ ６５〜６７…ＩＤＴ ６８ａ，６８ｂ…反射器 ６９…入力端子 ７０…出力端子 ７１…接続点

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 反射器を有する３電極型の縦結合型２重
   モードＳＡＷ共振子フィルタに、第１の１ポート型ＳＡ
   Ｗ共振子フィルタを電気的に並列に接続してなる弾性表
   面波装置において、 前記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタの共振周波
   数が前記縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタの通
   過帯域よりも低周波数側となるように前記１ポート型Ｓ
   ＡＷ共振子フィルタが構成されており、 前記縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタと第１の
   １ポート型ＳＡＷ共振子フィルタとの接続点が、入力端
   子とされていることを特徴とする弾性表面波装置。
2. 【請求項２】 前記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
   ルタは、複数対の互いに間挿し合う電極指を有するイン
   ターデジタルトランスデューサを有し、かつ反射器を備
   えていないことを特徴とする請求項１に記載の弾性表面
   波装置。
3. 【請求項３】 前記縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フ
   ィルタが、表面波伝搬方向に沿って配置された３個のイ
   ンターデジタルトランスデューサを有する３電極タイプ
   の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィルタであり、 中央のインターデジタルトランスデューサの電極指の本
   数よりも、両側のインターデジタルトランスデューサの
   電極指の和が多くなるように構成されており、 前記３電極型の縦結合型２重モードＳＡＷ共振子フィル
   タの外側の一対のインターデジタルトランスデューサ
   に、前記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが接続
   されている、請求項１または２に記載の弾性表面波装
   置。
4. 【請求項４】 前記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
   ルタが、３６°ＹカットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成
   されており、かつ４個または２個のＳＡＷ共振子を直列
   接続することにより構成されており、各ＳＡＷ共振子を
   構成しているインターデジタルトランスデューサの電極
   指の幅ｗと、ＳＡＷ共振子の波長λ₁の比が、ｗ／λ₁
   ＜１／４とされている、請求項１〜３の何れかに記載の
   弾性表面波装置。
5. 【請求項５】 前記第１の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
   ルタが、３６°ＹカットＸ伝搬の圧電基板を用いて構成
   されており、４個または２個の共振子を直列接続するこ
   とにより構成されており、かつ各共振子のインターデジ
   タルトランスデューサの電極指間の間隔ｔと、共振子の
   波長λ₁ との比がｔ／λ₁ ＞３とされている、請求項１
   〜３の何れかに記載の弾性表面波装置。
6. 【請求項６】 前記３電極型の縦結合型２重モードＳＡ
   Ｗ共振子フィルタが、３６°ＹカットＸ伝搬の圧電基板
   を用いて構成されており、両側に位置するインターデジ
   タルトランスデューサの外側端の電極指の中心と、反射
   器の内側端の電極の中心の間隔をＩとしたときに、Ｉ
   と、反射器の波長λ₂ との比が０．５３≦Ｉ／λ₂ ≦
   ０．５９とされている、請求項１〜５の何れかに記載の
   弾性表面波装置。
7. 【請求項７】 前記３電極型の縦結合型２重モードＳＡ
   Ｗ共振子フィルタの中央のインターデジタルトランスデ
   ューサに、反共振周波数が前記縦結合型２重モードＳＡ
   Ｗ共振子フィルタの通過帯域の低周波数側にあり、かつ
   第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが直列に接続さ
   れている、請求項１〜６の何れかに記載の弾性表面波装
   置。
8. 【請求項８】 前記第２の１ポート型ＳＡＷ共振子フィ
   ルタは、複数対の互いに間挿し合う電極指を有するイン
   ターデジタルトランスデューサを有し、かつ反射器を備
   えていないことを特徴とする請求項７に記載の弾性表面
   波装置。
9. 【請求項９】 前記３電極型の縦結合型２重モードＳＡ
   Ｗ共振子フィルタの中央のインターデジタルトランスデ
   ューサに、共振周波数が前記縦結合型２重モードＳＡＷ
   共振子フィルタの通過帯域の低周波数側であり、かつ第
   ３の１ポート型ＳＡＷ共振子フィルタが並列接続されて
   いる、請求項７に記載の弾性表面波装置。
10. 【請求項１０】 前記第３の１ポート型ＳＡＷ共振子フ
    ィルタは、複数対の互いに間挿し合う電極指を有するイ
    ンターデジタルトランスデューサを有し、かつ反射器を
    備えていないことを特徴とする請求項９に記載の弾性表
    面波装置。