JPH09931A - メタノール分解用触媒及びその製造方法 - Google Patents
メタノール分解用触媒及びその製造方法Info
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- JPH09931A JPH09931A JP7285478A JP28547895A JPH09931A JP H09931 A JPH09931 A JP H09931A JP 7285478 A JP7285478 A JP 7285478A JP 28547895 A JP28547895 A JP 28547895A JP H09931 A JPH09931 A JP H09931A
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Abstract
の選択性が高いメタノール分解用触媒を提供する。 【解決手段】シリカよりなる担体に、触媒金属として、
コバルト及び白金のうちの少なくとも一方とニッケルと
を担持させる。
Description
して水素と一酸化炭素とよりなる合成ガスを得るメタノ
ール接触分解用の触媒及びその製造方法に関する。
表わされる吸熱反応であるため、低温で行なうことがで
きると、それだけ省エネルギーに有利である。この反応
は、メタノールのスチームリホーミングとは異なり、水
蒸気は反応に関与しない。
ルミナやシリカ等の担体に白金族元素、ニッケル等の8
族元素やその酸化物、あるいは銅やその酸化物等を担持
したもの、その他種々の提案がある。例えば、特開昭5
7−144031号公報にはアルミナにニッケル及びカ
リウムを担持させた触媒、特開昭60−257837号
公報には銅、マグネシウム及びアルミニウムからなる触
媒、特開昭63−55101号公報にはリンとニッケル
とを含有する触媒、特開昭63−252548号公報に
は活性アルミナにパラジウムを担持させた触媒、特開昭
63−4849号公報には白金、パラジウム及びロジウ
ムから選ばれた少なくとも1種の元素とモリブデン及び
ランタンから選ばれた少なくとも1種の元素とをシリカ
に担持させた触媒、特開昭63−264141号公報に
はパラジウムとアルミニウム等とをシリカに担持させた
触媒、並びに特開平2−277546号公報にはニッケ
ル、白金及び希土類酸化物をセピオライトに担持させた
触媒がそれぞれ記載されている。
金属の溶液に浸漬し、引き上げて乾燥・焼成する、とい
う含浸法が多く採用されている。また、ゾル・ゲル法も
触媒の調製法として一般に知られている(特開平1−1
59054号公報参照)。
ール分解用触媒は低温活性(例えば300℃以下での活
性)が低い、あるいはジメチルエーテル、メタン等の副
生成物が多い等の問題がある。本発明は、このような問
題を解決し、低温活性及び選択性に優れたメタノール分
解用触媒を提供するものである。
課題に対して、従来の代表的なメタノール分解用触媒で
ある、ニッケルをシリカに担持させた触媒(Ni/シリ
カ)について、種々の実験・研究を進めた結果、この触
媒にさらに特定の第三成分を複合すれば、高い低温活性
及び選択性が得られることを見出だし、本発明を完成す
るに至ったものである。以下、特許請求の範囲の各請求
項に係る発明を具体的に説明する。
カよりなる担体に、触媒金属として、コバルト及び白金
のうちの少なくとも一方とニッケルとが担持されている
ことを特徴とするメタノール分解用触媒である。
ルと白金との組み合わせ、ニッケルとコバルトとの組み
合わせ、並びにニッケル、白金及びコバルトという三者
の組み合わせのいずれをも採用することができる。この
いずれの組み合わせの触媒においても、比較的高い低温
活性(低温での転化率)が得られ、しかも水素と一酸化
炭素とよりなる合成ガスへの選択性が大幅に向上する
(この点は後述する実施例で明らかになる)。
触媒に白金又はコバルトが複合化されると、触媒金属の
担持状態やこの触媒金属の粒径が変化し、それらの影響
によって低温活性及び選択性が向上しているものと考え
られる。
法、析出沈澱法など適宜の方法を採用することができ
る。
請求項1に記載されているメタノール分解用触媒におい
て、上記触媒金属がニッケル及び白金の2種類であり、
触媒全量に対してニッケルが2〜8重量%、白金が2〜
8重量%、ニッケルと白金との重量比率Pt/Niが1/
4 〜3/2 であることを特徴とする。
少量では低温での転化率が低くなるからであり、4重量
%以上とすることがより好ましい。ニッケル量の上限を
8重量%とするのは、多量になると白金の担持量が相対
的に少なくなるからである。つまり、触媒金属の担持量
が多くなると当該触媒の比表面積が低下し却って活性が
低くなるため、ニッケルと白金とを合わせた総担持量を
多くすることは好ましくない、このような総担持量の制
約に鑑みて、ニッケル量の上限を上記の通りに定めて、
白金の必要量を確保できるようにしているものである。
としているのは、少量では期待するの複合効果が得られ
ないからであり、その上限を8重量%としているのは、
ニッケルの必要量を確保するためである。
率Pt/Niを1/4 〜3/2 としているのは、1/4 よりも
比率が小さくなる(白金が少なくなる)と、期待する選
択性の向上効果が得られず、また、3/2 よりも比率が大
きくなる(ニッケルが少なくなる)と、低温活性の低下
を招くからである。
請求項1に記載されているメタノール分解用触媒におい
て、上記触媒金属がニッケル及びコバルトの2種類であ
り、触媒全量に対してニッケルが2〜8重量%、コバル
トが2〜8重量%、ニッケルとコバルトとの重量比率C
o/Niが1/4 〜4/1 であることを特徴とする。
限を上記のように定めているのは、基本的には請求項2
に係る発明の場合と同じ理由からであるが、コバルトを
複合化した場合は先の白金の場合よりも低温活性の大き
な向上が望める一方、選択性の向上効果については白金
の場合よりも劣るようである。
o/Niに関しては、該比率が1/4よりも小さくなる
(コバルトが少なくなる)場合、該比率が4/1 よりも大
きくなる(ニッケルが少なくなる)場合のいずれも期待
する選択性の向上効果が得られない。
金属としてのニッケルと、担体としてのシリカとが配位
結合してなる、ゾル・ゲル法によって調製された配位化
学的網目構造体に、触媒金属として白金又はコバルトが
担持されていることを特徴とするメタノール分解用触媒
である。
位化学的網目構造体を構成しているから、ニッケルの分
散度が高く、触媒の比表面積も大きなものになってお
り、そのため低温活性が高い。しかも、白金又はコバル
トは、上記網目構造体に担持されていて、ニッケルによ
って覆われていないため、少量であっても触媒の活性向
上に寄与する。
請求項4に記載されているメタノール分解用触媒におい
て、上記配位化学的網目構造体に触媒金属として白金が
担持されていて、該白金の担持量が触媒全量に対して
0.5〜5重量%であることを特徴とする。
が先の請求項2に係る発明よりも低くなっているが、上
述の如く白金はニッケルによって覆われることがないた
めにこのように少ない担持量であっても、高い活性が得
られる。また、白金担持量の上限を5重量%としている
のは、これよりも多くなると、ニッケルが白金によって
被毒された状態になって活性の向上に不利になるからで
ある。
請求項4に記載されているメタノール分解用触媒におい
て、上記配位化学的網目構造体に触媒金属としてコバル
トが担持されていて、該コバルトの担持量が触媒全量に
対して0.5〜5重量%であることを特徴とする。当該
発明の場合も、上記請求項5に係る発明と同様の作用効
果を奏する。
金属としてのニッケルと、担体としてのシリカとが配位
結合してなる、ゾル・ゲル法によって調製された配位化
学的網目構造を有するメタノール分解用触媒である。
とは違って白金やコバルトは担持されていないが、上述
の如く、ニッケルとシリカとが配位化学的網目構造体を
構成しているから、ニッケルの分散度が高く、触媒の比
表面積も大きなものになっていて、低温活性が高い。
請求項1乃至請求項3の各メタノール分解用触媒の製造
に適した製造方法であって、シリカに、コバルト及び白
金のうちの少なくとも一方の金属化合物の溶液とニッケ
ル化合物の溶液とを加え、該混合物を撹拌しながら減圧
下で溶媒を蒸発させ、得られた粉末を凍結乾燥させた後
に、焼成することを特徴とする。
シリカとを撹拌しながら溶媒を蒸発させるから、該シリ
カに触媒金属が均一に分散されて担持されることにな
る。また、溶媒を減圧下で蒸発させるから、低温下で溶
媒を円滑に蒸発させることができ、該蒸発過程でのシリ
カの構造破壊を避けることが容易になる。
せると、シリカはその周辺部から乾燥していくが、その
後にシリカの内部に含浸している溶媒が蒸発するときに
突沸を生じて構造破壊を招くことがある。これに対し
て、当該発明では低温減圧下で溶媒を蒸発させることが
できるから、そのような問題を避けることができる。
ら、シリカに残存する溶媒を完全に除去することがで
き、焼成時に上記突沸を招くことがない。
請求項4〜6の各発明に係るメタノール分解用触媒の製
造に適した方法であって、ゾル・ゲル法によって、触媒
金属としてのニッケルと、担体としてのシリカとが配位
結合してなる配位化学的網目構造体を形成し、該配位化
学的網目構造体に、さらに触媒金属として白金又はコバ
ルトを含浸法によって担持させることを特徴とする。
ル法と含浸法とを組み合わせたから、ニッケルの分散度
が高く、且つ白金やコバルトがニッケルで覆われていな
い高活性のメタノール分解用触媒を得ることができる。
記請求項1乃至請求項7の各触媒を得るためのメタノー
ル分解用触媒の製造方法であって、シリカよりなる担体
に、触媒金属として、コバルト及び白金のうちの少なく
とも一方とニッケルとを各々化合物の形で担持させ、乾
燥させた後に、300〜800℃の温度で焼成すること
によって上記各触媒金属の化合物を酸化物に変え、しか
る後に水素ガス又はメタノール含有ガスによって当該触
媒金属の酸化物の還元を行なうことを特徴とする。
℃未満では、水酸化物や塩として存在する触媒金属の化
合物を酸化物に変えて担体に固着するに不充分であり、
また、800℃を越える焼成温度になると、触媒金属の
シンタリングあるいは触媒の構造破壊を招く。そして、
上記焼成によって酸化物となった触媒金属は水素ガス又
はメタノール含有ガスによる還元処理によって金属状態
になり、活性が向上することになる。この還元処理は、
上記焼成後、直ちに行なってもよいが、当該触媒をメタ
ノールの分解に使用する直前に行なう方が好ましい。
りなる担体に、触媒金属としてコバルト及び白金のうち
の少なくとも一方とニッケルとを担持させたから、ニッ
ケルとコバルト又は白金との相互作用によって期待する
低温活性を確保しながら、選択性を高めることができ
る。
属をニッケル及び白金の2種類とし触媒全量に対してニ
ッケル及び白金の各々の量を2〜8重量%とし、ニッケ
ルと白金との重量比率Pt/Niを1/4 〜3/2 としたか
ら、期待する低温活性を得ながら選択性を大幅に高める
ことができる。
属をニッケル及びコバルトの2種類とし、触媒全量に対
してニッケル及びコバルトの各々の量を2〜8重量%と
し、ニッケルとコバルトとの重量比率Co/Niを1/4
〜4/1 としたから、低温活性を高めながら、選択性を高
めることができる。
してのニッケルと担体としてのシリカとが配位化学的網
目構造体を形成し、これに、触媒金属としての白金又は
コバルトを担持させたものであるから、ニッケルの分散
度が高く且つ白金又はコバルトがニッケルによって覆わ
れていない比表面積の大きな触媒となり、低温活性を高
めることができる。
ルとシリカとによる配位化学的網目構造体に触媒金属と
して白金を担持させ、且つ該白金の担持量を0.5〜5
重量%としたから、低温活性を高める上で有利になる。
ルとシリカとによる配位化学的網目構造体に触媒金属と
してコバルトを担持させ、且つ該コバルトの担持量を
0.5〜5重量%としたから、低温活性を高める上で有
利になる。
してのニッケルと担体としてのシリカとが配位化学的網
目構造を形成したものであるから、高い低温活性を得る
ことができる。
コバルト及び白金のうちの少なくとも一方の金属化合物
の溶液とニッケル化合物の溶液とを加え、該混合物を撹
拌しながら減圧下で溶媒を蒸発させ、得られた粉末を凍
結乾燥させた後に、焼成するようにしたから、シリカに
上記触媒金属を均一に分散担持することができるととも
に、溶媒の蒸発過程でのシリカの構造破壊を避けること
ができ、上記請求項1乃至請求項3の所期の機能・作用
を発揮する各メタノール分解用触媒を効率良く製造する
ことができる。
法によって、触媒金属としてのニッケルと担体としての
シリカとが配位結合してなる配位化学的網目構造体を形
成し、該配位化学的網目構造体に、さらに触媒金属とし
て白金又はコバルトを含浸法によって担持させるように
したから、ニッケルの分散度が高く、且つ白金やコバル
トがニッケルで覆われていない上記請求項4〜6の各発
明に係る高活性のメタノール分解用触媒を得ることがで
きる。
の化合物を300〜800℃の温度で焼成することによ
って上記各触媒金属の化合物を酸化物に変え、しかる後
に水素ガス又はメタノール含有ガスによって当該触媒金
属の酸化物の還元を行なうようにしたから、触媒金属の
シンタリング等の不具合を招くことなく、これを担体に
確実に固着させることができるとともに、還元処理によ
って触媒の活性を向上させることができる。
る。
媒の調製> −実施例1の触媒− 多孔質シリカ(富士シリシア社製シリカゲル)4.5g
に対し、酢酸ニッケル4水和物1.70g及び塩化白金
酸0.265gを蒸溜水100mLに溶解させた触媒金
属溶液を加え、ロータリーエバポレータ中で40℃×1
時間の熟成を行ない、引き続いて同温度にて減圧蒸発を
行なった。得られた粉末を−110℃で10時間保持す
ることによってその凍結乾燥を行なった後、空気中で5
00℃×5時間の焼成を行なうことによって、シリカに
ニッケルと白金とが担持されたニッケル−白金/シリカ
触媒を得た。ただし、この段階ではニッケルは酸化物と
なっており、白金は酸化物と金属単体との混合物となっ
ている。この触媒のニッケル量は8重量%、白金量は2
重量%である。また、この触媒の比表面積は244.8
m2 /gであった。後述する実施例2〜10の各触媒も
シリカに対する触媒金属の総担持量は実施例1の触媒と
同じにしているから、同等の比表面積を有するものと考
える。なお、シリカのみの比表面積は280m2 /gで
ある。
が6重量%で白金量が4重量%のニッケル−白金/シリ
カ触媒(実施例2)、ニッケル量が4重量%で白金量が
6重量%のニッケル−白金/シリカ触媒(実施例3)、
並びにニッケル量が2重量%で白金量が8重量%のニッ
ケル−白金/シリカ触媒(実施例4)を得た。
に対し、酢酸ニッケル4水和物1.70g及び硝酸コバ
ルト6水和物0.494gを蒸溜水100mLに溶解さ
せた触媒金属溶液を加え、ロータリーエバポレータ中で
40℃×1時間の熟成を行ない、引き続いて同温度にて
減圧蒸発を行なった。得られた粉末を−110℃で10
時間保持することによってその凍結乾燥を行なった後、
空気中で500℃×5時間の焼成を行なうことによっ
て、シリカにニッケルとコバルトとが担持されたニッケ
ル−コバルト/シリカ触媒を得た。この触媒のニッケル
量は8重量%、コバルト量は2重量%である。
が6重量%でコバルト量が4重量%のニッケル−コバル
ト/シリカ触媒(実施例6)、ニッケル量が4重量%で
コバルト量が6重量%のニッケル−コバルト/シリカ触
媒(実施例7)、並びにニッケル量が2重量%でコバル
ト量が8重量%のニッケル−コバルト/シリカ触媒(実
施例8)を得た。
に対し、酢酸ニッケル4水和物1.27g、塩化白金酸
0.40g及び硝酸コバルト6水和物0.25gを蒸溜
水100mLに溶解させた触媒金属溶液を加え、ロータ
リーエバポレータ中で40℃×1時間の熟成を行ない、
引き続いて同温度にて減圧蒸発を行なった。得られた粉
末を−110℃で10時間保持することによってその凍
結乾燥を行なった後、空気中で500℃×5時間の焼成
を行なうことによって、シリカにニッケルと白金とコバ
ルトとが担持されたニッケル−白金−コバルト/シリカ
触媒を得た。この触媒のニッケル量は6重量%、白金量
は3重量%、コバルト量は1重量%である。
重量%、白金量が1重量%、コバルト量が3重量%のニ
ッケル−白金−コバルト/シリカ触媒を得た。
ルのみをシリカに10重量%担持させたニッケル/シリ
カ触媒を得た。
みをシリカに10重量%担持させた白金/シリカ触媒を
得た。
トのみをシリカに10重量%担持させたコバルト/シリ
カ触媒を得た。
媒の評価>上記実施例及び比較例の触媒を固定床流通式
反応装置に組込み、該触媒にH2還元処理を施した後、
メタノール15%を含むアルゴンガスを温度250℃、
空間速度10000ml/(h・g-cat.) で通し、反応生
成物の組成を測定することによって、各触媒のメタノー
ル分解活性(転化率、選択率)を評価した。結果は表1
に示されている。
リカ触媒と、白金を含まない比較例1のニッケル/シリ
カ触媒とを比較すると、転化率については実施例4を除
く他の実施例1〜3が比較例1よりも高くなっている。
この点は300℃以下の低温において明瞭に現われてい
る。また、ニッケルを含まない比較例2の白金/シリカ
触媒の転化率はかなり低い。このことから、ニッケルと
白金との複合化は低温活性の向上に有効であることがわ
かる。但し、ニッケル量が2重量%と少ない実施例4の
触媒はその転化率が比較例1の触媒よりも低くなってい
ることから、ニッケルと白金との複合化においては、低
温活性の確保という観点からニッケル量を多くする方が
良いことがわかる。
媒はいずれも比較例1の触媒よりもかなり高くなってお
り、特に実施例3のニッケル量が4重量%で白金量が6
重量%の触媒と、実施例4のニッケル量が2重量%で白
金量が8重量%の触媒とは、350℃においても格別に
高い転化率を示している。このことから、ニッケルと白
金との複合化は選択率の向上に顕著な効果があることが
わかる。
/Niについては、実施例1〜3の触媒の転化率及び選
択率が共に比較例1の触媒よりも高くなっていることか
ら、実施例1の比率1/4 から実施例3の比率3/2 の範囲
が好適であるということができる。
/シリカ触媒と、コバルトを含まない比較例1のニッケ
ル/シリカ触媒とを比較すると、転化率については実施
例5〜8が比較例1よりも高くなっている。この点は3
00℃以下の低温において明瞭に現われている。また、
ニッケルを含まない比較例3のコバルト/シリカ触媒の
転化率はかなり低い。このことから、ニッケルとコバル
トとの複合化は低温活性の向上に有効であることがわか
る。
媒はいずれも比較例1の触媒よりもかなり高くなってお
り、ニッケルとコバルトとの複合化は選択率の向上に効
果があることがわかる。
の場合は実施例4のようにニッケル量が少ないと転化率
が比較例1のニッケル/シリカ触媒よりも低くなった
が、当該ニッケル−コバルト/シリカ触媒の場合は、実
施例8のようにニッケル量が2重量%と少ない場合で
も、比較的高い転化率を示している。このことから、ニ
ッケルとコバルトとの重量比率Co/Niについては、
実施例5の比1/4 から実施例3の比率4/1 の範囲が好適
であるということができる。
コバルト/シリカ触媒については、いずれも比較例1の
ニッケル/シリカ触媒よりも転化率及び選択率が高くな
っており、ニッケルに白金とコバルトの両者を複合化す
ることには問題がないことがわかる。また、実施例9,
10の触媒と実施例2,6の触媒との比較から、ニッケ
ルに白金とコバルトの両者を複合化した場合には、低温
活性の向上に有利になるということができる。
触媒の調製> −実施例11の触媒− 当該触媒はゾル・ゲル法によって調製したニッケル/シ
リカ触媒である。すなわち、硝酸ニッケル6水和物9.
9gをエチレングリコール56mLに溶解し、80℃で
1時間撹拌した。これにテトラエトキシシラン67mL
と水13mLを加えて撹拌した。数時間後、撹拌してい
たものが固化したので、、これを乾燥器に入れて120
℃×10時間の乾燥を行ない、その後、空気中で500
℃×5時間の焼成を施すことによって、ニッケル/シリ
カ触媒を得た。この触媒のニッケル量は触媒全量の10
wt%である。
664gを蒸溜水100mLに溶解させた触媒金属溶液
を加え、ロータリーエバポレータ中で40℃×1時間の
熟成を行ない、引き続いて同温度にて減圧蒸発を行なっ
た。得られた粉末を−110℃で10時間保持すること
によってその凍結乾燥を行なった後、空気中で500℃
×5時間の焼成を行なうことによって、上記ニッケル/
シリカ触媒に白金を複合化してなるニッケル−白金/シ
リカ触媒を得た。
との組み合わせによって調製されたものということがで
きる。この場合、当該触媒の白金量は触媒全量の0.5
重量%である。
0.2重量%のニッケル−白金/シリカ触媒(実施例1
3)、白金量が2重量%のニッケル−白金/シリカ触媒
(実施例14)、白金量が5重量%のニッケル−白金/
シリカ触媒(実施例15)、白金量が8重量%のニッケ
ル−白金/シリカ触媒(実施例16)を得た。
和物0.123gを蒸溜水100mLに溶解させた触媒
金属溶液を加え、ロータリーエバポレータ中で40℃×
1時間の熟成を行ない、引き続いて同温度にて減圧蒸発
を行なった。得られた粉末を−110℃で10時間保持
することによってその凍結乾燥を行なった後、空気中で
500℃×5時間の焼成を行なうことによって、上記ニ
ッケル/シリカ触媒にコバルトを複合化してなるニッケ
ル−コバルト/シリカ触媒を得た。この場合、当該触媒
のコバルト量は触媒全量の0.5重量%である。
が0.2重量%のニッケル−コバルト/シリカ触媒(実
施例18)、コバルト量が2重量%のニッケル−コバル
ト/シリカ触媒(実施例19)、コバルト量が5重量%
のニッケル−コバルト/シリカ触媒(実施例20)、コ
バルト量が8重量%のニッケル−コバルト/シリカ触媒
(実施例21)を得た。
和物0.0517gを蒸溜水100mLに溶解させた触
媒金属溶液を加え、ロータリーエバポレータ中で40℃
×1時間の熟成を行ない、引き続いて同温度にて減圧蒸
発を行なった。得られた粉末を−110℃で10時間保
持することによってその凍結乾燥を行なった後、空気中
で500℃×5時間の焼成を行なうことによって、上記
ニッケル/シリカ触媒にルテニウムを複合化してなるニ
ッケル−ルテニウム/シリカ触媒を得た。この場合、当
該触媒のルテニウム量は触媒全量の2重量%である。
塩化ロジウム3水和物0.0512gを用い、他は比較
例4の触媒と同じ条件・方法によって、ニッケル/シリ
カ触媒にロジウムを複合化してなるニッケル−ロジウム
/シリカ触媒を得た。この場合、当該触媒のロジウム量
は触媒全量の2重量%である。
塩化バラジウム0.0333gを用い、他は比較例4の
触媒と同じ条件・方法によって、ニッケル/シリカ触媒
にバラジウムを複合化してなるニッケル−バラジウム/
シリカ触媒を得た。この場合、当該触媒のバラジウム量
は触媒全量の2重量%である。
塩化イリジウム1水和物0.0366gを用い、他は比
較例4の触媒と同じ条件・方法によって、ニッケル/シ
リカ触媒にイリジウムを複合化してなるニッケル−イリ
ジウム/シリカ触媒を得た。この場合、当該触媒のイリ
ジウム量は触媒全量の2重量%である。
に対し、酢酸ニッケル4水和物2.12gを蒸溜水10
0mLに溶解させた触媒金属溶液を加え、ロータリーエ
バポレータ中で40℃×1時間の熟成を行ない、引き続
いて同温度にて減圧蒸発を行なった。得られた粉末を−
110℃で10時間保持することによってその凍結乾燥
を行なった後、空気中で500℃×5時間の焼成を行な
うことによって、シリカにニッケルが担持されたニッケ
ル/シリカ触媒を得た。この触媒のニッケル量は10重
量%である。
触媒の評価>上記実施例及び比較例の触媒を固定床流通
式反応装置に組込み、該触媒にH2還元処理を施した
後、メタノール15%を含むアルゴンガスを温度200
℃、空間速度8000mL/(h・g-cat.) で通し、反応
生成物の組成を測定することによって、各触媒のメタノ
ール分解活性(転化率、選択率)を評価した。結果は表
2に示されている。
とを比べると、前者の方が高い転化率を示している。こ
のことから、ゾル・ゲル法によってニッケル/シリカ触
媒を調製することが転化率の向上に有効であることがわ
かる。
/触媒と、白金を含まない実施例11のニッケル/シリ
カ触媒とを比べると、前者のニッケル−白金/シリカ触
媒の方が高い転化率を示している。このことから、ニッ
ケル/シリカ触媒に白金を複合化させることが転化率の
向上に有効であることがわかる。中でも白金量が0.5
〜5重量%の範囲で複合化の効果が顕著である。
ルト/触媒と、コバルトを含まない実施例11のニッケ
ル/シリカ触媒とを比べると、前者のニッケル−コバル
ト/シリカ触媒の方が高い転化率を示している。このこ
とから、ニッケル/シリカ触媒にコバルトを複合化させ
ることが転化率の向上に有効であることがわかる。中で
もコバルト量が0.5〜5重量%の範囲で複合化の効果
が顕著である。
シリカ触媒、比較例5のニッケル−ロジウム/シリカ触
媒、比較例6のニッケル−バラジウム/シリカ触媒及び
比較例7のニッケル−イリジウム/シリカ触媒を、実施
例1のニッケル/シリカ触媒と比較すると、いずれの比
較例も実施例1よりも転化率が低くなっている。このこ
とから、ニッケル/シリカ触媒に対して複合化が有効で
あるのは、8族遷移金属の中でも白金とコバルトだけで
あることがわかる。
Claims (10)
- 【請求項1】 シリカよりなる担体に、触媒金属とし
て、コバルト及び白金のうちの少なくとも一方とニッケ
ルとが担持されていることを特徴とするメタノール分解
用触媒。 - 【請求項2】 請求項1に記載されているメタノール分
解用触媒において、上記触媒金属がニッケル及び白金の
2種類であり、触媒全量に対してニッケルが2〜8重量
%、白金が2〜8重量%、ニッケルと白金との重量比率
Pt/Niが1/4 〜3/2 であることを特徴とするメタノ
ール分解用触媒。 - 【請求項3】 請求項1に記載されているメタノール分
解用触媒において、上記触媒金属がニッケル及びコバル
トの2種類であり、触媒全量に対してニッケルが2〜8
重量%、コバルトが2〜8重量%、ニッケルとコバルト
との重量比率Co/Niが1/4 〜4/1 であることを特徴
とするメタノール分解用触媒。 - 【請求項4】 触媒金属としてのニッケルと、担体とし
てのシリカとが配位結合してなる、ゾル・ゲル法によっ
て調製された配位化学的網目構造体に、触媒金属として
白金又はコバルトが担持されていることを特徴とするメ
タノール分解用触媒。 - 【請求項5】 請求項4に記載されているメタノール分
解用触媒において、上記配位化学的網目構造体に触媒金
属として白金が担持されていて、該白金の担持量が触媒
全量に対して0.5〜5重量%であることを特徴とする
メタノール分解用触媒。 - 【請求項6】 請求項4に記載されているメタノール分
解用触媒において、上記配位化学的網目構造体に触媒金
属としてコバルトが担持されていて、該コバルトの担持
量が触媒全量に対して0.5〜5重量%であることを特
徴とするメタノール分解用触媒。 - 【請求項7】 触媒金属としてのニッケルと、担体とし
てのシリカとが配位結合してなる、ゾル・ゲル法によっ
て調製された配位化学的網目構造を有するメタノール分
解用触媒。 - 【請求項8】 シリカに、コバルト及び白金のうちの少
なくとも一方の金属化合物の溶液とニッケル化合物の溶
液とを加え、ロータリーエバポレータによって減圧下で
溶媒を蒸発させ、得られた粉末を凍結乾燥させた後に、
焼成することを特徴とするメタノール分解用触媒の製造
方法。 - 【請求項9】 ゾル・ゲル法によって、触媒金属として
のニッケルと、担体としてのシリカとが配位結合してな
る配位化学的網目構造体を形成し、該配位化学的網目構
造体に、さらに触媒金属として白金又はコバルトを含浸
法によって担持させることを特徴とするメタノール分解
用触媒の製造方法。 - 【請求項10】 シリカよりなる担体に、触媒金属とし
て、コバルト及び白金のうちの少なくとも一方とニッケ
ルとを各々化合物の形で担持させ、乾燥させた後に、3
00〜800℃の温度で焼成することによって上記各触
媒金属の化合物を酸化物に変え、しかる後に水素ガス又
はメタノール含有ガスによって当該触媒金属の酸化物の
還元を行なうことを特徴とするメタノール分解用触媒の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28547895A JP3291538B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-11-02 | メタノール分解用触媒及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7-94647 | 1995-04-20 | ||
JP9464795 | 1995-04-20 | ||
JP28547895A JP3291538B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-11-02 | メタノール分解用触媒及びその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09931A true JPH09931A (ja) | 1997-01-07 |
JP3291538B2 JP3291538B2 (ja) | 2002-06-10 |
Family
ID=26435923
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28547895A Expired - Lifetime JP3291538B2 (ja) | 1995-04-20 | 1995-11-02 | メタノール分解用触媒及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3291538B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008043884A (ja) * | 2006-08-17 | 2008-02-28 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | メタノール水蒸気改質用触媒 |
JP2008188587A (ja) * | 2007-01-12 | 2008-08-21 | Tdk Corp | 改質触媒 |
-
1995
- 1995-11-02 JP JP28547895A patent/JP3291538B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008043884A (ja) * | 2006-08-17 | 2008-02-28 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | メタノール水蒸気改質用触媒 |
JP2008188587A (ja) * | 2007-01-12 | 2008-08-21 | Tdk Corp | 改質触媒 |
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JP3291538B2 (ja) | 2002-06-10 |
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