JPH0989130A - 浄水器の流路切換バルブ用パッキン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 浄水器の流路切換バルブ用パッキンを、ゴム
特有の弾性によって優れたシール性を具備していると共
に、長寿命で安定した低摩擦特性および低摩耗特性を有
するものとすることである。 【解決手段】 浄水器の流路切換用の回転バルブに摺接
するパッキンを、アクリロニトリルブタジエンゴム１０
０重量部に対して、表面にカーボン材を突出させたテト
ラフルオロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状
黒鉛５〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形
成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、浄水器の流路切
換バルブ用パッキンに関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、家庭用水道水栓に直結するよう
取りつけて用いる小型の浄水器は、水道水の原水を用い
る場合と、活性炭や中空繊維などで濾過する処理を経て
浄水として用いる場合にそれぞれ対応するように流路の
切替え操作を頻繁に行なう必要があるため、手動で操作
可能な回転式の流路切換バルブを備えている。

【０００３】すなわち、このようなバルブは、水道水の
流路を、濾過室に通じる通水路または濾過せずに給水す
る原水路に切り換えるか、または適宜に流路を遮断する
ものであり、手動操作で回転可能な球状または円柱状な
どのバルブを有し、これに摺接する漏水防止用のパッキ
ンは弁箱に固定している。

【０００４】流路切換バルブを密封するパッキンは、Ｏ
リング、Ｖリングなどの周知の形状であり、その成形材
料は、通常、アクリロニトリルブタジエンゴムまたは、
エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）などのジエン系
ゴムからなり、成形体の表面には四フッ化エチレン樹脂
をコーティングして摺動性を高めていた。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記した従来
の浄水器の流路切換バルブ用パッキンは、使用状態の初
期には四フッ化エチレン樹脂コーティングの潤滑性が良
好であるから、切換え操作に支障はないが、コーティン
グ膜が徐々に摩耗または剥離するにつれてバルブ操作が
困難になり、最終的にコーティング膜が磨滅すると、流
路の切換えが不能になる。

【０００６】このような事態を回避するために、以下の
ような諸策が検討されたが、いずれも有効な解決手段と
はならなかった。

【０００７】すなわち、パッキンまたはバルブの表面に
グリースなど潤滑剤を塗布する対策がとられたが、グリ
ースが濾過室中の活性炭などを汚染し、またグリースは
徐々に流失して摺動抵抗が経時的に増大した。

【０００８】パッキンまたはバルブの表面にフッ素樹脂
製のシートを貼着する方法では、所要厚みのシートを比
較的小径の流路切換バルブ用パッキンに固定するので、
シートが剥がれやすくなって耐久性がなく、また製造工
程が煩雑になって製造コストが増大した。

【０００９】また、ジエン系ゴム材に潤滑オイルを含浸
した含油ゴムからなるパッキンは、成形品の機械的強度
が極端に低下し、また摺動性は経時的に不安定であっ
た。

【００１０】なお、ゴム材の表面を塩素系溶剤で処理し
て平滑化したり、プラズマ処理する方法を採用したパッ
キンは満足できる摺動性がなかった。

【００１１】さらにまた、ジエン系ゴム、シリコーンゴ
ムまたはフッ素ゴムを主成分として、これに四フッ化エ
チレン樹脂（テフロン）系やシリコーン系の固体潤滑剤
を添加した組成物でパッキンを成形すると、若干の低摩
擦係数化が可能であるが、そのような成形品は高硬度と
なってシール性が劣るか、またはこのような固体潤滑剤
は主成分ゴムとのぬれ性が悪いので、引裂強度が極端に
低下し、また耐摩耗性も良くないなどの問題点があっ
た。

【００１２】また、浄水器の流路切換え操作を自動化し
て、手を触れることなく動作させることが要望されてい
るが、そのためにはできるだけバルブの操作力を低く安
定させる必要もある。

【００１３】そこで、この発明の課題は、上記した問題
点を解決して、浄水器の流路切換バルブ用パッキンを、
ゴム特有の弾性によって優れたシール性を具備している
と共に、長寿命で安定した低摩擦特性および低摩耗特性
を有するものとすることである。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
め、この発明においては、浄水器の流路切換用の回転バ
ルブに摺接するパッキンにおいて、前記パッキンを、ア
クリロニトリルブタジエンゴム１００重量部に対して、
テトラフルオロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、
球状黒鉛５〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物
で形成したのである。

【００１５】また、前記テトラフルオロエチレン樹脂粉
末として、乳化重合終了後にカーボン材と共沈させて表
面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエチレン樹
脂粉末を採用したのである。

【００１６】または、前記テトラフルオロエチレン樹脂
粉末として、テトラフルオロエチレン樹脂とカーボン材
を乾式混合して表面にカーボン材を突出させたテトラフ
ルオロエチレン樹脂粉末を採用したのである。

【００１７】

【発明の実施の形態】この発明におけるアクリロニトリ
ルブタジエンゴム（以下、ＮＢＲと略記する。）は、室
温においてゴム状弾性を有するものであればよく、周知
の合成法にて合成される広範囲のものを採用できる。

【００１８】すなわち、ＮＢＲは、ブタジエンとアクリ
ロニトリルの共重合体であるから、アクリロニトリル量
を約１５〜５０％の範囲で調整して、その物性を変化さ
せることができる。そのようなニトリル量は、例えば低
ニトリル２４％未満、中ニトリル２４〜３０％、中高ニ
トリル３０〜３６％、高ニトリル３６〜４２％、極高ニ
トリル４２％を越えるものに分類できる。このような範
囲においてゴムの耐摩耗性、耐老化性、引張強さを増す
ためには、ニトリル量を多くするほうが好ましいが、ゴ
ム弾性、耐寒性、低温特性を損なわない程度にするに
は、ニトリル量を約２４％〜４２％の範囲、または約２
４％を越え４２％未満の範囲にすることが好ましい。

【００１９】このようなＮＢＲの分子量は、通常５万以
上のものが望ましく、可及的に高分子量のものが良好な
結果を得ることから、より好ましくは７万以上、特に好
ましくは１０〜５０万程度のものを採用する。所要の条
件を満足する市販のＮＢＲとしては、下記のものが挙げ
られる。 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ−Ｎ 日本ゼオン社製：ＮＩＰＯＬ グッドイヤー（Goodyear) 社製：ＣＨＥＭＩＧＵＭ。

【００２０】また、この発明におけるテトラフルオロエ
チレン樹脂（以下、ＰＴＦＥと略記する。）粉末とは、
懸濁重合法により製造されたモールディングパウダー、
乳化重合法により製造されたファインパウダーのいずれ
を使用してもよいが、加圧・加熱処理された後、粉砕ま
たは粉砕後、γ線照射処理または電子線照射処理された
もの、または重合後にγ線照射処理または電子線照射処
理された平均粒径２０μｍ以内のものを使用することが
できる。市販品としては、下記のものを例示できる。 ダイキン工業社製：ルブロンＬ１０ 旭硝子社製：フルオンＧ１６３、フルオンＣＤ１、ルブ
リカントＬ１６９、Ｌ１８２Ｊ 三井デュポンフロロケミカル社製：テフロン７Ｊ。

【００２１】より好ましいＰＴＦＥ粉末としては、図１
にその形態を拡大して示すものがある。このものはＰＴ
ＦＥ粉末１１の表面に、鱗片状黒鉛からなるカーボン材
１２を突出させたものであり、すなわちカーボン材１２
が突き刺さった状態にあるものである。

【００２２】このようなＰＴＦＥ粉末を製造するには、
例えばファインパウダー製造の乳化重合終了時に、カー
ボン材と共沈させて凝析し、洗浄し、次いで乾燥して得
られるＰＴＦＥ粉末が好ましい。他の製造方法として
は、ＰＴＦＥ粉末にカーボン材を乾式混合し、これがＰ
ＴＦＥ粉末の表面に突き刺さるようにして製造してもよ
い。

【００２３】前記カーボン材としては、一般的な炭素粉
から黒鉛まで種々の結晶状態の粉末品を採用できるが、
黒鉛化による結晶構造によって潤滑性の向上が期待され
るから、特に黒鉛を採用することが好ましい。また、ゴ
ム材に汎用されるストラクチュアの大きいカーボンブラ
ックであるＨＡＦ、ＳＡＦ、ＦＥＦまたはＭＴなどであ
ってもよい。

【００２４】このようなＰＴＦＥ粉末１１は、上記した
ように黒鉛等からなるカーボン材１２が、粉末表面にお
いて放射状（全方向）に突出しているから、ゴム基材１
３内で物理的な杭効果があって確実に保持され、しかも
ゴム基材１３とカーボン材１２の親和性がよいので、ゴ
ム基材１３とＰＴＦＥ粉末１１を混練した組成物は、カ
ーボン材を保持しないＰＴＦＥ粉末を配合したゴム組成
物より高強度になる。

【００２５】また、この発明に用いる球状黒鉛とは、ピ
ッチから紡糸する工程で副生する球状黒鉛、またはフェ
ノール樹脂を触媒下でパラフォルムアルデヒドと反応さ
せて球状に重合させたもの、さらにはその後、焼成・粉
砕した球状黒鉛が挙げられる。市販の球状黒鉛として
は、以下のものが挙げられる。 大阪ガスケミカル社製：メソカーボンビーズ 鐘紡社製：ベルパール ユニチカ社製：ユニベックス 日本カーボン社製：マイクロカーボンビーズ。

【００２６】この発明におけるＮＢＲと、ＰＴＦＥ粉末
の配合重量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、ＰＴＦ
Ｅ粉末１０〜１００重量部であることが好ましい。ＰＴ
ＦＥ粉末が１０重量部未満では、ＮＢＲに充分な摩擦特
性を付与できず、１００重量部を越えて多量に配合する
と、ゴム硬度が高くなって弾性特性がなくなり、または
機械的強度が極端に低下して実用に耐えないものとなる
からである。

【００２７】また、この発明に用いる球状黒鉛の配合重
量比は、ＮＢＲ１００重量部に対して、５〜８０重量部
である。その理由は５重量部未満の配合割合では、ＮＢ
Ｒに充分な耐摩耗特性を付与できず、８０重量部を越え
て多量に配合すると、ゴム硬度が高くなって弾性特性が
なくなり、または機械的強度が極端に低下して実用に耐
えないゴム組成物となるからである。

【００２８】なお、この発明には、その目的を阻害しな
い添加量にて周知のゴム用配合剤または周知の添加剤を
配合してもよい。 （１）補強剤：カーボンブラック、シリカ、クレー、炭
酸カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウ
ム、酸化アルミニウム、タルク、マイカ、カオリン、ベ
ントナイト、シラス、ウォラストナイト、炭化ケイ素、
ガラス粉末、カーボン粉末、ボロン繊維、アラミド繊維
等 （２）加硫助剤：亜鉛華、脂肪酸等 （３）加硫促進剤：グアニジン類、イオウ類、アルデヒ
ド−アミン類、亜鉛類等 （４）可塑剤：ジメチルフタレート、ジオクチルフタレ
ート等 （５）老化防止剤：アミン類、フェノール類等 （６）その他、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤、着
色剤など。

【００２９】さらに、成形時の離型性および表面の非粘
着性を向上させるために、オイル、ワックス、グリース
類を添加してもよい。その配合量は、ゴム成形品の機械
的強度に影響を及ぼさない程度であり、すなわちＮＢＲ
１００重量部に対して２〜２０重量部であることが好ま
しく、より好ましくは５〜１０重量部である。

【００３０】固体潤滑剤として、ＰＴＦＥ以外に溶融フ
ッ素樹脂であるテトラフルオロエチレン−エチレン共重
合体（ＥＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフル
オロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テト
ラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合
体（ＦＥＰ）などを添加してもよい。

【００３１】以上の各種原材料を混合する方法は特に限
定するものではなく、通常広く用いられている方法、例
えば、主原料になるＮＢＲ、その他の充填剤を個別に順
次混合または一括してロール混合機、プロペラ混合機、
ニーダ混合機その他の混合機で混合すればよい。なお、
このとき摩擦による発熱を防止する意味で温調器を設け
ることが望ましい。また、ロール混合機を使用する場合
には、仕上げ混合として、ロール間隔を３ｍｍ以下とし
て薄通しを行なうことが好ましい。

【００３２】この発明のパッキンは、潤滑性ゴム組成物
で全体を成形したものであってもよいが、パッキンの非
摺接部分は前記ゴム組成物より硬質の材料で形成すれ
ば、多様な設計の要望に応え得るものとなる。すなわ
ち、パッキンの非摺接部分を金属や合成樹脂などの硬質
の材料で形成し、バルブに摺接する部分を潤滑性ゴム組
成物を成形してこれらを接着一体化するか、または硬質
材料で成形した非摺接部分をゴム組成物と一体に成形し
てもよい。

【００３３】この発明におけるパッキンは、その成形工
程において特に限定した手段を必要とするものではな
く、通常のプレス成形方法で一時加硫（例えば１４０〜
１７０℃で１０〜３０分、加圧５０〜１５０ｋｇｆ／ｃ
ｍ² ）した後、二次加硫（例えば、１５０〜１８０℃で
２〜２０時間、加圧なし）して成形することができる。

【００３４】この発明のパッキンの形状は、特に限定さ
れるものではなく周知のパッキン形状を採用できるが、
例えばその断面形状からＯリング、Ｖリング、Ｄリン
グ、Ｘリング、角リングに分類されるものであってもよ
い。特に、シール性を考慮したものとしては、リップが
付設されたＸリングまたはＶリングであることが好まし
い。

【００３５】

【実施例】実施例および比較例で用いた原材料を一括し
て示すと以下のとおりである。なお、各成分の配合割合
は下記のＮＢＲ基礎配合１００重量部に対する重量部で
示した。

【００３６】 ［ＮＢＲ基礎配合Ａ］（高ニトリルタイプ、ニトリル量３６〜４２％） 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ２２０Ｓ １００ 重量部 ステアリン酸ナトリウム：一般工業材 １ 〃 カーボンブラック：ＦＥＦ ３０ 〃 加硫促進剤１：大内新興化学工業社製：ＴＴ ２ 〃 加硫促進剤２：大内新興化学工業社製：Ｍ ２ 〃 加硫助剤：酸化亜鉛（活性亜鉛華） １０ 〃 加硫剤：イオウ １．０ 〃 ［ＮＢＲ基礎配合Ｂ］（中ニトリルタイプ、ニトリル量２５〜３０％） 日本合成ゴム社製：ＪＳＲ２４０Ｓ １００ 重量部 ステアリン酸ナトリウム：一般工業材 １ 〃 カーボンブラック：ＦＥＦ ３０ 〃 加硫促進剤１：大内新興化学工業社製：ＴＴ ２ 〃 加硫促進剤２：大内新興化学工業社製：Ｍ ２ 〃 加硫助剤：酸化亜鉛（活性亜鉛華） １０ 〃 加硫剤：イオウ １．０ 〃 ［潤滑剤］ （１）黒鉛共沈ＰＴＦＥ〔ＰＴＦＥ−１〕 乳化重合にて重合完了後に平均粒径６μｍの黒鉛と７：
３の重量比で共沈させ、凝析、洗浄して得られたもので
ある。

【００３７】（２）黒鉛とのドライブレンドＰＴＦＥ
〔ＰＴＦＥ−２〕 旭硝子社製ＰＴＦＥ（ルブリカントＬ１８２Ｊ）を平均
粒径６μｍの黒鉛と７：３の重量比にてヘンシェルミキ
サーでドライブレンドしたものである。

【００３８】（３）ＰＴＦＥ〔ＰＴＦＥ−３〕 旭硝子社製：ＰＴＦＥルブリカントＬ１８２Ｊ （４）ＥＴＦＥ（旭硝子社製：アフロンＣＯＰ Ｚ８８
２０） （５）球状黒鉛（鐘紡社製：ベルパールＣ２０００） （６）シリコーンオイル（信越シリコーン社製：ＫＦ９
６−３００） 〔実施例１〜９、比較例１〜５〕ロール間隔５〜１０ｍ
ｍ程度に調整したロール混合機に、ＮＢＲ（２２０Ｓま
たは２４０Ｓ）を巻き付け、基礎配合ＡまたはＢに示し
た割合で無機充填剤、老化防止剤、カーボン、イオウ、
加硫促進剤を順次混合し、最後に表１または表２に示し
た割合でＰＴＦＥおよび他の充填剤を混練した。

【００３９】その後、ロール間隔を１ｍｍに調整し、薄
通しを１０回行なった。なお、このときの摩擦熱を防止
する目的で、常時ロール内に冷却水を通し、ロール温度
を６０℃以下に保った。次に、冷却水を止め、ロール内
にスチームを通してゴム温度が７０℃以上９０℃以下に
なるように調整し、その後、ロール間隔を１ｍｍに狭め
て薄通しを１０回行ない、それぞれ１０ｋｇのコンパウ
ンドを得た。

【００４０】以上のようにして得られたコンパウンドを
縦３００ｍｍ、横３００ｍｍ、厚さ１ｍｍの金型でプレ
ス成形し、１次加硫（１６０℃、１０分、プレス圧１２
０ｋｇｆ／ｃｍ² ）および２次加硫（フリー加熱、１５
０℃、４時間）を行なった。このようにして加硫を終え
たシート状の各試験片について、動摩擦係数、摩耗係
数、機械的特性（表面硬度、引張強度、伸び率）を求め
た。

【００４１】また、Ｐ１６サイズのＯリング（線径１．
９ｍｍ、内径１６ｍｍ）の試験片について、実機耐久性
を調べた。各試験方法は次の通りである。

【００４２】（ａ）摩擦・摩耗試験：内径φ１７ｍｍ、
外径φ２１ｍｍのリング状シート試験片をφ１７×φ２
１×ｔ１０（ｍｍ）のアルミ合金製リングに接着して摩
擦試験片とした。相手材は軸受鋼（ＳＵＪ２）の研磨品
とし、スラスト型摩擦試験機にて評価した。試験条件
は、周速１．０ｍ／分、面圧３．０ｋｇｆ／ｃｍ² 、試
験時間１００時間とし、試験開始当初（表中にｉｎｔで
示した）とその後（５０時間後と１００時間後）の動摩
擦係数と摩耗係数 （×１０^-10 ｃｍ³ ／ｋｇｆ・ｍ）
を表中に示した。

【００４３】（ｂ）機械的特性 得られたシート状試験片に対してＪＩＳ−Ｋ６３０１に
準拠し、硬度（ＪＩＳ−Ａ）、引張り強度（ｋｇｆ／ｃ
ｍ² ）、伸び率（％）を調べ、結果を表中に併記した。

【００４４】（ｃ）実機耐久性試験：（摩擦試験と漏れ
試験） 前記したＰ１６サイズのＯリング（パッキンの試験片）
を図２または図３に示した浄水器実機試験機に取り付け
た。この浄水器は、円筒形の弁箱１の上端面に水道水の
入り口２を有し、下端面に原水の出口３を形成し、弁箱
１の内部の上下方向に間隔を開けて２つのＯリング４
（この発明におけるパッキンに相当する）を配置すると
共に、その間に球状弁５を回転可能に収容し、前記弁箱
１の背面には活性炭等の周知の濾過材を収容した濾過室
６に通じる水路７を設け、弁箱１の正面には球状弁５に
直結しこれを回転操作するハンドル８を取り付けたもの
である。また、球状弁５は、上下方向に貫通する原水路
９およびこの流路に対してねじれの位置に配置され球状
弁５を貫通する通水路１０を有している。

【００４５】上記した浄水器実機試験機は、その球状弁
５を図２（ａ）、（ｂ）に示した状態で水道水の原水を
出口３から吐出し、図３（ａ）、（ｂ）に示した状態に
なるようにハンドル８を図中矢印方向に９０°回転する
ように操作すると原水は通水路１０を通って濾過室６に
入り、出口６ａから浄水が吐出される。

【００４６】そして、試験方法は、３秒間で図２
（ａ）、（ｂ）に示した状態から図３（ａ）、（ｂ）に
示した状態になるように球状弁５を１／４回転（９０
度）させ、このまま１２秒間停止させ、さらに同一方向
に４回繰り返して１サイクル（１分間）とし、このサイ
クルを基準にして初期（１サイクル）、３０００サイク
ルおよび６０００サイクル時のトルクを測定した。ま
た、６０００サイクル後にシール部を肉眼で観察して、
損傷や摩耗の評価を良好（○印）、不良（×印）に２段
階で行ない、これらの結果を表３または表４中に示し
た。

【００４７】なお、上記耐久試験ではグリースなどの潤
滑剤は一切添加せず、乾式の測定条件で行なった。

【００４８】

【表１】

【００４９】

【表２】

【００５０】

【表３】

【００５１】

【表４】

【００５２】〔比較例６〕比較例１と同様にして、ＮＢ
Ｒ基礎配合Ｂのコンパウンドを作成し、比較例１と同じ
製法で試験片を得た。この試験片に対してゴム用市販コ
ーティング剤（日本アチソン社製：エムラロン３４５）
をスプレーコーティング法にて約１５μｍの被膜を形成
した。コーティング後、電気炉にて８０℃で１時間乾燥
し、さらに焼成して最終的に試験片を完成させた。

【００５３】得られた試験片に対して、実施例と全く同
様の試験にて評価し、結果を表４中に併記した。

【００５４】表３および表４の結果からも明らかなよう
に、一般的なＮＢＲの配合物だけの比較例１では摩擦係
数が高く摩耗量が大きかった。また、ＮＢＲにＰＴＦＥ
を添加した２、３は、いずれも摩擦係数がゴム基材より
若干低くなったが、摩耗係数が充分に改良されなかっ
た。また、球状黒鉛を配合した比較例４では、耐摩耗性
が若干改善されたが、摩擦係数が大きくなり、実機試験
でも摩擦トルクが極端に増大した。シリコーンオイルを
配合した比較例５は、機械的強度（引張強度）が著しく
低下しており、それに伴って摩耗特性も極めて悪かっ
た。なお、いずれの比較例でも実機試験では摩耗量が多
く、水の漏れが確認された。

【００５５】一方、カーボン材が表面に突出した粉体状
のＰＴＦＥと球状黒鉛を併用して添加した実施例１〜９
は、機械的強度の低下が少なく、低摩擦係数および優れ
た耐磨耗性があり、実機試験でも安定した低摩擦性、シ
ール特性が確認できた。

【００５６】

【発明の効果】この発明は、以上説明したように、浄水
器の流路切換用の回転バルブに摺接するパッキンを、ア
クリロニトリルブタジエンゴムと、表面にカーボン材を
突出させたテトラフルオロエチレン樹脂粉末と、球状黒
鉛を所定量配合した潤滑性ゴム組成物で形成したので、
このものがゴム特有の弾性によって優れたシール性を具
備していると共に、長寿命で安定した低摩擦特性および
低摩耗特性を有するものとなる利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】ゴム基材中のテトラフルオロエチレン樹脂粉末
を示す模式図

【図２】（ａ）浄水器の実機試験機の一部断面正面図 （ｂ）浄水器の実機試験機の一部断面平面図

【図３】（ａ）浄水器の実機試験機の一部断面正面図 （ｂ）浄水器の実機試験機の一部断面平面図

【符号の説明】

１ 弁箱 ２ 入り口 ３ 出口 ４ パッキン ５ 球状弁 ６ 濾過室 ７ 水路 ８ ハンドル ９ 原水路 １０ 通水路 １１ ＰＴＦＥ粉末 １２ カーボン材 １３ ゴム基材

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 浄水器の流路切換用の回転バルブに摺接
   するパッキンにおいて、前記パッキンを、アクリロニト
   リルブタジエンゴム１００重量部に対して、テトラフル
   オロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、球状黒鉛５
   〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物で形成した
   ことを特徴とする浄水器の流路切換バルブ用パッキン。
2. 【請求項２】 前記テトラフルオロエチレン樹脂粉末
   が、乳化重合終了後にカーボン材と共沈させて表面にカ
   ーボン材を突出させたテトラフルオロエチレン樹脂粉末
   である請求項１記載の浄水器の流路切換バルブ用パッキ
   ン。
3. 【請求項３】 前記テトラフルオロエチレン樹脂粉末
   が、テトラフルオロエチレン樹脂とカーボン材を乾式混
   合して表面にカーボン材を突出させたテトラフルオロエ
   チレン樹脂粉末である請求項１記載の浄水器の流路切換
   バルブ用パッキン。
4. 【請求項４】 浄水器の流路切換用の回転バルブに摺接
   するパッキンにおいて、前記パッキンの摺接部分を、ア
   クリロニトリルブタジエンゴム１００重量部に対して、
   テトラフルオロエチレン樹脂粉末１０〜１００重量部、
   球状黒鉛５〜８０重量部を含んでなる潤滑性ゴム組成物
   で形成し、前記パッキンの非摺接部分は前記ゴム組成物
   より硬質の材料で形成したことを特徴とする浄水器の流
   路切換バルブ用パッキン。