JPH0978239A - プラスチック成形型の製造方法 - Google Patents
プラスチック成形型の製造方法Info
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/06—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of metallic material
- C23C16/16—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of metallic material from metal carbonyl compounds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 マンドレルの表面に析出速度が早く手直しの
少ない金属層を形成するプラスチック成形型の製造方
法。 【解決手段】 マンドレルの表面を金属カーボニールの
金属析出温度に加熱し、該マンドレル表面に金属カーボ
ニール蒸気を導入することにより、金属層を形成する。
金属カーボニール蒸気からの金属の析出速度は電鋳より
も著しく析出速度が早く、同じＮｉ電鋳に比較して約１
０倍であって、生産性が電鋳に比較して著しく高い。ま
た、金属カーボニール蒸気からの金属の析出は、マンド
レルの凹凸に関係なく均一に析出するので、プラスチッ
ク成形型の完成後の手直しをあまり必要としない。ま
た、マンドレルがＡｌまたはＡｌ合金からなり表面に耐
熱樹脂層を形成したものを用いると、金属カーボニール
の金属層の形成後に耐熱樹脂層を焼失させれば、離型が
容易である。
少ない金属層を形成するプラスチック成形型の製造方
法。 【解決手段】 マンドレルの表面を金属カーボニールの
金属析出温度に加熱し、該マンドレル表面に金属カーボ
ニール蒸気を導入することにより、金属層を形成する。
金属カーボニール蒸気からの金属の析出速度は電鋳より
も著しく析出速度が早く、同じＮｉ電鋳に比較して約１
０倍であって、生産性が電鋳に比較して著しく高い。ま
た、金属カーボニール蒸気からの金属の析出は、マンド
レルの凹凸に関係なく均一に析出するので、プラスチッ
ク成形型の完成後の手直しをあまり必要としない。ま
た、マンドレルがＡｌまたはＡｌ合金からなり表面に耐
熱樹脂層を形成したものを用いると、金属カーボニール
の金属層の形成後に耐熱樹脂層を焼失させれば、離型が
容易である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はマンドレル（マスタ
ーモデル）を用いて金属製のプラスチック成形型を製造
する方法に関する。
ーモデル）を用いて金属製のプラスチック成形型を製造
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、プラスチックの射出形成や発泡成
形等に用いられる複雑な凹凸のある形状のプラスチック
成形型を製造するには、合成樹脂等で形成した母型（マ
ンドレル）の表面に、無電解めっきにより金属層を形成
して導電性を付与し、さらにその導電層の上に銅、ニッ
ケル、銀等の金属の厚いめっき層を電着により形成し、
その後形成された金属皮膜をマンドレルから剥離するい
わゆる電鋳により製造されていた。
形等に用いられる複雑な凹凸のある形状のプラスチック
成形型を製造するには、合成樹脂等で形成した母型（マ
ンドレル）の表面に、無電解めっきにより金属層を形成
して導電性を付与し、さらにその導電層の上に銅、ニッ
ケル、銀等の金属の厚いめっき層を電着により形成し、
その後形成された金属皮膜をマンドレルから剥離するい
わゆる電鋳により製造されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記の従来の
電鋳によるプラスチック成形型の製造方法では、電気め
っきにより電着層を形成するものであるため、電気めっ
き層の成長に時間がかかり、そのため所望の厚さの成形
型を得るためには長時間を要するとういう欠点がある。
因に、電気めっきによるニッケル電着層の形成速度は
０．００１インチ／時間である。
電鋳によるプラスチック成形型の製造方法では、電気め
っきにより電着層を形成するものであるため、電気めっ
き層の成長に時間がかかり、そのため所望の厚さの成形
型を得るためには長時間を要するとういう欠点がある。
因に、電気めっきによるニッケル電着層の形成速度は
０．００１インチ／時間である。
【０００４】また、尖端部に電流が集中しやすく、凹部
には電流が流れ難いという電気めっきの特性から、マン
ドレルの凸部の電着層が厚くなり、凹部は電着層が薄く
なり、電着層が不均一となり、そのため、電着層形成後
にプラスチック成形型の手直し工程に非常に手間を要す
るという不都合がある。
には電流が流れ難いという電気めっきの特性から、マン
ドレルの凸部の電着層が厚くなり、凹部は電着層が薄く
なり、電着層が不均一となり、そのため、電着層形成後
にプラスチック成形型の手直し工程に非常に手間を要す
るという不都合がある。
【０００５】さらに、従来の電鋳によるプラスチック成
形型の製造方法では、所望の部位の電着層の厚さを厚く
するということが不可能であった。また、電着層に直接
バックアップ金属を鋳造するときは、電着層とバックア
ップ金属が剥離し易いという問題点があった。
形型の製造方法では、所望の部位の電着層の厚さを厚く
するということが不可能であった。また、電着層に直接
バックアップ金属を鋳造するときは、電着層とバックア
ップ金属が剥離し易いという問題点があった。
【０００６】本発明は、従来の電鋳によるプラスチック
成形型の製造方法の前記のごとき問題点を解決するため
になされたものであって、ブラスチック成形型の製造が
短時間で完成し、かつ完成した成形型の手直しの工程の
少ない、プラスチック成形型の製造方法を提供すること
を目的とする。また、本発明の目的は所望の特定の部位
のシェルの厚さを厚くすることができるプラスチック成
形型の製造方法を提供することを目的とする。さらに、
本発明の目的は電着層とバックアップ金属が剥離しない
プラスチック成形型の製造方法を提供することを目的と
する。
成形型の製造方法の前記のごとき問題点を解決するため
になされたものであって、ブラスチック成形型の製造が
短時間で完成し、かつ完成した成形型の手直しの工程の
少ない、プラスチック成形型の製造方法を提供すること
を目的とする。また、本発明の目的は所望の特定の部位
のシェルの厚さを厚くすることができるプラスチック成
形型の製造方法を提供することを目的とする。さらに、
本発明の目的は電着層とバックアップ金属が剥離しない
プラスチック成形型の製造方法を提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のプラスチック成
形型の製造方法は、密閉した析出室に表面を向けてマン
ドレルを密着し、該マンドレルの表面を金属カーボニー
ルの金属析出温度に加熱し、前記析出室内に金属カーボ
ニール蒸気を導入することにより、前記マンドレル表面
に金属層を形成することを要旨とする。前記金属カーボ
ニールには、Ｎｉ、Ｃｏ、ＴａまたはＷのいずれかのカ
ーボニールを用いることができる。
形型の製造方法は、密閉した析出室に表面を向けてマン
ドレルを密着し、該マンドレルの表面を金属カーボニー
ルの金属析出温度に加熱し、前記析出室内に金属カーボ
ニール蒸気を導入することにより、前記マンドレル表面
に金属層を形成することを要旨とする。前記金属カーボ
ニールには、Ｎｉ、Ｃｏ、ＴａまたはＷのいずれかのカ
ーボニールを用いることができる。
【０００８】また、本発明のプラスチック成形型の製造
方法は、前記マンドレルをＡｌまたはＡｌ合金からなり
表面に耐熱樹脂層を形成したものとすることも可能であ
り、このマンドレルの加熱方法はＡｌまたはＡｌ合金の
中に埋め込んだ加熱用パイプに加熱したオイルを循環さ
せるものとすることもできる。さらに、このマンドレル
の加熱方法がＡｌまたはＡｌ合金の背面に設置した加熱
用ランプによるものとしても良い。本発明のプラスチッ
ク成形型の製造方法は、前記マンドレルに耐熱樹脂層を
用い、この耐熱樹脂層に電熱線を埋め込んで加熱しても
良い。
方法は、前記マンドレルをＡｌまたはＡｌ合金からなり
表面に耐熱樹脂層を形成したものとすることも可能であ
り、このマンドレルの加熱方法はＡｌまたはＡｌ合金の
中に埋め込んだ加熱用パイプに加熱したオイルを循環さ
せるものとすることもできる。さらに、このマンドレル
の加熱方法がＡｌまたはＡｌ合金の背面に設置した加熱
用ランプによるものとしても良い。本発明のプラスチッ
ク成形型の製造方法は、前記マンドレルに耐熱樹脂層を
用い、この耐熱樹脂層に電熱線を埋め込んで加熱しても
良い。
【０００９】また、本発明のプラスチック成形型の製造
方法は、請求項１の製造方法において前記マンドレルの
特定部位に金属カーボニール蒸気が集中的に供給される
送風手段を用いることを要旨とする。さらに本発明のプ
ラスチック成形型の製造方法は、密閉した析出室に表面
を向けてマンドレルを密着し、該マンドレルの表面を金
属カーボニールの金属析出温度に加熱し、前記析出室内
に金属カーボニール蒸気を導入することにより、前記マ
ンドレル表面に金属層を形成し、前記金属層の裏面に金
属溶射層を形成した後、該金属溶射層を挟んでバックア
ップ金属を鋳ぐるむことを要旨とする。
方法は、請求項１の製造方法において前記マンドレルの
特定部位に金属カーボニール蒸気が集中的に供給される
送風手段を用いることを要旨とする。さらに本発明のプ
ラスチック成形型の製造方法は、密閉した析出室に表面
を向けてマンドレルを密着し、該マンドレルの表面を金
属カーボニールの金属析出温度に加熱し、前記析出室内
に金属カーボニール蒸気を導入することにより、前記マ
ンドレル表面に金属層を形成し、前記金属層の裏面に金
属溶射層を形成した後、該金属溶射層を挟んでバックア
ップ金属を鋳ぐるむことを要旨とする。
【００１０】本発明のプラスチック成形型の製造方法で
は、マンドレルの表面を金属カーボニールの金属析出温
度に加熱し、該マンドレル表面に金属カーボニール蒸気
を導入することにより、金属カーボニールがマンドレル
表面で分解し、マンドレル表面に金属層が形成される。
金属カーボニール蒸気からの金属の析出速度は電鋳より
も著しく析出速度が早く、例えばＮｉカーボニールの場
合、０．０１インチ／時間であって、同じＮｉ電鋳に比
較して約１０倍であって、生産性が電鋳に比較して著し
く高い。また、金属カーボニール蒸気からの金属の析出
は、マンドレルの凹凸に関係なく均一に析出するので、
プラスチック成形型の完成後の手直しをあまり必要とし
ない。
は、マンドレルの表面を金属カーボニールの金属析出温
度に加熱し、該マンドレル表面に金属カーボニール蒸気
を導入することにより、金属カーボニールがマンドレル
表面で分解し、マンドレル表面に金属層が形成される。
金属カーボニール蒸気からの金属の析出速度は電鋳より
も著しく析出速度が早く、例えばＮｉカーボニールの場
合、０．０１インチ／時間であって、同じＮｉ電鋳に比
較して約１０倍であって、生産性が電鋳に比較して著し
く高い。また、金属カーボニール蒸気からの金属の析出
は、マンドレルの凹凸に関係なく均一に析出するので、
プラスチック成形型の完成後の手直しをあまり必要とし
ない。
【００１１】マンドレルの材質は金属カーボニールの金
属析出温度の加熱に耐え得るものであってかつ離型の容
易なものであれば金属でも合成樹脂でも構わないが、例
えば請求項３に記載のごとく、マンドレルがＡｌまたは
Ａｌ合金からなり表面に耐熱樹脂層を形成したものを用
いると、金属カーボニールの金属層の形成後に耐熱樹脂
層を焼失させれば、離型が容易である。また、マンドレ
ルの芯金となったＡｌまたはＡｌ合金は、再利用するこ
とが可能である。
属析出温度の加熱に耐え得るものであってかつ離型の容
易なものであれば金属でも合成樹脂でも構わないが、例
えば請求項３に記載のごとく、マンドレルがＡｌまたは
Ａｌ合金からなり表面に耐熱樹脂層を形成したものを用
いると、金属カーボニールの金属層の形成後に耐熱樹脂
層を焼失させれば、離型が容易である。また、マンドレ
ルの芯金となったＡｌまたはＡｌ合金は、再利用するこ
とが可能である。
【００１２】マンドレルを金属カーボニールの金属析出
温度に加熱するには、マンドレルの裏面に直接加熱した
油を吹きつけても良いし、あるははマンドレルの裏面を
加熱ランプで照射しても良いが、マンドレルの芯金がＡ
ｌまたはＡｌ合金からなる場合、ＡｌまたはＡｌ合金の
中に埋め込んだ加熱用パイプに加熱したオイルを循環さ
せると、マンドレル表面の加熱が均一になり、従って均
一な金属層が形成される。また、マンドレルが耐熱樹脂
層からなる場合、耐熱樹脂層に電熱線を埋め込んでも同
様の効果を得ることができる。
温度に加熱するには、マンドレルの裏面に直接加熱した
油を吹きつけても良いし、あるははマンドレルの裏面を
加熱ランプで照射しても良いが、マンドレルの芯金がＡ
ｌまたはＡｌ合金からなる場合、ＡｌまたはＡｌ合金の
中に埋め込んだ加熱用パイプに加熱したオイルを循環さ
せると、マンドレル表面の加熱が均一になり、従って均
一な金属層が形成される。また、マンドレルが耐熱樹脂
層からなる場合、耐熱樹脂層に電熱線を埋め込んでも同
様の効果を得ることができる。
【００１３】本発明のプラスチック成形型の製造方法
は、マンドレルの特定部位に金属カーボニール蒸気が集
中的に供給される送風手段を用いることにより、特定の
部位の金属層の厚さを所望の厚さに形成することができ
る。また、金属層の裏面に金属溶射層を形成した後、該
金属溶射層を挟んでバックアップ金属を鋳ぐるので、バ
ックアップ金属と析出金属層の密着性に優れ剥離するお
それがない。
は、マンドレルの特定部位に金属カーボニール蒸気が集
中的に供給される送風手段を用いることにより、特定の
部位の金属層の厚さを所望の厚さに形成することができ
る。また、金属層の裏面に金属溶射層を形成した後、該
金属溶射層を挟んでバックアップ金属を鋳ぐるので、バ
ックアップ金属と析出金属層の密着性に優れ剥離するお
それがない。
【００１４】本発明の請求項１０の発明は、請求項３乃
至請求項５の発明において、耐熱樹脂層の耐熱温度が１
５０℃以下としたことを要旨とする。本請求項の発明に
おいては、耐熱樹脂層に例えば耐熱温度が１５０〜２５
０℃のエポキシ樹脂（官能基が３以上のエポキシ樹脂）
に代わって耐熱温度が１５０℃以下であるエポキシ樹脂
（官能基が２であるエポキシ樹脂）を使用しても、Ａｌ
またはＡｌ合金からなる加熱用芯金によりバックアップ
されているので、耐熱樹脂層をニッケルカーボニールの
熱分解温度である１４８〜１９１℃に加熱しても、加熱
用芯金との複合組合せにより、熱変形を起こすことがな
く、金属析出後の離型が極めて容易である。
至請求項５の発明において、耐熱樹脂層の耐熱温度が１
５０℃以下としたことを要旨とする。本請求項の発明に
おいては、耐熱樹脂層に例えば耐熱温度が１５０〜２５
０℃のエポキシ樹脂（官能基が３以上のエポキシ樹脂）
に代わって耐熱温度が１５０℃以下であるエポキシ樹脂
（官能基が２であるエポキシ樹脂）を使用しても、Ａｌ
またはＡｌ合金からなる加熱用芯金によりバックアップ
されているので、耐熱樹脂層をニッケルカーボニールの
熱分解温度である１４８〜１９１℃に加熱しても、加熱
用芯金との複合組合せにより、熱変形を起こすことがな
く、金属析出後の離型が極めて容易である。
【００１５】本発明の請求項１１の発明は、請求項９の
発明において、記送風手段として析出室外に設けられた
攪拌用モータと、析出室内の所望部位に設置され攪拌モ
ータにより回転する送風羽根とからなることを要旨とす
る。本発明の請求項１２の発明は、請求項９の発明にお
いて、前記送風手段がカーボニール蒸気を送給する蒸気
供給管から分岐した蒸気分岐管であることを要旨とす
る。
発明において、記送風手段として析出室外に設けられた
攪拌用モータと、析出室内の所望部位に設置され攪拌モ
ータにより回転する送風羽根とからなることを要旨とす
る。本発明の請求項１２の発明は、請求項９の発明にお
いて、前記送風手段がカーボニール蒸気を送給する蒸気
供給管から分岐した蒸気分岐管であることを要旨とす
る。
【００１６】
（実施例１）本発明の好適な実施例について説明し、本
発明の効果を明らかにする。図１は本発明の実施例の工
程を示す概略図である。反応塔１０においては、ニッケ
ル粉末を充填しＣＯを供給して反応させ、ニッケルカー
ボニール蒸気を得る。このニッケルカーボニール蒸気を
コンデンサ１２に導き、３８℃以下に冷却してニッケル
カーボニール液とし、次いでこの液体を貯蔵タンク１４
に送り一旦貯蔵する。
発明の効果を明らかにする。図１は本発明の実施例の工
程を示す概略図である。反応塔１０においては、ニッケ
ル粉末を充填しＣＯを供給して反応させ、ニッケルカー
ボニール蒸気を得る。このニッケルカーボニール蒸気を
コンデンサ１２に導き、３８℃以下に冷却してニッケル
カーボニール液とし、次いでこの液体を貯蔵タンク１４
に送り一旦貯蔵する。
【００１７】続いて、貯蔵タンク１４から取り出したニ
ッケルカーボニール液を気化室１６に送り、気化したニ
ッケルカーボニール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共
に、析出室２０に送る。析出室２０の底面中央には、マ
ンドレル２２が配置され、このマンドレル２２と析出室
２０の内壁との間は、断熱板２４により密閉されてい
る。この析出室２０の内部はニッケルカーボニールの気
化温度３８℃以上に保たれると共に、析出室の内壁の温
度はニッケルカーボニールの熱分解温度１４８℃以上に
ならないように冷却されている。
ッケルカーボニール液を気化室１６に送り、気化したニ
ッケルカーボニール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共
に、析出室２０に送る。析出室２０の底面中央には、マ
ンドレル２２が配置され、このマンドレル２２と析出室
２０の内壁との間は、断熱板２４により密閉されてい
る。この析出室２０の内部はニッケルカーボニールの気
化温度３８℃以上に保たれると共に、析出室の内壁の温
度はニッケルカーボニールの熱分解温度１４８℃以上に
ならないように冷却されている。
【００１８】マンドレル２２の構造は、耐熱樹脂層２６
で覆われたＡｌ合金製の芯金２８からなり、この芯金２
８の内部には加熱用パイプ３２が配管されており、この
加熱パイプ３２には加熱器３４により加熱された油がポ
ンプ３６により循環し、マンドレル２２の表面の耐熱樹
脂層２６をニッケルカーボニールの熱分解温度である１
４８〜１９１℃に加熱する。
で覆われたＡｌ合金製の芯金２８からなり、この芯金２
８の内部には加熱用パイプ３２が配管されており、この
加熱パイプ３２には加熱器３４により加熱された油がポ
ンプ３６により循環し、マンドレル２２の表面の耐熱樹
脂層２６をニッケルカーボニールの熱分解温度である１
４８〜１９１℃に加熱する。
【００１９】析出室２０からの排気には、未反応のニッ
ケルカーボニールが含まれるので、排気ガスコンデンサ
３８によりニッケルカーボニールを回収した後、排気さ
れる。回収されたニッケルカーボニールは貯蔵タンク１
４へ戻される。
ケルカーボニールが含まれるので、排気ガスコンデンサ
３８によりニッケルカーボニールを回収した後、排気さ
れる。回収されたニッケルカーボニールは貯蔵タンク１
４へ戻される。
【００２０】以上の構成からなる本実施例装置を用いて
プラスチック成形型を製造した実施例について説明す
る。反応塔１０においては、ニッケル粉末を充填しＣＯ
を供給して反応させ、ニッケルカーボニール蒸気を得
た。次いで、このニッケルカーボニール蒸気をコンデン
サ１２に導き、３８℃以下に冷却してニッケルカーボニ
ール液とし、次いでこの液体を貯蔵タンク１４に送り一
旦貯蔵した。
プラスチック成形型を製造した実施例について説明す
る。反応塔１０においては、ニッケル粉末を充填しＣＯ
を供給して反応させ、ニッケルカーボニール蒸気を得
た。次いで、このニッケルカーボニール蒸気をコンデン
サ１２に導き、３８℃以下に冷却してニッケルカーボニ
ール液とし、次いでこの液体を貯蔵タンク１４に送り一
旦貯蔵した。
【００２１】析出室２０の底面中央に、マンドレル２２
を配置し、このマンドレル２２と析出室２０の内壁との
間は、断熱板２４により密閉した。また、この析出室２
０の内部はニッケルカーボニールの気化温度３８℃以上
に保つと同時に析出室２０の内壁の温度はニッケルカー
ボニールの熱分解温度１４８℃以上にならないように冷
却した。
を配置し、このマンドレル２２と析出室２０の内壁との
間は、断熱板２４により密閉した。また、この析出室２
０の内部はニッケルカーボニールの気化温度３８℃以上
に保つと同時に析出室２０の内壁の温度はニッケルカー
ボニールの熱分解温度１４８℃以上にならないように冷
却した。
【００２２】マンドレル２２は１０ｍｍの厚さの耐熱樹
脂層２６で覆われたＡｌ合金製の芯金２８からなり、こ
の芯金２８の内部に配管された１０ｍｍの銅製の加熱用
パイプ３２には加熱器３４により加熱された油をポンプ
３６により循環し、マンドレル２２の表面の耐熱樹脂層
２６をニッケルカーボニールの熱分解温度である１４８
〜１９１℃に加熱した。
脂層２６で覆われたＡｌ合金製の芯金２８からなり、こ
の芯金２８の内部に配管された１０ｍｍの銅製の加熱用
パイプ３２には加熱器３４により加熱された油をポンプ
３６により循環し、マンドレル２２の表面の耐熱樹脂層
２６をニッケルカーボニールの熱分解温度である１４８
〜１９１℃に加熱した。
【００２３】続いて、貯蔵タンク１４から取り出したニ
ッケルカーボニール液を気化室１６に送り、気化したニ
ッケルカーボニール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共
に、析出室２０に１６時間送ったところ、マンドレル２
２の表面に４ｍｍのニッケル層４０が析出した。析出室
２０からの排気に含まれる未反応のニッケルカーボニー
ルは、排気ガスコンデンサ３８によりニッケルカーボニ
ールを回収した後、排気した。
ッケルカーボニール液を気化室１６に送り、気化したニ
ッケルカーボニール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共
に、析出室２０に１６時間送ったところ、マンドレル２
２の表面に４ｍｍのニッケル層４０が析出した。析出室
２０からの排気に含まれる未反応のニッケルカーボニー
ルは、排気ガスコンデンサ３８によりニッケルカーボニ
ールを回収した後、排気した。
【００２４】表面にニッケル層４０が析出したマンドレ
ル２２を析出室２０から取り出し、耐熱樹脂層２６が焼
失する温度に加熱したところ、マンドレル２２から容易
にニッケル層４０を剥がすことができ、剥がしたニッケ
ル層４０はマンドレル２２の表面に均一に析出したもの
であったので、手直しを殆どせずにプラスチック成形型
として使用することができた。なお、芯金であるＡｌ合
金は、さらに同じプラスチック型を製造する場合には、
これを再利用することができる。
ル２２を析出室２０から取り出し、耐熱樹脂層２６が焼
失する温度に加熱したところ、マンドレル２２から容易
にニッケル層４０を剥がすことができ、剥がしたニッケ
ル層４０はマンドレル２２の表面に均一に析出したもの
であったので、手直しを殆どせずにプラスチック成形型
として使用することができた。なお、芯金であるＡｌ合
金は、さらに同じプラスチック型を製造する場合には、
これを再利用することができる。
【００２５】（実施例２）次に、図２に示すように、マ
ンドレル２２を耐熱樹脂層で作製し、この耐熱樹脂層か
らなるマンドレルの中に電熱線４２を埋め込んだものを
使用し、前記実施例と同様に、このマンドレル２２を析
出室２０の底面中央に、マンドレル２２を配置し、この
マンドレル２２と析出室２０の内壁との間は、断熱板２
４により密閉した。また、この析出室２０の内部はニッ
ケルカーボニールの気化温度３８℃以上に保つと同時に
析出室２０の内壁の温度はニッケルカーボニールの熱分
解温度１４８℃以上にならないように冷却した。
ンドレル２２を耐熱樹脂層で作製し、この耐熱樹脂層か
らなるマンドレルの中に電熱線４２を埋め込んだものを
使用し、前記実施例と同様に、このマンドレル２２を析
出室２０の底面中央に、マンドレル２２を配置し、この
マンドレル２２と析出室２０の内壁との間は、断熱板２
４により密閉した。また、この析出室２０の内部はニッ
ケルカーボニールの気化温度３８℃以上に保つと同時に
析出室２０の内壁の温度はニッケルカーボニールの熱分
解温度１４８℃以上にならないように冷却した。
【００２６】続いて、電熱線４２に通電しマンドレル２
２の表面の耐熱樹脂層２６をニッケルカーボニールの熱
分解温度である１４８〜１９１℃に加熱し、貯蔵タンク
１４から取り出したニッケルカーボニール液を気化室１
６に送り、気化したニッケルカーボニール蒸気をキャリ
ヤガスＣＯ１８と共に、析出室２０に１２時間送ったと
ころ、マンドレル２２の表面に３ｍｍのニッケル層４０
が析出した。
２の表面の耐熱樹脂層２６をニッケルカーボニールの熱
分解温度である１４８〜１９１℃に加熱し、貯蔵タンク
１４から取り出したニッケルカーボニール液を気化室１
６に送り、気化したニッケルカーボニール蒸気をキャリ
ヤガスＣＯ１８と共に、析出室２０に１２時間送ったと
ころ、マンドレル２２の表面に３ｍｍのニッケル層４０
が析出した。
【００２７】表面にニッケル層４０が析出したマンドレ
ル２２を析出室２０から取り出し、耐熱樹脂層２６が焼
失する温度に加熱したところ、マンドレル２２から容易
にニッケル層４０を剥がすことができ、剥がしたニッケ
ル層４０はマンドレル２２の表面に均一に析出したもの
であったので、手直しを殆どせずにプラスチック成形型
として使用することができた。
ル２２を析出室２０から取り出し、耐熱樹脂層２６が焼
失する温度に加熱したところ、マンドレル２２から容易
にニッケル層４０を剥がすことができ、剥がしたニッケ
ル層４０はマンドレル２２の表面に均一に析出したもの
であったので、手直しを殆どせずにプラスチック成形型
として使用することができた。
【００２８】（実施例３）実施例１で用いたＡｌ合金製
の芯金２８の表面に、本発明の実施例として耐熱温度１
５０℃の官能基が２であるエポキシ樹脂を用い、厚さ１
０ｍｍの耐熱樹脂層２６を形成した。このマンドレル２
２を析出室２０の底面中央に配置し、このマンドレル２
２と析出室２０の内壁との間は、断熱板２４により密閉
した。次いで、芯金２８の内部に配管された１０ｍｍの
銅製の加熱用パイプ３２に、加熱器３４により加熱され
た油をポンプ３６により循環し、マンドレル２２の表面
の耐熱樹脂層２６をニッケルカーボニールの熱分解温度
である１４８〜１９１℃に加熱したが、耐熱樹脂層２６
は何らの加熱による変形を生じなかった。
の芯金２８の表面に、本発明の実施例として耐熱温度１
５０℃の官能基が２であるエポキシ樹脂を用い、厚さ１
０ｍｍの耐熱樹脂層２６を形成した。このマンドレル２
２を析出室２０の底面中央に配置し、このマンドレル２
２と析出室２０の内壁との間は、断熱板２４により密閉
した。次いで、芯金２８の内部に配管された１０ｍｍの
銅製の加熱用パイプ３２に、加熱器３４により加熱され
た油をポンプ３６により循環し、マンドレル２２の表面
の耐熱樹脂層２６をニッケルカーボニールの熱分解温度
である１４８〜１９１℃に加熱したが、耐熱樹脂層２６
は何らの加熱による変形を生じなかった。
【００２９】続いて、実施例１に示すと同様の方法によ
り、マンドレル２２の表面に４ｍｍのニッケル層４０を
析出した。なお、比較のために、実施例１で用いたＡｌ
合金製の芯金２８の表面に、比較例として耐熱温度２５
０℃の官能基が３であるエポキシ樹脂を用い、厚さ１０
ｍｍの耐熱樹脂層２６を形成し、実施例１に示すと同様
の方法により、マンドレル２２の表面に４ｍｍのニッケ
ル層４０を析出した。
り、マンドレル２２の表面に４ｍｍのニッケル層４０を
析出した。なお、比較のために、実施例１で用いたＡｌ
合金製の芯金２８の表面に、比較例として耐熱温度２５
０℃の官能基が３であるエポキシ樹脂を用い、厚さ１０
ｍｍの耐熱樹脂層２６を形成し、実施例１に示すと同様
の方法により、マンドレル２２の表面に４ｍｍのニッケ
ル層４０を析出した。
【００３０】表面にニッケル層４０が析出した本実施例
および比較例のマンドレル２２を析出室２０から取り出
し、耐熱樹脂層２６が焼失する温度に加熱し、マンドレ
ル２２からニッケル層４０を剥がしたが、比較例の耐熱
樹脂層２６は３００℃の加熱で耐熱樹脂層が硬化し、完
全に離型するには３００℃以上の加熱が必要であった
が、本実施例の耐熱樹脂層２６は３００℃の加熱で容易
に離型することができ、本発明の効果を確認することが
できた。
および比較例のマンドレル２２を析出室２０から取り出
し、耐熱樹脂層２６が焼失する温度に加熱し、マンドレ
ル２２からニッケル層４０を剥がしたが、比較例の耐熱
樹脂層２６は３００℃の加熱で耐熱樹脂層が硬化し、完
全に離型するには３００℃以上の加熱が必要であった
が、本実施例の耐熱樹脂層２６は３００℃の加熱で容易
に離型することができ、本発明の効果を確認することが
できた。
【００３１】（実施例４）図３に示すように、析出室２
０の底面中央に凹部４４を有するマンドレル２２を配置
し、このマンドレル２２の凹部４４に向けて送風できる
ように送風羽４６を軸支し、軸４８の先端に磁性材料か
らなる駆動ロータ５０を固定した。この駆動ロータ５０
の析出室２０の壁を隔てた外側には、攪拌用モータ５２
が取り付けえられている。この攪拌モータ５２の駆動軸
５４には駆動ロータ５０に壁を隔てて相対向するように
マグネットロータ５６が取り付けられており、マグネッ
トロータ５６が回転すると駆動ロータ５０が回転し、そ
の結果攪拌用モータ５２の回転により送風羽４６が回転
するようになっている。
０の底面中央に凹部４４を有するマンドレル２２を配置
し、このマンドレル２２の凹部４４に向けて送風できる
ように送風羽４６を軸支し、軸４８の先端に磁性材料か
らなる駆動ロータ５０を固定した。この駆動ロータ５０
の析出室２０の壁を隔てた外側には、攪拌用モータ５２
が取り付けえられている。この攪拌モータ５２の駆動軸
５４には駆動ロータ５０に壁を隔てて相対向するように
マグネットロータ５６が取り付けられており、マグネッ
トロータ５６が回転すると駆動ロータ５０が回転し、そ
の結果攪拌用モータ５２の回転により送風羽４６が回転
するようになっている。
【００３２】本実施例装置を用いることにより、カーボ
ニール蒸気が回り難いマンドレル２２の凹部４４にも充
分にカーボニール蒸気を供給することができると共に、
攪拌用モータの回転数を制御することにより、凹部４４
へのニッケル層４０の厚さを制御することができる。
ニール蒸気が回り難いマンドレル２２の凹部４４にも充
分にカーボニール蒸気を供給することができると共に、
攪拌用モータの回転数を制御することにより、凹部４４
へのニッケル層４０の厚さを制御することができる。
【００３３】（実施例５）図４に示すように、析出室２
０の底面中央に２個の凹部４４を有するマンドレル２２
を配置した。析出室の天井に取り付けられたカーボニー
ル蒸気を送給する蒸気供給管６０からは２本の蒸気分岐
管６２が分岐しており、それぞれの先端は凹部４４に向
けて開口している。
０の底面中央に２個の凹部４４を有するマンドレル２２
を配置した。析出室の天井に取り付けられたカーボニー
ル蒸気を送給する蒸気供給管６０からは２本の蒸気分岐
管６２が分岐しており、それぞれの先端は凹部４４に向
けて開口している。
【００３４】本実施例では、気化したニッケルカーボニ
ール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共に蒸気供給管６０
により析出室２０に送ると、マンドレル２２の上にニッ
ケルカーボニール蒸気が供給されると共に、ニッケルカ
ーボニール蒸気の回り難い凹部４４には蒸気供給管６０
から分岐した２本の蒸気分岐管６２により、ニッケルカ
ーボニール蒸気が供給される。そのため、カーボニール
蒸気が回り難いマンドレル２２の凹部４４にも充分にカ
ーボニール蒸気を供給することができる。
ール蒸気をキャリヤガスＣＯ１８と共に蒸気供給管６０
により析出室２０に送ると、マンドレル２２の上にニッ
ケルカーボニール蒸気が供給されると共に、ニッケルカ
ーボニール蒸気の回り難い凹部４４には蒸気供給管６０
から分岐した２本の蒸気分岐管６２により、ニッケルカ
ーボニール蒸気が供給される。そのため、カーボニール
蒸気が回り難いマンドレル２２の凹部４４にも充分にカ
ーボニール蒸気を供給することができる。
【００３５】
【発明の効果】本発明のプラスチック成形型の製造方法
は以上説明したように、マンドレルの表面を金属カーボ
ニールの金属析出温度に加熱し、該マンドレル表面に金
属カーボニール蒸気を導入することにより、金属層を形
成することを特徴とするものであって、金属カーボニー
ル蒸気からの金属の析出速度は電鋳よりも著しく析出速
度が早く、例えばＮｉカーボニールの場合、０．０１イ
ンチ／時間であって、同じＮｉ電鋳に比較して約１０倍
であって、生産性が電鋳に比較して著しく高い。また、
金属カーボニール蒸気からの金属の析出は、マンドレル
の凹凸に関係なく均一に析出するので、プラスチック成
形型の完成後の手直しをあまり必要としない。また、マ
ンドレルがＡｌまたはＡｌ合金からなり表面に耐熱樹脂
層を形成したものを用いると、金属カーボニールの金属
層の形成後に耐熱樹脂層を焼失させれば、離型が容易で
ある。また、マンドレルの芯金となったＡｌまたはＡｌ
合金は、再利用することが可能である。
は以上説明したように、マンドレルの表面を金属カーボ
ニールの金属析出温度に加熱し、該マンドレル表面に金
属カーボニール蒸気を導入することにより、金属層を形
成することを特徴とするものであって、金属カーボニー
ル蒸気からの金属の析出速度は電鋳よりも著しく析出速
度が早く、例えばＮｉカーボニールの場合、０．０１イ
ンチ／時間であって、同じＮｉ電鋳に比較して約１０倍
であって、生産性が電鋳に比較して著しく高い。また、
金属カーボニール蒸気からの金属の析出は、マンドレル
の凹凸に関係なく均一に析出するので、プラスチック成
形型の完成後の手直しをあまり必要としない。また、マ
ンドレルがＡｌまたはＡｌ合金からなり表面に耐熱樹脂
層を形成したものを用いると、金属カーボニールの金属
層の形成後に耐熱樹脂層を焼失させれば、離型が容易で
ある。また、マンドレルの芯金となったＡｌまたはＡｌ
合金は、再利用することが可能である。
【図１】本発明の実施例に用いた装置の概略を示す図面
である。
である。
【図２】本発明の他の実施例のマンドレルを用いた析出
室の断面図である。
室の断面図である。
【図３】本発明の請求項１１の実施例を説明する析出室
の断面図である。
の断面図である。
【図４】本発明の請求項１２の実施例を説明する析出室
の断面図である。
の断面図である。
１０・・・反応塔 １２・・・コンデンサ １４・・・貯蔵タンク １６・・・気化室 １８・・・キャリヤガス ２０・・・析出室 ２２・・・マンドレル ２４・・・断熱板 ２６・・・耐熱樹脂層 ２８・・・芯金 ３２・・・加熱パイプ ３４・・・加熱器 ３６・・・ポンプ ３８・・・排気ガスコンデンサ ４０・・・ニッケル層 ４２・・・電熱線 ４４・・・凹部 ４６・・・送風羽根 ４８・・・軸 ５０・・・駆動ロータ ５２・・・攪拌モータ ５４・・・駆動軸 ５６・・・マグネットロータ ６０・・・蒸気供給管 ６２・・・蒸気分岐管
Claims (12)
- 【請求項１】 密閉した析出室に表面を向けてマンドレ
ルを密着し、該マンドレルの表面を金属カーボニールの
金属析出温度に加熱し、前記析出室内に金属カーボニー
ル蒸気を導入することにより、前記マンドレル表面に金
属層を形成することを特徴とするプラスチック成形型の
製造方法。 - 【請求項２】 前記金属カーボニールが、Ｎｉ、Ｃｏ、
ＴａまたはＷのいずれかのカーボニールであることを特
徴とする請求項１の記載のプラスチック成形型の製造方
法。 - 【請求項３】 前記マンドレルがＡｌまたはＡｌ合金か
らなり表面に耐熱樹脂層を形成したものであることを特
徴とする請求項１または請求項２に記載のプラスチック
成形型の製造方法。 - 【請求項４】 前記マンドレルの加熱方法がＡｌまたは
Ａｌ合金の中に埋め込んだ加熱用パイプに加熱したオイ
ルを循環させるものであることを特徴とする請求項３に
記載のプラスチック成形型の製造方法。 - 【請求項５】 前記マンドレルの加熱方法がＡｌまたは
Ａｌ合金の背面に設置した加熱用ランプによるものであ
ることを特徴とする請求項３に記載のプラスチック成形
型の製造方法。 - 【請求項６】 前記マンドレルが耐熱樹脂層からなるこ
とを特徴とする請求項１または請求項２に記載のプラス
チック成形型の製造方法。 - 【請求項７】 前記マンドレルが電熱線を埋め込んだ耐
熱樹脂層からなることを特徴とする請求項６に記載のプ
ラスチック成形型の製造方法。 - 【請求項８】 前記マンドレルの特定部位に金属カーボ
ニール蒸気が集中的に供給される送風手段を用いること
を特徴とする請求項１に記載のプラスチック成形型の製
造方法。 - 【請求項９】 密閉した析出室に表面を向けてマンドレ
ルを密着し、該マンドレルの表面を金属カーボニールの
金属析出温度に加熱し、前記析出室内に金属カーボニー
ル蒸気を導入することにより、前記マンドレル表面に金
属層を形成し、前記金属層の裏面に金属溶射層を形成し
た後、該金属溶射層を挟んでバックアップ金属を鋳ぐる
むことを特徴とするプラスチック成形型の製造方法。 - 【請求項１０】 前記耐熱樹脂層の耐熱温度が１５０℃
以下であることを特徴とする請求項３乃至請求項５のい
ずれかに記載のプラスチック成形型の製造方法。 - 【請求項１１】 前記送風手段が前記析出室外に設けら
れた攪拌用モータと、前記析出室内の所望部位に設置さ
れ前記攪拌モータにより回転する送風羽根とからなるこ
とを特徴とする請求項９に記載のプラスチック成形型の
製造方法。 - 【請求項１２】 前記送風手段がカーボニール蒸気を送
給する蒸気供給管から分岐した蒸気分岐管であることを
特徴とする請求項９に記載のプラスチック成形型の製造
方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18581295A JPH0978239A (ja) | 1994-08-26 | 1995-07-21 | プラスチック成形型の製造方法 |
| EP95113378A EP0705913A1 (en) | 1994-08-26 | 1995-08-25 | Method for manufacturing plastic forming dies |
| CA 2156996 CA2156996A1 (en) | 1994-08-26 | 1995-08-25 | Manufacturing method for plastic forming molds |
| CN 95116393 CN1130561A (zh) | 1994-08-26 | 1995-08-26 | 塑料成型模的制造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20182794 | 1994-08-26 | ||
| JP6-201827 | 1994-08-26 | ||
| JP18581295A JPH0978239A (ja) | 1994-08-26 | 1995-07-21 | プラスチック成形型の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0978239A true JPH0978239A (ja) | 1997-03-25 |
Family
ID=26503343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18581295A Pending JPH0978239A (ja) | 1994-08-26 | 1995-07-21 | プラスチック成形型の製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0705913A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0978239A (ja) |
| CN (1) | CN1130561A (ja) |
| CA (1) | CA2156996A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501897A (ja) * | 2003-08-08 | 2007-02-01 | ウェーバー・マニュファクチュリング・リミテッド | 蒸着による中空のニッケル成形品 |
| JP2007247062A (ja) * | 2006-03-16 | 2007-09-27 | Tokyo Electron Ltd | パーティクルの形成を低減する金属層成膜システム、気相原料分配システムおよび方法 |
| JP2007277719A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-25 | Tokyo Electron Ltd | 薄膜堆積システム内における基板の周辺端部での一酸化炭素中毒を抑制する方法及び装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108010636A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-05-08 | 金川集团股份有限公司 | 一种利用羰基法生产镍导电薄膜的方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1077941B (de) * | 1952-03-24 | 1960-03-17 | Ohio Commw Eng Co | Verfahren zum Herstellen einer Druckplatte durch Aufbringen eines Metallueberzuges auf eine Matrize |
| US2994297A (en) * | 1958-08-18 | 1961-08-01 | Union Carbide Corp | Apparatus for making molds by gas plating |
| US3175259A (en) * | 1961-10-05 | 1965-03-30 | Union Carbide Corp | Method of making pattern |
| US3196003A (en) * | 1963-01-14 | 1965-07-20 | Ohio Commw Eng Co | Process of making metal strips and sheets from waste metal |
| JPS60149780A (ja) * | 1984-01-13 | 1985-08-07 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | Ｃｖｄ被膜の形成方法 |
| CA2001009C (en) * | 1989-10-19 | 2000-11-28 | Richard S. Adams | Infrared window |
| GB9309249D0 (en) * | 1993-05-05 | 1993-06-16 | Weber Manufacturing Limited | Method of producing nickel shell moulds |
-
1995
- 1995-07-21 JP JP18581295A patent/JPH0978239A/ja active Pending
- 1995-08-25 CA CA 2156996 patent/CA2156996A1/en not_active Abandoned
- 1995-08-25 EP EP95113378A patent/EP0705913A1/en not_active Withdrawn
- 1995-08-26 CN CN 95116393 patent/CN1130561A/zh active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007501897A (ja) * | 2003-08-08 | 2007-02-01 | ウェーバー・マニュファクチュリング・リミテッド | 蒸着による中空のニッケル成形品 |
| JP2007247062A (ja) * | 2006-03-16 | 2007-09-27 | Tokyo Electron Ltd | パーティクルの形成を低減する金属層成膜システム、気相原料分配システムおよび方法 |
| JP2007277719A (ja) * | 2006-03-29 | 2007-10-25 | Tokyo Electron Ltd | 薄膜堆積システム内における基板の周辺端部での一酸化炭素中毒を抑制する方法及び装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0705913A1 (en) | 1996-04-10 |
| CN1130561A (zh) | 1996-09-11 |
| CA2156996A1 (en) | 1996-02-27 |
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