JPH0959481A - 耐熱マスターバッチ及びそれを用いた樹脂組成物 - Google Patents
耐熱マスターバッチ及びそれを用いた樹脂組成物Info
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- JPH0959481A JPH0959481A JP23917895A JP23917895A JPH0959481A JP H0959481 A JPH0959481 A JP H0959481A JP 23917895 A JP23917895 A JP 23917895A JP 23917895 A JP23917895 A JP 23917895A JP H0959481 A JPH0959481 A JP H0959481A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明はマレイミド系共重合体を予めゴム
強化スチレン系重合体に配 合した分散性の良好な耐熱
マスタ−バッチを得ることを目的とする。 【構成】ゴム強化スチレン系重合体用耐熱マスタ−バッ
チ：（Ａ）ゴム状重合体含有量が３０〜８０重量％、グ
ラフト率２０〜１５０％、極限粘度０.２〜１.０dl／gで
あるゴム強化スチレン系重合体、（Ｂ）Ｔｇが１３０℃
〜２３５℃であ るマレイミド系共重合体、及び（Ｃ）
極限粘度が０.３〜１.０dl／gであるスチ レン系共重
合体からなるゴム強化スチレン系重合体用耐熱マスタ−
バッチ。
強化スチレン系重合体に配 合した分散性の良好な耐熱
マスタ−バッチを得ることを目的とする。 【構成】ゴム強化スチレン系重合体用耐熱マスタ−バッ
チ：（Ａ）ゴム状重合体含有量が３０〜８０重量％、グ
ラフト率２０〜１５０％、極限粘度０.２〜１.０dl／gで
あるゴム強化スチレン系重合体、（Ｂ）Ｔｇが１３０℃
〜２３５℃であ るマレイミド系共重合体、及び（Ｃ）
極限粘度が０.３〜１.０dl／gであるスチ レン系共重
合体からなるゴム強化スチレン系重合体用耐熱マスタ−
バッチ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐熱マスタ−バッチに関
し、さらに詳細には耐熱マトリクスの分散性、機械強度
及び成形加工性に優れた性能を有し、ゴム強化スチレン
系重合体に好適な耐熱マスタ−バッチ及びそれを用いた
樹脂組成物に関する。
し、さらに詳細には耐熱マトリクスの分散性、機械強度
及び成形加工性に優れた性能を有し、ゴム強化スチレン
系重合体に好適な耐熱マスタ−バッチ及びそれを用いた
樹脂組成物に関する。
【従来の技術】従来よりゴム強化スチレン系樹脂の耐熱
性向上には、α-メチルスチレン（以下「ＡＭＳ」とい
う）系あるいはマレイミド系共重合体を配合していた。
ＡＭＳ系共重合体とゴム強化スチレン系重合体のガラス
転移温度（以下「Ｔｇ」という）差は小さく分散性にそ
れほど問題がないが、マレイミド系共重合体はＴｇがゴ
ム強化スチレン系重合体よりかなり高いため分散性に劣
り衝撃強度が低下するなどの問題があった。マレイミド
系共重合体の分散性向上として２軸混練機等の練り強度
の大きい押し出し機を使用する方法があるが、この方法
を用いても分散性の大きな改良は果たせない。その結
果、機械的強度、靭性等の低下を招き問題であった。
性向上には、α-メチルスチレン（以下「ＡＭＳ」とい
う）系あるいはマレイミド系共重合体を配合していた。
ＡＭＳ系共重合体とゴム強化スチレン系重合体のガラス
転移温度（以下「Ｔｇ」という）差は小さく分散性にそ
れほど問題がないが、マレイミド系共重合体はＴｇがゴ
ム強化スチレン系重合体よりかなり高いため分散性に劣
り衝撃強度が低下するなどの問題があった。マレイミド
系共重合体の分散性向上として２軸混練機等の練り強度
の大きい押し出し機を使用する方法があるが、この方法
を用いても分散性の大きな改良は果たせない。その結
果、機械的強度、靭性等の低下を招き問題であった。
【本発明が解決しようとする課題】本発明はマレイミド
系共重合体を予めゴム強化スチレン系重合体に配合した
マスタ−バッチを得、これをゴム強化スチレン系樹脂に
配合することでマレイミド系共重合体の分散性を改良
し、機械的強度、靭性の優れた樹脂組成物を得ることを
目的とする。
系共重合体を予めゴム強化スチレン系重合体に配合した
マスタ−バッチを得、これをゴム強化スチレン系樹脂に
配合することでマレイミド系共重合体の分散性を改良
し、機械的強度、靭性の優れた樹脂組成物を得ることを
目的とする。
【０００２】
【課題を解決するための手段】本発明は、（Ａ）ゴム状
重合体の存在下に芳香族ビニル及びシアン化ビニルから
なる単量体を重合して得られ、ゴム状重合体含有量が２
０〜８０重量％、グラフト率２０〜１５０％、メチルエ
チルケトン可溶分の極限粘度（３０℃）が０.２〜１dl
／gであるゴム強化スチレン系重合体８〜８０重量％、
（Ｂ）マレイミド化合物、芳香族ビニル及びまたはシア
ン化ビニルからなる単量体を共重合して得られるガラス
転移温度が１３０℃〜２３５℃であるマレイミド系共重
合体２０〜８５重量％および（Ｃ）芳香族ビニル及びシ
アン化ビニル単量体を共重合して得られ、メチルエチル
ケトン可溶分の極限粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gで
あるスチレン系共重合体０〜７０重量％を含有してなる
ことを特徴とするゴム強化スチレン系重合体用耐熱マス
タ−バッチ。ならびに、（Ｄ）上記の耐熱マスタ−バッ
チ、（Ｅ）ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニル及びシ
アン化ビニルからなる単量体を重合して得られ、ゴム状
重合体含有量が１０〜８０重量％、グラフト率２０〜１
５０％、メチルエチルケトン可溶分の極限粘度（３０
℃）が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン系重合体
および（Ｆ）芳香族ビニル及びシアン化ビニル単量体を
共重合して得られ、メチルエチルケトン可溶分の極限粘
度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重合
体を含有してなる樹脂組成物であって、該組成物中のゴ
ム状重合体含有量が５〜２５重量％、マレミド化合物含
有量が４〜２５重量％であることを特徴とする樹脂組成
物。を提供するものである。以下に本発明について詳細
に説明する。
重合体の存在下に芳香族ビニル及びシアン化ビニルから
なる単量体を重合して得られ、ゴム状重合体含有量が２
０〜８０重量％、グラフト率２０〜１５０％、メチルエ
チルケトン可溶分の極限粘度（３０℃）が０.２〜１dl
／gであるゴム強化スチレン系重合体８〜８０重量％、
（Ｂ）マレイミド化合物、芳香族ビニル及びまたはシア
ン化ビニルからなる単量体を共重合して得られるガラス
転移温度が１３０℃〜２３５℃であるマレイミド系共重
合体２０〜８５重量％および（Ｃ）芳香族ビニル及びシ
アン化ビニル単量体を共重合して得られ、メチルエチル
ケトン可溶分の極限粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gで
あるスチレン系共重合体０〜７０重量％を含有してなる
ことを特徴とするゴム強化スチレン系重合体用耐熱マス
タ−バッチ。ならびに、（Ｄ）上記の耐熱マスタ−バッ
チ、（Ｅ）ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニル及びシ
アン化ビニルからなる単量体を重合して得られ、ゴム状
重合体含有量が１０〜８０重量％、グラフト率２０〜１
５０％、メチルエチルケトン可溶分の極限粘度（３０
℃）が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン系重合体
および（Ｆ）芳香族ビニル及びシアン化ビニル単量体を
共重合して得られ、メチルエチルケトン可溶分の極限粘
度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重合
体を含有してなる樹脂組成物であって、該組成物中のゴ
ム状重合体含有量が５〜２５重量％、マレミド化合物含
有量が４〜２５重量％であることを特徴とする樹脂組成
物。を提供するものである。以下に本発明について詳細
に説明する。
【０００３】請求項１についての説明 成分（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）は乳化重合、溶液重合等公
知の重合法によって得ることができる。（Ａ）成分は、
ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニル及びシアン化ビニ
ルからなる単量体を重合して得られ、ゴム状重合体含有
量が２０〜８０重量％、グラフト率２０〜１５０％、メ
チルエチルケトン（以下ＭＥＫという）可溶分の極限粘
度（３０℃）が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン
系重合体である。成分（Ａ）に使用されるゴム状重合体
としては、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン、ス
チレン−ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタ
ジエン共重合体、スチレン−ブタジエンブロック共重合
体等のジエン系ゴム重合体、該ジエン系ゴム重合体の水
素添加物、エチレン−プロピレン−（ジエン）ゴム、エ
チレン−ブチレン−（ジエン）ゴム、アクリルゴム等が
あげられる。これらは、１種または２種以上で使用され
る。好ましくはポリブタジエン、スチレン−ブタジエン
共重合体、スチレン−ブタジエンブロック共重合体及び
それらの水素添加物、エチレン−プロピレン（ジエン）
ゴムである。成分（Ａ）中のゴム状重合体含有量は２０
〜８０重量％、好ましくは３０〜７０重量％、より好ま
しくは３５〜６５重量％である。ゴム状重合体含有量が
２０重量％未満のゴム強化スチレン系重合体を用いると
マレイミド系共重合体の分散性が悪くなる。従ってゴム
状重合体含有量が少なくなることは分散に必要なゴム量
を添加するために成分（Ａ）を多量に添加する必要が生
じ、マレイミド系共重合体の添加量の減少につながるた
め耐熱マスタ−バッチとしては好ましくない。ゴム状重
合体含有量が８０重量％を越えるとゴムの凝集によるブ
ツが発生し、成形品の外観性を低下させる。グラフト率
は２０〜１５０％、好ましくは３０〜１２０％、より好
ましくは４０〜１００％であり、グラフト率が２０％未
満だと成形品の外観性の低下や強度低下の原因となり、
１５０％を越えるとゴム成分が硬化する恐れがあるため
強度の低下を招く。またＭＥＫ可溶分の極限粘度は０.
２〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／g、より好
ましくは０.４〜０.７dl／gである。極限粘度が０.２dl
／g未満だと強度が低下し、１dl／gを越えると加工性の
低下の原因となる。耐熱マスターバッチ中の成分（Ａ）
の含有量は、８〜８０重量％、好ましくは１０〜７５重
量％、さらに好ましくは１５〜７０重量％、特に好まし
くは２０〜６５重量％である。
知の重合法によって得ることができる。（Ａ）成分は、
ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニル及びシアン化ビニ
ルからなる単量体を重合して得られ、ゴム状重合体含有
量が２０〜８０重量％、グラフト率２０〜１５０％、メ
チルエチルケトン（以下ＭＥＫという）可溶分の極限粘
度（３０℃）が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン
系重合体である。成分（Ａ）に使用されるゴム状重合体
としては、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン、ス
チレン−ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタ
ジエン共重合体、スチレン−ブタジエンブロック共重合
体等のジエン系ゴム重合体、該ジエン系ゴム重合体の水
素添加物、エチレン−プロピレン−（ジエン）ゴム、エ
チレン−ブチレン−（ジエン）ゴム、アクリルゴム等が
あげられる。これらは、１種または２種以上で使用され
る。好ましくはポリブタジエン、スチレン−ブタジエン
共重合体、スチレン−ブタジエンブロック共重合体及び
それらの水素添加物、エチレン−プロピレン（ジエン）
ゴムである。成分（Ａ）中のゴム状重合体含有量は２０
〜８０重量％、好ましくは３０〜７０重量％、より好ま
しくは３５〜６５重量％である。ゴム状重合体含有量が
２０重量％未満のゴム強化スチレン系重合体を用いると
マレイミド系共重合体の分散性が悪くなる。従ってゴム
状重合体含有量が少なくなることは分散に必要なゴム量
を添加するために成分（Ａ）を多量に添加する必要が生
じ、マレイミド系共重合体の添加量の減少につながるた
め耐熱マスタ−バッチとしては好ましくない。ゴム状重
合体含有量が８０重量％を越えるとゴムの凝集によるブ
ツが発生し、成形品の外観性を低下させる。グラフト率
は２０〜１５０％、好ましくは３０〜１２０％、より好
ましくは４０〜１００％であり、グラフト率が２０％未
満だと成形品の外観性の低下や強度低下の原因となり、
１５０％を越えるとゴム成分が硬化する恐れがあるため
強度の低下を招く。またＭＥＫ可溶分の極限粘度は０.
２〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／g、より好
ましくは０.４〜０.７dl／gである。極限粘度が０.２dl
／g未満だと強度が低下し、１dl／gを越えると加工性の
低下の原因となる。耐熱マスターバッチ中の成分（Ａ）
の含有量は、８〜８０重量％、好ましくは１０〜７５重
量％、さらに好ましくは１５〜７０重量％、特に好まし
くは２０〜６５重量％である。
【０００４】（Ｂ）マレイミド化合物、芳香族ビニル及
びまたはシアン化ビニルからなる単量体を共重合して得
られるガラス転移温度（Ｔｇ）が１３０℃〜２３５℃で
あるマレイミド系共重合体である。成分（Ｂ）のＴｇは
１３０〜２３５℃、好ましくは１４０〜２２５℃、更に
好ましくは１５０〜２１０℃であり、１３０℃未満であ
ると耐熱性付与効果が小さく耐熱マスタ−バッチとして
は不適である。また、２３５℃を越えると押し出し加工
時の温度を高く設定する必要があるためゴム成分の劣化
の原因となる。成分（Ｂ）を構成するマレイミド化合物
としてはマレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチ
ルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド等の化合物をあ
げることができる。尚成分（Ｂ）は上記マレイミド化合
物を使用しなくても、例えば無水マレイン酸を他の単量
体と共重合した後アンモニア、アニリン等でイミド化し
たものも含む。成分（Ｂ）中のマレイミド化合物の含有
量は、好ましくは１５〜７０重量％、さらに好ましくは
１８〜６８重量％、特に好ましくは２０〜６５重量％で
ある。耐熱マスターバッチ中の成分（Ｂ）の含有量は、
２０〜８５重量％、好ましくは２４〜８０重量％、さら
に好ましくは２７〜７０重量％、特に好ましくは３０〜
６５重量％である。成分（Ｃ）は、芳香族ビニル及びシ
アン化ビニル単量体を共重合して得られ、ＭＥＫ可溶分
の極限粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン
系共重合体である。成分（Ｃ）のＭＥＫ可溶分の極限粘
度は０.３〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／
g、さらに好ましくは０.４〜０.７dl／gである。極限粘
度が０.３dl／ｇ未満であると強度が低下し、１.０dl／
gを越えると加工性が低下する。耐熱マスターバッチ中
の成分（Ｃ）の含有量は、０〜８０重量％、好ましくは
１〜６５重量％、さらに好ましくは３〜６０重量％、特
に好ましくは５〜５０重量％である。
びまたはシアン化ビニルからなる単量体を共重合して得
られるガラス転移温度（Ｔｇ）が１３０℃〜２３５℃で
あるマレイミド系共重合体である。成分（Ｂ）のＴｇは
１３０〜２３５℃、好ましくは１４０〜２２５℃、更に
好ましくは１５０〜２１０℃であり、１３０℃未満であ
ると耐熱性付与効果が小さく耐熱マスタ−バッチとして
は不適である。また、２３５℃を越えると押し出し加工
時の温度を高く設定する必要があるためゴム成分の劣化
の原因となる。成分（Ｂ）を構成するマレイミド化合物
としてはマレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−ブチ
ルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド等の化合物をあ
げることができる。尚成分（Ｂ）は上記マレイミド化合
物を使用しなくても、例えば無水マレイン酸を他の単量
体と共重合した後アンモニア、アニリン等でイミド化し
たものも含む。成分（Ｂ）中のマレイミド化合物の含有
量は、好ましくは１５〜７０重量％、さらに好ましくは
１８〜６８重量％、特に好ましくは２０〜６５重量％で
ある。耐熱マスターバッチ中の成分（Ｂ）の含有量は、
２０〜８５重量％、好ましくは２４〜８０重量％、さら
に好ましくは２７〜７０重量％、特に好ましくは３０〜
６５重量％である。成分（Ｃ）は、芳香族ビニル及びシ
アン化ビニル単量体を共重合して得られ、ＭＥＫ可溶分
の極限粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン
系共重合体である。成分（Ｃ）のＭＥＫ可溶分の極限粘
度は０.３〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／
g、さらに好ましくは０.４〜０.７dl／gである。極限粘
度が０.３dl／ｇ未満であると強度が低下し、１.０dl／
gを越えると加工性が低下する。耐熱マスターバッチ中
の成分（Ｃ）の含有量は、０〜８０重量％、好ましくは
１〜６５重量％、さらに好ましくは３〜６０重量％、特
に好ましくは５〜５０重量％である。
【０００５】また成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を構成す
る芳香族ビニルとしてはスチレン、ｔ−ブチルスチレン
α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ジビニル
ベンゼン、１,１−ジフェニルスチレン等があげられ、
特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。ここに
あげられた芳香族ビニルは単独または２種類以上混合し
て使用される。更に成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を構成
するシアン化ビニルとしては例えばアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル等があげられ、特にアクリロニト
リルが好ましい。ここにあげられたシアン化ビニルは単
独または２種類以上混合して使用される。成分（Ａ）、
（Ｃ）に使用される芳香族ビニル／シアン化ビニル単量
体比は好ましくは８２／１８〜６０／４０、更に好まし
くは７８／２２〜６５／３５である。シアン化ビニル単
量体量が上記範囲より少ないと耐薬品性が悪くなり、多
いと着色しやすく熱安定性が低下する。
る芳香族ビニルとしてはスチレン、ｔ−ブチルスチレン
α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ジビニル
ベンゼン、１,１−ジフェニルスチレン等があげられ、
特にスチレン、α−メチルスチレンが好ましい。ここに
あげられた芳香族ビニルは単独または２種類以上混合し
て使用される。更に成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）を構成
するシアン化ビニルとしては例えばアクリロニトリル、
メタアクリロニトリル等があげられ、特にアクリロニト
リルが好ましい。ここにあげられたシアン化ビニルは単
独または２種類以上混合して使用される。成分（Ａ）、
（Ｃ）に使用される芳香族ビニル／シアン化ビニル単量
体比は好ましくは８２／１８〜６０／４０、更に好まし
くは７８／２２〜６５／３５である。シアン化ビニル単
量体量が上記範囲より少ないと耐薬品性が悪くなり、多
いと着色しやすく熱安定性が低下する。
【０００６】上記（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）からなる
組成物（Ｄ）中のゴム状重合体含有量は好ましくは３〜
６０重量％、さらに好ましくは１０〜５０重量％、特に
好ましくは１５〜４０重量％であり、ゴム状重合体含有
量が３重量％未満であるとマレイミド系共重合体の分散
性が不十分で、６０重量％を越えると押し出し時に焼け
等の異物が生じ成形外観を低下させることとなる。溶融
混練りは単軸押し出し機、２軸押し出し機、バンバリ−
ミキサ−、ニ−ダ−等の加工機を用いて行われるが、好
ましくは２軸押し出し機を用いることで一段と優れた本
発明の目的とする耐熱マスタ−バッチを得ることができ
る。
組成物（Ｄ）中のゴム状重合体含有量は好ましくは３〜
６０重量％、さらに好ましくは１０〜５０重量％、特に
好ましくは１５〜４０重量％であり、ゴム状重合体含有
量が３重量％未満であるとマレイミド系共重合体の分散
性が不十分で、６０重量％を越えると押し出し時に焼け
等の異物が生じ成形外観を低下させることとなる。溶融
混練りは単軸押し出し機、２軸押し出し機、バンバリ−
ミキサ−、ニ−ダ−等の加工機を用いて行われるが、好
ましくは２軸押し出し機を用いることで一段と優れた本
発明の目的とする耐熱マスタ−バッチを得ることができ
る。
【０００７】請求項２の耐熱樹脂組成物の説明 耐熱樹脂組成物中、（Ｄ）成分の含有量は、好ましくは
５〜８０重量％、より好ましくは１０〜７５重量％、特
に好ましくは１５〜６５重量％である。成分（Ｅ），
（Ｆ）は成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）と同様に乳化重
合、溶液重合等公知の重合法によって得ることができ
る。（Ｅ）成分は、ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニ
ル及びシアン化ビニルからなる単量体を重合して得ら
れ、ゴム状重合体含有量が１０〜８０重量％、グラフト
率２０〜１５０％、ＭＥＫ可溶分の極限粘度（３０℃）
が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン系重合体であ
る。本発明の成分（Ｅ）中のゴム状重合体としては、例
えばポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタ
ジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合
体、スチレン−ブタジエンブロック共重合体等のジエン
系ゴム重合体、該ジエン系ゴム重合体の水素添加物、エ
チレン−プロピレン-（ジエン）ゴム、エチレン−ブチ
レン−（ジエン）ゴム、アクリルゴム等があげられ、こ
れらの１種類または２種類以上が使用できる。好ましく
はポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、ス
チレン−ブタジエンブロック共重合体及びそれらの水素
添加物、エチレン−プロピレン（ジエン）ゴムであり、
更には成分（Ａ）に使用されるゴム状重合体と同一のゴ
ムが好ましい。成分（Ｅ）中のゴム状重合体含有量は１
０〜８０重量％、好ましくは１５〜７０重量％、より好
ましくは２０〜６５重量％である。グラフト率は２０〜
１５０％、好ましくは３０〜１２０％、より好ましくは
４０〜１００％であり、グラフト率が２０％未満だと成
形外観の低下や強度低下の原因となり、１５０％を越え
るとゴム成分が硬化する恐れがあり強度の低下を招く。
またＭＥＫ可溶分の極限粘度は０.２〜１dl／g、好まし
くは０.３〜０.８ dl／g、より好ましくは０.４〜０.
７ dl／gである。極限粘度が０.２dl／g未満だと強度
が低下し、１dl／gを越えると加工性の低下の原因とな
る。耐熱樹脂組成物中、（Ｅ）成分の含有量は、好まし
くは０〜９５重量％、より好ましくは５〜８０重量％、
特に好ましくは８〜７０重量％である。
５〜８０重量％、より好ましくは１０〜７５重量％、特
に好ましくは１５〜６５重量％である。成分（Ｅ），
（Ｆ）は成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）と同様に乳化重
合、溶液重合等公知の重合法によって得ることができ
る。（Ｅ）成分は、ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニ
ル及びシアン化ビニルからなる単量体を重合して得ら
れ、ゴム状重合体含有量が１０〜８０重量％、グラフト
率２０〜１５０％、ＭＥＫ可溶分の極限粘度（３０℃）
が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン系重合体であ
る。本発明の成分（Ｅ）中のゴム状重合体としては、例
えばポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタ
ジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合
体、スチレン−ブタジエンブロック共重合体等のジエン
系ゴム重合体、該ジエン系ゴム重合体の水素添加物、エ
チレン−プロピレン-（ジエン）ゴム、エチレン−ブチ
レン−（ジエン）ゴム、アクリルゴム等があげられ、こ
れらの１種類または２種類以上が使用できる。好ましく
はポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、ス
チレン−ブタジエンブロック共重合体及びそれらの水素
添加物、エチレン−プロピレン（ジエン）ゴムであり、
更には成分（Ａ）に使用されるゴム状重合体と同一のゴ
ムが好ましい。成分（Ｅ）中のゴム状重合体含有量は１
０〜８０重量％、好ましくは１５〜７０重量％、より好
ましくは２０〜６５重量％である。グラフト率は２０〜
１５０％、好ましくは３０〜１２０％、より好ましくは
４０〜１００％であり、グラフト率が２０％未満だと成
形外観の低下や強度低下の原因となり、１５０％を越え
るとゴム成分が硬化する恐れがあり強度の低下を招く。
またＭＥＫ可溶分の極限粘度は０.２〜１dl／g、好まし
くは０.３〜０.８ dl／g、より好ましくは０.４〜０.
７ dl／gである。極限粘度が０.２dl／g未満だと強度
が低下し、１dl／gを越えると加工性の低下の原因とな
る。耐熱樹脂組成物中、（Ｅ）成分の含有量は、好まし
くは０〜９５重量％、より好ましくは５〜８０重量％、
特に好ましくは８〜７０重量％である。
【０００８】（Ｆ）成分は、芳香族ビニル及びシアン化
ビニル単量体を共重合して得られ、ＭＥＫ可溶分の極限
粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重
合体である。成分（Ｆ）のＭＥＫ可溶分の極限粘度は
０.３〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／g、好
ましくは０.４〜０.７dl／gである。 極限粘度が０.３
dl／ｇ未満であると強度が低下し、１dl／gを越えると
加工性が低下する。耐熱樹脂組成物中、（Ｆ）成分の含
有量は、好ましくは０〜９５重量％、より好ましくは５
〜８０重量％、特に好ましくは１０〜７５重量％であ
る。
ビニル単量体を共重合して得られ、ＭＥＫ可溶分の極限
粘度（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重
合体である。成分（Ｆ）のＭＥＫ可溶分の極限粘度は
０.３〜１dl／g、好ましくは０.３５〜０.８dl／g、好
ましくは０.４〜０.７dl／gである。 極限粘度が０.３
dl／ｇ未満であると強度が低下し、１dl／gを越えると
加工性が低下する。耐熱樹脂組成物中、（Ｆ）成分の含
有量は、好ましくは０〜９５重量％、より好ましくは５
〜８０重量％、特に好ましくは１０〜７５重量％であ
る。
【０００９】次に成分（Ｅ）、（Ｆ）を構成する芳香族
ビニルとしてはスチレン、ｔ−ブチルスチレン、α−メ
チルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ジビニルベンゼ
ン、１,１−ジフェニルスチレン等があげられ、特にス
チレン、α−メチルスチレンが好ましく、ここにあげら
れた芳香族ビニルは単独または２種類以上混合して使用
される。また成分（Ｅ）、（Ｆ）を構成するシアン化ビ
ニルとしては例えばアクリロニトリル、メタアクリロニ
トリル等があげられ、特にアクリロニトリルが好まし
い。ここにあげられたシアン化ビニルは単独または２種
類以上混合して使用される。成分（Ｅ）、（Ｆ）に使用
される芳香族ビニル／シアン化ビニル単量体比は好まし
くは８２／１８〜６０／４０、更に好ましくは７８／２
２〜６５／３５である。シアン化ビニル単量体量が上記
範囲より少ないと耐薬品性が悪くなり、多いと着色しや
すく熱安定性が低下する。上記耐熱樹脂組成物中のゴム
状重合体含有量は５〜２５重量％、好ましくは８〜１８
重量％であり、５重量％以下だとマレイミド化合物の分
散が良好でも衝撃強度の低下を招き、２５重量％以上だ
と加工性の低下または成形外観不良が生じる。また、上
記耐熱樹脂組成物中のマレイミド化合物の含有量は、４
〜２５重量％好ましくは４．５〜２２重量％、さらに好
ましくは５〜２０重量％である。溶融混練りは単軸押し
出し機、２軸押し出し機、バンバリ−ミキサ−、ニ−ダ
−等の加工機を用いて行われる。
ビニルとしてはスチレン、ｔ−ブチルスチレン、α−メ
チルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ジビニルベンゼ
ン、１,１−ジフェニルスチレン等があげられ、特にス
チレン、α−メチルスチレンが好ましく、ここにあげら
れた芳香族ビニルは単独または２種類以上混合して使用
される。また成分（Ｅ）、（Ｆ）を構成するシアン化ビ
ニルとしては例えばアクリロニトリル、メタアクリロニ
トリル等があげられ、特にアクリロニトリルが好まし
い。ここにあげられたシアン化ビニルは単独または２種
類以上混合して使用される。成分（Ｅ）、（Ｆ）に使用
される芳香族ビニル／シアン化ビニル単量体比は好まし
くは８２／１８〜６０／４０、更に好ましくは７８／２
２〜６５／３５である。シアン化ビニル単量体量が上記
範囲より少ないと耐薬品性が悪くなり、多いと着色しや
すく熱安定性が低下する。上記耐熱樹脂組成物中のゴム
状重合体含有量は５〜２５重量％、好ましくは８〜１８
重量％であり、５重量％以下だとマレイミド化合物の分
散が良好でも衝撃強度の低下を招き、２５重量％以上だ
と加工性の低下または成形外観不良が生じる。また、上
記耐熱樹脂組成物中のマレイミド化合物の含有量は、４
〜２５重量％好ましくは４．５〜２２重量％、さらに好
ましくは５〜２０重量％である。溶融混練りは単軸押し
出し機、２軸押し出し機、バンバリ−ミキサ−、ニ−ダ
−等の加工機を用いて行われる。
【００１０】本発明のマレイミド系耐熱マスタ−バッチ
及びその組成物には、必要に応じて各種の添加剤を添加
することができる。ここでいう添加剤としては公知の滑
剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤、
ガラス繊維等があげられる。
及びその組成物には、必要に応じて各種の添加剤を添加
することができる。ここでいう添加剤としては公知の滑
剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、難燃剤、
ガラス繊維等があげられる。
【００１１】
【実施例】以下実施例によって本発明を具体的に説明す
るが、本発明はこれらの実施例によって制限されるもの
ではない。実施例の各種評価は次のようにして測定し
た。アイゾッド衝撃強度 ＡＳＴＭ Ｄ２５６（１／４ｉｎｃｈ、ノッチ付き）に
準拠。 単位：ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ熱変形温度 ＡＳＴＭ Ｄ６４８（１／２ｉｎｃｈ、応力２６４ｐｓ
ｉ）に準拠。 単位：℃メルトフロ−レ−ト ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（２２０℃、荷重１０ｋｇ）に準
拠。 単位：ｇ／１０ｍｉｎ成形外観 フロ−マ−ク、シルバ−等を目視で評価。
るが、本発明はこれらの実施例によって制限されるもの
ではない。実施例の各種評価は次のようにして測定し
た。アイゾッド衝撃強度 ＡＳＴＭ Ｄ２５６（１／４ｉｎｃｈ、ノッチ付き）に
準拠。 単位：ｋｇｆ・ｃｍ／ｃｍ熱変形温度 ＡＳＴＭ Ｄ６４８（１／２ｉｎｃｈ、応力２６４ｐｓ
ｉ）に準拠。 単位：℃メルトフロ−レ−ト ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（２２０℃、荷重１０ｋｇ）に準
拠。 単位：ｇ／１０ｍｉｎ成形外観 フロ−マ−ク、シルバ−等を目視で評価。
【００１２】各成分の調製成分（Ａ） ［ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−１）の調製］ ［重合処方］ ポリブタジエンラテックス ５０部（固形分） スチレン １２ アクリロニトリル ４ ｔ−ドデシルメルカプタン ０.３ ロジン酸カリウム ０.２５ 水酸化カリウム ０.００５ イオン交換水 １００ 上記重合処方をジャケット及び撹拌機付きの反応器に
仕込み、Ｎ2下で内部の空気を置換した後、ジャケット
を７０℃にコントロ−ルしながら内部を５０℃まで昇温
し、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム二水塩０.３
部、ホルムアルデヒドナトリウムスルホキシラ−ト二水
塩０.３５部及び硫酸第一鉄０.０１部を水１０部に溶解
した溶液とクメンハイドロパ−オキサイド０.１部を添
加しその後７０℃に昇温し反応させた。反応開始後１Ｈ
ｒ後に下記重合処方を４時間にわたって連続的に添加
し反応を続け、さらに１Ｈｒ反応を継続した。 ［重合処方］ スチレン ２４部 アクリロニトリル １０ ｔ−ドデシルメルカプタン ０.５ ロジン酸カリウム １.０ 水酸化カリウム ０.０２ クメンハイドロパ−オキサイド ０.１５ イオン交換水 ５０ 以上の重合により以下の構造のゴム強化スチレン系重合
体（Ａ−１）を得た。 Ａ−１ ゴム状重合体含有量 ５０重量％ グラフト率 ６０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／ｇ
仕込み、Ｎ2下で内部の空気を置換した後、ジャケット
を７０℃にコントロ−ルしながら内部を５０℃まで昇温
し、エチレンジアミン四酢酸ナトリウム二水塩０.３
部、ホルムアルデヒドナトリウムスルホキシラ−ト二水
塩０.３５部及び硫酸第一鉄０.０１部を水１０部に溶解
した溶液とクメンハイドロパ−オキサイド０.１部を添
加しその後７０℃に昇温し反応させた。反応開始後１Ｈ
ｒ後に下記重合処方を４時間にわたって連続的に添加
し反応を続け、さらに１Ｈｒ反応を継続した。 ［重合処方］ スチレン ２４部 アクリロニトリル １０ ｔ−ドデシルメルカプタン ０.５ ロジン酸カリウム １.０ 水酸化カリウム ０.０２ クメンハイドロパ−オキサイド ０.１５ イオン交換水 ５０ 以上の重合により以下の構造のゴム強化スチレン系重合
体（Ａ−１）を得た。 Ａ−１ ゴム状重合体含有量 ５０重量％ グラフト率 ６０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／ｇ
【００１３】［ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−２）の
調製］ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−２）も（Ａ−
１）と同様にしてポリブタジエンラテックス（固形分）
１０部にスチレン６５部、アクリロニトリル２５部をグ
ラフト重合することにより（Ａ−２）を得た。構造は以
下の通りである。 Ａ−２ ゴム状重合体含有量 １０重量％ グラフト率 １００％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.４dl／ｇ ［ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−３）の調製］ゴム強
化スチレン系重合体（Ａ−３）も（Ａ−１）と同様の方
法でクメンハイドロパ−オキサイドとｔ-ドデシルメル
カプタン量を変量し、ポリブタジエンラテックス（固形
分）５０部にスチレン３６部、アクリロニトリル１４部
をグラフト重合することにより得た。構造は以下の通り
である。 Ａ−３ ゴム状重合体含有量 ５０重量％ グラフト率 １０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／ｇ
調製］ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−２）も（Ａ−
１）と同様にしてポリブタジエンラテックス（固形分）
１０部にスチレン６５部、アクリロニトリル２５部をグ
ラフト重合することにより（Ａ−２）を得た。構造は以
下の通りである。 Ａ−２ ゴム状重合体含有量 １０重量％ グラフト率 １００％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.４dl／ｇ ［ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−３）の調製］ゴム強
化スチレン系重合体（Ａ−３）も（Ａ−１）と同様の方
法でクメンハイドロパ−オキサイドとｔ-ドデシルメル
カプタン量を変量し、ポリブタジエンラテックス（固形
分）５０部にスチレン３６部、アクリロニトリル１４部
をグラフト重合することにより得た。構造は以下の通り
である。 Ａ−３ ゴム状重合体含有量 ５０重量％ グラフト率 １０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／ｇ
【００１４】［ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−４）の
調製］ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−４）も（Ａ−
１）と同様の方法でポリブタジエンラテックス（固形
分）３０部にスチレン５３部、アクリロニトリル１７部
をグラフト重合することにより得た。構造は以下の通り
である。 Ａ−４ ゴム状重合体含有量 ３０重量％ グラフト率 ２０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.１７dl／ｇ
調製］ゴム強化スチレン系重合体（Ａ−４）も（Ａ−
１）と同様の方法でポリブタジエンラテックス（固形
分）３０部にスチレン５３部、アクリロニトリル１７部
をグラフト重合することにより得た。構造は以下の通り
である。 Ａ−４ ゴム状重合体含有量 ３０重量％ グラフト率 ２０％ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.１７dl／ｇ
【００１５】成分（Ｂ） ［マレイミド系共重合体（Ｂ−１）の調製］トルエン／
ＭＥＫ＝１／１（重量比）の混合溶液４００部、スチレ
ン３７部、アクリロニトリル１３部、Ｎ−フェニルマレ
イミド５０部、ベンゾイルパ−オキサイド０.１部及び
ｔ−ドデシルメルカプタン０.１部を撹拌機付きの反応
器に仕込み、Ｎ2で内部の空気を置換後内温を８５℃に
昇温し３Ｈｒ反応させた。次いでスチ−ムストリッピン
グによりトルエン／ＭＥＫ混合溶液と未反応単量体を除
去し以下の構造の共重合体を得た。 Ｂ−１ マレイミド化合物含有量 ５５重量％部 Ｔｇ ２１０℃ ［マレイミド系共重合体（Ｂ−２）の調製］マレイミド
系共重合体（Ｂ−２）も（Ｂ−１）と同様にスチレン６
５部、アクリロニトリル２０部、Ｎ−フェニルマレイミ
ド１５部を共重合して得た。構造は以下の通りである。 Ｂ−２ マレイミド化合物含有量 １５重量％ Ｔｇ １２０℃
ＭＥＫ＝１／１（重量比）の混合溶液４００部、スチレ
ン３７部、アクリロニトリル１３部、Ｎ−フェニルマレ
イミド５０部、ベンゾイルパ−オキサイド０.１部及び
ｔ−ドデシルメルカプタン０.１部を撹拌機付きの反応
器に仕込み、Ｎ2で内部の空気を置換後内温を８５℃に
昇温し３Ｈｒ反応させた。次いでスチ−ムストリッピン
グによりトルエン／ＭＥＫ混合溶液と未反応単量体を除
去し以下の構造の共重合体を得た。 Ｂ−１ マレイミド化合物含有量 ５５重量％部 Ｔｇ ２１０℃ ［マレイミド系共重合体（Ｂ−２）の調製］マレイミド
系共重合体（Ｂ−２）も（Ｂ−１）と同様にスチレン６
５部、アクリロニトリル２０部、Ｎ−フェニルマレイミ
ド１５部を共重合して得た。構造は以下の通りである。 Ｂ−２ マレイミド化合物含有量 １５重量％ Ｔｇ １２０℃
【００１６】［マレイミド系共重合体（Ｂ−３）の調
製］マレイミド系共重合体（Ｂ−３）も（Ｂ−１）と同
様にスチレン２７部、アクリロニトリル８部、Ｎ−フェ
ニルマレイミド６５部を共重合して得た。構造は以下の
通りである。 Ｂ−３ マレイミド化合物含有量 ６５重量％ Ｔｇ ２２５℃ ［マレイミド系共重合体（Ｂ−４）の調製］マレイミド
系共重合体（Ｂ−４）も（Ｂ−１）と同様にスチレン２
２部、アクリロニトリル８部、Ｎ−フェニルマレイミド
７０部を共重合して得た。構造は以下の通りである。 Ｂ−４ マレイミド化合物含有量 ７２重量％ Ｔｇ ２３８℃
製］マレイミド系共重合体（Ｂ−３）も（Ｂ−１）と同
様にスチレン２７部、アクリロニトリル８部、Ｎ−フェ
ニルマレイミド６５部を共重合して得た。構造は以下の
通りである。 Ｂ−３ マレイミド化合物含有量 ６５重量％ Ｔｇ ２２５℃ ［マレイミド系共重合体（Ｂ−４）の調製］マレイミド
系共重合体（Ｂ−４）も（Ｂ−１）と同様にスチレン２
２部、アクリロニトリル８部、Ｎ−フェニルマレイミド
７０部を共重合して得た。構造は以下の通りである。 Ｂ−４ マレイミド化合物含有量 ７２重量％ Ｔｇ ２３８℃
【００１７】成分（Ｃ） ［スチレン系共重合体（Ｃ−１）の調製］トルエン５０
部、スチレン７０部、アクリロニトリル３０部及びｔ−
ドデシルメルカプタン０.１部をジャケット及び撹拌機
付きの反応器に仕込み、Ｎ2で内部の空気を置換後内温
を１３０℃に昇温し４Ｈｒ反応させた。次いでスチ−ム
ストリッピングによりトルエンと未反応単量体を除去し
以下の構造のスチレン系共重合体を得た。 Ｃ−１ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／g ［スチレン系共重合体（Ｃ−２）の調製］スチレン系共
重合体（Ｃ−２）も（Ｃ−１）と同様にスチレン７０
部、アクリロニトリル３０部を共重合して得た。構造は
以下の通りである。 Ｃ−２ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.２dl／g
部、スチレン７０部、アクリロニトリル３０部及びｔ−
ドデシルメルカプタン０.１部をジャケット及び撹拌機
付きの反応器に仕込み、Ｎ2で内部の空気を置換後内温
を１３０℃に昇温し４Ｈｒ反応させた。次いでスチ−ム
ストリッピングによりトルエンと未反応単量体を除去し
以下の構造のスチレン系共重合体を得た。 Ｃ−１ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.５dl／g ［スチレン系共重合体（Ｃ−２）の調製］スチレン系共
重合体（Ｃ−２）も（Ｃ−１）と同様にスチレン７０
部、アクリロニトリル３０部を共重合して得た。構造は
以下の通りである。 Ｃ−２ ＭＥＫ可溶分極限粘度 ０.２dl／g
【００１８】成分（Ｅ） ［ゴム強化スチレン系重合体（Ｅ−１）、（Ｅ−２）、
（Ｅ−３）、（Ｅ−４）の調製」ゴム強化スチレン系重
合体（Ｅ−１）、（Ｅ−２）、（Ｅ−３）、（Ｅ−４）
はそれぞれゴム強化スチレン系重合体（Ａ−１）、（Ａ
−２）、（Ａ−３）、（Ａ−４）にて代用した。成分Ｆ ［スチレン系共重合体（Ｆ−１）、（Ｆ−２）の調製］
共重合体（Ｆ−１）、（Ｆ−２）はそれぞれ共重合体
（Ｃ−１）、（Ｃ−２）にて代用した。 ［スチレン系共重合体（Ｆ−３）の調製］共重合体（Ｆ
−３）は（Ｃ−１）の調製と同様にしてトルエン５０
部、スチレン７０部、アクリロニトリル３０部を共重合
して得た。構造は以下の通りである。 Ｆ−３ ＭＥＫ可溶分極限粘度 １.２dl／g
（Ｅ−３）、（Ｅ−４）の調製」ゴム強化スチレン系重
合体（Ｅ−１）、（Ｅ−２）、（Ｅ−３）、（Ｅ−４）
はそれぞれゴム強化スチレン系重合体（Ａ−１）、（Ａ
−２）、（Ａ−３）、（Ａ−４）にて代用した。成分Ｆ ［スチレン系共重合体（Ｆ−１）、（Ｆ−２）の調製］
共重合体（Ｆ−１）、（Ｆ−２）はそれぞれ共重合体
（Ｃ−１）、（Ｃ−２）にて代用した。 ［スチレン系共重合体（Ｆ−３）の調製］共重合体（Ｆ
−３）は（Ｃ−１）の調製と同様にしてトルエン５０
部、スチレン７０部、アクリロニトリル３０部を共重合
して得た。構造は以下の通りである。 Ｆ−３ ＭＥＫ可溶分極限粘度 １.２dl／g
【００１９】実施例１〜７、比較例１〜１５ 上記方法で調製したゴム強化スチレン系重合体、マレイ
ミド系共重合体、スチレン系共重合体を表−１に示す成
分（Ｄ）の配合処方を用いてヘンシェルミキサ−で混合
し、ベント付き２軸押し出し機２３０℃〜２５０℃で溶
融混合し耐熱マスタ−バッチを調製した。調製した成分
（Ｄ）の耐熱マスタ−バッチ、成分（Ｅ）、成分（Ｆ）
を表−１に示す配合比でヘンシェルミキサ−で混合し、
ベント付き単軸押し出し機２４０℃で溶融混練し、得ら
れたペレットを９０℃下で３Ｈｒ乾燥させた後、２４０
℃で成形を行い評価を実施した。結果は表−１に示す。
ミド系共重合体、スチレン系共重合体を表−１に示す成
分（Ｄ）の配合処方を用いてヘンシェルミキサ−で混合
し、ベント付き２軸押し出し機２３０℃〜２５０℃で溶
融混合し耐熱マスタ−バッチを調製した。調製した成分
（Ｄ）の耐熱マスタ−バッチ、成分（Ｅ）、成分（Ｆ）
を表−１に示す配合比でヘンシェルミキサ−で混合し、
ベント付き単軸押し出し機２４０℃で溶融混練し、得ら
れたペレットを９０℃下で３Ｈｒ乾燥させた後、２４０
℃で成形を行い評価を実施した。結果は表−１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】・比較例１：成分（Ａ）の添加量が本発明
範囲未満であり耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例２：成分（Ａ）中のゴム状重合体量が本発明範
囲未満であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例３：成分（Ａ）のグラフト率が本発明範囲未満
であるため耐衝撃性は劣る。 ・比較例４：成分（Ｂ）のＴｇが本発明範囲未満である
ため耐熱性が劣る。 ・比較例５：成分（Ｃ）のＭＥＫ可溶分極限粘度が本発
明範囲未満であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例６：成分（Ｅ）のグラフト率が本発明範囲未満
であるため耐衝撃性が劣る。
範囲未満であり耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例２：成分（Ａ）中のゴム状重合体量が本発明範
囲未満であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例３：成分（Ａ）のグラフト率が本発明範囲未満
であるため耐衝撃性は劣る。 ・比較例４：成分（Ｂ）のＴｇが本発明範囲未満である
ため耐熱性が劣る。 ・比較例５：成分（Ｃ）のＭＥＫ可溶分極限粘度が本発
明範囲未満であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。 ・比較例６：成分（Ｅ）のグラフト率が本発明範囲未満
であるため耐衝撃性が劣る。
【００２３】・比較例７：成分（Ｆ）のＭＥＫ可溶分極
限粘度が本発明範囲未満であるため耐衝撃性、成形外観
が劣る。 ・比較例８：成分（Ｆ）のＭＥＫ可溶分極限粘度が本発
明範囲を越えるため加工性、成形外観が劣る。 ・比較例９：組成物中のマレイミド化合物含有量が本発
明範囲未満であるため耐熱性が劣る。 ・比較例１０：組成物中のゴム状重合体量が本発明範囲
を越えるため加工性、成形外観が劣る。 ・比較例１１：成分（Ｂ）のＴｇ及び成分（Ｂ）の添加
量が本発明範囲を超えるため耐衝撃性、成形外観が劣
る。 ・比較例１２：組成物中のマレイミド化合物量が本発明
範囲を超えるためＡＢＳとしては評価不可。 ・比較例１３：成分（Ａ）中のＭＥＫ可溶分極限粘度が
本発明範囲未満であるため耐衝撃強度が劣る。 ・比較例１４：成分（Ｅ）中のＭＥＫ可溶分極限粘度が
本発明範囲未満であるため耐衝撃性が劣る。 ・比較例１５：成分（Ｄ）に必須のゴム状重合体が未添
加であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。
限粘度が本発明範囲未満であるため耐衝撃性、成形外観
が劣る。 ・比較例８：成分（Ｆ）のＭＥＫ可溶分極限粘度が本発
明範囲を越えるため加工性、成形外観が劣る。 ・比較例９：組成物中のマレイミド化合物含有量が本発
明範囲未満であるため耐熱性が劣る。 ・比較例１０：組成物中のゴム状重合体量が本発明範囲
を越えるため加工性、成形外観が劣る。 ・比較例１１：成分（Ｂ）のＴｇ及び成分（Ｂ）の添加
量が本発明範囲を超えるため耐衝撃性、成形外観が劣
る。 ・比較例１２：組成物中のマレイミド化合物量が本発明
範囲を超えるためＡＢＳとしては評価不可。 ・比較例１３：成分（Ａ）中のＭＥＫ可溶分極限粘度が
本発明範囲未満であるため耐衝撃強度が劣る。 ・比較例１４：成分（Ｅ）中のＭＥＫ可溶分極限粘度が
本発明範囲未満であるため耐衝撃性が劣る。 ・比較例１５：成分（Ｄ）に必須のゴム状重合体が未添
加であるため耐衝撃性、成形外観が劣る。
【００２４】
【発明の効果】前記表−１から明らかなように本発明の
耐熱マスタ−バッチの分散性は優れており、その組成物
は良好な耐衝撃性、加工性を有し高品位の成形外観を有
す。
耐熱マスタ−バッチの分散性は優れており、その組成物
は良好な耐衝撃性、加工性を有し高品位の成形外観を有
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 永井 久男 東京都中央区築地２丁目11番24号 日本合 成ゴム株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】（Ａ）ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニ
ル及びシアン化ビニルからなる単量体を重合して得ら
れ、ゴム状重合体含有量が２０〜８０重量％、グラフト
率２０〜１５０％、メチルエチルケトン可溶分の極限粘
度（３０℃）が０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン
系重合体８〜８０重量％、 （Ｂ）マレイミド化合物と、芳香族ビニル及びまたはシ
アン化ビニルからなる単量体とを共重合して得られるガ
ラス転移温度が１３０℃〜２３５℃であるマレイミド系
共重合体２０〜８５重量％および （Ｃ）芳香族ビニル及びシアン化ビニル単量体を共重合
して得られる、メチルエチルケトン可溶分の極限粘度
（３０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重合体
０〜７０重量％を含有してなることを特徴とするゴム強
化スチレン系重合体用耐熱マスタ−バッチ。 - 【請求項２】（Ｄ）請求項（１）記載の耐熱マスタ−バ
ッチ、 （Ｅ）ゴム状重合体の存在下に芳香族ビニル及びシアン
化ビニルからなる単量体を重合して得られ、ゴム状重合
体含有量が１０〜８０重量％、グラフト率２０〜１５０
％、メチルエチルケトン可溶分の極限粘度（３０℃）が
０.２〜１dl／gであるゴム強化スチレン系重合体および （Ｆ）芳香族ビニル及びシアン化ビニル単量体を共重合
して得られ、メチルエチルケトン可溶分の極限粘度（３
０℃）が０.３〜１dl／gであるスチレン系共重合体を含
有してなる樹脂組成物であって、該組成物中のゴム状重
合体含有量が５〜２５重量％、マレミド化合物含有量が
４〜２５重量％であることを特徴とする樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23917895A JPH0959481A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 耐熱マスターバッチ及びそれを用いた樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JPH0959481A true JPH0959481A (ja) | 1997-03-04 |
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| WO2004096909A1 (en) * | 2003-05-02 | 2004-11-11 | Lg Chem. Ltd. | Thermoplastic resin composition |
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-
1995
- 1995-08-24 JP JP23917895A patent/JPH0959481A/ja active Pending
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