JPH0953722A - 車輛用油圧緩衝器の摺動部材 - Google Patents
車輛用油圧緩衝器の摺動部材Info
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- JPH0953722A JPH0953722A JP22600395A JP22600395A JPH0953722A JP H0953722 A JPH0953722 A JP H0953722A JP 22600395 A JP22600395 A JP 22600395A JP 22600395 A JP22600395 A JP 22600395A JP H0953722 A JPH0953722 A JP H0953722A
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- JP
- Japan
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- plating
- metal
- sliding member
- vehicle
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- Laminated Bodies (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドを基材とす
る軽量の車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、蒸着皮
膜の密着性と面粗度を向上し、耐摩耗性、耐傷付き性、
低フリクション性を向上すること。 【構成】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周に金
属メッキを施した車輌用油圧緩衝器の摺動部材におい
て、前記金属メッキの外周に、更に、金属、セラミック
等の蒸着皮膜を形成したもの。
る軽量の車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、蒸着皮
膜の密着性と面粗度を向上し、耐摩耗性、耐傷付き性、
低フリクション性を向上すること。 【構成】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周に金
属メッキを施した車輌用油圧緩衝器の摺動部材におい
て、前記金属メッキの外周に、更に、金属、セラミック
等の蒸着皮膜を形成したもの。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動二輪車用フロ
ントフォークのインナチューブや油圧緩衝器のピストン
ロッド等の車輌用油圧緩衝器の摺動部材に関する。
ントフォークのインナチューブや油圧緩衝器のピストン
ロッド等の車輌用油圧緩衝器の摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動二輪車用フロントフォークのインナ
チューブ等では、通常、鋼のチューブの表面を研磨した
上にＣｒ等の金属メッキを施しているが、レース仕様の
ように軽量を要求されるものにおいては鋼のチューブの
代わりにＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）のチュ
ーブを使用しているものがある。ＣＦＲＰのチューブは
炭素繊維の束にエポキシ、ポリエステル等の樹脂を含浸
し、加熱硬化したものであるので表面は柔らかく、且つ
滑面性に劣る。従って、耐摩耗性、耐傷付き性、低フリ
クションを要求されるインナチューブに、ＣＦＲＰチュ
ーブの表面を研磨しただけのものを使用したのでは、摺
動によるチューブ表面の傷付き、フリクションの増大の
ためにオイルシールのシールリップを損傷し油漏れを招
いてしまう等の不都合がある。
チューブ等では、通常、鋼のチューブの表面を研磨した
上にＣｒ等の金属メッキを施しているが、レース仕様の
ように軽量を要求されるものにおいては鋼のチューブの
代わりにＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）のチュ
ーブを使用しているものがある。ＣＦＲＰのチューブは
炭素繊維の束にエポキシ、ポリエステル等の樹脂を含浸
し、加熱硬化したものであるので表面は柔らかく、且つ
滑面性に劣る。従って、耐摩耗性、耐傷付き性、低フリ
クションを要求されるインナチューブに、ＣＦＲＰチュ
ーブの表面を研磨しただけのものを使用したのでは、摺
動によるチューブ表面の傷付き、フリクションの増大の
ためにオイルシールのシールリップを損傷し油漏れを招
いてしまう等の不都合がある。
【０００３】そこで従来、ＣＦＲＰチューブを用いたイ
ンナチューブの摺動性、オイルシール性の向上を図るた
め、特開昭59-53287号公報に記載の如く、ＣＦＲＰ製の
パイプの表面に真空蒸着法、スパッタリング法、イオン
プレーティング法等の乾式法により金属層を形成したフ
ォークパイプが開示されている。
ンナチューブの摺動性、オイルシール性の向上を図るた
め、特開昭59-53287号公報に記載の如く、ＣＦＲＰ製の
パイプの表面に真空蒸着法、スパッタリング法、イオン
プレーティング法等の乾式法により金属層を形成したフ
ォークパイプが開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、ＣＦＲＰ
製のパイプの表面に直接イオンプレーティング法等によ
り金属層を形成するものには、以下の如くの問題点があ
り、実用化していない。 ＣＦＲＰの熱劣化（変形、分解）を極力抑えるために
は、蒸着処理の雰囲気温度を低温度とする必要がある
が、その場合には、コーティングされた皮膜の密着性が
悪く、皮膜が剥離し易い。このため、皮膜の持つ耐摩耗
性、耐傷付き性等が得られない。
製のパイプの表面に直接イオンプレーティング法等によ
り金属層を形成するものには、以下の如くの問題点があ
り、実用化していない。 ＣＦＲＰの熱劣化（変形、分解）を極力抑えるために
は、蒸着処理の雰囲気温度を低温度とする必要がある
が、その場合には、コーティングされた皮膜の密着性が
悪く、皮膜が剥離し易い。このため、皮膜の持つ耐摩耗
性、耐傷付き性等が得られない。
【０００５】蒸着皮膜の表面粗さは下地の面粗度に依
存する。従って、下地であるＣＦＲＰの表面は必要とさ
れる面粗度まで予め磨きあげておく必要があるが、ＣＦ
ＲＰは磨きにより繊維が露出し必要とされる下地面粗度
を確保できないことがある。このため、フォークパイプ
に施した蒸着皮膜の表面粗さを小さくすることは、結果
的に困難であり、低フリクション性を得ることができな
い。
存する。従って、下地であるＣＦＲＰの表面は必要とさ
れる面粗度まで予め磨きあげておく必要があるが、ＣＦ
ＲＰは磨きにより繊維が露出し必要とされる下地面粗度
を確保できないことがある。このため、フォークパイプ
に施した蒸着皮膜の表面粗さを小さくすることは、結果
的に困難であり、低フリクション性を得ることができな
い。
【０００６】イオンプレーティング法等の蒸着処理で
は、下地の前処理としてのイオンボンバード処理によ
り、下地の表面汚損物質を金属イオン或いはガスイオン
のスパッタ効果で清浄化し、その後、皮膜成分をプラズ
マとして被着材に堆積させる。これらのスパッタ粒子、
プラズマ粒子の衝突エネルギーは、軟質のＣＦＲＰの表
面を熱変形させて荒らすものとなり、結果として、この
荒れたＣＦＲＰの表面に形成される蒸着皮膜の面粗度を
悪くする結果、低フリクション性を損なう。
は、下地の前処理としてのイオンボンバード処理によ
り、下地の表面汚損物質を金属イオン或いはガスイオン
のスパッタ効果で清浄化し、その後、皮膜成分をプラズ
マとして被着材に堆積させる。これらのスパッタ粒子、
プラズマ粒子の衝突エネルギーは、軟質のＣＦＲＰの表
面を熱変形させて荒らすものとなり、結果として、この
荒れたＣＦＲＰの表面に形成される蒸着皮膜の面粗度を
悪くする結果、低フリクション性を損なう。
【０００７】本発明は、繊維強化樹脂チューブ又はロッ
ドを基材とする軽量の車輌用油圧緩衝器の摺動部材にお
いて、蒸着皮膜の密着性と面粗度を向上し、耐摩耗性、
耐傷付き性、低フリクション性を向上することを目的と
する。
ドを基材とする軽量の車輌用油圧緩衝器の摺動部材にお
いて、蒸着皮膜の密着性と面粗度を向上し、耐摩耗性、
耐傷付き性、低フリクション性を向上することを目的と
する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
は、繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周に金属メッ
キを施した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記
金属メッキの外周に、更に、金属、セラミック等の蒸着
皮膜を形成したものである。
は、繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周に金属メッ
キを施した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記
金属メッキの外周に、更に、金属、セラミック等の蒸着
皮膜を形成したものである。
【０００９】請求項２に記載の本発明は、請求項１に記
載の本発明において更に、前記金属メッキが繊維強化樹
脂チューブ又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキ又は無
電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを施したもので
ある。
載の本発明において更に、前記金属メッキが繊維強化樹
脂チューブ又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキ又は無
電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを施したもので
ある。
【００１０】請求項３に記載の本発明は、請求項１に記
載の本発明において更に、前記金属メッキが繊維強化樹
脂チューブ又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキを施し
たものである。
載の本発明において更に、前記金属メッキが繊維強化樹
脂チューブ又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキを施し
たものである。
【００１１】請求項４に記載の本発明は、繊維強化樹脂
チューブ又はロッドの外周に薄肉の軽金属パイプを接着
固定した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記軽
金属パイプの外周に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形
成したものである。
チューブ又はロッドの外周に薄肉の軽金属パイプを接着
固定した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記軽
金属パイプの外周に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形
成したものである。
【００１２】請求項５に記載の本発明は、繊維強化樹脂
チューブ又はロッドの外周に薄肉の軽金属パイプを接着
固定した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記軽
金属パイプの外周に金属メッキを施し、更に、該金属メ
ッキの外周に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形成した
ものである。
チューブ又はロッドの外周に薄肉の軽金属パイプを接着
固定した車輌用油圧緩衝器の摺動部材において、前記軽
金属パイプの外周に金属メッキを施し、更に、該金属メ
ッキの外周に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形成した
ものである。
【００１３】請求項６に記載の本発明は、請求項５に記
載の本発明において更に、前記金属メッキが前記軽金属
パイプの外周に無電解Ｎｉメッキ又は無電解Ｃｕメッキ
を施したものである。
載の本発明において更に、前記金属メッキが前記軽金属
パイプの外周に無電解Ｎｉメッキ又は無電解Ｃｕメッキ
を施したものである。
【００１４】請求項７に記載の本発明は、請求項４〜６
のいずれかに記載の本発明において更に、前記軽金属パ
イプが、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、Ｔｉ合金等の軽金属パイ
プであるものである。
のいずれかに記載の本発明において更に、前記軽金属パ
イプが、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、Ｔｉ合金等の軽金属パイ
プであるものである。
【００１５】
（請求項１〜３の発明）繊維強化樹脂チューブ又はロッ
ドの外周に金属メッキを施し、更に、金属メッキの外周
に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形成する。
ドの外周に金属メッキを施し、更に、金属メッキの外周
に金属、セラミック等の蒸着皮膜を形成する。
【００１６】金属メッキは、(a) 無電解Ｎｉメッキ又は
無電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを施したも
の、或いは(b) 無電解Ｎｉメッキを施したものを採用で
きる。
無電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを施したも
の、或いは(b) 無電解Ｎｉメッキを施したものを採用で
きる。
【００１７】尚、繊維強化樹脂チューブ又はロッドの表
面は研磨されて、その上に金属メッキを施される。ま
た、金属メッキの表面は 0.2Ｓ程度に研磨されて、その
上に蒸着皮膜を施される。
面は研磨されて、その上に金属メッキを施される。ま
た、金属メッキの表面は 0.2Ｓ程度に研磨されて、その
上に蒸着皮膜を施される。
【００１８】請求項１〜３の発明によれば、下記〜
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を金属メッキに衝突堆積させるものであるため、コ
ーティングされた皮膜の密着性が良く、皮膜の剥離がな
い。このため、皮膜の持つ耐摩耗性、耐傷付き性等を得
ることができる。
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を金属メッキに衝突堆積させるものであるため、コ
ーティングされた皮膜の密着性が良く、皮膜の剥離がな
い。このため、皮膜の持つ耐摩耗性、耐傷付き性等を得
ることができる。
【００１９】従来のように繊維強化樹脂チューブ又は
ロッドの外周を研磨して面粗度を上げ、この上に直接蒸
着処理を施す場合、繊維強化樹脂チューブ又はロッドの
外周を研磨する際に繊維が露出することがあるが、本発
明では、ＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チューブ又はロッド
の外周に金属メッキを施した後、金属メッキ層の外周を
研磨して面粗度を上げるので従来のように繊維が露出す
るようなことがない。また、蒸着皮膜の表面粗さも、下
地金属メッキの面粗度を反映して小さくなり、低フリク
ション性を向上できる。
ロッドの外周を研磨して面粗度を上げ、この上に直接蒸
着処理を施す場合、繊維強化樹脂チューブ又はロッドの
外周を研磨する際に繊維が露出することがあるが、本発
明では、ＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チューブ又はロッド
の外周に金属メッキを施した後、金属メッキ層の外周を
研磨して面粗度を上げるので従来のように繊維が露出す
るようなことがない。また、蒸着皮膜の表面粗さも、下
地金属メッキの面粗度を反映して小さくなり、低フリク
ション性を向上できる。
【００２０】蒸着皮膜の下地が硬く、熱変形しにくい
金属メッキからなる。このため、蒸着皮膜の前処理とし
てのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸着
処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱変
形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の面
粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
金属メッキからなる。このため、蒸着皮膜の前処理とし
てのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸着
処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱変
形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の面
粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
【００２１】（請求項４、７の発明）繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドの外周に軽金属パイプを接着固定し、更
に、軽金属パイプの外周に金属、セラミック等の蒸着皮
膜を形成する。
ーブ又はロッドの外周に軽金属パイプを接着固定し、更
に、軽金属パイプの外周に金属、セラミック等の蒸着皮
膜を形成する。
【００２２】軽金属パイプは、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、Ｔ
ｉ合金等を採用できる。尚、軽金属パイプの表面は 0.2
Ｓ程度に研磨されて、その上に蒸着皮膜を施される。
ｉ合金等を採用できる。尚、軽金属パイプの表面は 0.2
Ｓ程度に研磨されて、その上に蒸着皮膜を施される。
【００２３】請求項４、７の発明によれば、下記〜
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を軽金属パイプに衝突堆積させるものであるため、
ＣＦＲＰ等のチューブ又はロッドの外周にコーティング
する場合に比べ、コーティングされた皮膜の密着性が良
く、皮膜の剥離がない。このため、皮膜の持つ耐摩耗
性、耐傷付き性等を得ることができる。
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を軽金属パイプに衝突堆積させるものであるため、
ＣＦＲＰ等のチューブ又はロッドの外周にコーティング
する場合に比べ、コーティングされた皮膜の密着性が良
く、皮膜の剥離がない。このため、皮膜の持つ耐摩耗
性、耐傷付き性等を得ることができる。
【００２４】蒸着皮膜の下地となる軽金属パイプの面
粗度は繊維強化樹脂チューブ又はロッドの面粗度を上げ
る場合に比べ容易に小さくできる。このため、蒸着皮膜
の表面粗さも、下地軽金属パイプの面粗度を反映して小
さくなり、低フリクション性を向上できる。
粗度は繊維強化樹脂チューブ又はロッドの面粗度を上げ
る場合に比べ容易に小さくできる。このため、蒸着皮膜
の表面粗さも、下地軽金属パイプの面粗度を反映して小
さくなり、低フリクション性を向上できる。
【００２５】蒸着皮膜の下地が硬く、熱変形しにくい
軽金属パイプからなる。このため、蒸着皮膜の前処理と
してのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸
着処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱
変形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の
面粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
軽金属パイプからなる。このため、蒸着皮膜の前処理と
してのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸
着処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱
変形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の
面粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
【００２６】（請求項５〜７の発明）請求項４、７のよ
うに軽金属パイプの表面に直接蒸着皮膜を堆積する場合
には、軽金属パイプの表面に生成される酸化皮膜が蒸着
皮膜の密着性を阻害するので、本項の発明では、繊維強
化樹脂チューブ又はロッドの外周に軽金属パイプを接着
固定し、その軽金属パイプの外周に、更に、金属メッキ
を施し、そして、金属メッキの外周に金属、セラミック
等の蒸着皮膜を形成する。
うに軽金属パイプの表面に直接蒸着皮膜を堆積する場合
には、軽金属パイプの表面に生成される酸化皮膜が蒸着
皮膜の密着性を阻害するので、本項の発明では、繊維強
化樹脂チューブ又はロッドの外周に軽金属パイプを接着
固定し、その軽金属パイプの外周に、更に、金属メッキ
を施し、そして、金属メッキの外周に金属、セラミック
等の蒸着皮膜を形成する。
【００２７】軽金属パイプは、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、Ｔ
ｉ合金等を採用できる。金属メッキは、無電解Ｎｉメッ
キ又は無電解Ｃｕメッキを採用できる。
ｉ合金等を採用できる。金属メッキは、無電解Ｎｉメッ
キ又は無電解Ｃｕメッキを採用できる。
【００２８】尚、軽金属パイプの表面は 0.2Ｓ程度に研
磨されて、その上に金属メッキを施される。また、金属
メッキの表面も 0.2Ｓ程度に研磨されて、その上に蒸着
皮膜を施される。
磨されて、その上に金属メッキを施される。また、金属
メッキの表面も 0.2Ｓ程度に研磨されて、その上に蒸着
皮膜を施される。
【００２９】請求項５〜７の発明によれば、下記〜
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を金属メッキに衝突堆積させるものであるため、コ
ーティングされた皮膜の密着性が良く、皮膜の剥離がな
い。このため、皮膜の持つ耐摩耗性、耐傷付き性等を得
ることができる。
の作用効果がある。 ＴｉＮ等の蒸着粒子をＣＦＲＰ等の繊維強化樹脂チュ
ーブ又はロッドに直接衝突堆積させるものでなく、蒸着
粒子を金属メッキに衝突堆積させるものであるため、コ
ーティングされた皮膜の密着性が良く、皮膜の剥離がな
い。このため、皮膜の持つ耐摩耗性、耐傷付き性等を得
ることができる。
【００３０】蒸着皮膜の下地となる金属メッキの面粗
度は、軽金属パイプの表面研磨面を反映する等により容
易に小さくできる。このため、蒸着皮膜の表面粗さも、
下地金属メッキの面粗度を反映して小さくなり、低フリ
クション性を向上できる。
度は、軽金属パイプの表面研磨面を反映する等により容
易に小さくできる。このため、蒸着皮膜の表面粗さも、
下地金属メッキの面粗度を反映して小さくなり、低フリ
クション性を向上できる。
【００３１】蒸着皮膜の下地が硬く、熱変形しにくい
金属メッキからなる。このため、蒸着皮膜の前処理とし
てのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸着
処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱変
形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の面
粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
金属メッキからなる。このため、蒸着皮膜の前処理とし
てのイオンボンバード処理のスパッタ粒子、或いは蒸着
処理のプラズマ粒子の衝突エネルギーが下地表面を熱変
形させて荒らすことがなく、結果として、蒸着皮膜の面
粗度を良くし、低フリクション性を向上できる。
【００３２】尚、本発明の実施において用いられる繊維
強化樹脂、蒸着処理法について説明する。
強化樹脂、蒸着処理法について説明する。
【００３３】（繊維強化樹脂）Ａｌ合金、Ｍｇ合金、Ｔ
ｉ合金等の軽金属パイプの外周に炭素繊維のフィラメン
トにエポキシ樹脂を含浸させ、半硬化させたシート状の
プリプレグを多数枚積層してパイプ状に巻き、その後樹
脂を加熱硬化させる。繊維は炭素繊維の他に芳香族ポリ
アミド繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、シリコンカーバ
イト繊維等が挙げられる。また、樹脂はエポキシ樹脂の
他にポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド樹
脂等が挙げられる。また、プリプレグシートを用いる代
わりにＡｌパイプ等の軽金属パイプの上にフィラメント
ワインディング法により繊維強化プラスティック層を形
成してもよい。炭素繊維の巻角はパイプ軸方向に対し 0
〜±15°とした層を全層の80％以上含むようにしてフォ
ークパイプの縦弾性係数を高める。尚、材料強度の優れ
たＣＦＲＰを好適に採用すれば、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、
Ｔｉ合金等の軽金属パイプは必ずしも必要でなく繊維強
化樹脂だけで必要な強度、剛性が得られれば繊維強化樹
脂のパイプだけでもよい。
ｉ合金等の軽金属パイプの外周に炭素繊維のフィラメン
トにエポキシ樹脂を含浸させ、半硬化させたシート状の
プリプレグを多数枚積層してパイプ状に巻き、その後樹
脂を加熱硬化させる。繊維は炭素繊維の他に芳香族ポリ
アミド繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、シリコンカーバ
イト繊維等が挙げられる。また、樹脂はエポキシ樹脂の
他にポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ポリイミド樹
脂等が挙げられる。また、プリプレグシートを用いる代
わりにＡｌパイプ等の軽金属パイプの上にフィラメント
ワインディング法により繊維強化プラスティック層を形
成してもよい。炭素繊維の巻角はパイプ軸方向に対し 0
〜±15°とした層を全層の80％以上含むようにしてフォ
ークパイプの縦弾性係数を高める。尚、材料強度の優れ
たＣＦＲＰを好適に採用すれば、Ａｌ合金、Ｍｇ合金、
Ｔｉ合金等の軽金属パイプは必ずしも必要でなく繊維強
化樹脂だけで必要な強度、剛性が得られれば繊維強化樹
脂のパイプだけでもよい。
【００３４】（蒸着処理法）蒸着処理はＣＶＤ（化学蒸
着）と、ＰＶＤ（物理蒸着）に分けられ、ＣＶＤには熱
ＣＶＤ、プラズマＣＶＤ、レーザーＣＶＤ等があり、Ｐ
ＶＤには真空蒸着、スパッタリング、イオンプレーティ
ングがある。ＣＶＤは処理温度が概ね500 ℃以上であ
り、ＰＶＤは500 ℃以下である。ＰＶＤは密着力は劣る
が高速、低温で成膜ができるので本実施例ではＰＶＤを
採用した。また、ＰＶＤの中では真空蒸着に比べ皮膜の
密着性が高く、また、密着性では比較的優れているスパ
ッタに比べ、皮膜の析出速度が格段に速いという特長を
もっているイオンプレーティングを選定した。然しなが
ら、最近研究段階ではあるが600 ℃以下の低温で成膜処
理できるプラズマＣＶＤがあり必ずしもイオンプレーテ
ィングに限定されるものではない。
着）と、ＰＶＤ（物理蒸着）に分けられ、ＣＶＤには熱
ＣＶＤ、プラズマＣＶＤ、レーザーＣＶＤ等があり、Ｐ
ＶＤには真空蒸着、スパッタリング、イオンプレーティ
ングがある。ＣＶＤは処理温度が概ね500 ℃以上であ
り、ＰＶＤは500 ℃以下である。ＰＶＤは密着力は劣る
が高速、低温で成膜ができるので本実施例ではＰＶＤを
採用した。また、ＰＶＤの中では真空蒸着に比べ皮膜の
密着性が高く、また、密着性では比較的優れているスパ
ッタに比べ、皮膜の析出速度が格段に速いという特長を
もっているイオンプレーティングを選定した。然しなが
ら、最近研究段階ではあるが600 ℃以下の低温で成膜処
理できるプラズマＣＶＤがあり必ずしもイオンプレーテ
ィングに限定されるものではない。
【００３５】イオンプレーティング処理には、直流放電
方式、高周波励起方式、ホロカソード方式、活性化反応
蒸着法、クラスターイオンビーム蒸着法、アーク法があ
るが、１．被着材の昇温が少ない、２．反応性が高くイ
オン化率が高い40〜70％（イオン／原子）、３．ＴｉＮ
ノジュールの発生がない（ボンバード処理の際にＴｉの
付着が起こりＴｉＮが異常成長したものでアーク法では
著しい）、等の理由によりホロカソード方式を採用し
た。
方式、高周波励起方式、ホロカソード方式、活性化反応
蒸着法、クラスターイオンビーム蒸着法、アーク法があ
るが、１．被着材の昇温が少ない、２．反応性が高くイ
オン化率が高い40〜70％（イオン／原子）、３．ＴｉＮ
ノジュールの発生がない（ボンバード処理の際にＴｉの
付着が起こりＴｉＮが異常成長したものでアーク法では
著しい）、等の理由によりホロカソード方式を採用し
た。
【００３６】蒸着皮膜としては、ＴｉＮ（金色）のほか
ＴｉＡｌＮ（紫色）、ＣｒＮ（シルバー）、ＴｉＣＮ
（Ｏ）（茶色）等が挙げられる。
ＴｉＡｌＮ（紫色）、ＣｒＮ（シルバー）、ＴｉＣＮ
（Ｏ）（茶色）等が挙げられる。
【００３７】
（本発明例１）（請求項１、２の発明） Ａｌパイプの外周にＣＦＲＰ層を形成し、このＣＦＲＰ
層の外周に無電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを
施し、更に、Ｃｒメッキの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形
成し、自動二輪車用フロントフォークのインナチューブ
とした（表１）。ＴｉＮの蒸着処理条件は表１の通りで
ある。
層の外周に無電解Ｃｕメッキを施した後、Ｃｒメッキを
施し、更に、Ｃｒメッキの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形
成し、自動二輪車用フロントフォークのインナチューブ
とした（表１）。ＴｉＮの蒸着処理条件は表１の通りで
ある。
【００３８】
【表１】
【００３９】（本発明例２）（請求項１、３の発明） Ａｌパイプの外周にＣＦＲＰ層を形成し、このＣＦＲＰ
層の外周に無電解Ｎｉメッキを施し、更に、無電解Ｎｉ
メッキの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車
用フロントフォークのインナチューブとした（表２）。
ＴｉＮの蒸着処理条件は表２の通りである。
層の外周に無電解Ｎｉメッキを施し、更に、無電解Ｎｉ
メッキの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車
用フロントフォークのインナチューブとした（表２）。
ＴｉＮの蒸着処理条件は表２の通りである。
【００４０】
【表２】
【００４１】（本発明例３）（請求項４、７の発明） Ａｌパイプの外周にＣＦＲＰ層を形成し、このＣＦＲＰ
層の外周にＴｉパイプを圧入接着し、更に、Ｔｉパイプ
の外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車用フロ
ントフォークのインナチューブとした（表３）。ＴｉＮ
の蒸着処理条件は表３の通りである。
層の外周にＴｉパイプを圧入接着し、更に、Ｔｉパイプ
の外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車用フロ
ントフォークのインナチューブとした（表３）。ＴｉＮ
の蒸着処理条件は表３の通りである。
【００４２】
【表３】
【００４３】（本発明例４）（請求項５、６、７の発
明） Ａｌパイプの外周にＣＦＲＰ層を形成し、このＣＦＲＰ
層の外周にＡｌパイプを圧入接着し、このＡｌパイプの
外周に無電解Ｎｉメッキを施し、更に、無電解Ｎｉメッ
キの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車用フ
ロントフォークのインナチューブとした（表４）。Ｔｉ
Ｎの蒸着処理条件は表４の通りである。
明） Ａｌパイプの外周にＣＦＲＰ層を形成し、このＣＦＲＰ
層の外周にＡｌパイプを圧入接着し、このＡｌパイプの
外周に無電解Ｎｉメッキを施し、更に、無電解Ｎｉメッ
キの外周にＴｉＮの蒸着皮膜を形成し、自動二輪車用フ
ロントフォークのインナチューブとした（表４）。Ｔｉ
Ｎの蒸着処理条件は表４の通りである。
【００４４】
【表４】
【００４５】本発明例１〜４の自動二輪車用フロントフ
ォークのインナチューブについて、下記(A) 〜(E) の評
価を得た。 (A) 表面硬度（ＨｍＶ）測定（表５） １．測定器：マイクロビッカース硬度計 ２．測定荷重：25ｇｒ ３．測定方法：例えば本発明例１において、無電解Ｃｕ
メッキの硬度は無電解Ｃｕメッキ後に表面硬度を測定
し、その後Ｃｒメッキを施した後にその表面よりＣｒメ
ッキ硬度を測定し、更にＴｉＮを施した後ＴｉＮの硬度
を測定する方法による。
ォークのインナチューブについて、下記(A) 〜(E) の評
価を得た。 (A) 表面硬度（ＨｍＶ）測定（表５） １．測定器：マイクロビッカース硬度計 ２．測定荷重：25ｇｒ ３．測定方法：例えば本発明例１において、無電解Ｃｕ
メッキの硬度は無電解Ｃｕメッキ後に表面硬度を測定
し、その後Ｃｒメッキを施した後にその表面よりＣｒメ
ッキ硬度を測定し、更にＴｉＮを施した後ＴｉＮの硬度
を測定する方法による。
【００４６】表５によれば、本発明例１〜４において
は、ＴｉＮ皮膜の表面硬度を向上できる。これに対し、
ＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施しても表面硬度の向上に
ならない。
は、ＴｉＮ皮膜の表面硬度を向上できる。これに対し、
ＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施しても表面硬度の向上に
ならない。
【００４７】
【表５】
【００４８】(B) 表面粗度測定（表６、表７） １．測定器：表面粗さ計 ２．倍率、駆動速度、測定長さは表６による。
【００４９】
【表６】
【００５０】表７によれば、本発明例１〜４において
は、ＴｉＮ処理前の下地面粗度を小さくし、結果として
ＴｉＮ皮膜の面粗度を小さくできる。これに対し、ＣＦ
ＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施しても面荒れが著しい。
は、ＴｉＮ処理前の下地面粗度を小さくし、結果として
ＴｉＮ皮膜の面粗度を小さくできる。これに対し、ＣＦ
ＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施しても面荒れが著しい。
【００５１】
【表７】
【００５２】(C) フリクション測定（表８） １．試験機：フリクション試験機 ２．測定方法：一定速度における押し工程と引き工程の
動摩擦力の差をフリクション（ｋｇｆ）とする。
動摩擦力の差をフリクション（ｋｇｆ）とする。
【００５３】表８によれば、本発明例１〜４において
は、フリクションを小にできる。これに対し、ＣＦＲＰ
のみ、或いはＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施したもので
はフリクション大である。
は、フリクションを小にできる。これに対し、ＣＦＲＰ
のみ、或いはＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施したもので
はフリクション大である。
【００５４】
【表８】
【００５５】(D) 耐摩耗試験（表９） １．試験機：ストローク耐久試験機 ２．試験方法：一定時間の上下作動耐久後の摺動面状態
観察 表９によれば、本発明例１〜４においては、インナチュ
ーブのストロークの上死点と下死点の一部のみに鏡面摩
耗を生じた。これに対し、ＣＦＲＰのみ、或いはＣＦＲ
Ｐに直接ＴｉＮ皮膜を施したものでは早期に摺動摩耗傷
を生じた。
観察 表９によれば、本発明例１〜４においては、インナチュ
ーブのストロークの上死点と下死点の一部のみに鏡面摩
耗を生じた。これに対し、ＣＦＲＰのみ、或いはＣＦＲ
Ｐに直接ＴｉＮ皮膜を施したものでは早期に摺動摩耗傷
を生じた。
【００５６】
【表９】
【００５７】(E) 耐傷付き試験（表１０） １．試験機：ストローク耐久試験機 ２．試験方法：テフロン軸受に試験用ダスト一種（Ｓｌ
Ｏ2 180 〜300 μm ）を接着し横荷重をかけ摺動傷の発
生を調べた。
Ｏ2 180 〜300 μm ）を接着し横荷重をかけ摺動傷の発
生を調べた。
【００５８】表１０によれば、本発明例１〜４において
は、インナチューブの表面に数μmの傷を生じた。これ
に対し、ＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施したものでは、
ＴｉＮが剥離し、摺動部の全域に100 μm の傷を生じ
た。
は、インナチューブの表面に数μmの傷を生じた。これ
に対し、ＣＦＲＰに直接ＴｉＮ皮膜を施したものでは、
ＴｉＮが剥離し、摺動部の全域に100 μm の傷を生じ
た。
【００５９】
【表１０】
【００６０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、繊維強化
樹脂チューブ又はロッドを基材とする軽量の車輌用油圧
緩衝器の摺動部材において、蒸着皮膜の密着性と面粗度
を向上し、耐摩耗性、耐傷付き性、低フリクション性を
向上することができる。
樹脂チューブ又はロッドを基材とする軽量の車輌用油圧
緩衝器の摺動部材において、蒸着皮膜の密着性と面粗度
を向上し、耐摩耗性、耐傷付き性、低フリクション性を
向上することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｆ 9/32 Ｆ１６Ｊ 1/01 Ｆ１６Ｊ 1/01 Ｃ２３Ｃ 14/24 Ｒ // Ｃ２３Ｃ 14/24 18/16 Ａ 18/16 Ｆ１６Ｆ 9/32 Ｊ Ｎ
Claims (7)
- 【請求項１】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周
に金属メッキを施した車輌用油圧緩衝器の摺動部材にお
いて、前記金属メッキの外周に、更に、金属、セラミッ
ク等の蒸着皮膜を形成したものであることを特徴とする
車輌用油圧緩衝器の摺動部材。 - 【請求項２】 前記金属メッキが繊維強化樹脂チューブ
又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキ又は無電解Ｃｕメ
ッキを施した後、Ｃｒメッキを施したものであることを
特徴とする請求項１記載の車輌用油圧緩衝器の摺動部
材。 - 【請求項３】 前記金属メッキが繊維強化樹脂チューブ
又はロッドの外周に無電解Ｎｉメッキを施したものであ
ることを特徴とする請求項１記載の車輌用油圧緩衝器の
摺動部材。 - 【請求項４】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周
に薄肉の軽金属パイプを接着固定した車輌用油圧緩衝器
の摺動部材において、前記軽金属パイプの外周に金属、
セラミック等の蒸着皮膜を形成したものであることを特
徴とする車輌用油圧緩衝器の摺動部材。 - 【請求項５】 繊維強化樹脂チューブ又はロッドの外周
に薄肉の軽金属パイプを接着固定した車輌用油圧緩衝器
の摺動部材において、前記軽金属パイプの外周に金属メ
ッキを施し、更に、該金属メッキの外周に金属、セラミ
ック等の蒸着皮膜を形成したものであることを特徴とす
る車輌用油圧緩衝器の摺動部材。 - 【請求項６】 前記金属メッキが前記軽金属パイプの外
周に無電解Ｎｉメッキ又は無電解Ｃｕメッキを施したも
のであることを特徴とする請求項５記載の車輌用油圧緩
衝器の摺動部材。 - 【請求項７】 前記軽金属パイプが、Ａｌ合金、Ｍｇ合
金、Ｔｉ合金等の軽金属パイプであることを特徴とする
請求項４〜６のいずれかに記載の車輌用油圧緩衝器の摺
動部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22600395A JPH0953722A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 車輛用油圧緩衝器の摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22600395A JPH0953722A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 車輛用油圧緩衝器の摺動部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0953722A true JPH0953722A (ja) | 1997-02-25 |
Family
ID=16838271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22600395A Withdrawn JPH0953722A (ja) | 1995-08-11 | 1995-08-11 | 車輛用油圧緩衝器の摺動部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0953722A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007120599A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
| JP2008051210A (ja) * | 2006-08-24 | 2008-03-06 | Toyota Motor Corp | ガスバリヤ構造およびその作製方法 |
| US8215463B2 (en) | 2008-02-12 | 2012-07-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Variable damping-force damper and manufacturing method of the same |
-
1995
- 1995-08-11 JP JP22600395A patent/JPH0953722A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007120599A (ja) * | 2005-10-27 | 2007-05-17 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
| JP2008051210A (ja) * | 2006-08-24 | 2008-03-06 | Toyota Motor Corp | ガスバリヤ構造およびその作製方法 |
| US8215463B2 (en) | 2008-02-12 | 2012-07-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Variable damping-force damper and manufacturing method of the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |