JPH0952256A - 多層成形方法および装置 - Google Patents
多層成形方法および装置Info
- Publication number
- JPH0952256A JPH0952256A JP22455995A JP22455995A JPH0952256A JP H0952256 A JPH0952256 A JP H0952256A JP 22455995 A JP22455995 A JP 22455995A JP 22455995 A JP22455995 A JP 22455995A JP H0952256 A JPH0952256 A JP H0952256A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- core material
- injection
- switching
- skin material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000465 moulding Methods 0.000 title claims description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 19
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims abstract description 96
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 89
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 89
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 77
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 77
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 75
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 26
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 claims description 7
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000012792 core layer Substances 0.000 description 4
- 239000012778 molding material Substances 0.000 description 4
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 208000015943 Coeliac disease Diseases 0.000 description 1
- 239000004594 Masterbatch (MB) Substances 0.000 description 1
- 235000001630 Pyrus pyrifolia var culta Nutrition 0.000 description 1
- 240000002609 Pyrus pyrifolia var. culta Species 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000001752 chlorophylls and chlorophyllins Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/16—Making multilayered or multicoloured articles
- B29C45/1603—Multi-way nozzles specially adapted therefor
- B29C45/1606—Multi-way nozzles specially adapted therefor using a rotatable valve
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
- B29C45/27—Sprue channels ; Runner channels or runner nozzles
- B29C45/2756—Cold runner channels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2101/00—Use of unspecified macromolecular compounds as moulding material
- B29K2101/12—Thermoplastic materials
Abstract
(57)【要約】
【課題】 同系樹脂による多層成形品の成形に際し、コ
ア材の充填効率の悪さを、スキン材とコア材とに粘度差
を付けることにより改善する。 【解決手段】 多層成形品のスキン材とコア材の両方を
同系樹脂とし、スキン材の射出充填を先行して多層成形
品を成形するにあたり、スキン材を低粘度にコア材を高
粘度の状態でキャビティに射出充填する。射出充填の切
換えをゲート部近傍で行い、スキン材の滞留部を低減し
てコア材の充填効率を向上させる。
ア材の充填効率の悪さを、スキン材とコア材とに粘度差
を付けることにより改善する。 【解決手段】 多層成形品のスキン材とコア材の両方を
同系樹脂とし、スキン材の射出充填を先行して多層成形
品を成形するにあたり、スキン材を低粘度にコア材を高
粘度の状態でキャビティに射出充填する。射出充填の切
換えをゲート部近傍で行い、スキン材の滞留部を低減し
てコア材の充填効率を向上させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、同系樹脂によるス
キン材とコア材とから構成された多層成形品を射出成形
により成形する方法と装置に関するのものである。
キン材とコア材とから構成された多層成形品を射出成形
により成形する方法と装置に関するのものである。
【０００２】
【従来の技術】射出成形には、２種類の異なる樹脂を成
形材料として使用し、成形品をスキン層とコア層とから
構成する一般的にサンドイッチ成形と称されている多層
成形技術がある。
形材料として使用し、成形品をスキン層とコア層とから
構成する一般的にサンドイッチ成形と称されている多層
成形技術がある。
【０００３】この多層成形には成形品のスキン層を形成
する材料（以下これをスキン材と称する）を先にノズル
からキャビティに射出充填し、その後に同じノズルから
コア層を形成する材料（以下これをコア材と称する）を
射出充填する方法と、同心円の二重ノズルを使用し、外
側のノズルから適量のスキン材を射出充填したところで
内側のノズルからもコア材を射出して、両方の材料を同
時に射出充填する方法とがある。しかし、そのいずれの
方法もスキン材を先行充填することを必要としている。
する材料（以下これをスキン材と称する）を先にノズル
からキャビティに射出充填し、その後に同じノズルから
コア層を形成する材料（以下これをコア材と称する）を
射出充填する方法と、同心円の二重ノズルを使用し、外
側のノズルから適量のスキン材を射出充填したところで
内側のノズルからもコア材を射出して、両方の材料を同
時に射出充填する方法とがある。しかし、そのいずれの
方法もスキン材を先行充填することを必要としている。
【０００４】上記多層成形のうち、スキン材を射出充填
して後、コア材を射出充填する場合における樹脂の切換
えはノズル部において行っている。図１４はその１例を
示すもので、１１１はスキン材の射出シリンダ、１１２
はコア材の射出シリンダで、その両方は同一の供給ブロ
ック１１３に接続してある。この供給ブロック１１３の
先端にはノズル部材１１４が取り付けてあり、そのノズ
ル部材１１４の内部に供給ブロック１１３を貫通して、
内部中央にニードルバルブ１１５を備えた可動ノズル１
１６を軸方向に可動自在に挿入し、その可動ノズル１１
６とノズル部材１１４との間に供給路１１７を介して上
記スキン材の射出シリンダ１１１と連通する樹脂路１１
８を、またニードルバルブ１１５と可動ノズル１１６と
の間に供給路１１９を介して上記スキン材の射出シリン
ダ１１１と連通する樹脂路１２０を形成している。
して後、コア材を射出充填する場合における樹脂の切換
えはノズル部において行っている。図１４はその１例を
示すもので、１１１はスキン材の射出シリンダ、１１２
はコア材の射出シリンダで、その両方は同一の供給ブロ
ック１１３に接続してある。この供給ブロック１１３の
先端にはノズル部材１１４が取り付けてあり、そのノズ
ル部材１１４の内部に供給ブロック１１３を貫通して、
内部中央にニードルバルブ１１５を備えた可動ノズル１
１６を軸方向に可動自在に挿入し、その可動ノズル１１
６とノズル部材１１４との間に供給路１１７を介して上
記スキン材の射出シリンダ１１１と連通する樹脂路１１
８を、またニードルバルブ１１５と可動ノズル１１６と
の間に供給路１１９を介して上記スキン材の射出シリン
ダ１１１と連通する樹脂路１２０を形成している。
【０００５】上記ニードルバルブ１１５と可動ノズル１
１６の後部は、それぞれ切換用の油圧シリンダ１２１，
１２２のピストン１２３，１２４と連結し、それら油圧
シリンダ１２１，１２２の作動により進退移動して、バ
ルブ部材内に形成された２つの樹脂路１１８，１２０を
交互に切換えている。
１６の後部は、それぞれ切換用の油圧シリンダ１２１，
１２２のピストン１２３，１２４と連結し、それら油圧
シリンダ１２１，１２２の作動により進退移動して、バ
ルブ部材内に形成された２つの樹脂路１１８，１２０を
交互に切換えている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような供給ブロッ
クを共用しての多層成形では次のようなことが課題とし
て挙げられる。・ 通常、供給ブロックの温度は２種類
の樹脂の溶融温度の許容範囲に保たれており、また各供
給路及び樹脂路には断熱が施されていないので、キャビ
ティに射出充填する際の樹脂温が電熱により射出シリン
ダにて設定した樹脂温と異なり、最も好ましい樹脂温で
の成形が困難となること。したがって、両方の樹脂に大
きな温度差、すなわち粘度差を付けた条件下での多層成
形には採用し難いということ。
クを共用しての多層成形では次のようなことが課題とし
て挙げられる。・ 通常、供給ブロックの温度は２種類
の樹脂の溶融温度の許容範囲に保たれており、また各供
給路及び樹脂路には断熱が施されていないので、キャビ
ティに射出充填する際の樹脂温が電熱により射出シリン
ダにて設定した樹脂温と異なり、最も好ましい樹脂温で
の成形が困難となること。したがって、両方の樹脂に大
きな温度差、すなわち粘度差を付けた条件下での多層成
形には採用し難いということ。
【０００７】・ 多層成形では樹脂の切換えの際、ある
時間、樹脂流動が完全に止まり、先にキャビティに射出
充填した溶融樹脂の冷却が進行するという問題が生じ
る。さらに樹脂の切換位置よりキャビティまでの距離は
長くなっており、その間にはキャビティとは冷却条件の
異なるスプル、ランナがある。切換動作後でもその部分
には切換え前の樹脂があり、この樹脂がキャビティ内に
充填されてから切換え後の樹脂がキャビティ内に充填を
開始する。このことはコア材充填を行う上で重要な問題
であり、スキン材の冷却が進行することによりキャビテ
ィ角部等の滞留部までコア材を充填することは困難であ
る。
時間、樹脂流動が完全に止まり、先にキャビティに射出
充填した溶融樹脂の冷却が進行するという問題が生じ
る。さらに樹脂の切換位置よりキャビティまでの距離は
長くなっており、その間にはキャビティとは冷却条件の
異なるスプル、ランナがある。切換動作後でもその部分
には切換え前の樹脂があり、この樹脂がキャビティ内に
充填されてから切換え後の樹脂がキャビティ内に充填を
開始する。このことはコア材充填を行う上で重要な問題
であり、スキン材の冷却が進行することによりキャビテ
ィ角部等の滞留部までコア材を充填することは困難であ
る。
【０００８】多層成形では、成形品の表層（スキン層）
と内部（コア層）の構成樹脂の材質を変えることが可能
であるために様々な用途に用いられている。表面と内部
で硬さを変える、発泡剤による厚肉成形のヒケ防止、ガ
スバリヤ特性を向上させる、コア材としてリサイクル材
を使用する等の目的でこの成形法は脚光を浴びてきてい
る。
と内部（コア層）の構成樹脂の材質を変えることが可能
であるために様々な用途に用いられている。表面と内部
で硬さを変える、発泡剤による厚肉成形のヒケ防止、ガ
スバリヤ特性を向上させる、コア材としてリサイクル材
を使用する等の目的でこの成形法は脚光を浴びてきてい
る。
【０００９】このような目的において重要視されること
は、コア材の充填挙動、充填率である。理想とするとこ
ろは、成形品全体にコア材が充分に均一に充填され、よ
り多くの樹脂が充填されていることである。前述の問題
点は、このコア材の充填を阻害するものと思われるた
め、本発明ではこれらの問題点を解決し、多層成形にお
けるコア材の充填効率の悪さを改善して、従来よりも高
充填率となすとともに、リサイクル材をコア材として使
用可能な新たな多層成形法を提供することを目的とす
る。
は、コア材の充填挙動、充填率である。理想とするとこ
ろは、成形品全体にコア材が充分に均一に充填され、よ
り多くの樹脂が充填されていることである。前述の問題
点は、このコア材の充填を阻害するものと思われるた
め、本発明ではこれらの問題点を解決し、多層成形にお
けるコア材の充填効率の悪さを改善して、従来よりも高
充填率となすとともに、リサイクル材をコア材として使
用可能な新たな多層成形法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的による本発明の
多層成形方法は、成形品の表層部を形成するスキン材
と、内部を形成するコア材の両方を同系樹脂とし、スキ
ン材の射出充填を先行して多層成形品を成形するにあた
り、スキン材を低粘度にコア材を高粘度の状態でキャビ
ティに射出充填し、その射出充填の切換えをゲート部近
傍で行い、スキン材の滞留部を低減してコア材の充填効
率を向上してなる、というものである。
多層成形方法は、成形品の表層部を形成するスキン材
と、内部を形成するコア材の両方を同系樹脂とし、スキ
ン材の射出充填を先行して多層成形品を成形するにあた
り、スキン材を低粘度にコア材を高粘度の状態でキャビ
ティに射出充填し、その射出充填の切換えをゲート部近
傍で行い、スキン材の滞留部を低減してコア材の充填効
率を向上してなる、というものである。
【００１１】この多層成形方法では、射出成形時の設定
温度をスキン材側では高く、コア材側では低く設定し
て、スキン材を低粘度にコア材は高粘度となし、その粘
度差を温度差により維持して射出充填を行う。この温度
差は１０°〜１００℃、好ましくは３０°〜８０℃の範
囲がよく、また設定温度の維持という点から、スキン材
とコア材の射出充填に共用される通路は出来るだけ短く
ノズル孔部の範囲に限るのがよい。この通路では射出シ
リンダからキャビティのゲートに至る間の温度変化も極
めて少なく、成形材料ごとに設定された温度、すなわち
粘度を保ったままキャビティへの射出充填が可能とな
る。
温度をスキン材側では高く、コア材側では低く設定し
て、スキン材を低粘度にコア材は高粘度となし、その粘
度差を温度差により維持して射出充填を行う。この温度
差は１０°〜１００℃、好ましくは３０°〜８０℃の範
囲がよく、また設定温度の維持という点から、スキン材
とコア材の射出充填に共用される通路は出来るだけ短く
ノズル孔部の範囲に限るのがよい。この通路では射出シ
リンダからキャビティのゲートに至る間の温度変化も極
めて少なく、成形材料ごとに設定された温度、すなわち
粘度を保ったままキャビティへの射出充填が可能とな
る。
【００１２】また射出充填の切換えは素早く行うことが
好ましく、切換えが早いほど切換時の樹脂流動停止が改
善され、スキン材の冷却・固化層の成長を抑制した状態
でコア材を充填することが可能となる。この結果、スキ
ン材とコア材が同系樹脂であっても、高粘度のコア材が
低粘度のスキン材を押し拡げながら入り込むので、コア
材の先き細り現象が防止され、コア材が再使用材料であ
ってもコア材がキャビティの角部まで充填されるように
なり、高充填率の達成される。
好ましく、切換えが早いほど切換時の樹脂流動停止が改
善され、スキン材の冷却・固化層の成長を抑制した状態
でコア材を充填することが可能となる。この結果、スキ
ン材とコア材が同系樹脂であっても、高粘度のコア材が
低粘度のスキン材を押し拡げながら入り込むので、コア
材の先き細り現象が防止され、コア材が再使用材料であ
ってもコア材がキャビティの角部まで充填されるように
なり、高充填率の達成される。
【００１３】射出充填の切換え手段としては、ロータリ
ーバルブによる場合と、ゲート部近傍のコールドランナ
にスキン材のホットランナとコア材のホットランナとを
接続し、そのコールドランナにてスキン材とコア材との
射出充填の切換えを行う場合の両方を採用することがで
きる。
ーバルブによる場合と、ゲート部近傍のコールドランナ
にスキン材のホットランナとコア材のホットランナとを
接続し、そのコールドランナにてスキン材とコア材との
射出充填の切換えを行う場合の両方を採用することがで
きる。
【００１４】上記スキン材とコア材の樹脂の射出充填の
切換えに、ノズルと本体内の２つの樹脂路を交互に接続
する２つ切換路を有するロータリーバルブを備えた切換
装置を採用した場合には、本体内の２つの樹脂路の切換
えを両方の樹脂路に射出圧を加えた状態で行うことがで
き、スキン材とコア材のいずれか一方の樹脂路がノズル
と接続しているとき、他方は本体の開口に接続して樹脂
の流動を継続するので、流動停止後の樹脂の滞留による
温度低下を防止でき、またロータリーバルブの切換えも
スムーズに行い得る。
切換えに、ノズルと本体内の２つの樹脂路を交互に接続
する２つ切換路を有するロータリーバルブを備えた切換
装置を採用した場合には、本体内の２つの樹脂路の切換
えを両方の樹脂路に射出圧を加えた状態で行うことがで
き、スキン材とコア材のいずれか一方の樹脂路がノズル
と接続しているとき、他方は本体の開口に接続して樹脂
の流動を継続するので、流動停止後の樹脂の滞留による
温度低下を防止でき、またロータリーバルブの切換えも
スムーズに行い得る。
【００１５】このロータリーバルブを切換装置に採用し
た本発明の多層成形装置は、先端にノズル部材を取付け
た供給ブロックを備え、その供給ブロックに設けた供給
路を経て、射出シリンダ内の溶融樹脂をノズル部材から
射出する一対の射出シリンダと、２つの樹脂路を後部か
ら内部に有し、かつ前後中央部の対向位置に単一のノズ
ル孔と開口とを有する本体の内部に、上記樹脂路をノズ
ル孔と開口に交互に接続する２つの切換路を有するロー
タリーバルブを回動自在に設けた切換装置とからなり、
上記一対の射出シリンダを互いに熱の干渉が生じないよ
うにうに並設して、それぞれのノズル部材を上記切換装
置の樹脂路に当接してなる、というものである。
た本発明の多層成形装置は、先端にノズル部材を取付け
た供給ブロックを備え、その供給ブロックに設けた供給
路を経て、射出シリンダ内の溶融樹脂をノズル部材から
射出する一対の射出シリンダと、２つの樹脂路を後部か
ら内部に有し、かつ前後中央部の対向位置に単一のノズ
ル孔と開口とを有する本体の内部に、上記樹脂路をノズ
ル孔と開口に交互に接続する２つの切換路を有するロー
タリーバルブを回動自在に設けた切換装置とからなり、
上記一対の射出シリンダを互いに熱の干渉が生じないよ
うにうに並設して、それぞれのノズル部材を上記切換装
置の樹脂路に当接してなる、というものである。
【００１６】上記ロータリーバルブの回動による樹脂路
の切換手段としてはラック・ピニオン、リンク機構、サ
ーボモータによる一定角度回転機構などが採用でき、ま
た切換駆動源としては充分な回転トルクを確保できるも
のであれば、エアシリンダーであってもよく、また市販
のロータリアクチュエータを採用してロータリーバルブ
の回転を行うことも可能である。
の切換手段としてはラック・ピニオン、リンク機構、サ
ーボモータによる一定角度回転機構などが採用でき、ま
た切換駆動源としては充分な回転トルクを確保できるも
のであれば、エアシリンダーであってもよく、また市販
のロータリアクチュエータを採用してロータリーバルブ
の回転を行うことも可能である。
【００１７】この多層成形装置では、互いに熱の干渉が
生じないようにうに並設した一対の射出シリンダを、ロ
ータリーバルブを内設した切換装置の樹脂路に当接して
いるので、射出シリンダごとに独立した温度制御が可能
となり、またロータリーバルブの採用では装置内流路が
ニードルバルブを切換手段する場合よりも短く形成く、
材料樹脂の切換装置を通過する時間はきわめて短時間で
あるので、切換装置における温度管理を殊更に厳密に行
う必要もなく、予め設定した温度による粘度差を維持し
て同系樹脂による多層成形を可能とする。
生じないようにうに並設した一対の射出シリンダを、ロ
ータリーバルブを内設した切換装置の樹脂路に当接して
いるので、射出シリンダごとに独立した温度制御が可能
となり、またロータリーバルブの採用では装置内流路が
ニードルバルブを切換手段する場合よりも短く形成く、
材料樹脂の切換装置を通過する時間はきわめて短時間で
あるので、切換装置における温度管理を殊更に厳密に行
う必要もなく、予め設定した温度による粘度差を維持し
て同系樹脂による多層成形を可能とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１から図７は、切換装置にロー
タリーバルブを採用した多層成形装置による本発明の多
層成形方法を説明するものである。先ず装置について説
明すると、図中１，２は外周囲にバンドヒーター（図示
せず）を取付けた一対の射出シリンダで、先端にノズル
部材３，４を取付けた供給ブロック５，６を備え、その
供給ブロック５，６にそれぞれ設けた供給路７，８を経
て、射出シリンダ内の溶融樹脂をノズル部材３，４から
射出する構成よりなる。なお、供給ブロック５，６の外
側には図では省略したが保温用のヒーターが取付けてあ
る。
タリーバルブを採用した多層成形装置による本発明の多
層成形方法を説明するものである。先ず装置について説
明すると、図中１，２は外周囲にバンドヒーター（図示
せず）を取付けた一対の射出シリンダで、先端にノズル
部材３，４を取付けた供給ブロック５，６を備え、その
供給ブロック５，６にそれぞれ設けた供給路７，８を経
て、射出シリンダ内の溶融樹脂をノズル部材３，４から
射出する構成よりなる。なお、供給ブロック５，６の外
側には図では省略したが保温用のヒーターが取付けてあ
る。
【００１９】この一対の射出シリンダ１，２は、供給ブ
ロック５，６の間に断熱材９を設けて、互いに熱の干渉
が生じないようにうに一体的に並設され、それぞれのノ
ズル部材３，４は切換装置１０の樹脂路１１，１２に当
接してある。
ロック５，６の間に断熱材９を設けて、互いに熱の干渉
が生じないようにうに一体的に並設され、それぞれのノ
ズル部材３，４は切換装置１０の樹脂路１１，１２に当
接してある。
【００２０】上記切換装置１０は、図２及び図３に示す
ように、上記樹脂路１１，１２を後側から内部に屈曲し
て設け、単一のノズル孔１３と開口１４とを前後中央部
の対向位置に設けた本体１５と、上記２つの樹脂路１
１，１２をノズル孔１３と開口１４に交互に接続する２
つの切換路１６，１７を有する本体内のロータリーバル
ブ１８とから構成され、上記ノズル孔１３は金型１９の
キャビティ中央のゲート２０に当接してある（図１参
照）。
ように、上記樹脂路１１，１２を後側から内部に屈曲し
て設け、単一のノズル孔１３と開口１４とを前後中央部
の対向位置に設けた本体１５と、上記２つの樹脂路１
１，１２をノズル孔１３と開口１４に交互に接続する２
つの切換路１６，１７を有する本体内のロータリーバル
ブ１８とから構成され、上記ノズル孔１３は金型１９の
キャビティ中央のゲート２０に当接してある（図１参
照）。
【００２１】上記ロータリーバルブ１８の回動による樹
脂路１１，１２の切換手段としては種々のものがある
が、この場合にはラック・ピニオンを採用している。油
圧シリンダ２１のピストン２１ａに連結したラック２２
と噛合したピニオン２３を、同軸上に取付けた上記ロー
タリーバルブ１８は、油圧シリンダ２１の作動により９
０°回転を繰り返し往復運動して、上記２つの樹脂路１
１，１２を瞬時に切換える。角度は油圧シリンダ２１の
ストロークとピニオン２３の歯数により決定することが
でき、切換操作に要する時間は油圧シリンダ２１の作動
速度により決定される。
脂路１１，１２の切換手段としては種々のものがある
が、この場合にはラック・ピニオンを採用している。油
圧シリンダ２１のピストン２１ａに連結したラック２２
と噛合したピニオン２３を、同軸上に取付けた上記ロー
タリーバルブ１８は、油圧シリンダ２１の作動により９
０°回転を繰り返し往復運動して、上記２つの樹脂路１
１，１２を瞬時に切換える。角度は油圧シリンダ２１の
ストロークとピニオン２３の歯数により決定することが
でき、切換操作に要する時間は油圧シリンダ２１の作動
速度により決定される。
【００２２】このロータリーバルブ１８の切換駆動源
は、充分な回転トルクを確保できるものであれば、エア
シリンダーであってもよく、また市販のロータリアクチ
ュエータを採用してロータリーバルブ１８の回転を素早
く行うようにしてもよい。
は、充分な回転トルクを確保できるものであれば、エア
シリンダーであってもよく、また市販のロータリアクチ
ュエータを採用してロータリーバルブ１８の回転を素早
く行うようにしてもよい。
【００２３】図４は、切換手段としてリンク機構２４を
採用した場合で、油圧またはエアシリンダ２１のピスト
ン２１ａに連結したロッド２５にリンクレバー２６を取
付け、クランク２７をロータリーバルブ１８の回転支軸
１８ａに取付けて、その両方をピン結合して構成され、
ピストン２１ａによる直線運動をリンク機構２４により
回転運動に変換してロータリーバルブ１８を瞬時に９０
°回転する。
採用した場合で、油圧またはエアシリンダ２１のピスト
ン２１ａに連結したロッド２５にリンクレバー２６を取
付け、クランク２７をロータリーバルブ１８の回転支軸
１８ａに取付けて、その両方をピン結合して構成され、
ピストン２１ａによる直線運動をリンク機構２４により
回転運動に変換してロータリーバルブ１８を瞬時に９０
°回転する。
【００２４】図５は、サーボモータ２８を駆動源とした
場合で、ロータリーバルブ１８の回転支軸１８ａとモー
タ出力軸２８ａに設けたプーリー２９，３０にわたりタ
イミングベルト３１を巻回して構成され、ロータリーバ
ルブ１８の回転角度をサーボモータ２８に取付けたタコ
メータージェネレータ、エンコーダ等の検出器３２によ
り検出して、瞬時に９０°回転を行えるようにしてあ
る。
場合で、ロータリーバルブ１８の回転支軸１８ａとモー
タ出力軸２８ａに設けたプーリー２９，３０にわたりタ
イミングベルト３１を巻回して構成され、ロータリーバ
ルブ１８の回転角度をサーボモータ２８に取付けたタコ
メータージェネレータ、エンコーダ等の検出器３２によ
り検出して、瞬時に９０°回転を行えるようにしてあ
る。
【００２５】上記以外の切換手段においても、ロータリ
ーバルブ１８の回転を成形材料の射出充填の完了と同時
に、出来得れば瞬時に行えることが可能な機構であれ
ば、本発明の成形方法に採用することができ、また切換
手段をゲート部近傍に設置することにより温度差を保っ
たままスキン材とコア材の射出充填が可能となる。
ーバルブ１８の回転を成形材料の射出充填の完了と同時
に、出来得れば瞬時に行えることが可能な機構であれ
ば、本発明の成形方法に採用することができ、また切換
手段をゲート部近傍に設置することにより温度差を保っ
たままスキン材とコア材の射出充填が可能となる。
【００２６】上記油圧シリンダ２１をロータリーバルブ
１８の回転による樹脂路１１，１２の切換駆動源とした
場合の制御は、射出回路に切換制御用のソレノイドバル
ブを組み込み、射出回路の制御ソフトを若干変更するだ
けで容易に実施し得る。またロータリーバルブ１８の切
換タイミングは、射出シリンダ１，２のいずれか一方の
スクリュ速度切換位置をもって行い、予め設定されたス
クリュ速度切換位置にスクリュが到達したら、ソレノイ
ドバルブを切換わるように制御ソフトを設定すればよ
い。なお、図６はその制御の基本的流れを示すものであ
る。
１８の回転による樹脂路１１，１２の切換駆動源とした
場合の制御は、射出回路に切換制御用のソレノイドバル
ブを組み込み、射出回路の制御ソフトを若干変更するだ
けで容易に実施し得る。またロータリーバルブ１８の切
換タイミングは、射出シリンダ１，２のいずれか一方の
スクリュ速度切換位置をもって行い、予め設定されたス
クリュ速度切換位置にスクリュが到達したら、ソレノイ
ドバルブを切換わるように制御ソフトを設定すればよ
い。なお、図６はその制御の基本的流れを示すものであ
る。
【００２７】図７は、樹脂路１１，１２の動作を順をに
示すもので、図（１）では切換路１６を介して樹脂路１
１とゲート１３とが接続され、スキン材１０１がキャビ
ティに射出充填されている。また樹脂路１２は切換路１
７を介して開口１４と接続し、その開口１４の先はタブ
となっている。
示すもので、図（１）では切換路１６を介して樹脂路１
１とゲート１３とが接続され、スキン材１０１がキャビ
ティに射出充填されている。また樹脂路１２は切換路１
７を介して開口１４と接続し、その開口１４の先はタブ
となっている。
【００２８】上記スキン材１０１の射出充填が完了する
と、ロータリーバルブ１８が瞬時に時計方向に９０°回
転する。この回転の途中で切換路１６，１７の変位によ
り、図（２）に示すように、一時的に樹脂路１１，１２
を同時に遮断する。
と、ロータリーバルブ１８が瞬時に時計方向に９０°回
転する。この回転の途中で切換路１６，１７の変位によ
り、図（２）に示すように、一時的に樹脂路１１，１２
を同時に遮断する。
【００２９】停止位置では、図（３）に示すように、切
換路１７を介して樹脂路１２とゲート１３とが接続し、
スキン材２０１がキャビティに射出充填されている。ま
た樹脂路１１は切換路１６を介して開口１４と接続し、
その開口１４の先はタブとなっている。
換路１７を介して樹脂路１２とゲート１３とが接続し、
スキン材２０１がキャビティに射出充填されている。ま
た樹脂路１１は切換路１６を介して開口１４と接続し、
その開口１４の先はタブとなっている。
【００３０】したがって、ロータリーバルブ１８の９０
°角ごとの往復回転により２つの樹脂路１１，１２がゲ
ート１３とタブとなる開口１４とに切換わり、そこにス
キン材１０１とコア材２０１の交互射出が混合を生ずる
ことなく行われる。また図（１）から図（３）までの所
要時間は１２５ｍｓであり、図（２）のような状態で成
形材料の流れを完全に止めてしまう時間は１５〜２０ｍ
ｓ程度である。
°角ごとの往復回転により２つの樹脂路１１，１２がゲ
ート１３とタブとなる開口１４とに切換わり、そこにス
キン材１０１とコア材２０１の交互射出が混合を生ずる
ことなく行われる。また図（１）から図（３）までの所
要時間は１２５ｍｓであり、図（２）のような状態で成
形材料の流れを完全に止めてしまう時間は１５〜２０ｍ
ｓ程度である。
【００３１】図８は金型１９のキャビティ１９ａのゲー
ト２０と接続したコールドランナ４０にて、スキン材と
コア材との射出充填の切換えを行う場合を示すものであ
る。このコールドランナ４０は出来るだけ短くゲート２
０に近接して、パーティング面に設けられたものであ
り、そのコールドランナ４０の固定型側に一対のホット
ランナ４１，４２が接続してある。
ト２０と接続したコールドランナ４０にて、スキン材と
コア材との射出充填の切換えを行う場合を示すものであ
る。このコールドランナ４０は出来るだけ短くゲート２
０に近接して、パーティング面に設けられたものであ
り、そのコールドランナ４０の固定型側に一対のホット
ランナ４１，４２が接続してある。
【００３２】上記ホットランナ４１，４２には、スキン
材の射出シリンダ１とコア材の射出シリンダ２がそれぞ
れノズルタッチしてある。この射出シリンダ１，２から
の溶融樹脂は切換えにより前後して、コールドランナ４
０及びゲート２０を経てキャビティ１９ａに充填され、
先行充填される溶融樹脂が多層成形品のスキン層を形成
し、後からの溶融樹脂がコア層を形成する。したがっ
て、ゲート２０に接近した射出シリンダ１がスキン材の
射出充填に使用されるというものではなく、作動順序に
よって射出シリンダ２がスキン材の射出充填を行うこと
もある。
材の射出シリンダ１とコア材の射出シリンダ２がそれぞ
れノズルタッチしてある。この射出シリンダ１，２から
の溶融樹脂は切換えにより前後して、コールドランナ４
０及びゲート２０を経てキャビティ１９ａに充填され、
先行充填される溶融樹脂が多層成形品のスキン層を形成
し、後からの溶融樹脂がコア層を形成する。したがっ
て、ゲート２０に接近した射出シリンダ１がスキン材の
射出充填に使用されるというものではなく、作動順序に
よって射出シリンダ２がスキン材の射出充填を行うこと
もある。
【００３３】またコールドランナ４０の平面形状も短冊
形ら限らず、金型構造によってはゲートに対してＴ字形
あるいはト状形に設けられる場合もある。このコールド
ランナ４０では、平面形状に影響を受けずスキン材とコ
ア材の切換えを可能とする。勿論その切換えは射出シリ
ンダ１，２の操作により行われるのであるが、切換え後
におけるスキン材の残留は極めて僅かとなり、素早く行
われるコア材の射出充填に影響を与えるものではない。
また充填完了によりコールドランナ４０に残留したコア
材は金型温度により冷却固化し、成形品と共に型開時に
コールドランナ４０から突出されて取り除かれる。
形ら限らず、金型構造によってはゲートに対してＴ字形
あるいはト状形に設けられる場合もある。このコールド
ランナ４０では、平面形状に影響を受けずスキン材とコ
ア材の切換えを可能とする。勿論その切換えは射出シリ
ンダ１，２の操作により行われるのであるが、切換え後
におけるスキン材の残留は極めて僅かとなり、素早く行
われるコア材の射出充填に影響を与えるものではない。
また充填完了によりコールドランナ４０に残留したコア
材は金型温度により冷却固化し、成形品と共に型開時に
コールドランナ４０から突出されて取り除かれる。
【００３４】上記樹脂路または樹脂の切換えについては
２つのモードが考えられる。図９はその動作モードの説
明図である。なお、この説明図では各射出シリンダ１，
２ともに速度切換位置Ｓ１〜Ｓ５の順次５段階までが設
定可能である。説明上、射出シリンダ１，２をそれぞれ
Ａ側，Ｂ側とする。
２つのモードが考えられる。図９はその動作モードの説
明図である。なお、この説明図では各射出シリンダ１，
２ともに速度切換位置Ｓ１〜Ｓ５の順次５段階までが設
定可能である。説明上、射出シリンダ１，２をそれぞれ
Ａ側，Ｂ側とする。
【００３５】「モード１」 射出中に１回切換える。 射出動作 ａ．射出開始後、Ａ側射出シリンダが速度切換位置Ｓ１
まで射出。 ｂ．Ｂ側射出シリンダが射出開始。 ｃ．Ａ側射出シリンダがＳ４まで射出すると、油圧シリ
ンダ前進により回転切換部は時計回りに９０°回転し、
切換動作完了。 ｄ．エジェクタ完了で油圧シリンダが後退し、回転切換
部は反時計回りに９０°回転し全動作完了。
まで射出。 ｂ．Ｂ側射出シリンダが射出開始。 ｃ．Ａ側射出シリンダがＳ４まで射出すると、油圧シリ
ンダ前進により回転切換部は時計回りに９０°回転し、
切換動作完了。 ｄ．エジェクタ完了で油圧シリンダが後退し、回転切換
部は反時計回りに９０°回転し全動作完了。
【００３６】「モード２」 保圧中に１回切換える。 射出動作 ａ．射出開始後、Ａ側射出シリンダが速度切換位置Ｓ１
まで射出。 ｂ．Ｂ側射出シリンダが射出開始。 ｃ．Ａ側射出シリンダの３次圧タイマがアップすると、
回転切換部が時計回りに９０°回転。 ｄ．エジェクタ完了で回転切換部は反時計回りに９０°
回転し全動作完了。
まで射出。 ｂ．Ｂ側射出シリンダが射出開始。 ｃ．Ａ側射出シリンダの３次圧タイマがアップすると、
回転切換部が時計回りに９０°回転。 ｄ．エジェクタ完了で回転切換部は反時計回りに９０°
回転し全動作完了。
【００３７】
【実施例】 射出成形機 ＦＥ８０Ｓ５ＡＳＥＤ（日精樹脂工業社製 型締力８０tonf） 双頭ノズル（図１に示す切換装置採用） 使用金型 キャビティ（長方形ｔ＝２mm, ４mm），サイトゲート 使用樹脂 ＧＰＰＳ（エスブライトＥ１４０ 住友化学工業社製） 成形品 ２種三層板体
【００３８】 成形条件 Ｎ０１ 射 出 率 （cm3 /s） スキン材側射出シリンダ ５１．０ コ ア材側射出シリンダ ５１．０ 射 出 量 （cm3 ） 板 厚 ２mm ４mm スキン材側射出シリンダ ５１．０ １４．３ コ ア材側射出シリンダ ５１．０ ９．７ 樹脂温度（℃） スキン材 ２４０ コ ア材 １９０ 金型温度（℃） ５０ 保 圧（MPa) ３６
【００３９】上記成形条件では、図１０に示すように、
ゲート部近傍におけるコア材形状の幅方向の広が著し
く、キャビティ角部まで充分にコア材が充填されてい
る。また板厚４mmの多層板体の成形では、ゲートより流
動方向に沿った断面のコア材の充填状態は、図１１に示
すように、板厚方向においてもコア材は充分に充填さ
れ、流動長の増加に伴ったコア材の先細り現象も低減し
ている。これは、温度差を付けることによりスキン材に
対してコア材の粘度が高くなり、さらにコア材射出率を
高くすることでコア材がプラグフローに近い状態で流動
して行くためと思われる。このように板厚方向に関して
も温度差によってコア材の充填はキャビティ末端まで充
分に行われることを確認される。
ゲート部近傍におけるコア材形状の幅方向の広が著し
く、キャビティ角部まで充分にコア材が充填されてい
る。また板厚４mmの多層板体の成形では、ゲートより流
動方向に沿った断面のコア材の充填状態は、図１１に示
すように、板厚方向においてもコア材は充分に充填さ
れ、流動長の増加に伴ったコア材の先細り現象も低減し
ている。これは、温度差を付けることによりスキン材に
対してコア材の粘度が高くなり、さらにコア材射出率を
高くすることでコア材がプラグフローに近い状態で流動
して行くためと思われる。このように板厚方向に関して
も温度差によってコア材の充填はキャビティ末端まで充
分に行われることを確認される。
【００４０】 Ｎ０２ 射 出 率 （cm3 /s） スキン材側射出シリンダ ５１．０ コ ア材側射出シリンダ １０．２，２０．４，３０．６，５１．０ 射 出 量 （cm3 ） 板 厚 １mm スキン材側射出シリンダ １０．１ コ ア材側射出シリンダ ４．３ 樹脂温度（℃） スキン材 ２４０ コ ア材 １９０ 金型温度（℃） ５０ 保 圧（MPa) ３６
【００４１】上記成形条件によると、図１３（Ａ）に示
すように、コア材側射出シリンダの射出率を変化させて
も、コア材側がスキン材側より高粘度である限り、コア
材の充填状態に大差なく、これは射出率に左右されずキ
ャビティ角部までのコア材の充填を教示するものであ
る。
すように、コア材側射出シリンダの射出率を変化させて
も、コア材側がスキン材側より高粘度である限り、コア
材の充填状態に大差なく、これは射出率に左右されずキ
ャビティ角部までのコア材の充填を教示するものであ
る。
【００４２】［比較例］ 射出成形機 ＦＥ８０Ｓ５ＡＳＥＤ（日精樹脂工業社製 型締力８０tonf） 双頭ノズル（図１４に示す切換装置採用） 使用金型，使用樹脂，成形品等は実施例と同じ、 射 出 率 （cm3 /s） スキン材側射出シリンダ ２０．２， コ ア材側射出シリンダ ７．１， １０．２， ２．１５ 射 出 量 （cm3 ） 板 厚 ２mm スキン材側射出シリンダ １５．４， １４．３， １３．３ コ ア材側射出シリンダ １３．０， １４．１， １５．１， 樹脂温度（℃） スキン材 ２００， ２１５， ２３０ コ ア材 ２００， ２１５， ２３０ 金型温度（℃） ５０， ６０ 保 圧（MPa) ３６
【００４３】図１２の各図は、上記成形条件によるコア
材の平面分布状態を示すもので、いずれの設定条件から
看ても、コア材の分布はキャビティの角部まで及ばず、
特にゲート部近傍におけるコア材形状の幅方向の広がり
方に難点があり、充填効率の悪さが認められる。
材の平面分布状態を示すもので、いずれの設定条件から
看ても、コア材の分布はキャビティの角部まで及ばず、
特にゲート部近傍におけるコア材形状の幅方向の広がり
方に難点があり、充填効率の悪さが認められる。
【００４４】なお、実施例及び比較例とも射出パターン
は、スキン材−コア材とした。またスキン材からコ
ア材の切り換えタイミングはスクリュ位置にて行い、切
換作動時には両射出シリンダとも圧抜きを行っている。
またコア材の成形状態の確認は、金型にガラスをインサ
ートしてキャビティ内を外部から透視できるようにし、
またコア材を赤色マスターバッチにより着色して行っ
た。
は、スキン材−コア材とした。またスキン材からコ
ア材の切り換えタイミングはスクリュ位置にて行い、切
換作動時には両射出シリンダとも圧抜きを行っている。
またコア材の成形状態の確認は、金型にガラスをインサ
ートしてキャビティ内を外部から透視できるようにし、
またコア材を赤色マスターバッチにより着色して行っ
た。
【００４５】上記実施例と比較例との成形状態を図１０
と図１２から対比すると、詳細な部分までを比較するこ
とは困難であるが、ゲート部近傍におけるコア材形状の
幅方向の広がり方に注目すべき差異が認められる。比較
例による場合は樹脂温度を変させても（この場合はスキ
ン材、コア材の間に温度差はつけていない）、コア材の
充填量を変化させても、どの条件をみてもキャビティ角
部（スキン材の滞留部）へのコア材の充填は充分にされ
ていない。
と図１２から対比すると、詳細な部分までを比較するこ
とは困難であるが、ゲート部近傍におけるコア材形状の
幅方向の広がり方に注目すべき差異が認められる。比較
例による場合は樹脂温度を変させても（この場合はスキ
ン材、コア材の間に温度差はつけていない）、コア材の
充填量を変化させても、どの条件をみてもキャビティ角
部（スキン材の滞留部）へのコア材の充填は充分にされ
ていない。
【００４６】それに対して本発明ではキャビティ角部ま
で充分にコア材が充填されている。この比較において、
各々の実験条件（特に温度条件）が違うために詳しい比
較議論はできないが、少なくとも本発明の多層成形によ
れば、温度差の維持、すなわちスキン材を低粘度にコア
材を高粘度の状態で射出充填を行う限り、キャビティ角
部までコア材が充填される、ということである。
で充分にコア材が充填されている。この比較において、
各々の実験条件（特に温度条件）が違うために詳しい比
較議論はできないが、少なくとも本発明の多層成形によ
れば、温度差の維持、すなわちスキン材を低粘度にコア
材を高粘度の状態で射出充填を行う限り、キャビティ角
部までコア材が充填される、ということである。
【００４７】この温度差（粘度差）の有無が、コア材の
充填状態に著しい影響を与えることは、温度条件を除き
他の成形条件を同じくして成形を行った場合の結果から
明らかである。図１３（Ａ）（Ｂ）は成形条件ＮＯ２に
よるものであるが、図（Ｂ）の比較例は温度設定のみ変
えて、スキン材とコア材の温度を共に１９０℃とし、そ
の両方に温度差、すなわち粘度差を付けなで射出成形を
行った場合である。そのいずれもゲート部近傍（ゲート
から３５ｍｍの位置まで）のコア材の充填状態を示して
いる。
充填状態に著しい影響を与えることは、温度条件を除き
他の成形条件を同じくして成形を行った場合の結果から
明らかである。図１３（Ａ）（Ｂ）は成形条件ＮＯ２に
よるものであるが、図（Ｂ）の比較例は温度設定のみ変
えて、スキン材とコア材の温度を共に１９０℃とし、そ
の両方に温度差、すなわち粘度差を付けなで射出成形を
行った場合である。そのいずれもゲート部近傍（ゲート
から３５ｍｍの位置まで）のコア材の充填状態を示して
いる。
【００４８】図１３（Ａ）（Ｂ）の比較からコア材射出
率の影響はみられないが、実施例の図（Ａ）の方が温度
差を付けない比較例の図（Ｂ）の方と比べてコア材が角
部にまで充填されており、スキン材温度を上げたことに
よる角部冷却の抑制効果と併せて、実施例による多層成
形ではキャビティ角部のスキン材滞留部を低減させる効
果が認められる。
率の影響はみられないが、実施例の図（Ａ）の方が温度
差を付けない比較例の図（Ｂ）の方と比べてコア材が角
部にまで充填されており、スキン材温度を上げたことに
よる角部冷却の抑制効果と併せて、実施例による多層成
形ではキャビティ角部のスキン材滞留部を低減させる効
果が認められる。
【図１】 本発明の多層成形方法の実施に用いられる多
層成形装置の要部平面図である。
層成形装置の要部平面図である。
【図２】 同上の切換装置の縦断平面図である。
【図３】 切換装置の本体を縦断した側面図である。
【図４】 ロータリーバルブの切換手段として採用した
リンク機構の略示平面図（Ａ）と略示側面図（Ｂ）であ
る。
リンク機構の略示平面図（Ａ）と略示側面図（Ｂ）であ
る。
【図５】 同じくサーボモータによる切換手段の略示平
面図（Ａ）と略示側面図（Ｂ）である。
面図（Ａ）と略示側面図（Ｂ）である。
【図６】 ロータリーバルブによる切換制御の基本的流
れの説明図である。
れの説明図である。
【図７】 切換装置内の樹脂路の切換動作を示す説明図
である。
である。
【図８】 本発明の他の多層成形手段の略示平断説明図
である。
である。
【図９】 スキン材とコア材の切換動作のモード説明図
である。
である。
【図１０】 本発明の多層成形方法によるコア材の平面
分布図である。
分布図である。
【図１１】 同じくコア材の厚み分布図である。
【図１２】 図１３に示す従来装置を使用した多層成形
方法による比較例のコア材の平面分布図である。
方法による比較例のコア材の平面分布図である。
【図１３】 本発明の多層成形方法によるコア材の平面
分布図（Ａ）と粘度差を付けない場合のコア材の平面分
布図（Ａ）との対比図である。
分布図（Ａ）と粘度差を付けない場合のコア材の平面分
布図（Ａ）との対比図である。
【図１４】 従来の多層成形装置の要部平断面図であ
る。
る。
【図１５】 同上のノズル部分の縦断面図である。
１ スキン材の射出シリンダ ２ コア材の射出シリンダ ３ ノズル部材 ４ ノズル部材 ５ 供給ブロック ６ 供給ブロック ９ 断熱材 １０ 切換装置 １１ スキン材側の樹脂路 １２ コア材側の樹脂路 １３ ノズル孔 １４ 開口 １５ 本体 １６ スキン材側の切換路 １７ コア材側の切換路 １８ ロータリーバルブ １９ 金型 ２０ ゲート ２１ 油圧シリンダ ２２ ラック ２３ ピニオン ４０ コールドランナ ４１，４２ホットランナー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 000006644 新日鐵化学株式会社 東京都中央区新川二丁目31番１号 (71)出願人 590000422 ミネソタ マイニング アンド マニュフ ァクチャリング カンパニー アメリカ合衆国，ミネソタ 55144−1000, セント ポール，スリーエム センター （番地なし) (71)出願人 000002174 積水化学工業株式会社 大阪府大阪市北区西天満２丁目４番４号 (71)出願人 000003001 帝人株式会社 大阪府大阪市中央区南本町１丁目６番７号 (71)出願人 000241463 豊田合成株式会社 愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑１ 番地 (71)出願人 390008235 ファナック株式会社 山梨県南都留郡忍野村忍草字古馬場3580番 地 (71)出願人 390006323 ポリプラスチックス株式会社 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13号 (71)出願人 000005887 三井石油化学工業株式会社 東京都千代田区霞が関三丁目２番５号 (71)出願人 390022655 ムネカタ株式会社 大阪府高槻市辻子１丁目１番30号 (72)発明者 横井 秀俊 東京都港区六本木７丁目22番１号 東京大 学生産技術研究所内 (72)発明者 金藤 芳典 山口県宇部市大字小串字沖の山1980番地 宇部興産株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 成形品の表層部を形成するスキン材と、
内部を形成するコア材の両方を同系樹脂とし、スキン材
の射出充填を先行して多層成形品を成形するにあたり、
スキン材を低粘度にコア材を高粘度の状態でキャビティ
に射出充填し、その射出充填の切換えをゲート部近傍で
行い、スキン材の滞留部を低減してコア材の充填効率を
向上してなることを特徴とする多層成形方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の多層成形方法におい
て、ゲート部近傍のコールドランナにスキン材のホット
ランナとコア材のホットランナとを接続し、そのコール
ドランナにてスキン材とコア材との射出充填の切換えを
行うことを特徴とする多層成形方法。 - 【請求項３】 スキン材とコア材の樹脂の射出充填の切
換えは、ノズルと本体内の２つの樹脂路を交互に接続す
る２つ切換路を有するロータリーバルブを備えた切換装
置を用い、本体内の２つの樹脂路の切換えは両方の樹脂
路に射出圧を加えた状態で行うとともに、スキン材とコ
ア材のいずれか一方の樹脂路がノズルと接続していると
き、他方は本体の開口に接続して樹脂の流動を継続して
いることを特徴とする請求項１記載の多層成形方法。 - 【請求項４】 先端にノズル部材を取付けた供給ブロッ
クを備え、その供給ブロックに設けた供給路を経て、射
出シリンダ内の溶融樹脂をノズル部材から射出する一対
の射出シリンダと、 ２つの樹脂路を後部から内部に有し、かつ前後中央部の
対向位置に単一のノズル孔と開口とを有する本体の内部
に、上記樹脂路をノズル孔と開口に交互に接続する２つ
の切換路を有するロータリーバルブを回動自在に設けた
切換装置とからなり、 上記一対の射出シリンダを互いに熱の干渉が生じないよ
うに並設して、それぞれのノズル部材を上記切換装置の
樹脂路に当接してなることを特徴とする多層成形装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7224559A JP3017052B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 多層成形方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7224559A JP3017052B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 多層成形方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0952256A true JPH0952256A (ja) | 1997-02-25 |
| JP3017052B2 JP3017052B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=16815685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7224559A Expired - Lifetime JP3017052B2 (ja) | 1995-08-10 | 1995-08-10 | 多層成形方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017052B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6838131B2 (en) | 2000-07-14 | 2005-01-04 | Canon Kabushiki Kaisha | Multilayered structure resin molded product and method of manufacturing multilayered structure resin molded product |
| WO2006000843A1 (en) * | 2004-05-28 | 2006-01-05 | Pirelli Tyre S.P.A. | A method and an apparatus for manufacturing tyres |
| WO2006004034A1 (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-12 | Tsubakimoto Chain Co. | 伝動装置用サンドイッチ成形部品 |
| JP2014012380A (ja) * | 2012-07-05 | 2014-01-23 | Sekisui Koki Seisakusho:Kk | 射出成形用金型 |
| WO2015011289A1 (de) * | 2013-07-26 | 2015-01-29 | Kraussmaffei Technologies Gmbh | Verfahren zur endkonturgetreuen herstellung mechanisch hoch belastbarer kunststoff-bauteile |
| EP3437821A1 (de) * | 2017-08-01 | 2019-02-06 | Werkzeugbau Siegfried Hofmann GmbH | Vorrichtung zur herstellung eines eine hautkomponente und eine kernkomponente umfassenden kunststoffbauteils |
| JP2020037206A (ja) * | 2018-09-03 | 2020-03-12 | 株式会社岐阜多田精機 | 複合射出成形方法及び複合射出成形装置 |
| KR20200033371A (ko) * | 2018-09-19 | 2020-03-30 | 한국생산기술연구원 | 멀티레이어 광발열 복합단열소재 제조 장치 및 이를 이용한 멀티레이어 광발열 복합단열소재 제조 방법 |
| US20220410453A1 (en) * | 2018-09-11 | 2022-12-29 | Denso Corporation | System of manufacturing injection molded article and metal mold |
-
1995
- 1995-08-10 JP JP7224559A patent/JP3017052B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6838131B2 (en) | 2000-07-14 | 2005-01-04 | Canon Kabushiki Kaisha | Multilayered structure resin molded product and method of manufacturing multilayered structure resin molded product |
| WO2006000843A1 (en) * | 2004-05-28 | 2006-01-05 | Pirelli Tyre S.P.A. | A method and an apparatus for manufacturing tyres |
| WO2006004034A1 (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-12 | Tsubakimoto Chain Co. | 伝動装置用サンドイッチ成形部品 |
| US8430774B2 (en) | 2004-07-05 | 2013-04-30 | Tsubakimoto Chain Co. | Sandwich-molded part for transmission device |
| JP2014012380A (ja) * | 2012-07-05 | 2014-01-23 | Sekisui Koki Seisakusho:Kk | 射出成形用金型 |
| WO2015011289A1 (de) * | 2013-07-26 | 2015-01-29 | Kraussmaffei Technologies Gmbh | Verfahren zur endkonturgetreuen herstellung mechanisch hoch belastbarer kunststoff-bauteile |
| CN105392615A (zh) * | 2013-07-26 | 2016-03-09 | 克劳斯玛菲科技有限公司 | 用于与最终轮廓相符地制造可承受高机械负荷的塑料构件的方法 |
| EP3437821A1 (de) * | 2017-08-01 | 2019-02-06 | Werkzeugbau Siegfried Hofmann GmbH | Vorrichtung zur herstellung eines eine hautkomponente und eine kernkomponente umfassenden kunststoffbauteils |
| JP2020037206A (ja) * | 2018-09-03 | 2020-03-12 | 株式会社岐阜多田精機 | 複合射出成形方法及び複合射出成形装置 |
| US20220410453A1 (en) * | 2018-09-11 | 2022-12-29 | Denso Corporation | System of manufacturing injection molded article and metal mold |
| US11931936B2 (en) | 2018-09-11 | 2024-03-19 | Denso Corporation | System of manufacturing injection molded article and metal mold |
| KR20200033371A (ko) * | 2018-09-19 | 2020-03-30 | 한국생산기술연구원 | 멀티레이어 광발열 복합단열소재 제조 장치 및 이를 이용한 멀티레이어 광발열 복합단열소재 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3017052B2 (ja) | 2000-03-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1085125A (en) | Injection molding machine and method | |
| US5169655A (en) | Multiple cavity injection mold | |
| JP2007118214A (ja) | 積層射出成形機および積層射出成形方法 | |
| JP4545322B2 (ja) | 多層成形用射出成形装置及び方法 | |
| US5766654A (en) | Apparatus for improving knit line strength in polymeric materials | |
| JPH0952256A (ja) | 多層成形方法および装置 | |
| JPH02178012A (ja) | 射出成形用金型装置 | |
| JP3609038B2 (ja) | ３層積層体の成形方法および成形用金型 | |
| JP2011056708A (ja) | 射出成形装置及び射出成形方法 | |
| JPH11227006A (ja) | 弁ゲート射出成形装置 | |
| US20050266254A1 (en) | Plastic injection molding with gas assisted metal moldings therein | |
| JP2816280B2 (ja) | ガス注入成形法およびガス注入装置 | |
| JP3303671B2 (ja) | サンドイッチ成形機を用いた射出成形品の成形方法 | |
| JP6657280B2 (ja) | 中空成形品の成形方法および成形装置 | |
| JP3281513B2 (ja) | 金型装置及び射出成形方法 | |
| JP4570392B2 (ja) | 射出成形機の金型装置及び射出成形方法 | |
| JP3856605B2 (ja) | 射出成形用の金型装置及び成形品の射出成形方法 | |
| JP4023464B2 (ja) | 樹脂成形品の製造方法及び二次成形時における加熱媒体と樹脂材との切替装置 | |
| JPS6357213B2 (ja) | ||
| JPH1076555A (ja) | 一部に薄肉部を有するプラスチック成形品を射出成形する方法及びこの射出成形に用いられる金型 | |
| JPH10156883A (ja) | サンドイッチ成形品の製造方法およびその金型 | |
| JPH09155925A (ja) | スプールレス金型 | |
| JP2020037206A (ja) | 複合射出成形方法及び複合射出成形装置 | |
| JPH0631774A (ja) | 複合成形方法及びその成形機 | |
| JPH07214618A (ja) | 射出成形機におけるチェックリングの開閉装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991130 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081224 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091224 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091224 Year of fee payment: 10 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101224 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |