JPH0938820A - フライス切削用表面被覆切削工具 - Google Patents
フライス切削用表面被覆切削工具Info
- Publication number
- JPH0938820A JPH0938820A JP21515795A JP21515795A JPH0938820A JP H0938820 A JPH0938820 A JP H0938820A JP 21515795 A JP21515795 A JP 21515795A JP 21515795 A JP21515795 A JP 21515795A JP H0938820 A JPH0938820 A JP H0938820A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- cutting tool
- chemical vapor
- vapor deposition
- coated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 フライス切削用表面被覆切削工具を提供す
る。 【解決手段】 基体表面に、チタンの炭化物層を少なく
とも１層含むチタン化合物層で構成された内層と、κ型
酸化アルミニウム層あるいはκ型比率の多いα型とκ型
の混合型酸化アルミニウム層（以下、κ型主体の酸化ア
ルミニウム層と言う）で構成された外層とで構成された
複合硬質層またはκ型主体の酸化アルミニウム層からな
る外層の表面に、さらにチタンの窒化物層を被覆してな
る複合硬質層を被覆してなる切削工具において、前記チ
タンの炭化物層は、Ｘ線回折による最高ピークが（２０
０）を示すチタンの炭化物層である。
る。 【解決手段】 基体表面に、チタンの炭化物層を少なく
とも１層含むチタン化合物層で構成された内層と、κ型
酸化アルミニウム層あるいはκ型比率の多いα型とκ型
の混合型酸化アルミニウム層（以下、κ型主体の酸化ア
ルミニウム層と言う）で構成された外層とで構成された
複合硬質層またはκ型主体の酸化アルミニウム層からな
る外層の表面に、さらにチタンの窒化物層を被覆してな
る複合硬質層を被覆してなる切削工具において、前記チ
タンの炭化物層は、Ｘ線回折による最高ピークが（２０
０）を示すチタンの炭化物層である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、超硬合金基体ま
たはサーメット基体の表面に化学蒸着法により形成され
た、チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物およ
び炭窒酸化物のうち１種の単層または２種以上の複層
（以下、チタン化合物層と総称する）からなる内層と、
少なくとも１層の酸化アルミニウム層を含む外層とで構
成された複合硬質層を形成してなるフライス切削用表面
被覆切削工具に関するものである。
たはサーメット基体の表面に化学蒸着法により形成され
た、チタンの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物およ
び炭窒酸化物のうち１種の単層または２種以上の複層
（以下、チタン化合物層と総称する）からなる内層と、
少なくとも１層の酸化アルミニウム層を含む外層とで構
成された複合硬質層を形成してなるフライス切削用表面
被覆切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、超硬合金基体またはサーメット基
体の表面に、化学蒸着法によりチタン化合物層からなる
内層と、少なくとも１層の酸化アルミニウム層を含む外
層とで構成された複合硬質層を被覆してなる表面被覆切
削工具は、鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いら
れていることは良く知られている。
体の表面に、化学蒸着法によりチタン化合物層からなる
内層と、少なくとも１層の酸化アルミニウム層を含む外
層とで構成された複合硬質層を被覆してなる表面被覆切
削工具は、鋼や鋳鉄などの連続切削や断続切削に用いら
れていることは良く知られている。
【０００３】例えば、特開昭６−１９０６０５号公報に
は、基体表面に、チタンの炭化物層を少なくとも１層含
むチタン化合物層で構成された内層と、少なくとも１層
のκ型酸化アルミニウム層あるいはκ型比率の多いα型
とκ型の混合型酸化アルミニウム層（以下、κ型主体の
酸化アルミニウム層と言う）を含む外層とで構成された
複合硬質層を被覆してなる表面被覆切削工具が記載され
ている。
は、基体表面に、チタンの炭化物層を少なくとも１層含
むチタン化合物層で構成された内層と、少なくとも１層
のκ型酸化アルミニウム層あるいはκ型比率の多いα型
とκ型の混合型酸化アルミニウム層（以下、κ型主体の
酸化アルミニウム層と言う）を含む外層とで構成された
複合硬質層を被覆してなる表面被覆切削工具が記載され
ている。
【０００４】この従来の表面被覆切削工具は、表面を研
削処理した通常のサーメット製切削工具（ＷＣ基超硬合
金製切削工具なども含む）を基体とし、この基体表面
に、通常の化学蒸着法により少なくとも１層のチタンの
炭化物層を含むチタン化合物層の内層を形成し、そのチ
タン化合物内層の上に、さらに少なくとも１層のκ型主
体の酸化アルミニウム層を形成することにより作製され
る。
削処理した通常のサーメット製切削工具（ＷＣ基超硬合
金製切削工具なども含む）を基体とし、この基体表面
に、通常の化学蒸着法により少なくとも１層のチタンの
炭化物層を含むチタン化合物層の内層を形成し、そのチ
タン化合物内層の上に、さらに少なくとも１層のκ型主
体の酸化アルミニウム層を形成することにより作製され
る。
【０００５】この従来の表面被覆切削工具の内層に含ま
れるチタンの炭化物層は、通常、反応ガスとして、Ｔｉ
Ｃｌ4 およびＣＨ4 を使用し、キャリヤーガスとしてＨ
2 を使用し、これらガスを反応炉に導入すると共に、炉
内を温度：９００〜１２００℃、圧力：３０〜１００to
rrに保持しつつ形成され、この様にして得られたチタン
の炭化物層のＸ線回折による最高ピークは（１１１）ま
たは（２２０）を示すことも知られている。
れるチタンの炭化物層は、通常、反応ガスとして、Ｔｉ
Ｃｌ4 およびＣＨ4 を使用し、キャリヤーガスとしてＨ
2 を使用し、これらガスを反応炉に導入すると共に、炉
内を温度：９００〜１２００℃、圧力：３０〜１００to
rrに保持しつつ形成され、この様にして得られたチタン
の炭化物層のＸ線回折による最高ピークは（１１１）ま
たは（２２０）を示すことも知られている。
【０００６】一方、前記酸化アルミニウム層は、必ずし
も最外層である必要はなく、酸化アルミニウム層の上に
さらに少なくとも１層のチタン化合物層を被覆しても良
いが、このκ型主体の酸化アルミニウム層は、化学蒸着
装置内の温度を比較的低温の８００〜１０５０℃に保持
し、ＡｌＣｌ3 ガス、Ｈ2 ＳガスおよびＣＯ2 を含み、
残りがＨ2 からなる混合ガスを流しながら形成されるこ
とも知られている。
も最外層である必要はなく、酸化アルミニウム層の上に
さらに少なくとも１層のチタン化合物層を被覆しても良
いが、このκ型主体の酸化アルミニウム層は、化学蒸着
装置内の温度を比較的低温の８００〜１０５０℃に保持
し、ＡｌＣｌ3 ガス、Ｈ2 ＳガスおよびＣＯ2 を含み、
残りがＨ2 からなる混合ガスを流しながら形成されるこ
とも知られている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、切削工
程の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴
ない、より一段と苛酷な条件下での高速フライス切削が
行われる傾向にあり、かかる高速フライス切削に従来の
表面被覆切削工具用いると、切削中に刃先が短時間で摩
耗し、比較的短い使用寿命しか示さないのが現状であっ
た。
程の省力化および短縮化に対する要求は強く、これに伴
ない、より一段と苛酷な条件下での高速フライス切削が
行われる傾向にあり、かかる高速フライス切削に従来の
表面被覆切削工具用いると、切削中に刃先が短時間で摩
耗し、比較的短い使用寿命しか示さないのが現状であっ
た。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そこで本発明者らは、か
かる観点から、高速フライス切削に対して従来よりも一
層耐摩耗性に優れたチタンの炭化物層を少なくとも１層
含むチタン化合物層で構成された内層と、酸化アルミニ
ウム層で構成された外層とで構成された複合硬質層を被
覆してなる複合硬質層表面被覆切削工具を開発すべく研
究を行っていたところ、基体表面に、チタンの炭化物層
を少なくとも１層含むチタン化合物層で構成された内層
と、κ型主体の酸化アルミニウム層で構成された外層と
で構成された複合硬質層を被覆してなる切削工具におい
て、前記内層のチタンの炭化物層を、Ｘ線回折による最
高ピークが（２００）を示すチタンの炭化物層にした表
面被覆切削工具は、従来の表面被覆切削工具に比べて高
速フライス切削に対して優れた耐摩耗性を示すという研
究結果が得られたのである。
かる観点から、高速フライス切削に対して従来よりも一
層耐摩耗性に優れたチタンの炭化物層を少なくとも１層
含むチタン化合物層で構成された内層と、酸化アルミニ
ウム層で構成された外層とで構成された複合硬質層を被
覆してなる複合硬質層表面被覆切削工具を開発すべく研
究を行っていたところ、基体表面に、チタンの炭化物層
を少なくとも１層含むチタン化合物層で構成された内層
と、κ型主体の酸化アルミニウム層で構成された外層と
で構成された複合硬質層を被覆してなる切削工具におい
て、前記内層のチタンの炭化物層を、Ｘ線回折による最
高ピークが（２００）を示すチタンの炭化物層にした表
面被覆切削工具は、従来の表面被覆切削工具に比べて高
速フライス切削に対して優れた耐摩耗性を示すという研
究結果が得られたのである。
【０００９】この発明は、かかる研究結果にもとずいて
なされたものであって、（１） 基体表面に、チタンの
炭化物層を少なくとも１層含むチタン化合物層で構成さ
れた内層と、κ型主体の酸化アルミニウム層で構成され
た外層とで構成された複合硬質層を被覆してなる切削工
具において、前記チタンの炭化物層は、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）を示すチタンの炭化物層である
表面被覆切削工具、（２） 前記κ型主体の酸化アルミ
ニウム層からなる外層の表面に、さらにチタンの窒化物
層を被覆してなる（１）記載の表面被覆切削工具、に特
徴を有するものである。
なされたものであって、（１） 基体表面に、チタンの
炭化物層を少なくとも１層含むチタン化合物層で構成さ
れた内層と、κ型主体の酸化アルミニウム層で構成され
た外層とで構成された複合硬質層を被覆してなる切削工
具において、前記チタンの炭化物層は、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）を示すチタンの炭化物層である
表面被覆切削工具、（２） 前記κ型主体の酸化アルミ
ニウム層からなる外層の表面に、さらにチタンの窒化物
層を被覆してなる（１）記載の表面被覆切削工具、に特
徴を有するものである。
【００１０】この発明の表面被覆切削工具の内層のＸ線
回折による最高ピークが（２００）を示すチタンの炭化
物層は、化学蒸着装置内の反応ガスを、ＴｉＣｌ4 とＣ
Ｈ4の容量比を２．０未満（２＞ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＞
０、好ましくは１．５≧ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＞０）と
し、炉内を温度：１０００〜１１００℃未満に設定する
ことにより得られる。このようにして得られたチタンの
炭化物層の平均層厚は、０．５〜１０μｍの範囲内にあ
ることが好ましい。
回折による最高ピークが（２００）を示すチタンの炭化
物層は、化学蒸着装置内の反応ガスを、ＴｉＣｌ4 とＣ
Ｈ4の容量比を２．０未満（２＞ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＞
０、好ましくは１．５≧ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＞０）と
し、炉内を温度：１０００〜１１００℃未満に設定する
ことにより得られる。このようにして得られたチタンの
炭化物層の平均層厚は、０．５〜１０μｍの範囲内にあ
ることが好ましい。
【００１１】
【００１２】実施例１ 通常の粉末冶金法により製造した９４％ＷＣ−６％Ｃｏ
からなる成分組成（ＩＳＯ規格Ｋ１０相当）を有しかつ
ＩＳＯ規格のＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（ただし副切刃角
１１）に定めた形状の超硬合金製切削工具を用意した。
この超硬合金製切削工具を通常の化学蒸着装置に装入
し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：６．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：８．２μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが（２０
０）のＴｉＣ層を形成し、ついで、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．７μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、本発明被覆切削工具１を作製した。
からなる成分組成（ＩＳＯ規格Ｋ１０相当）を有しかつ
ＩＳＯ規格のＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（ただし副切刃角
１１）に定めた形状の超硬合金製切削工具を用意した。
この超硬合金製切削工具を通常の化学蒸着装置に装入
し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：６．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：８．２μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが（２０
０）のＴｉＣ層を形成し、ついで、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．７μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、本発明被覆切削工具１を作製した。
【００１３】従来例１ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、 温度：１１００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝２）、 圧力：１００torr、 反応時間：４．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：８．４μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２２０）のＴｉＣ層を形成し、続
いて、実施例１と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：
０．７μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、従来被覆切削
工具１を作製した。
着装置に装入し、 温度：１１００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝２）、 圧力：１００torr、 反応時間：４．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：８．４μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２２０）のＴｉＣ層を形成し、続
いて、実施例１と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：
０．７μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、従来被覆切削
工具１を作製した。
【００１４】得られた本発明被覆切削工具１および従来
被覆切削工具１について、 被削材 ：Ｆ３００（硬さ：ＨB １８０）の角材 切削速度：３００ｍ／min 送 り：０．３mm／刃 切込み ：２．５mm 切削時間：３０min 切削油 ：あり の条件で本発明被覆切削工具１および従来被覆切削工具
１について高速フライス切削試験を行ない、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定するか、または欠損が発生した場合は欠
損に至るまでの時間を測定し、これらの結果も表１に示
した。
被覆切削工具１について、 被削材 ：Ｆ３００（硬さ：ＨB １８０）の角材 切削速度：３００ｍ／min 送 り：０．３mm／刃 切込み ：２．５mm 切削時間：３０min 切削油 ：あり の条件で本発明被覆切削工具１および従来被覆切削工具
１について高速フライス切削試験を行ない、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定するか、または欠損が発生した場合は欠
損に至るまでの時間を測定し、これらの結果も表１に示
した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１に示される結果から、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を内層とする複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具１は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（２２０）のＴｉＣ層を内層とする複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を内層とする複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具１は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（２２０）のＴｉＣ層を内層とする複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
【００１７】実施例２ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、 温度：１０５０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −２％Ｎ2
−８９％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：２．０μｍのＴｉＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −２％ＣＨ4 −９４％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝０．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：５．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：７．８μｍのκ型主体
（κ＞α）のＡｌ2 Ｏ3層を形成し、本発明被覆切削工
具２を作製した。
着装置に装入し、 温度：１０５０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −５％ＣＨ4 −２％Ｎ2
−８９％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：２．０μｍのＴｉＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −２％ＣＨ4 −９４％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝０．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：５．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：７．８μｍのκ型主体
（κ＞α）のＡｌ2 Ｏ3層を形成し、本発明被覆切削工
具２を作製した。
【００１８】従来例２ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、実施例２と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：２．０μｍのＴｉ
ＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９２％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝３．０）、 圧力：３００torr、 反応時間：１．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．７μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例２と同一の条件で化学蒸着を行い、厚
さ：７．８μｍのκ型主体（κ＞α）のＡｌ2 Ｏ3 層を
形成し、従来被覆切削工具２を作製した。
着装置に装入し、実施例２と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：２．０μｍのＴｉ
ＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９２％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝３．０）、 圧力：３００torr、 反応時間：１．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．７μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例２と同一の条件で化学蒸着を行い、厚
さ：７．８μｍのκ型主体（κ＞α）のＡｌ2 Ｏ3 層を
形成し、従来被覆切削工具２を作製した。
【００１９】本発明被覆切削工具２および従来被覆切削
工具２について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表２に示した。
工具２について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表２に示した。
【００２０】
【表２】
【００２１】表２に示される結果から、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具１は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具１は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具１に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
【００２２】実施例３ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −２％ＣＨ4 −２％Ｎ2
−９２％Ｈ2 、 圧力：７６０torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．８μｍのＴｉＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０５０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：３００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．６μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：９８０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −１．５％
Ｎ2 −０．５％ＣＯ2 −８８％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を形成
し、さらに引き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．８μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：２００torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層
を形成し、本発明被覆切削工具３を作製した。
着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −２％ＣＨ4 −２％Ｎ2
−９２％Ｈ2 、 圧力：７６０torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．８μｍのＴｉＣＮ層を形成し、ついで、 温度：１０５０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：３００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．６μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：９８０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −１．５％
Ｎ2 −０．５％ＣＯ2 −８８％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を形成
し、さらに引き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．８μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：２００torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：０．５μｍのＴｉＮ層
を形成し、本発明被覆切削工具３を作製した。
【００２３】従来例３ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．８μｍのＴｉ
ＣＮ層を形成し、ついで、 温度：９８０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行い、超
硬合金製切削工具の上に厚さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ
層を形成して内層を形成し、さらに引き続いて、実施例
３と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．８μｍの
κ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上
に、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、従来被覆切削工具３を
作製した。
着装置に装入し、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．８μｍのＴｉ
ＣＮ層を形成し、ついで、 温度：９８０℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −６％ＣＨ4 −９０％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：１００torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行い、超
硬合金製切削工具の上に厚さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ
層を形成して内層を形成し、さらに引き続いて、実施例
３と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．８μｍの
κ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上
に、実施例３と同一の条件で化学蒸着を行い、厚さ：
０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、従来被覆切削工具３を
作製した。
【００２４】本発明被覆切削工具３および従来被覆切削
工具３について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表３に示した。
工具３について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表３に示した。
【００２５】
【表３】
【００２６】表３に示される結果から、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具３は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具３に比べて、高速フ
ライス切削による切削寿命が長いことが分かる。
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具３は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具３に比べて、高速フ
ライス切削による切削寿命が長いことが分かる。
【００２７】実施例４ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：５０torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．６μｍのＴｉＮ層を形成し、その上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −１０％ＣＨ4 −１０％
Ｎ2 −７４％Ｈ2、 圧力：２００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．０μｍのＴｉＣＮ
層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −９５％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：４００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：４．１μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：２００torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、本発明被覆切削工
具４を作製した。
着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：５０torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．６μｍのＴｉＮ層を形成し、その上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −１０％ＣＨ4 −１０％
Ｎ2 −７４％Ｈ2、 圧力：２００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．０μｍのＴｉＣＮ
層を形成し、ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −３％ＣＨ4 −９５％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝１．５）、 圧力：４００torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：４．１μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、このκ型Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −７０％Ｎ2 −２６％Ｈ
2 、 圧力：２００torr、 反応時間：１．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．５μｍのＴｉＮ層を形成し、本発明被覆切削工
具４を作製した。
【００２８】従来例４ 実施例１で用意した超硬合金製切削工具を通常の化学蒸
着装置に装入し、実施例４と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．６μｍのＴｉ
Ｎ層を形成し、その上に、実施例４と同一の条件で化学
蒸着を行い、厚さ：１．０μｍのＴｉＣＮ層を形成し、
ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −１０％ＣＨ4 −８８％
Ｈ2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝５）、 圧力：１５０torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例４と同一の条件で化学蒸着を行い、厚
さ：４．１μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、このκ型
Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、実施例４と同一の条件で化学蒸着
を行い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．５μｍの
ＴｉＮ層を形成し、従来被覆切削工具４を作製した。
着装置に装入し、実施例４と同一の条件で化学蒸着を行
い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．６μｍのＴｉ
Ｎ層を形成し、その上に、実施例４と同一の条件で化学
蒸着を行い、厚さ：１．０μｍのＴｉＣＮ層を形成し、
ついで、 温度：１０２０℃、 反応ガス組成：２％ＴｉＣｌ4 −１０％ＣＨ4 −８８％
Ｈ2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝５）、 圧力：１５０torr、 反応時間：３．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：１．５μｍ、Ｘ線回折
による最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引
き続いて、実施例４と同一の条件で化学蒸着を行い、厚
さ：４．１μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、このκ型
Ａｌ2 Ｏ3 層の上に、実施例４と同一の条件で化学蒸着
を行い、超硬合金製切削工具の上に厚さ：０．５μｍの
ＴｉＮ層を形成し、従来被覆切削工具４を作製した。
【００２９】本発明被覆切削工具４および従来被覆切削
工具４について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表４に示した。
工具４について、実施例１と同じ条件の高速フライス切
削試験を行ない、切刃の逃げ面摩耗幅を測定するか、ま
たは欠損が発生した場合は欠損に至るまでの時間を測定
し、これらの結果を表４に示した。
【００３０】
【表４】
【００３１】表４に示される結果から、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を内層とする複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具４は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を内層とする複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具４に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を内層とする複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具４は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を内層とする複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具４に比べて、高速フ
ライス切削による切刃の逃げ面摩耗幅が少ないことが分
かる。
【００３２】実施例５ 通常の粉末冶金法により製造したＴｉＣＮ：６０％、Ｗ
Ｃ：１０％、Ｍｏ2 Ｃ：１０％、ＴａＣ：１０％、Ｃ
ｏ：５％、Ｎｉ：５％からなる成分組成を有しかつＩＳ
Ｏ規格のＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（ただし副切刃角１
１）に定めた形状のサーメット製切削工具を用意し、こ
のサーメット製切削工具を通常の化学蒸着装置に装入
し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：８％ＴｉＣｌ4 −４％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝０．５）、 圧力：２００torr、 反応時間：５．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、サーメット製切削工具の上
に、厚さ：３．２μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが
（２００）のＴｉＣ層を形成し、引き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：５％ＴｉＣｌ4 −１５％ＣＨ4 −１０％
Ｎ2 −５％ＣＯ2−６５％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を形成
し、その上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：２．２μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、本発明被覆切削工具５を作製した。
Ｃ：１０％、Ｍｏ2 Ｃ：１０％、ＴａＣ：１０％、Ｃ
ｏ：５％、Ｎｉ：５％からなる成分組成を有しかつＩＳ
Ｏ規格のＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（ただし副切刃角１
１）に定めた形状のサーメット製切削工具を用意し、こ
のサーメット製切削工具を通常の化学蒸着装置に装入
し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：８％ＴｉＣｌ4 −４％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝０．５）、 圧力：２００torr、 反応時間：５．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、サーメット製切削工具の上
に、厚さ：３．２μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが
（２００）のＴｉＣ層を形成し、引き続いて、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：５％ＴｉＣｌ4 −１５％ＣＨ4 −１０％
Ｎ2 −５％ＣＯ2−６５％Ｈ2 、 圧力：１００torr、 反応時間：０．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の上に厚
さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を形成
し、その上に、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：６％ＡｌＣｌ3 −１％Ｈ2 Ｓ−１０％Ｃ
Ｏ2 −８３％Ｈ2 圧力：５０torr、 反応時間：２．０時間、 の条件で化学蒸着を行い、厚さ：２．２μｍのκ型Ａｌ
2 Ｏ3 層を形成し、本発明被覆切削工具５を作製した。
【００３３】従来例５ 実施例５で用意したサーメット製切削工具を通常の化学
蒸着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝２．０）、 圧力：５００torr、 反応時間：５．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、サーメット製切削工具の上
に、厚さ：３．０μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが
（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引き続いて、実施例５
と同一の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の
上に厚さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を
形成し、その上に、実施例５と同一の条件で化学蒸着を
行い、厚さ：２．２μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、
従来被覆切削工具５を作製した。
蒸着装置に装入し、 温度：１０００℃、 反応ガス組成：４％ＴｉＣｌ4 −８％ＣＨ4 −８８％Ｈ
2 （ＣＨ4 ／ＴｉＣｌ4 ＝２．０）、 圧力：５００torr、 反応時間：５．５時間、 の条件で化学蒸着を行い、サーメット製切削工具の上
に、厚さ：３．０μｍ、Ｘ線回折による最高ピークが
（１１１）のＴｉＣ層を形成し、引き続いて、実施例５
と同一の条件で化学蒸着を行い、超硬合金製切削工具の
上に厚さ：０．１μｍのＴｉＣＮＯ層を形成して内層を
形成し、その上に、実施例５と同一の条件で化学蒸着を
行い、厚さ：２．２μｍのκ型Ａｌ2 Ｏ3 層を形成し、
従来被覆切削工具５を作製した。
【００３４】得られた本発明被覆切削工具５および従来
被覆切削工具５について、 被削材 ：Ｆ３００（硬さ：ＨB １８０）の角材 切削速度：４００ｍ／min 送 り：０．２mm／刃 切込み ：２．５mm 切削時間：３０min 切削油 ：なし の条件で本発明被覆切削工具５および従来被覆切削工具
５について高速フライス切削試験を行ない、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定するか、または欠損が発生した場合は欠
損に至るまでの時間を測定し、これらの結果も表５に示
した。
被覆切削工具５について、 被削材 ：Ｆ３００（硬さ：ＨB １８０）の角材 切削速度：４００ｍ／min 送 り：０．２mm／刃 切込み ：２．５mm 切削時間：３０min 切削油 ：なし の条件で本発明被覆切削工具５および従来被覆切削工具
５について高速フライス切削試験を行ない、切刃の逃げ
面摩耗幅を測定するか、または欠損が発生した場合は欠
損に至るまでの時間を測定し、これらの結果も表５に示
した。
【００３５】
【表５】
【００３６】表５に示される結果から、Ｘ線回折による
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具５は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具５に比べて、高速フ
ライス切削による切削寿命が長いことが分かる。
最高ピークが（２００）のＴｉＣ層を含む内層の複合硬
質層を被覆した本発明被覆切削工具５は、Ｘ線回折によ
る最高ピークが（１１１）のＴｉＣ層を含む内層の複合
硬質層を被覆した従来被覆切削工具５に比べて、高速フ
ライス切削による切削寿命が長いことが分かる。
【００３７】
【発明の効果】実施例１〜５に示された結果から明らか
なように、Ｘ線回折による最高ピークが（２００）のＴ
ｉＣ層を含む内層のチタン化合物層を被覆した表面被覆
切削工具は、Ｘ線回折による最高ピークが（１１１）ま
たは（２２０）のＴｉＣ層を含む内層のチタン化合物層
を被覆した表面被覆切削工具に比べて、高速フライス切
削による切削寿命が長いことが分かる。
なように、Ｘ線回折による最高ピークが（２００）のＴ
ｉＣ層を含む内層のチタン化合物層を被覆した表面被覆
切削工具は、Ｘ線回折による最高ピークが（１１１）ま
たは（２２０）のＴｉＣ層を含む内層のチタン化合物層
を被覆した表面被覆切削工具に比べて、高速フライス切
削による切削寿命が長いことが分かる。
【００３８】したがって、この発明の表面被覆切削工具
は、従来の表面被覆切削工具よりも一層優れた切削性能
を有しており、この発明の表面被覆切削工具を用いるこ
とにより切削工具交換回数などを減らすことができ、産
業の発展に大いに貢献しうるものである。
は、従来の表面被覆切削工具よりも一層優れた切削性能
を有しており、この発明の表面被覆切削工具を用いるこ
とにより切削工具交換回数などを減らすことができ、産
業の発展に大いに貢献しうるものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 基体表面に、チタンの炭化物層を少なく
とも１層含むチタン化合物層で構成された内層と、κ型
酸化アルミニウム層あるいはκ型比率の多いα型とκ型
の混合型酸化アルミニウム層（以下、κ型主体の酸化ア
ルミニウム層と言う）で構成された外層とで構成された
複合硬質層を被覆してなる切削工具において、 前記チタンの炭化物層は、Ｘ線回折による最高ピークが
（２００）を示すチタンの炭化物層であることを特徴と
するフライス切削用表面被覆切削工具。 - 【請求項２】 前記κ型主体の酸化アルミニウム層から
なる外層の表面に、さらにチタンの窒化物層を被覆して
なることを特徴とする請求項１記載のフライス切削用表
面被覆切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21515795A JPH0938820A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | フライス切削用表面被覆切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21515795A JPH0938820A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | フライス切削用表面被覆切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0938820A true JPH0938820A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16667609
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21515795A Pending JPH0938820A (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | フライス切削用表面被覆切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0938820A (ja) |
-
1995
- 1995-08-01 JP JP21515795A patent/JPH0938820A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5385259B2 (ja) | 被覆切削工具およびその製造方法 | |
| EP1288335A1 (en) | Surface-coated carbide alloy cutting tool | |
| JPH10140353A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH09174304A (ja) | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH11124672A (ja) | 被覆超硬合金 | |
| JP2535866B2 (ja) | 表面被覆硬質合金製切削工具 | |
| JP3291775B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2556101B2 (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH0890310A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH06190605A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3250414B2 (ja) | チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法 | |
| JP3419140B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH09262705A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた靭性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH08118105A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた層間密着性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JPH08300203A (ja) | 複合硬質層表面被覆切削工具 | |
| JPH10204639A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3198636B2 (ja) | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 | |
| JPH10237648A (ja) | 耐摩耗性に優れた表面被覆切削工具 | |
| JPH0938820A (ja) | フライス切削用表面被覆切削工具 | |
| JPH08290307A (ja) | 複合硬質層表面被覆切削工具 | |
| JPH10244405A (ja) | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を有する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2556116B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 | |
| JP3236903B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2864798B2 (ja) | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具部材 | |
| JP3265910B2 (ja) | 表面被覆切削工具の製造方法 |