JPH09318180A - 多室形空気調和機及びその組立方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】多室形空気調和機を長配管接続する場合にも冷
媒量の追加を不要とし、しかも適正な過熱度、過冷却度
及び圧力の基での室温制御の実現を目的とする。 【解決手段】室外機６と３台の室内機７Ａ等を、液ライ
ン同士は各膨張弁４Ａ等が配置された側から液側管路１
２Ｃとキャピラリーチューブ１４を接続し、ガスライン
同士はガス側管路１１Ａ等で接続し、冷房運転時は、各
室温制御器による操作量と各第１過熱度制御器による操
作量とを切り換え各膨張弁４Ａ等の開度を操作し、暖房
運転時は、各室温制御器による操作量と各過冷却度制御
器２８Ａ等による操作量とを切り換え各膨張弁４Ａ等の
開度を操作し、圧力検知器１３の出力を入力としたファ
ジィ演算で決定したメンバシップ値に応じて、各室温を
各室温設定値に一致させるための圧縮機の回転数を決定
する全体能力制御器による操作量と圧力制御器による操
作量とを切り換え圧縮機１の回転数を操作する構成。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、１台の室
外機と複数台の室内機を接続する多室形空気調和機を長
配管接続する場合にも冷媒量の追加を不要とするシステ
ム構成、及び各膨張弁開度と圧縮機回転数の制御等に利
用可能な、多室形空気調和機及びその組立方法に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】図７は、従来の１台の室外機と複数台の
室内機を接続する多室形空気調和機のシステム構成図で
ある。

【０００３】同図において、１は圧縮機、２は冷暖房サ
イクルを切替える四方弁、３は室外熱交換器、４は液側
管路に設けた全体膨張弁、４Ａ、４Ｂ、４Ｃは３台の各
室内機に対応する各膨張弁、５はアキュムレータであ
り、これら各構成部品は１台の室外機６に備えられてい
る。３台の各室内機７Ａ、７Ｂ、７Ｃは、各室内熱交換
器８Ａ、８Ｂ、８Ｃ、各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃを
備え、各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃに設置されてい
る。室外機６及び各室内機７Ａ、７Ｂ、７Ｃのガス側
（以下、ガスラインとも言う）、及び液側（以下、液ラ
インとも言う）は、各ガス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１
Ｃ、及び各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃで接続され
て閉回路を形成している。室外機６の合流されたガス側
管路１１には圧力検知器１３が備えられており、閉回路
の内部に冷媒を封入してなる周知のヒートポンプサイク
ルが同図に示されている。

【０００４】かかる構成における多室形空気調和機の実
施態様を以下に説明する。

【０００５】同図に示す通常の多室形空気調和機は、室
外機６と各室内機７Ａ、７Ｂ、７Ｃを一つのセットとし
て、接続できる各ガス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、
及び各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃの接続配管長を
規定している。ここで暖房運転時は、各室内熱交換器８
Ａ、８Ｂ、８Ｃが凝縮器として作用し、各室内熱交換器
８Ａ、８Ｂ、８Ｃから室外機６に配置された各膨張弁４
Ａ、４Ｂ、４Ｃまでの間の各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、
１２Ｃは液冷媒で満たされ、冷房運転時は、室外熱交換
器３が凝縮器として作用し、室外機６に配置された各膨
張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃから各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、
８Ｃまでの間の各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃは気
液二相状態の冷媒（以下、これを単に二相冷媒とも言
う）で満たされ、これらのいづれの場合にも適正な運転
状態を維持するように、接続配管長を規定している。

【０００６】このような空気調和機の設置工事の際に、
接続配管長が規定長さよりも延長される場合には、延長
される配管長に応じて、特に各液側管路１２Ａ、１２
Ｂ、１２Ｃの暖房時の液冷媒および冷房時の二相冷媒に
相当する冷媒量を追加封入している。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
様に、接続配管長が規定長さよりも延長されるいわゆる
長配管の多室形空気調和機の場合、冷媒量を追加封入す
る必要があり設置工事において手間がかかると言った課
題が有った。

【０００８】又、このような長配管の多室形空気調和機
では、圧縮機１の回転数や各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの
開度が規定の接続配管長において最適となるように設定
されているため、追加された封入冷媒量においては必ず
しも最適とはならず、接続された複数台の室内機間で過
熱度や過冷却度が過大あるいは過小となり、圧縮機１の
回転数が過小あるいは過大となり、各室温検知器９Ａ、
９Ｂ、９Ｃの出力が各室温設定値に一致しない問題や、
圧縮機１の消費電力が過大となる問題、さらには冷媒が
液状態で圧縮機１に吸入される液バック現象により圧縮
機１が破損する問題があった。

【０００９】又、このような従来の多室形空気調和機
は、冷媒としてＨＣＦＣ２２を使用しているが、今後代
替冷媒としてＨＦＣ混合冷媒を使用する際には、混合冷
媒の各成分を精度よく追加封入することが困難となると
言った課題も有している。

【００１０】本発明は、従来の多室形空気調和機のこの
様な課題を考慮し、いわゆる長配管接続の工事を行う場
合、冷媒量の追加封入が不要な多室形空気調和機の組立
方法を提供することを目的とする。

【００１１】又、本発明は、従来の多室形空気調和機の
この様な課題を考慮し、いわゆる長配管の設置工事を行
う場合、冷媒量の追加封入が不要であり、従来に比べて
より一層適切な制御が出来る多室形空気調和機を提供す
ることを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の本発明
は、圧縮機と四方弁と室外熱交換器とを少なくとも有す
る１台の室外機と、過冷却度の制御が個別的に行われる
複数の室内機との液ライン同士及びガスライン同士の配
管接続を行う際、前記液ライン同士の配管接続に用い
る、前記複数の室内機に対応した各接続部材の内、何れ
の接続部材の長さも予め定められた所定長さ以下の場合
には、前記液ライン同士の配管接続を前記各接続部材の
みにより行い、又、前記複数の室内機に対応した各接続
部材の内、何れかの接続部材の長さが前記所定長さ以上
の場合には、その接続部材が前記所定長さ以上となる室
内機についての前記液ライン同士の配管接続を、前記接
続部材とともに固定絞り部材をも用いて行い、冷媒封入
量を、前記接続部材の何れの長さも予め定められた所定
長さ以下の場合と比べて、実質的に変えない多室形空気
調和機の組立方法である。

【００１３】請求項２記載の本発明は、前記液ラインに
は、前記それぞれの室内機に対応する膨張弁が複数配置
されており、前記複数の室内機に対応した各接続部材の
内、何れかの接続部材の長さが前記所定長さ以上の場合
には、前記接続部材の内部における前記冷媒の状態が気
液二相の状態となる様に、その接続部材を前記固定絞り
部材と前記膨張弁との間に配置する多室形空気調和機の
組立方法である。

【００１４】請求項３記載の本発明は、圧縮機、四方
弁、室外熱交換器、全体膨張弁を少なくとも有する１台
の室外機と、室内熱交換器をそれぞれに備えた複数台の
室内機と、前記複数の室内機に対応して配置された複数
の膨張弁と、前記室外機の液ラインと前記複数の室内機
の各液ラインとの接続上の組み合わせの内、少なくとも
一の液ライン同士の接続を行うために、前記膨張弁側に
その一端が接続された液側管路と、前記液ライン同士の
接続を行うための、前記液側管路の他の一端に接続され
た、固定絞り部材をもった付属配管と、前記各室内機に
設置した、室温を検知する各室温検知器と、前記圧縮機
吸入部、または、暖房運転時に蒸発器として作用する室
外熱交換器出口若しくは冷房運転時に蒸発器として作用
する各室内熱交換器出口での、過熱度を検知する過熱度
検知器と、暖房運転時に凝縮器として作用する各室内熱
交換器出口での過冷却度を検知する過冷却度検知器と、
前記各室内機ごとに各室温を各室温設定値に一致させる
ための前記各膨張弁の開度の操作量を決定する各室温制
御器とを備え、冷房運転時に、前記全体膨張弁を全開し
て、前記圧縮機吸入部または前記冷房運転時に蒸発器と
して作用する各室内熱交換器出口での過熱度を過熱度設
定値に一致させるための前記各膨張弁の開度の操作量を
決定する第１過熱度制御器と、暖房運転時に、前記全体
膨張弁により前記圧縮機吸入部または前記暖房運転時に
蒸発器として作用する室外熱交換器出口での過熱度を過
熱度設定値に一致させるための前記全体膨張弁の開度の
操作量を決定する第２過熱度制御器と、暖房運転時に凝
縮器として作用する各室内熱交換器出口での過冷却度を
過冷却度設定値に一致させるための前記各膨張弁の開度
の操作量を決定する過冷却度制御器と、冷房運転時に
は、前記過熱度を入力としたファジィ演算で決定したメ
ンバシップ値に応じて前記第１過熱度制御器による操作
量と前記各室温制御器による操作量とを切り換え、前記
各膨張弁の開度を決定し、又、暖房運転時には、前記過
冷却度を入力としたファジィ演算で決定したメンバシッ
プ値に応じて前記過冷却度制御器による操作量と前記各
室温制御器による操作量とを切り換え、前記各膨張弁の
開度を決定する各膨張弁操作量決定器とを備え、前記各
室内機ごとの各室温を前記各室温設定値に一致させるた
めの前記圧縮機操作量を、前記各室温と前記各室温設定
値と前記各室内機の定格能力とに基づいて決定する各能
力制御器の出力を利用して前記圧縮機の操作量を決定す
る全体能力制御器と、ガス側圧力を検知する圧力検知器
と、前記圧力を圧力設定値に一致させるための前記圧縮
機の回転数の操作量を決定する圧力制御器と、前記圧力
を入力としたファジィ演算で決定したメンバシップ値に
応じて前記圧力制御器による操作量と前記全体能力制御
器による操作量とを切り換え、前記圧縮機の回転数を決
定する圧縮機回転数決定器とを備えた多室形空気調和機
である。

【００１５】請求項４記載の本発明は、前記複数台の室
内機に対応する各膨張弁が前記室外機に配置された場合
は、前記固定絞り部材を有する付属配管を前記室内機内
部の液ラインに配置した多室形空気調和機である。

【００１６】請求項５記載の本発明は、前記複数台の室
内機に対応する各膨張弁が前記室内機に配置された場合
は、前記固定絞り部材を有する付属配管を前記室外機内
部の液ラインに配置した多室形空気調和機である。

【００１７】請求項６記載の本発明は、前記固定絞り部
材をキャピラリーチューブとした付属配管を、長配管接
続の工事の際に付設する場合に、前記付属配管全体を保
護管または保護箱でカバーした多室形空気調和機であ
る。

【００１８】請求項７記載の本発明は、冷媒としてＨＦ
Ｃ混合冷媒を使用した多室形空気調和機である。

【００１９】又、本発明では、上記問題点を解決するた
めになされたもので、多室形空気調和機の接続配管長が
規定長さよりも延長される場合には、例えば、室外機と
各室内機を、液ライン同士は各膨張弁が配置された側か
ら液側管路と固定絞り部材をもった付属配管で接続し、
ガスライン同士はガス側管路で接続し、延長される配管
長に関わらず封入冷媒量を追加せず、各膨張弁開度と圧
縮機回転数の制御方式により最適な運転状態を維持す
る。

【００２０】又、本発明では、過熱度や過冷却度が過大
あるいは過小になる問題に対しては、例えば、圧縮機吸
入部または暖房運転時に蒸発器として作用する室外熱交
換器出口または冷房運転時に蒸発器として作用する各室
内熱交換器出口での過熱度を検知する過熱度検知器と、
暖房運転時に凝縮器として作用する各室内熱交換器出口
での過冷却度を検知する過冷却度検知器と、各室内機ご
とに各室温を各室温設定値に一致させるための各膨張弁
の開度の操作量を決定する各室温制御器とを備え、冷房
運転時は全体膨張弁を全開として圧縮機吸入部または冷
房運転時に蒸発器として作用する各室内熱交換器出口で
の過熱度を過熱度設定値に一致させるための各膨張弁の
開度の操作量を決定する第１過熱度制御器と、過熱度を
入力としたファジィ演算で決定したメンバシップ値に応
じて第１過熱度制御器による操作量と各室温制御器によ
る操作量とを切り換え各膨張弁の開度を決定して、過熱
度を適正範囲内に保ち、暖房運転時は全体膨張弁により
圧縮機吸入部または暖房運転時に蒸発器として作用する
室外熱交換器出口での過熱度を過熱度設定値に一致させ
るための全体膨張弁の開度の操作量を決定する第２過熱
度制御器と、暖房運転時に凝縮器として作用する各室内
熱交換器出口での過冷却度を過冷却度設定値に一致させ
るための各膨張弁の開度の操作量を決定する過冷却度制
御器と、過冷却度を入力としたファジィ演算で決定した
メンバシップ値に応じて過冷却度制御器による操作量と
各室温制御器による操作量とを切り換え前記各膨張弁の
開度を決定して、過熱度と過冷却度の両方を適正範囲内
に保つ。

【００２１】又、本発明では、各部屋の負荷に対して圧
縮機の回転数が過小あるいは過大となる問題に対して
は、例えば、各室内機ごとの各室温を各室温設定値に一
致させるための圧縮機操作量を各室温と各室温設定値と
各室内機の定格能力をもとに決定する各能力制御器の出
力を合計して圧縮機の操作量を決定する全体能力制御器
と、ガス側圧力を検知する圧力検知器と、圧力を圧力設
定値に一致させるための圧力制御器と、全体能力制御器
による操作量と圧力制御器による操作量とを、圧力を入
力としたファジィ演算で決定したメンバシップ値に応じ
て圧力制御器による操作量と全体能力制御器による操作
量とを切り換え、圧縮機の回転数を決定する圧縮機回転
数決定器を設け、圧力を適正範囲内に保ちつつ、圧縮機
の回転数を適正化する。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の具体
的な説明に入る前に、本発明についての概要を述べる。

【００２３】本発明では例えば、本発明にかかる一実施
の形態の多室形空気調和機の接続配管長が規定長さより
も延長される場合に、室外機と各室内機を、液ライン同
士は各膨張弁が配置された側から液側管路と固定絞り部
材をもった付属配管で接続し、ガスライン同士はガス側
管路で接続することにより、例えば室外機側に配置され
た各膨張弁と各室内機側に付設された固定絞り部材（例
えば、キャピラリーチューブ等が挙げられる）の間は、
四方弁の切替えによる冷暖房運転時の両方ともに、二相
の冷媒状態となり、配管長の増大による冷媒量増大を相
殺して、封入冷媒量を追加する必要がない。

【００２４】このような長配管接続を伴う空気調和機に
おいて必要となるのは、（１）接続配管長が規定長さ以
下の場合、即ち、固定絞り部材（キャピラリーチュー
ブ）を必要としない場合の各膨張弁開度及び圧縮機回転
数の制御と、（２）接続配管長が規定長さよりも延長さ
れる場合（長配管接続の場合）、即ち、固定絞り部材
（キャピラリーチューブ）を例えば室内機側に付設した
場合の各膨張弁開度及び圧縮機回転数の制御とを、統合
した方式により、上記（１）、（２）の何れの場合にも
最適な運転状態を維持する制御方式を確立することであ
る。

【００２５】ここで冷房運転時は、過熱度を過熱度設定
値に一致させるための各膨張弁の開度の操作量を決定す
る第１過熱度制御器と、過熱度に応じて第１過熱度制御
器による操作量と各室温制御器による操作量とを切り換
える各膨張弁操作量決定器によって、固定絞り部材（キ
ャピラリーチューブ）のありなしに関わらず過熱度をフ
ィードバックして各膨張弁の開度を制御するため、過熱
度が適正範囲内に保たれる。また暖房運転時は、過熱度
を過熱度設定値に一致させるための全体膨張弁の開度の
操作量を決定する第２過熱度制御器によって、固定絞り
部材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わらず過
熱度をフィードバックして全体膨張弁の開度を制御する
ため、過熱度が適正範囲内に保たれる。さらに暖房運転
時は、過冷却度を過冷却度設定値に一致させるための各
膨張弁の開度の操作量を決定する過冷却度制御器と、過
冷却度に応じて過冷却度制御器による操作量と各室温制
御器による操作量とを切り換える各膨張弁操作量決定器
によって、固定絞り部材（キャピラリーチューブ）のあ
りなしに関わらず過冷却度をフィードバックして各膨張
弁の開度を制御するため、過冷却度が適正範囲内に保た
れる。また各室温を各室温設定値に一致させるための圧
縮機の操作量を決定する全体能力制御器と、圧力に応じ
て圧力制御器による操作量と全体能力制御器による操作
量とを切り換える圧縮機回転数決定器によって、固定絞
り部材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わらず
圧力をフィードバックして圧縮機の回転数を制御するた
め、圧力が適正範囲内に保たれつつ、長配管接続の場合
にも、圧縮機の回転数が適正化され、各室温検知器の出
力が各室温設定値に一致し、圧縮機の消費電力を最小に
することができ、さらには冷媒の液バックによる圧縮機
の破損を防止することができるものである。

【００２６】固定絞り部材（キャピラリーチューブ）を
もった付属配管は、接続する各室内機に対応する各膨張
弁が配置された側から液側管路を介して接続するもので
あり、各膨張弁が室外機に配置された場合には、固定絞
り部材（キャピラリーチューブ）をもった付属配管を各
室内機内部の液ラインに配置したり、各膨張弁が各室内
機に配置された場合には、固定絞り部材（キャピラリー
チューブ）をもった付属配管を室外機内部の液ラインに
配置したりしてもよいことはもちろんのことである。ま
た１台の室外機と、複数台の室内機を、接続する複数台
の室内機に対応する各膨張弁を配置した膨張弁キットを
介して接続する多室形空気調和機の場合には、膨張弁キ
ットが室外機近傍に設置される場合には、固定絞り部材
（キャピラリーチューブ）をもった付属配管を各室内機
近傍の液ラインに配置し、膨張弁キットが各室内機近傍
に設置される場合には、固定絞り部材（キャピラリーチ
ューブ）をもった付属配管を室外機近傍の液ラインに配
置することが、冷媒量の追加封入を不要とする上で望ま
しいものである。さらに固定絞り部材をキャピラリーチ
ューブとした付属配管を長配管接続の工事の際に付設す
る場合には、キャピラリーチューブの折れ曲がり破損を
防ぐために、付属配管全体を保護管または保護箱でカバ
ーすることが望ましい。またキャピラリーチューブの仕
様は、長配管接続の配管長さに応じて変更することが望
ましい。

【００２７】又、現在の多室形空気調和機は、冷媒とし
てＨＣＦＣ２２を使用しているが、今後代替冷媒として
ＨＦＣ混合冷媒を使用する際には、混合冷媒の各成分を
精度よく追加封入することが不要となり、圧縮機潤滑油
としてエステル油を使用する場合には、システムの開放
時間を極力少なくして、エステル油の加水分解を防止す
る等の、副次的効果をもたらすものである。

【００２８】（実施の形態１）以下、本発明にかかる長
配管接続時の多室形空気調和機の一実施の形態を図に基
づいて具体的に説明する。

【００２９】図１は本発明にかかる一実施の形態の多室
形空気調和機のシステム構成図であり、図７と同様動作
のヒートポンプサイクルを構成し、図７と同じ要素につ
いては同一番号で記している。

【００３０】１台の室外機６と２台の通常配管接続され
た室内機７Ａ、７Ｂの液ライン同士は、液側管路１２
Ａ、１２Ｂで接続し、１台の室外機６と１台の長配管接
続された室内機７Ｃの液ライン同士は、接続する室内機
７Ｃに対応する膨張弁４Ｃが配置された室外機６側か
ら、液側管路１２Ｃと、固定絞り部材をキャピラリーチ
ューブ１４とした付属配管１５とにより接続し、ガスラ
イン同士はガス側管路１１で接続し、さらには圧縮機１
の吸入部に過熱度検知器２０、各室内熱交換器８Ａ、８
Ｂ、８Ｃのガスライン出口に各過熱度検知器２０Ａ、２
０Ｂ、２０Ｃ、各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの液ラ
イン出口に各過冷却度検知器２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃを
取り付けた構成となっている。尚、図１は、本発明にか
かる多室形空気調和機の組立方法の一実施の形態とし
て、３台の室内機７Ａ〜７Ｃの内の、１台の室内機７Ｃ
と室外機６との液ライン同士の配管接続に用いる液側管
路１２Ｃの長さが、予め定められた所定長さ以上の場合
を示している。又、液ライン同士の配管接続に用いる液
側管路１２Ｃの長さが、予め定められた所定長さ以下の
場合には、液ライン同士の配管接続を液側管路１２Ｃの
みにより行い、ガスライン同士はガス側管路１１Ｃで接
続することはいうまでもない。又、本発明の接続部材は
液側管路１２Ｃに対応し、本発明の固定絞り部材はキャ
ピラリーチューブ１４に対応する。

【００３１】かかる構成における多室形空気調和機の動
作を以下に説明する。

【００３２】即ち、冷房運転時は、図１の破線に示す如
く、冷媒は、圧縮機１において圧縮され高温高圧の蒸気
となって四方弁２を通って、室外熱交換器３に至る。か
かるとき室外熱交換器３は凝縮器として働き、冷媒は凝
縮液化する。液化した冷媒は、全開された全体膨張弁４
及び各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃと液側管路１２Ａ、１２
Ｂ、１２Ｃを通って各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃに
至る。かかるとき各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃは蒸
発器として働き、各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの空気
から吸熱することにより蒸発し、低圧蒸気となって各ガ
ス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃ、四方弁２、及びアキ
ュムレータ５を通って圧縮機１に吸入されるとともに、
各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃを冷房する。ここで長配
管接続される室内機７Ｃは、室外熱交換器３で凝縮液化
した冷媒が、膨張弁４Ｃで一旦減圧され、付属配管１５
のキャピラリーチューブ１４によりさらに減圧されるた
め、膨張弁４Ｃからキャピラリーチューブ１４に至る液
側管路１２Ｃは二相状態の冷媒で満たされ、キャピラリ
ーチューブのない場合に比べ、封入冷媒量を追加する必
要がない。

【００３３】次に、暖房運転時は、図１の実線に示す如
く、四方弁２の切替えにより、冷媒は、圧縮機１におい
て圧縮され高温高圧の蒸気となって四方弁２を通って、
ガス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃに吐出され、各室内
機７Ａ、７Ｂ、７Ｃ内の各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８
Ｃに至る。かかるとき各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃ
は凝縮器として働き、各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの
空気に熱を与えることにより各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１
０Ｃを暖房し、冷媒は凝縮液化する。液化した冷媒は、
各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃ、各膨張弁４Ａ、４
Ｂ、４Ｃ、及び全体膨張弁４を通って室外熱交換器３に
至る。かかるとき室外熱交換器３は蒸発器として働き、
外気よりの熱を受けて蒸発し、低圧蒸気となって四方弁
２、及びアキュムレータ５を通って圧縮機１に吸入され
る。ここで長配管接続される室内機７Ｃは、室内熱交換
器８Ｃで凝縮液化した冷媒が、付属配管１５のキャピラ
リーチューブ１４により一旦減圧され、膨張弁４Ｃでさ
らに減圧されるため、キャピラリーチューブ１４から膨
張弁４Ｃに至る液側管路１２Ｃは二相状態の冷媒で満た
され、キャピラリーチューブのない場合に比べ、封入冷
媒量を追加する必要がない。

【００３４】次に、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの動作に
伴う各部の状況としては、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの
開度を増加すると、冷媒の流量が増加し、冷房運転時で
は各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの室温が低下し、暖房
運転時では逆に上昇し、その温度は各室温検知器９Ａ、
９Ｂ、９Ｃにより検知される。また、圧縮機１の動作に
伴う各部の状況としては、圧縮機１の回転数を増加する
と、冷媒の流量が増加し、冷房運転時では低圧ガス管路
となる各ガス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃでの冷媒圧
力が低下し、暖房運転時では高圧ガス管路となる各ガス
側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃでの冷媒圧力が上昇し、
その圧力は圧力検知器１３により検知される。

【００３５】このような多室形空気調和機では、各部屋
１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの負荷に応じた各室温の制御
と、圧縮機の信頼性を維持するため、あるいは電力消費
量を低減して効率よく運転するための圧力の制御や過熱
度及び過冷却度の制御が必要となる。

【００３６】かかる構成における多室形空気調和機の長
配管接続時の動作を以下に説明する。

【００３７】図２は本発明にかかる多室形空気調和機の
各膨張弁の制御器の冷房運転時のブロック構成図であ
る。

【００３８】本実施の形態におけるキャピラリーチュー
ブ１４を室内機７Ｃ近傍に付設した場合は、各膨張弁４
Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度をキャピラリーチューブのない場
合のままにしておくと、特に室内熱交換器８Ｃを流れる
冷媒循環量が減少して、結果として特に室内熱交換器８
Ｃに取り付けた過熱度検出器２０Ｃでの過熱度が過大と
なり、また各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃの出力が各室
温設定値に一致した状態、即ち平衡時においては、各部
屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの負荷との関係によって過熱
度が過小あるいは過大となり、その過熱度は各室内熱交
換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃに取り付けた各過熱度検知器２０
Ａ、２０Ｂ、２０Ｃにより検知される。冷房運転時は、
各室温設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃと各室温検知器９
Ａ、９Ｂ、９Ｃの各出力を入力として各室温を各室温設
定値に一致させる各室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃ
と、各過熱度検知器２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃと過熱度の
目標値を設定する各過熱度設定器２１Ａ、２１Ｂ、２１
Ｃの各出力を入力として過熱度を過熱度設定値に一致さ
せる各第１過熱度制御器２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｃと、各
第１過熱度検知器２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃの各出力を入
力としたファジィ演算で決定したメンバシップ値に応じ
て、各室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃによる操作量
と各第１過熱度制御器２２Ａ、２２Ｂ、２２Ｃによる操
作量とを切り換え、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を
決定する各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３Ｂ、２３Ｃと
を備え、この各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３Ｂ、２３
Ｃで決定した開度で各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を
操作するものであり、固定絞り部材（キャピラリーチュ
ーブ）のありなしに関わらず過熱度をフィードバックし
て各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を制御するため、過
熱度が適正範囲内に保たれる。

【００３９】図３は、本発明にかかる多室形空気調和機
の圧縮機の制御器の冷房運転時のブロック構成図であ
る。

【００４０】同図に示すように、本実施の形態の多室形
空気調和機の圧縮機の制御器は、各室内機７Ａ、７Ｂ、
７Ｃの各定格能力値を設定する各室内機定格能力値設定
器２４Ａ、２４Ｂ、２４Ｃと各室温の目標値を設定する
各室温設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃと各室温検知器９
Ａ、９Ｂ、９Ｃの各出力を入力として、各室温を各室温
目標値に一致させるための圧縮機操作量を決定する各能
力制御器２５Ａ、２５Ｂ、２５Ｃと、各能力制御器２５
Ａ、２５Ｂ、２５Ｃの各出力の和を出力する全体能力制
御器２６と、圧力設定器１９と圧力検知器１３の各出力
を入力として、圧力検知器１３で検知される圧力を圧力
設定値に一致させるための圧縮機操作量を決定する圧力
制御器１７と、圧力検知器１３の出力を入力としたファ
ジィ演算で決定したメンバシップ値に応じて、全体能力
制御器２６による操作量と圧力制御器１７による操作量
とを切り換え、圧縮機１の回転数を決定する圧縮機回転
数決定器２７とを備え、この圧縮機回転数決定器２７で
決定した操作量で圧縮機１の回転数を操作するものであ
る。

【００４１】かかる構成における多室形空気調和機の固
定絞り部材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わ
らない各膨張弁及び圧縮機の制御器の冷房運転時の動作
を以下に説明する。

【００４２】即ち、冷房運転時において、全体膨張弁４
を全開とし、各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃで検知され
た各室温が、各室温設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃの出
力よりも高い場合、各室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６
Ｃによって各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの弁開度を開方向
に操作し、また全体能力制御器２６によって圧縮機１の
回転数を増加方向に操作し、この結果各膨張弁４Ａ、４
Ｂ、４Ｃやキャピラリーチューブ１４によって減圧さ
れ、蒸発器として作用する各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、
８Ｃを流れる冷媒量が増し、各冷房能力が増大して室温
が低下し、各室温設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃの出力
に一致する。このとき、必要とされる各冷房能力が各室
内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの能力よりも大きい場合、
各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃが開きすぎて各過熱度検知器
２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃで検出される過熱度が小さくな
り、冷媒が液状態で圧縮機１に吸入されて圧縮機１が破
損するおそれがあるが、各過熱度検知器２０Ａ、２０
Ｂ、２０Ｃで検出される過熱度が設定された最小の過熱
度閾値よりも小さな場合には、各膨張弁開度決定器２３
Ａ、２３Ｂ、２３Ｃにおいて各第１過熱度制御器２２
Ａ、２２Ｂ、２２Ｃによる操作量が選択され、各過熱度
検知器２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃで検出される過熱度が各
過熱度設定器２１Ａ、２１Ｂ、２１Ｃの出力に一致する
ように、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を閉方向に操
作することにより、各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの
各冷房能力が適正上限能力内に抑えられる。すなわち各
過熱度検知器２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃで検出される過熱
度が過小となり、冷媒が液状態で圧縮機１に吸入される
液バック現象により圧縮機１が破損するという問題を回
避できるものである。

【００４３】各室温が下降して必要とされる各冷房能力
が各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの適正上限能力以下
の場合、各過熱度検知器２０Ａ、２０Ｂ、２０Ｃで検出
される過熱度によって各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３
Ｂ、２３Ｃにおいて、各第１過熱度制御器２２Ａ、２２
Ｂ、２２Ｃによる操作量と各室温制御器１６Ａ、１６
Ｂ、１６Ｃによる操作量が適宜切り換えられ、過熱度は
最大の過熱度閾値と最小の過熱度閾値の範囲に抑えられ
るように、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度が決定され
る。

【００４４】また、圧力検知器１３で検出される圧力に
よって圧縮機回転数決定器２７において、圧力制御器１
７による操作量と全体能力制御器２６による操作量が適
宜切り換えられ、圧力は最大の圧力閾値と最小の圧力閾
値の範囲に抑えられるように、圧縮機１の回転数が決定
される。

【００４５】この結果、各室温は各室温設定器１８Ａ、
１８Ｂ、１８Ｃの出力よりも低くなり、全体能力制御器
２６によって圧縮機１の回転数を減少方向に操作し、蒸
発器として作用する各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃを
流れる冷媒量が減り、各冷房能力が減少して各室温が上
昇し、各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃの出力は、各室温
設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃの出力に一致する。

【００４６】図４は本発明になる多室形空気調和機の各
膨張弁の制御器の暖房運転時のブロック構成図である。
キャピラリーチューブ１４を室内機７Ｃ近傍に付設した
場合は、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度をキャピラリ
ーチューブのない場合のままにしておくと、特に室内熱
交換器８Ｃを流れる冷媒循環量が減少して、室内熱交換
器８Ｃに取り付けた過冷却度検知器２８Ｃの過冷却度が
過小となり、結果として圧縮機１の吸入部に取り付けた
過熱度検出器２０での過熱度が過大となり、また各室温
検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃの出力が各室温設定値に一致し
た状態、即ち平衡時においては、各部屋１０Ａ、１０
Ｂ、１０Ｃの負荷との関係によって過熱度が過小あるい
は過大となり、その過熱度は圧縮機１の吸入部に取り付
けた過熱度検出器２０により検知される。暖房運転時
は、過熱度を過熱度設定器２１で設定される過熱度設定
値に一致させるための全体膨張弁４の開度の操作量を決
定する第２過熱度制御器２２によって、固定絞り部材
（キャピラリーチューブ）のありなしに関わらず過熱度
をフィードバックして全体膨張弁４の開度を制御するた
め、過熱度が適正範囲内に保たれる。

【００４７】さらに暖房運転時は、各室温設定器１８
Ａ、１８Ｂ、１８Ｃと各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃの
各出力を入力として各室温を各室温設定値に一致させる
各室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃと、各過冷却度検
知器２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃと過冷却度の目標値を設定
する各過冷却度設定器２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの各出力
を入力として過冷却度を過冷却度設定値に一致させる各
過冷却度制御器３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃと、各過冷却度
検知器２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃの各出力を入力としたフ
ァジィ演算で決定したメンバシップ値に応じて、各室温
制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃによる操作量と各過冷却
度制御器３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃによる操作量とを切り
換え、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を決定する各膨
張弁開度決定器２３Ａ、２３Ｂ、２３Ｃとを備え、この
各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３Ｂ、２３Ｃで決定した
開度で各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を操作するもの
であり、固定絞り部材（キャピラリーチューブ）のあり
なしに関わらず過冷却度をフィードバックして各膨張弁
４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を制御するため、過冷却度が適
正範囲内に保たれる。

【００４８】本発明にかかる多室形空気調和機の圧縮機
の制御器の暖房運転時のブロック構成は、図３の冷房運
転時と同じである。

【００４９】かかる構成における多室形空気調和機の固
定絞り部材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わ
らない各膨張弁及び圧縮機の制御器の暖房運転時の動作
様態を以下に説明する。暖房運転時において、各室温検
知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃで検知された各室温が、各室温設
定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃの出力よりも低い場合、各
室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃによって各膨張弁４
Ａ、４Ｂ、４Ｃの弁開度を開方向に操作し、また全体能
力制御器２６によって圧縮機１の回転数を増加方向に操
作し、この結果凝縮器として作用する各室内熱交換器８
Ａ、８Ｂ、８Ｃを流れる冷媒量が増し、各暖房能力が増
大して室温が上昇し、各室温設定器１８Ａ、１８Ｂ、１
８Ｃの出力に一致する。その後キャピラリーチューブ１
４や各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃによって一旦減圧された
冷媒は、合流してさらに全体膨張弁４によって減圧さ
れ、蒸発器として作用する室外熱交換器３において蒸発
過熱される。このとき、必要とされる各暖房能力が各室
内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの能力よりも大きい場合、
各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃが開きすぎて各過冷却度検知
器２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃで検出される過冷却度が大き
くなり、各過冷却度検知器２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃで検
出される過冷却度が設定された最大の過冷却度閾値より
も大きな場合には、各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３
Ｂ、２３Ｃにおいて各過冷却度制御器３０Ａ、３０Ｂ、
３０Ｃによる操作量が選択され、各過冷却度検知器２８
Ａ、２８Ｂ、２８Ｃで検出される過冷却度が各過冷却度
設定器２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの出力に一致するよう
に、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度を閉方向に操作す
ることにより、各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの各暖
房能力が適正上限能力内に抑えられる。また全体膨張弁
４の開度をそのままにしておくと、冷媒が液状態で圧縮
機１に吸入されて圧縮機１が破損するおそれがあるが、
圧縮機１の吸入部に取り付けた過熱度検知器２０で検出
される過熱度が過小となると、過熱度を過熱度設定値に
一致させるための全体膨張弁４の開度の操作量を決定す
る第２過熱度制御器２２によって、キャピラリーチュー
ブのありなしに関わらず過熱度をフィードバックして全
体膨張弁４の開度を制御するため、冷媒が液状態で圧縮
機１に吸入される液バック現象により圧縮機１が破損す
るという問題を回避できるものである。各室温が上昇し
て必要とされる各暖房能力が各室内熱交換器８Ａ、８
Ｂ、８Ｃの適正上限能力以下の場合、各過冷却度検知器
２８Ａ、２８Ｂ、２８Ｃで検出される過冷却度によって
各膨張弁開度決定器２３Ａ、２３Ｂ、２３Ｃにおいて、
各過冷却度制御器３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃによる操作量
と各室温制御器１６Ａ、１６Ｂ、１６Ｃによる操作量が
適宜切り換えられ、過冷却度は最大の過冷却度閾値と最
小の過冷却度閾値の範囲に抑えられるように、各膨張弁
４Ａ、４Ｂ、４Ｃの開度が決定される。

【００５０】また、圧力検知器１３で検出される圧力に
よって圧縮機回転数決定器２７において、圧力制御器１
７による操作量と全体能力制御器２６による操作量が適
宜切り換えられ、圧力は最大の圧力閾値と最小の圧力閾
値の範囲に抑えられるように、圧縮機１の回転数が決定
される。

【００５１】この結果、各室温は各室温設定器１８Ａ、
１８Ｂ、１８Ｃの出力よりも高くなり、全体能力制御器
２６によって圧縮機１の回転数を減少方向に操作し、凝
縮器として作用する各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃを
流れる冷媒量が減り、各暖房能力が減少して各室温が低
下し、各室温検知器９Ａ、９Ｂ、９Ｃの出力は、各室温
設定器１８Ａ、１８Ｂ、１８Ｃの出力に一致する。

【００５２】（実施の形態２）次に、本発明にかかる長
配管接続時の多室形空気調和機の他の実施の形態を図に
基づいて説明する。

【００５３】図５は、本発明にかかる多室形空気調和機
の別のシステム構成図であり、図７及び図１と同様動作
のヒートポンプサイクルを構成し、図７及び図１と同じ
要素については同一番号で記している。本実施の形態の
特徴とする所は、１台の室外機６と、３台の室内機７
Ａ、７Ｂ、７Ｃを、接続する３台の室内機７Ａ、７Ｂ、
７Ｃに対応する膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃを配置した膨張
弁キット３１を介して接続したものであり、本実施の形
態では膨張弁キット３１が室外機６近傍に設置され、室
内機１０Ｃのみが長配管接続されて、固定絞り部材をキ
ャピラリーチューブ１４とした付属配管１５を室内機７
Ｃ近傍の液ラインに配置したものである。さらに、室外
機６内の全体膨張弁４と膨張弁キット３１の間の合流さ
れた液ライン１２にはレシーバ３２を設け、レシーバ３
２の下部からは、四方弁２とアキュムレータ５の間の吸
入ラインに、別のキャピラリーチューブ３３をもったバ
イパス管３４を接続し、圧力検知器１３を排除したもの
である。

【００５４】かかる構成における多室形空気調和機の動
作を以下に説明する。

【００５５】即ち、冷房運転時は、図５の破線に示す如
く、冷媒は、圧縮機１において圧縮され高温高圧の蒸気
となって四方弁２を通って、室外熱交換器３に至る。か
かるとき室外熱交換器３は凝縮器として働き、冷媒は凝
縮液化する。液化した冷媒は、全開された全体膨張弁４
及び膨張弁キット３１を経由し、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、
４Ｃと各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃを通って各室
内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃに至る。かかるとき各室内
熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃは蒸発器として働き、各部屋
１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの空気から吸熱することにより
蒸発し、低圧蒸気となって各ガス側管路１１Ａ、１１
Ｂ、１１Ｃ、四方弁２、及びアキュムレータ５を通って
圧縮機１に吸入されるとともに、各部屋１０Ａ、１０
Ｂ、１０Ｃを冷房する。このとき、全体膨張弁４と膨張
弁キット３１の間に設けられたレシーバ３２の下部から
は、四方弁２とアキュムレータ５の間の吸入ラインに、
別のキャピラリーチューブ３３によって減圧された一部
の冷媒がバイパス管３４を通ってバイパスされ、キャピ
ラリーチューブ３３の上流側では凝縮飽和温度、キャピ
ラリーチューブ３３の下流側では蒸発飽和温度に近い温
度を検出することができ、逆に凝縮圧力と蒸発圧力や過
熱度を計算することも可能となるため、圧力検知器１３
を排除することができるものである。ここで長配管接続
される室内機７Ｃは、室外熱交換器３で凝縮液化した冷
媒が、膨張弁４Ｃで一旦減圧され、付属配管１５のキャ
ピラリーチューブ１４によりさらに減圧されるため、膨
張弁４Ｃからキャピラリーチューブ１４に至る液側管路
１２Ｃは二相状態の冷媒で満たされ、キャピラリーチュ
ーブのない場合に比べ、封入冷媒量を追加する必要がな
い。

【００５６】次に、暖房運転時は、図５の実線に示す如
く、四方弁２の切替えにより、冷媒は、圧縮機１におい
て圧縮され高温高圧の蒸気となって四方弁２を通って、
各ガス側管路１１Ａ、１１Ｂ、１１Ｃに吐出され、各室
内機７Ａ、７Ｂ、７Ｃ内の各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、
８Ｃに至る。かかるとき各室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８
Ｃは凝縮器として働き、各部屋１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ
の空気に熱を与えることにより各部屋１０Ａ、１０Ｂ、
１０Ｃを暖房し、冷媒は凝縮液化する。液化した冷媒
は、各液側管路１２Ａ、１２Ｂ、１２Ｃ、及び膨張弁キ
ット２８を経由し、各膨張弁４Ａ、４Ｂ、４Ｃ、及び全
体膨張弁４を通って室外熱交換器３に至る。かかるとき
室外熱交換器３は蒸発器として働き、外気よりの熱を受
けて蒸発し、低圧蒸気となって四方弁２、及びアキュム
レータ５を通って圧縮機１に吸入される。このとき、膨
張弁キット３１と全体膨張弁４の間に設けられたレシー
バ３２の下部からは、四方弁２とアキュムレータ５の間
の吸入ラインに、別のキャピラリーチューブ３３によっ
て減圧された一部の冷媒がバイパス管３４を通ってバイ
パスされ、キャピラリーチューブ３３の上流側では凝縮
と蒸発の中間飽和温度しか検出できないが、キャピラリ
ーチューブ３３の下流側では蒸発飽和温度に近い温度を
検出することができ、逆に蒸発圧力や過熱度を計算する
ことも可能となり、一般に暖房運転時は凝縮圧力が低い
ため、最大の圧力閾値と最小の圧力閾値の範囲に抑える
別の圧力保護装置（図示せず）を用いれば、圧力検知器
１３を排除することができるものである。なお暖房運転
時の過冷却度検出については、凝縮器として作用する各
室内熱交換器８Ａ、８Ｂ、８Ｃの中間温度と液ライン出
口温度の差温として検出される各過冷却度検知器２８
Ａ、２８Ｂ、２８Ｃの出力を用いればよい。ここで長配
管接続される室内機７Ｃは、室内熱交換器８Ｃで凝縮液
化した冷媒が、付属配管１５のキャピラリーチューブ１
４により一旦減圧され、膨張弁４Ｃでさらに減圧される
ため、キャピラリーチューブ１４から膨張弁４Ｃに至る
液側管路１２Ｃは二相状態の冷媒で満たされ、キャピラ
リーチューブのない場合に比べ、封入冷媒量を追加する
必要がない。

【００５７】かかる構成における多室形空気調和機の固
定絞り部材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わ
らない各膨張弁及び圧縮機の制御器の動作は、図１の多
室形空気調和機と同様に、冷房運転時においては適正な
過熱度及び圧力の基で、暖房運転時においては適正な過
熱度、過冷却度及び圧力の基で、室温制御が実現でき
る。

【００５８】（実施の形態３）ここでは、上記実施の形
態で説明した多室形空気調和機の長配管接続のために利
用するキャピラリーチューブ１４について、更に、具体
的に説明する。本発明の固定絞り部材としてのキャピラ
リーチューブ１４を有する付属配管１５の一実施の形態
を図６に示す。

【００５９】図６において、１４はキャピラリーチュー
ブ、３５は配管工事の際などにキャピラリーチューブ１
４の折れ曲がり破損を防ぐための保護管、３６は室外機
６および室内機７Ｃからの液側管路１２Ｃとの接続のた
めの配管継手である。

【００６０】ここで保護管３５は、例えばパイプ状のも
ので構成すればキャピラリーチューブ１４の折れ曲がり
を防止できるが、それ以外に例えば、線材をスパイラル
状に（すなわちスプリングバネ状に）構成した保護管と
すれば、キャピラリーチューブ１４の折れ曲がり防止と
ともに配管工事現場にあわせてある程度の曲げ加工が可
能となるのでさらに望ましい。

【００６１】また配管継手３６は、ろう付け溶接する形
状でも良いが、フレア接続の形状やパッキンを使用する
形状であれば、ろう付け溶接する工数も削減でき、また
配管内に酸化膜が生成することも防止できて、圧縮機潤
滑油としてエステル油を使用する場合には、システムの
開放時間を極力少なくして、エステル油の加水分解を防
止する等の信頼性の面からもさらに望ましい。

【００６２】尚、上記実施の形態で説明した、ガス側圧
力を検知する圧力検知器は、過熱度検出器や過冷却度検
出器の入力とするために、冷媒飽和温度を計算したり、
最大の圧力閾値と最小の圧力閾値の適正範囲内に圧縮機
を保護するために、直接に圧力を検出するためのもので
あり、要は利用側の冷媒飽和温度が既知であれば、逆に
圧力を計算することも可能である。従って、本発明の圧
力検知器は、すべて冷媒飽和温度検知器に代替すること
ができるものである。

【００６３】又、上記実施の形態で説明した長配管接続
のための固定絞り部材は、キャピラリーチューブで構成
する場合について説明したが、これに限らず例えば、そ
の他の制御アルゴリズムに依存しない固定的な絞り機構
をもった弁類で代用できることはもちろんのことであ
る。

【００６４】又、上記実施の形態では、長配管接続の際
に固定絞り部材を用い、各膨張弁開度及び圧縮機回転数
の制御等を従来に比べてよりきめ細かく行う場合につい
て説明したが、これに限らず例えば、長配管接続の際に
固定絞り部材を用いて、制御のやり方は従来と同様のも
のであってもよく、これら制御の内容は問わない。

【００６５】以上述べてきたように、本発明にかかる多
室形空気調和機では、例えば、室外機と複数台の室内機
を、液ライン同士は各膨張弁が配置された側から液側管
路と固定絞り部材（キャピラリーチューブ）をもった付
属配管で接続し、ガスライン同士はガス側管路で接続し
て冷媒を封入し、各部屋の温度を制御する各室温制御器
に加えて、圧縮機吸入部あるいは蒸発器出口部での過熱
度を検知する過熱度検知器と、凝縮器出口部での過冷却
度を検知する過冷却度検知器とを備え、冷房運転時は、
全体膨張弁を全開とし、過熱度を過熱度設定値に一致さ
せるための各膨張弁の開度の操作量を決定する各第１過
熱度制御器と、過熱度に応じて各第１過熱度制御器によ
る操作量と各室温制御器による操作量とを切り換える各
膨張弁開度決定器によって、固定絞り部材（キャピラリ
ーチューブ）のありなしに関わらず過熱度をフィードバ
ックして各膨張弁の開度を制御し、暖房運転時は、全体
膨張弁により過熱度を制御しながら、過冷却度を過冷却
度設定値に一致させるための各膨張弁の開度の操作量を
決定する各過冷却度制御器と、過冷却度に応じて各過冷
却度制御器による操作量と各室温制御器による操作量と
を切り換える各膨張弁開度決定器によって、固定絞り部
材（キャピラリーチューブ）のありなしに関わらず過冷
却度をフィードバックして各膨張弁の開度を制御し、各
室温を各室温設定値に一致させるための圧縮機の回転数
を決定する全体能力制御器と、圧力に応じて圧力制御器
による操作量と全体能力制御器による操作量とを切り換
える圧縮機回転数決定器によって、固定絞り部材（キャ
ピラリーチューブ）のありなしに関わらず圧力をフィー
ドバックして圧縮機の回転数を制御したから、これによ
って長配管接続の配管長に依存せず、封入冷媒量の追加
を不要としながら、常に適正な過熱度、過冷却度と圧力
の基での室温制御を実現し、圧縮機の消費電力を最小に
することができ、さらには冷媒の液バックによる圧縮機
の破損を防止することができるものである。

【００６６】また、例えば、固定絞り部材をキャピラリ
ーチューブとした付属配管全体を保護管あるいは保護箱
でカバーすることにより、配管工事の際などにキャピラ
リーチューブの折れ曲がり破損を防止することができ、
代替冷媒としてＨＦＣ混合冷媒を使用する際には、混合
冷媒の各成分を精度よく追加封入することが不要とな
り、圧縮機潤滑油としてエステル油を使用する場合に
は、システムの開放時間を極力少なくして、エステル油
の加水分解を防止する等の、副次的効果をもたらすもの
である。

【００６７】

【発明の効果】以上述べたところから明らかなように本
発明は、いわゆる長配管接続の工事を行う場合、冷媒量
の追加封入が不要であるという長所を有する。

【００６８】又、本発明は、いわゆる長配管の設置工事
を行う場合、上記長所に加えて、従来に比べてより一層
適切な制御が出来るという長所を有する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機のシステム構成図である。

【図２】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機の膨張弁の冷房運転時の制御ブロック構成図である。

【図３】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機の圧縮機の制御ブロック構成図である。

【図４】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機の膨張弁の暖房運転時の制御ブロック構成図である。

【図５】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機の別のシステム構成図である。

【図６】本発明にかかる一実施の形態の多室形空気調和
機の固定絞り部材をキャピラリーチューブとした付属配
管の構成図である。

【図７】従来の多室形空気調和機のシステム構成図であ
る。

【符号の説明】

１ 圧縮機 ２ 四方弁 ３ 室外熱交換器 ４ 膨張弁 ５ アキュムレータ ６ 室外機 ７ 室内機 ８ 室内熱交換器 ９ 室温検知器 １０ 部屋 １１ ガス側管路 １２ 液側管路 １３ 圧力検知器 １４ 固定絞り部材（キャピラリーチューブ） １５ 付属配管 １６ 室温制御器 １７ 圧力制御器 １８ 室温設定器 １９ 圧力設定器 ２０ 過熱度検知器 ２１ 過熱度設定器 ２２ 過熱度制御器 ２３ 膨張弁開度決定器 ２４ 室内機定格能力値設定器 ２５ 能力制御器 ２６ 全体能力制御器 ２７ 圧縮機回転数決定器 ２８ 過冷却度検知器 ２９ 過冷却度設定器 ３０ 過冷却度制御器 ３１ 膨張弁キット ３２ レシーバ ３３ キャピラリーチューブ ３４ バイパス管 ３５ 保護管 ３６ 配管継手

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 船倉 正三 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 岡座 典穂 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機と四方弁と室外熱交換器とを少な
   くとも有する１台の室外機と、過冷却度の制御が個別的
   に行われる複数の室内機との液ライン同士及びガスライ
   ン同士の配管接続を行う際、 前記液ライン同士の配管接続に用いる、前記複数の室内
   機に対応した各接続部材の内、何れの接続部材の長さも
   予め定められた所定長さ以下の場合には、前記液ライン
   同士の配管接続を前記各接続部材のみにより行い、 又、前記複数の室内機に対応した各接続部材の内、何れ
   かの接続部材の長さが前記所定長さ以上の場合には、そ
   の接続部材が前記所定長さ以上となる室内機についての
   前記液ライン同士の配管接続を、前記接続部材とともに
   固定絞り部材をも用いて行い、冷媒封入量を、前記接続
   部材の何れの長さも予め定められた所定長さ以下の場合
   と比べて、実質的に変えないことを特徴とする多室形空
   気調和機の組立方法。
2. 【請求項２】 前記液ラインには、前記それぞれの室内
   機に対応する膨張弁が複数配置されており、 前記複数の室内機に対応した各接続部材の内、何れかの
   接続部材の長さが前記所定長さ以上の場合には、前記接
   続部材の内部における前記冷媒の状態が気液二相の状態
   となる様に、その接続部材を前記固定絞り部材と前記膨
   張弁との間に配置することを特徴とする請求項１記載の
   多室形空気調和機の組立方法。
3. 【請求項３】 圧縮機、四方弁、室外熱交換器、全体膨
   張弁を少なくとも有する１台の室外機と、 室内熱交換器をそれぞれに備えた複数台の室内機と、 前記複数の室内機に対応して配置された複数の膨張弁
   と、 前記室外機の液ラインと前記複数の室内機の各液ライン
   との接続上の組み合わせの内、少なくとも一の液ライン
   同士の接続を行うために、前記膨張弁側にその一端が接
   続された液側管路と、 前記液ライン同士の接続を行うための、前記液側管路の
   他の一端に接続された、固定絞り部材をもった付属配管
   と、 前記各室内機に設置した、室温を検知する各室温検知器
   と、 前記圧縮機吸入部、または、暖房運転時に蒸発器として
   作用する室外熱交換器出口若しくは冷房運転時に蒸発器
   として作用する各室内熱交換器出口での、過熱度を検知
   する過熱度検知器と、 暖房運転時に凝縮器として作用する各室内熱交換器出口
   での過冷却度を検知する過冷却度検知器と、 前記各室内機ごとに各室温を各室温設定値に一致させる
   ための前記各膨張弁の開度の操作量を決定する各室温制
   御器とを備え、 冷房運転時に、前記全体膨張弁を全開して、前記圧縮機
   吸入部または前記冷房運転時に蒸発器として作用する各
   室内熱交換器出口での過熱度を過熱度設定値に一致させ
   るための前記各膨張弁の開度の操作量を決定する第１過
   熱度制御器と、 暖房運転時に、前記全体膨張弁により前記圧縮機吸入部
   または前記暖房運転時に蒸発器として作用する室外熱交
   換器出口での過熱度を過熱度設定値に一致させるための
   前記全体膨張弁の開度の操作量を決定する第２過熱度制
   御器と、 暖房運転時に凝縮器として作用する各室内熱交換器出口
   での過冷却度を過冷却度設定値に一致させるための前記
   各膨張弁の開度の操作量を決定する過冷却度制御器と、 冷房運転時には、前記過熱度を入力としたファジィ演算
   で決定したメンバシップ値に応じて前記第１過熱度制御
   器による操作量と前記各室温制御器による操作量とを切
   り換え、前記各膨張弁の開度を決定し、又、暖房運転時
   には、前記過冷却度を入力としたファジィ演算で決定し
   たメンバシップ値に応じて前記過冷却度制御器による操
   作量と前記各室温制御器による操作量とを切り換え、前
   記各膨張弁の開度を決定する各膨張弁操作量決定器とを
   備え、 前記各室内機ごとの各室温を前記各室温設定値に一致さ
   せるための前記圧縮機操作量を、前記各室温と前記各室
   温設定値と前記各室内機の定格能力とに基づいて決定す
   る各能力制御器の出力を利用して前記圧縮機の操作量を
   決定する全体能力制御器と、 ガス側圧力を検知する圧力検知器と、 前記圧力を圧力設定値に一致させるための前記圧縮機の
   回転数の操作量を決定する圧力制御器と、 前記圧力を入力としたファジィ演算で決定したメンバシ
   ップ値に応じて前記圧力制御器による操作量と前記全体
   能力制御器による操作量とを切り換え、前記圧縮機の回
   転数を決定する圧縮機回転数決定器と、を備えたことを
   特徴とする多室形空気調和機。
4. 【請求項４】 前記複数台の室内機に対応する各膨張弁
   が前記室外機に配置された場合は、前記固定絞り部材を
   有する付属配管を前記室内機内部の液ラインに配置した
   ことを特徴とする請求項３記載の多室形空気調和機。
5. 【請求項５】 前記複数台の室内機に対応する各膨張弁
   が前記室内機に配置された場合は、前記固定絞り部材を
   有する付属配管を前記室外機内部の液ラインに配置した
   ことを特徴とする請求項３記載の多室形空気調和機。
6. 【請求項６】 前記固定絞り部材をキャピラリーチュー
   ブとした付属配管を、長配管接続の工事の際に付設する
   場合に、前記付属配管全体を保護管または保護箱でカバ
   ーしたことを特徴とする請求項３記載の多室形空気調和
   機。
7. 【請求項７】 冷媒としてＨＦＣ混合冷媒を使用したこ
   とを特徴とする請求項３記載の多室形空気調和機。