JPH09309734A - ガラス製品の成型方法及びその装置 - Google Patents
ガラス製品の成型方法及びその装置Info
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- JPH09309734A JPH09309734A JP8125682A JP12568296A JPH09309734A JP H09309734 A JPH09309734 A JP H09309734A JP 8125682 A JP8125682 A JP 8125682A JP 12568296 A JP12568296 A JP 12568296A JP H09309734 A JPH09309734 A JP H09309734A
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- glass
- cooling
- air
- molding
- molded body
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
- C03B11/12—Cooling, heating, or insulating the plunger, the mould, or the glass-pressing machine; cooling or heating of the glass in the mould
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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- C03B11/125—Cooling
- C03B11/127—Cooling of hollow or semi-hollow articles or their moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Electron Tubes, Discharge Lamp Vessels, Lead-In Wires, And The Like (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】ガラス成型体のシールエッジの吹き倒れを防止
でき、これによって、冷却エア流量を増加できるので、
ガラス成型体の冷却効果が向上する。 【解決手段】エア冷却工程におけるガラス成型体の内側
のエア圧と外側のエア圧とを略等しくなるように設定し
てガラス成型体を冷却する。
でき、これによって、冷却エア流量を増加できるので、
ガラス成型体の冷却効果が向上する。 【解決手段】エア冷却工程におけるガラス成型体の内側
のエア圧と外側のエア圧とを略等しくなるように設定し
てガラス成型体を冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はガラス製品の成型方
法及びその装置に係り、特にＴＶバルブ用カラーファン
ネルを始めとするガラス製品の成型方法及びその装置に
関する。
法及びその装置に係り、特にＴＶバルブ用カラーファン
ネルを始めとするガラス製品の成型方法及びその装置に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ガラス製品の成型方法としてはプレス成
型が一般的であり、代表例であるＴＶバルブ用カラーフ
ァンネルは次のような成型方法を行なっている。回転テ
ーブル上周縁に等間隔に設置された複数の雌型（以下ボ
トムと称す）のうち、一つが所定の位置に来た時に溶融
状態のガラス塊（以下ゴブと称す）をボトムに供給す
る。その後ボトムがプレスポジションに位置決めされる
と、図９に示すように胴型（以下リングと称す）１がボ
トム２上に降下し、ボトム２の上縁部に載置され、さら
に雄型（以下プランジャーと称す）３が降下し、ゴブを
プレスしてファンネル４に成型する。
型が一般的であり、代表例であるＴＶバルブ用カラーフ
ァンネルは次のような成型方法を行なっている。回転テ
ーブル上周縁に等間隔に設置された複数の雌型（以下ボ
トムと称す）のうち、一つが所定の位置に来た時に溶融
状態のガラス塊（以下ゴブと称す）をボトムに供給す
る。その後ボトムがプレスポジションに位置決めされる
と、図９に示すように胴型（以下リングと称す）１がボ
トム２上に降下し、ボトム２の上縁部に載置され、さら
に雄型（以下プランジャーと称す）３が降下し、ゴブを
プレスしてファンネル４に成型する。
【０００３】成型終了後プランジャー３、リング１が上
昇して型開きされ、その後ボトム２が冷却ポジションに
位置決めされると、図１０に示すように冷却用の円筒形
ダクト（以下エアフォーマーと称す）５が降下し、冷却
エアをファンネル４の内壁面に供給して高温状態のファ
ンネル４を冷却する。冷却はさらに複数のポジションで
行なわれ、その後の取り扱いによって変形が問題となら
ない状態まで充分に行なわれる。この冷却工程において
型開き直後の冷却ポジションでは、ファンネル４がまだ
高温で軟らかいためにファンネル４の側面部が内側へ倒
れ込んでしまう。この倒れ込みを防止するためにエアフ
ォーマー５の先端には上部プレート６と下部プレート７
とが取り付けられており、この上部プレート６と下部プ
レート７との隙間で水平方向のエア流を作り出し、その
エア圧力によってファンネル４をボトムに押しつけ、倒
れ込みを防止している。
昇して型開きされ、その後ボトム２が冷却ポジションに
位置決めされると、図１０に示すように冷却用の円筒形
ダクト（以下エアフォーマーと称す）５が降下し、冷却
エアをファンネル４の内壁面に供給して高温状態のファ
ンネル４を冷却する。冷却はさらに複数のポジションで
行なわれ、その後の取り扱いによって変形が問題となら
ない状態まで充分に行なわれる。この冷却工程において
型開き直後の冷却ポジションでは、ファンネル４がまだ
高温で軟らかいためにファンネル４の側面部が内側へ倒
れ込んでしまう。この倒れ込みを防止するためにエアフ
ォーマー５の先端には上部プレート６と下部プレート７
とが取り付けられており、この上部プレート６と下部プ
レート７との隙間で水平方向のエア流を作り出し、その
エア圧力によってファンネル４をボトムに押しつけ、倒
れ込みを防止している。
【０００４】冷却工程が終了すると、テイクアウトポジ
ションにてファンネル４はボトム２から取り出され、そ
の後ボトム２は再び所定の位置でゴブが供給され同様の
工程が繰り返し行われる。
ションにてファンネル４はボトム２から取り出され、そ
の後ボトム２は再び所定の位置でゴブが供給され同様の
工程が繰り返し行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ファンネル成型の冷却工程では、エアフォーマー５から
の水平方向エア圧によって、プランジャー３とリング１
とで成型された図１１に示すファンネル４の上縁部分
（以下シールエッジと称す）４Ａが図１１中二点鎖線で
示すように外側へ吹き倒れるという欠点がある。
ファンネル成型の冷却工程では、エアフォーマー５から
の水平方向エア圧によって、プランジャー３とリング１
とで成型された図１１に示すファンネル４の上縁部分
（以下シールエッジと称す）４Ａが図１１中二点鎖線で
示すように外側へ吹き倒れるという欠点がある。
【０００６】この吹き倒れを防止するには、冷却エアの
流量を絞るという方法が考えられるが、冷却効果を低下
させ、冷却が不充分になってしまうため、冷却効果を保
ちつつ吹き倒れを防止することは困難である。また、そ
の他の方法として、エアフォーマー５のプレート６とシ
ールエッジ４Ａとの間隔を広げる、プレート６の設置高
さを変えてシールエッジ４Ａを外側に押圧するエア圧力
を下げる等の方法がある。しかし、ファンネル側面部の
内側への倒れ込み、及びシールエッジ４Ａの吹き倒れの
双方を同時に防止するためには、微妙な設定が要求さ
れ、オペレーションや状態の維持が難しいという欠点が
ある。
流量を絞るという方法が考えられるが、冷却効果を低下
させ、冷却が不充分になってしまうため、冷却効果を保
ちつつ吹き倒れを防止することは困難である。また、そ
の他の方法として、エアフォーマー５のプレート６とシ
ールエッジ４Ａとの間隔を広げる、プレート６の設置高
さを変えてシールエッジ４Ａを外側に押圧するエア圧力
を下げる等の方法がある。しかし、ファンネル側面部の
内側への倒れ込み、及びシールエッジ４Ａの吹き倒れの
双方を同時に防止するためには、微妙な設定が要求さ
れ、オペレーションや状態の維持が難しいという欠点が
ある。
【０００７】本発明は、このような事情に鑑みて成され
たもので、シールエッジの吹き倒れを簡単な方法で防止
することができるガラス製品の成型方法及びその装置を
提供することを目的とする。
たもので、シールエッジの吹き倒れを簡単な方法で防止
することができるガラス製品の成型方法及びその装置を
提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決する為の手段】本発明は、前記目的を達成
するために、溶融ガラス塊を雌型に供給するゴブ供給工
程と、胴型、雄型を降下させて前記溶融ガラス塊をガラ
ス成型体に加圧成型するプレス工程と、胴型、雄型を上
昇させて型を開き雌型内のガラス成型体をエアブローに
よって冷却固化させるエア冷却工程とを有するガラス製
品の成型方法に於いて、前記エア冷却工程におけるガラ
ス成型体の上縁部分（シールエッジ）における内側のエ
ア圧と外側のエア圧とを略等しくなるように設定して前
記ガラス成型体を冷却することを特徴とし、シールエッ
ジ付近の外側に全周もしくは部分的に囲いを設け、エア
を巻き込むことによってシールエッジ外側にエア圧が生
じるようにして吹き倒れを防止するものである。
するために、溶融ガラス塊を雌型に供給するゴブ供給工
程と、胴型、雄型を降下させて前記溶融ガラス塊をガラ
ス成型体に加圧成型するプレス工程と、胴型、雄型を上
昇させて型を開き雌型内のガラス成型体をエアブローに
よって冷却固化させるエア冷却工程とを有するガラス製
品の成型方法に於いて、前記エア冷却工程におけるガラ
ス成型体の上縁部分（シールエッジ）における内側のエ
ア圧と外側のエア圧とを略等しくなるように設定して前
記ガラス成型体を冷却することを特徴とし、シールエッ
ジ付近の外側に全周もしくは部分的に囲いを設け、エア
を巻き込むことによってシールエッジ外側にエア圧が生
じるようにして吹き倒れを防止するものである。
【０００９】本発明は、シールエッジ付近に環状の囲い
を設置することによって冷却エアを巻き込み、シールエ
ッジ外側にエア圧を生じさせてシールエッジの内側と外
側の圧力差を無くす。この圧力状態によって粘性域にあ
るガラスの変形を抑制することができる。従って、シー
ルエッジの吹き倒れを防止でき、これにより冷却エア流
量を増加できるので冷却効果を向上させることができ
る。また、巻き込む冷却エアによってシールエッジの冷
却効果を向上させることができる。一方、ガラス成型体
の上縁面から前記導入路の上壁までの鉛直方向距離をＨ
とし、ガラス成型体の外側面の鉛直方向の延長線から導
入路入口の開口端までの水平方向距離をＸとした場合
に、Ｈ、Ｘを０．２＜Ｘ／Ｈ＜１．２となるように設定
すると、吹き倒れと冷却に対して十分な効果を得ること
ができる。
を設置することによって冷却エアを巻き込み、シールエ
ッジ外側にエア圧を生じさせてシールエッジの内側と外
側の圧力差を無くす。この圧力状態によって粘性域にあ
るガラスの変形を抑制することができる。従って、シー
ルエッジの吹き倒れを防止でき、これにより冷却エア流
量を増加できるので冷却効果を向上させることができ
る。また、巻き込む冷却エアによってシールエッジの冷
却効果を向上させることができる。一方、ガラス成型体
の上縁面から前記導入路の上壁までの鉛直方向距離をＨ
とし、ガラス成型体の外側面の鉛直方向の延長線から導
入路入口の開口端までの水平方向距離をＸとした場合
に、Ｈ、Ｘを０．２＜Ｘ／Ｈ＜１．２となるように設定
すると、吹き倒れと冷却に対して十分な効果を得ること
ができる。
【００１０】なお、本発明において、ガラス成型体のシ
ールエッジにおける内側のエア圧と外側のエア圧とを略
等しくするという意味は、シールエッジの吹き倒れを防
止あるいは実用に支障ない程度に軽減できることをい
う。したがって、シールエッジの実質的に全周における
内外エア圧を制御しなくても、最小限このような吹き倒
れが生じやすい箇所を部分的に制御すれば目的は達成で
きる。
ールエッジにおける内側のエア圧と外側のエア圧とを略
等しくするという意味は、シールエッジの吹き倒れを防
止あるいは実用に支障ない程度に軽減できることをい
う。したがって、シールエッジの実質的に全周における
内外エア圧を制御しなくても、最小限このような吹き倒
れが生じやすい箇所を部分的に制御すれば目的は達成で
きる。
【００１１】また、かかるシールエッジの内外エア圧を
制御するためにシールエッジの外側近傍に設ける環状部
材もしくは環状の囲いは、同様に連結した環状体である
必要はなく、環状のシールエッジに沿って部分的に配置
するようにしてもよい。そして、かかる環状部材は通常
は雌型の上縁面に載置して使用するが、シールエッジの
外側のエア流を抑制できれば、雌型の上縁面に接近して
設けても良く、環状部材を雌型の上縁面に配置すること
はこのような実施態様をも含むものである。
制御するためにシールエッジの外側近傍に設ける環状部
材もしくは環状の囲いは、同様に連結した環状体である
必要はなく、環状のシールエッジに沿って部分的に配置
するようにしてもよい。そして、かかる環状部材は通常
は雌型の上縁面に載置して使用するが、シールエッジの
外側のエア流を抑制できれば、雌型の上縁面に接近して
設けても良く、環状部材を雌型の上縁面に配置すること
はこのような実施態様をも含むものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下添付図面に従って本発明に係
るガラス製品の成型方法及びその装置の好ましい実施の
形態について詳説する。図１は本発明の実施の形態の基
本的断面図であり、エアフォーマーからのエアで、カラ
ーファンネル１０を冷却している状態を示している。ボ
トム１２とプランジャーとでプレス成型されたファンネ
ル１０のシールエッジ１０Ａの外側には、断面Ｌ字型の
環状部材（以下、ＢＵＲ「Back Up Ring」と称す）１４
が設けられている。このＢＵＲ１４を前記位置に設ける
ことによってエアフォーマー１６からの冷却エアがシー
ルエッジ１０Ａの外側に巻き込まれ、これによりシール
エッジ１０Ａの内側と外側の圧力差が略無くなり、シー
ルエッジ１０Ａの断面形状の変形が抑制される。即ち、
前記ＢＵＲ１４によってシールエッジ１０Ａの吹き倒れ
が防止される。
るガラス製品の成型方法及びその装置の好ましい実施の
形態について詳説する。図１は本発明の実施の形態の基
本的断面図であり、エアフォーマーからのエアで、カラ
ーファンネル１０を冷却している状態を示している。ボ
トム１２とプランジャーとでプレス成型されたファンネ
ル１０のシールエッジ１０Ａの外側には、断面Ｌ字型の
環状部材（以下、ＢＵＲ「Back Up Ring」と称す）１４
が設けられている。このＢＵＲ１４を前記位置に設ける
ことによってエアフォーマー１６からの冷却エアがシー
ルエッジ１０Ａの外側に巻き込まれ、これによりシール
エッジ１０Ａの内側と外側の圧力差が略無くなり、シー
ルエッジ１０Ａの断面形状の変形が抑制される。即ち、
前記ＢＵＲ１４によってシールエッジ１０Ａの吹き倒れ
が防止される。
【００１３】前記ＢＵＲ１４は図１に示すようにフレー
ム１８を介してエアフォーマー１６に連結されると共
に、図２に示すようにファンネル１０のコーナー部１１
を除く４辺に沿って配設されている。従って、前記ＢＵ
Ｒ１４はエアフォーマー１６と共にファンネル１０に対
して昇降移動され、下降移動されてボトム１２上に載置
された時にファンネル１０の４辺を囲む。尚、符号２０
はエアフォーマー１６の上部プレートであり、符号２２
は下部プレートである。
ム１８を介してエアフォーマー１６に連結されると共
に、図２に示すようにファンネル１０のコーナー部１１
を除く４辺に沿って配設されている。従って、前記ＢＵ
Ｒ１４はエアフォーマー１６と共にファンネル１０に対
して昇降移動され、下降移動されてボトム１２上に載置
された時にファンネル１０の４辺を囲む。尚、符号２０
はエアフォーマー１６の上部プレートであり、符号２２
は下部プレートである。
【００１４】以下に、本発明の実施例および比較例を説
明する。 〔実施例１〕図３に図１のＢＵＲ１４の拡大断面図を示
す。同図のようにＢＵＲ１４としてシールエッジ１０Ａ
の外側から５ｍｍ（Ｙ寸法）、上部から１７ｍｍ（Ｈ寸
法）の位置にシールエッジ１０Ａに沿ってＢＵＲ１４を
設け、そして、エアフォーマーからのエア流量を２４５
０Ｎｍ3 ／ｈに設定してエア冷却を行った。この時、フ
ァンネル１０の内側のエア圧Ｐ１と外側のエア圧Ｐ２と
は、０．９＜Ｐ２／Ｐ１＜１．１の状態で維持されるこ
とが判明した。
明する。 〔実施例１〕図３に図１のＢＵＲ１４の拡大断面図を示
す。同図のようにＢＵＲ１４としてシールエッジ１０Ａ
の外側から５ｍｍ（Ｙ寸法）、上部から１７ｍｍ（Ｈ寸
法）の位置にシールエッジ１０Ａに沿ってＢＵＲ１４を
設け、そして、エアフォーマーからのエア流量を２４５
０Ｎｍ3 ／ｈに設定してエア冷却を行った。この時、フ
ァンネル１０の内側のエア圧Ｐ１と外側のエア圧Ｐ２と
は、０．９＜Ｐ２／Ｐ１＜１．１の状態で維持されるこ
とが判明した。
【００１５】この結果、シールエッジ１０Ａの吹き倒れ
量（以下、リエントラント量と称す）、シールエッジ１
０Ａの外周寸法の設計値に対するズレ量（以下、ＳＥペ
リフェリ値と称す）、シールエッジ１０Ａの内外周の輪
郭形状（以下、ＳＥ輪郭と称す）、シールエッジ１０Ａ
の温度（以下、ＳＥ温度と称す）は以下のようになっ
た。
量（以下、リエントラント量と称す）、シールエッジ１
０Ａの外周寸法の設計値に対するズレ量（以下、ＳＥペ
リフェリ値と称す）、シールエッジ１０Ａの内外周の輪
郭形状（以下、ＳＥ輪郭と称す）、シールエッジ１０Ａ
の温度（以下、ＳＥ温度と称す）は以下のようになっ
た。
【００１６】図４は、リエントラント量の定量化法を説
明した図である。図４（ａ）は、シールエッジ１０Ａが
内側に倒れた場合のリエントラント量について説明した
もので、この場合は、シールエッジ１０Ａの外周エッジ
（仮想エッジ）１０Ｂからの垂線に、外周段部１０Ｃか
らの水平線が交差する点までの長さをリエントラント量
と規定する。また、図４（ｂ）は、シールエッジ１０Ａ
が外側に倒れた場合で、この場合も、シールエッジ１０
Ａの外周エッジ（仮想エッジ）１０Ｂからの垂線に、外
周段部１０Ｃからの水平線が交差する点までの長さをリ
エントラント量と規定する。
明した図である。図４（ａ）は、シールエッジ１０Ａが
内側に倒れた場合のリエントラント量について説明した
もので、この場合は、シールエッジ１０Ａの外周エッジ
（仮想エッジ）１０Ｂからの垂線に、外周段部１０Ｃか
らの水平線が交差する点までの長さをリエントラント量
と規定する。また、図４（ｂ）は、シールエッジ１０Ａ
が外側に倒れた場合で、この場合も、シールエッジ１０
Ａの外周エッジ（仮想エッジ）１０Ｂからの垂線に、外
周段部１０Ｃからの水平線が交差する点までの長さをリ
エントラント量と規定する。
【００１７】リエントラント量の測定結果を図５に示
す。図５の縦軸はリエントラント量（ｍｍ）を示し、横
軸はシールエッジ１０Ａの測定ポイント（１６ポイン
ト）を示す。同図に示すように従来の場合は、グラフの
白丸の結果から分かるように、シールエッジ１０Ａの全
周に亘るリエントラント量の平均は−０．３５ｍｍであ
った。そして、ＢＵＲ１４を使用した本実施例では、グ
ラフの黒丸の結果から分かるように平均が０．０５ｍｍ
であった。吹き倒れが起こるとリエントラント量は負の
値になることから、従来技術では吹き倒れが生じている
ことが分かり、そして、ＢＵＲ１４を使用することによ
って吹き倒れが防止されていることが判明した。
す。図５の縦軸はリエントラント量（ｍｍ）を示し、横
軸はシールエッジ１０Ａの測定ポイント（１６ポイン
ト）を示す。同図に示すように従来の場合は、グラフの
白丸の結果から分かるように、シールエッジ１０Ａの全
周に亘るリエントラント量の平均は−０．３５ｍｍであ
った。そして、ＢＵＲ１４を使用した本実施例では、グ
ラフの黒丸の結果から分かるように平均が０．０５ｍｍ
であった。吹き倒れが起こるとリエントラント量は負の
値になることから、従来技術では吹き倒れが生じている
ことが分かり、そして、ＢＵＲ１４を使用することによ
って吹き倒れが防止されていることが判明した。
【００１８】以上の結果から、ＢＵＲ１４を使用すれ
ば、吹き倒れを懸念することなく冷却エア流量を増加で
きるので、冷却効率を向上させることができる。図６
は、ＳＥペリフェリ値の定量化法を説明した図である。
図６（ａ）は、ファンネル１０の上面図で、図中実線が
シールエッジ１０Ａの外周形状の設計値であり図中点線
が実測値である。前記設計値に対する実測値のズレ量を
前記ＳＥペリフェリ値と規定した。そして、シールエッ
ジ１０Ａの外面が設計値に対して外側にあれば正、内側
にあれば負とした。図６（ｂ）は、ファンネル１０の縦
断面図である。
ば、吹き倒れを懸念することなく冷却エア流量を増加で
きるので、冷却効率を向上させることができる。図６
は、ＳＥペリフェリ値の定量化法を説明した図である。
図６（ａ）は、ファンネル１０の上面図で、図中実線が
シールエッジ１０Ａの外周形状の設計値であり図中点線
が実測値である。前記設計値に対する実測値のズレ量を
前記ＳＥペリフェリ値と規定した。そして、シールエッ
ジ１０Ａの外面が設計値に対して外側にあれば正、内側
にあれば負とした。図６（ｂ）は、ファンネル１０の縦
断面図である。
【００１９】ＳＥペリフェリ値の測定結果を図７に示
す。同図に示すように、従来の場合は、グラフの白丸の
結果から分かるように、全周に亘るＳＥペリフェリ値の
平均は＋０．１ｍｍであった。そして、ＢＵＲ１４を使
用した本実施例では、グラフの黒丸の結果から分かるよ
うに平均が−０．２ｍｍであった。従って、ＢＵＲ１４
を使用することによってＳＥペリフェリ値をコントロー
ルすることができ、また各測定ポイントのＳＥペリフェ
リ値のばらつきを抑制することができる。
す。同図に示すように、従来の場合は、グラフの白丸の
結果から分かるように、全周に亘るＳＥペリフェリ値の
平均は＋０．１ｍｍであった。そして、ＢＵＲ１４を使
用した本実施例では、グラフの黒丸の結果から分かるよ
うに平均が−０．２ｍｍであった。従って、ＢＵＲ１４
を使用することによってＳＥペリフェリ値をコントロー
ルすることができ、また各測定ポイントのＳＥペリフェ
リ値のばらつきを抑制することができる。
【００２０】次に、ＳＥ輪郭について図８を参照して説
明する。同図に示すＳＥ輪郭は、シールエッジ１０Ａの
内側、及び外側の周形状の設計値に対する各々のシール
エッジ１０Ａの面の垂直方向のズレを１０倍にして描い
たものである。この結果、図８（ｂ）に示すように従来
の場合は、シールエッジ１０Ａの内外面は設計値に対し
て全体的に外側にあり、面の蛇行が判明した。一方、図
８（ａ）に示すようにＢＵＲ１４を使用した本実施例で
は、シールエッジ１０Ａの内外面は設計値に対して全体
的に内側にあり、面の蛇行は見受けられず、ＢＵＲ１４
を使用することによってＳＥ輪郭形状が改善されたこと
が判明した。
明する。同図に示すＳＥ輪郭は、シールエッジ１０Ａの
内側、及び外側の周形状の設計値に対する各々のシール
エッジ１０Ａの面の垂直方向のズレを１０倍にして描い
たものである。この結果、図８（ｂ）に示すように従来
の場合は、シールエッジ１０Ａの内外面は設計値に対し
て全体的に外側にあり、面の蛇行が判明した。一方、図
８（ａ）に示すようにＢＵＲ１４を使用した本実施例で
は、シールエッジ１０Ａの内外面は設計値に対して全体
的に内側にあり、面の蛇行は見受けられず、ＢＵＲ１４
を使用することによってＳＥ輪郭形状が改善されたこと
が判明した。
【００２１】ＳＥ温度に関しては、シールエッジ１０Ａ
の長辺中央の温度を測定して比較した。この結果、従来
の場合は、エア冷却でシールエッジ１０Ａが５４℃冷却
され、一方、ＢＵＲ１４を使用した本実施例では、９４
℃冷却された。従って、ＢＵＲ１４を使用することによ
って４０℃冷却効果が向上したことが判明した。一方、
図３に示したように、シールエッジ１０Ａの上縁面から
ＢＵＲ１４の導入路１５の上壁までの鉛直方向距離をＨ
とし、シールエッジ１０Ａの外側面の鉛直方向の延長線
から導入路１５の入口の開口端までの水平方向距離をＸ
とした場合に、前記Ｈ、Ｘを０．２＜Ｘ／Ｈ＜１．２と
なるように設定したところ、吹き倒れに対して良好な効
果を得ることができた。
の長辺中央の温度を測定して比較した。この結果、従来
の場合は、エア冷却でシールエッジ１０Ａが５４℃冷却
され、一方、ＢＵＲ１４を使用した本実施例では、９４
℃冷却された。従って、ＢＵＲ１４を使用することによ
って４０℃冷却効果が向上したことが判明した。一方、
図３に示したように、シールエッジ１０Ａの上縁面から
ＢＵＲ１４の導入路１５の上壁までの鉛直方向距離をＨ
とし、シールエッジ１０Ａの外側面の鉛直方向の延長線
から導入路１５の入口の開口端までの水平方向距離をＸ
とした場合に、前記Ｈ、Ｘを０．２＜Ｘ／Ｈ＜１．２と
なるように設定したところ、吹き倒れに対して良好な効
果を得ることができた。
【００２２】尚、本実施例では、カラーファンネル１０
の製造を例としたが、これに限られたものではなく、同
様の成型工程を有するガラス製品の場合にも適用でき、
同様の効果が得られる。
の製造を例としたが、これに限られたものではなく、同
様の成型工程を有するガラス製品の場合にも適用でき、
同様の効果が得られる。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るガラ
ス製品の成型方法及びその装置によれば、ガラス成型の
冷却工程におけるシールエッジの内側と外側のエア圧力
をコントロールすることによってシールエッジ吹き倒れ
の防止、ＳＥペリフェリ値のコントロール、シールエッ
ジ輪郭形状の安定化のような優れた効果を有する。また
冷却エアを巻き込むことによってシールエッジ冷却効果
の向上が得られる。冷却効果が向上することによってよ
りガラスは速やかに冷却固化され、シールエッジの変形
を抑制できる。
ス製品の成型方法及びその装置によれば、ガラス成型の
冷却工程におけるシールエッジの内側と外側のエア圧力
をコントロールすることによってシールエッジ吹き倒れ
の防止、ＳＥペリフェリ値のコントロール、シールエッ
ジ輪郭形状の安定化のような優れた効果を有する。また
冷却エアを巻き込むことによってシールエッジ冷却効果
の向上が得られる。冷却効果が向上することによってよ
りガラスは速やかに冷却固化され、シールエッジの変形
を抑制できる。
【図１】本発明の一実施例を示す側断面図
【図２】図１中２−２線から見た上面図
【図３】図１の実施例のシールエッジ部の拡大断面図
【図４】従来の技術および本発明によって得られたファ
ンネルのリエントラント量の定量化法を説明する図
ンネルのリエントラント量の定量化法を説明する図
【図５】従来の技術によって得られたファンネルと本発
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのリエントラ
ント量を比較した説明図
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのリエントラ
ント量を比較した説明図
【図６】従来の技術および本発明によって得られたファ
ンネルのＳＥペリフェリ値の定量化法を説明する図
ンネルのＳＥペリフェリ値の定量化法を説明する図
【図７】従来の技術によって得られたファンネルと本発
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのＳＥペリフ
ェリ値を比較した説明図
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのＳＥペリフ
ェリ値を比較した説明図
【図８】従来の技術のよって得られたファンネルと本発
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのＳＥ輪郭形
状を比較した図
明のＢＵＲを使用して得られたファンネルのＳＥ輪郭形
状を比較した図
【図９】ボトムとプランジャーとでゴブをプレスした状
態を示す要部断面図
態を示す要部断面図
【図１０】ファンネルがエアフォーマーで冷却されてい
る状態を示す断面図
る状態を示す断面図
【図１１】従来技術におけるシールエッジ部の拡大断面
図
図
１０…ファンネル １２…ボトム １４…ＢＵＲ １６…エアフォーマー
Claims (4)
- 【請求項１】溶融ガラス塊を雌型に供給するゴブ供給工
程と、雄型を降下させて前記溶融ガラス塊をガラス成型
体に加圧成型するプレス工程と、雄型を上昇させて型を
開き雌型内のガラス成型体をエアブローによって冷却固
化させるエア冷却工程とを有するガラス製品の成型方法
に於いて、 前記エア冷却工程におけるガラス成型体の上縁部分にお
ける内側のエア圧と外側のエア圧とを略等しくなるよう
に設定して前記ガラス成型体を冷却することを特徴とす
るガラス製品の成型方法。 - 【請求項２】前記ガラス成型体の内側の冷却エア流を分
岐させる導入路を冷却ガラス成型体の上方および外側面
に設け、分岐したエア流により外側面を加圧して、前記
内側のエア圧と前記外側のエア圧とを略等しくなるよう
に設定したことを特徴とする請求項１記載のガラス製品
の成型方法。 - 【請求項３】前記ガラス成型体の上縁面から前記導入路
の上壁までの鉛直方向距離をＨとし、ガラス成型体の外
側面の鉛直方向の延長線から導入路入口の開口端までの
水平方向距離をＸとした場合に、前記Ｈ、Ｘを０．２＜
Ｘ／Ｈ＜１．２となるように設定したことを特徴とする
請求項２記載のガラス製品の成型方法。 - 【請求項４】雌型と雄型とにより加圧成型された該雌型
内のガラス成型体を、冷却エアによって冷却固化させる
ガラス製品の成型装置に於いて、 前記雌型の上縁面に環状部材を配置して、該環状部材に
形成された導入路で、前記ガラス成型体の上縁部分にお
ける内側に供給された冷却エアの一部をガラス成型体の
外側面に導入し、ガラス成型体の上縁部分における内側
のエア圧と外側のエア圧とを略等しくなるように設定し
て前記ガラス成型体を冷却することを特徴とするガラス
製品の成型装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8125682A JPH09309734A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ガラス製品の成型方法及びその装置 |
| KR1019960077476A KR970074701A (ko) | 1996-05-21 | 1996-12-30 | 유리제품의 성형방법 및 그 장치 |
| CNB971020345A CN1148324C (zh) | 1996-05-21 | 1997-01-09 | 玻璃制品的成型方法及其装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8125682A JPH09309734A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ガラス製品の成型方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09309734A true JPH09309734A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=14916072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8125682A Pending JPH09309734A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | ガラス製品の成型方法及びその装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09309734A (ja) |
| KR (1) | KR970074701A (ja) |
| CN (1) | CN1148324C (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100355555B1 (ko) * | 1998-12-28 | 2002-11-18 | 한국전기초자 주식회사 | 유리제품압축성형장치용 냉각장치 |
| KR100355544B1 (ko) * | 1998-06-11 | 2002-11-18 | 한국전기초자 주식회사 | 유리제품 프레스성형설비용 냉각장치 |
| KR100414176B1 (ko) * | 1999-11-30 | 2004-01-13 | 한국전기초자 주식회사 | 쉘몰드용 냉각장치 |
| KR20180036775A (ko) * | 2015-09-08 | 2018-04-09 | 쌩-고벵 글래스 프랑스 | 과압-보조 중력 굽힘 방법 및 그에 적합한 장치 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10149400B4 (de) * | 2001-10-06 | 2004-05-13 | Schott Glas | Verfahren und Vorrichtung zum kontaktlosen Formgeben von schmelzflüssigen Glasposten mittels Gaslevitation |
-
1996
- 1996-05-21 JP JP8125682A patent/JPH09309734A/ja active Pending
- 1996-12-30 KR KR1019960077476A patent/KR970074701A/ko not_active Application Discontinuation
-
1997
- 1997-01-09 CN CNB971020345A patent/CN1148324C/zh not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100355544B1 (ko) * | 1998-06-11 | 2002-11-18 | 한국전기초자 주식회사 | 유리제품 프레스성형설비용 냉각장치 |
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| KR100414176B1 (ko) * | 1999-11-30 | 2004-01-13 | 한국전기초자 주식회사 | 쉘몰드용 냉각장치 |
| KR20180036775A (ko) * | 2015-09-08 | 2018-04-09 | 쌩-고벵 글래스 프랑스 | 과압-보조 중력 굽힘 방법 및 그에 적합한 장치 |
| US10577271B2 (en) | 2015-09-08 | 2020-03-03 | Saint-Gobain Glass France | Overpressure-assisted gravity bending method and device suitable therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR970074701A (ko) | 1997-12-10 |
| CN1148324C (zh) | 2004-05-05 |
| CN1165786A (zh) | 1997-11-26 |
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