JPH09301518A - ベルトコンベア用ローラ - Google Patents
ベルトコンベア用ローラInfo
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- JPH09301518A JPH09301518A JP13952296A JP13952296A JPH09301518A JP H09301518 A JPH09301518 A JP H09301518A JP 13952296 A JP13952296 A JP 13952296A JP 13952296 A JP13952296 A JP 13952296A JP H09301518 A JPH09301518 A JP H09301518A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ロール本体の表面を効率良く硬化処理して耐
摩耗性を向上させ、更には水分の吸収性を抑制して硬化
材料の剥離を防止した長期の寿命を有するベルトコンベ
ア用ローラを提供する。 【解決手段】 分散強化型の硬質被膜を形成するサーメ
ット微粉末を、高速火炎溶射機１３にて含まれるセラミ
ックスの融点以下で、しかも含まれる金属分の融点以上
の温度に加熱して、表面に凹凸加工がなされた金属製の
ローラ本体１１の表面に溶射し、溶射被膜１２を形成
し、その表面硬度をＨｖ７００以上とした。
摩耗性を向上させ、更には水分の吸収性を抑制して硬化
材料の剥離を防止した長期の寿命を有するベルトコンベ
ア用ローラを提供する。 【解決手段】 分散強化型の硬質被膜を形成するサーメ
ット微粉末を、高速火炎溶射機１３にて含まれるセラミ
ックスの融点以下で、しかも含まれる金属分の融点以上
の温度に加熱して、表面に凹凸加工がなされた金属製の
ローラ本体１１の表面に溶射し、溶射被膜１２を形成
し、その表面硬度をＨｖ７００以上とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶射によって表面
を硬くし、長期寿命を有するベルトコンベア用ローラに
関する。
を硬くし、長期寿命を有するベルトコンベア用ローラに
関する。
【０００２】
【従来の技術】ベルトコンベア用ローラは、一般に鋼管
の両端にベアリングを装着し回転自由に支持してかけら
れたベルトを移動自在に支持する構造となっている。と
ころが、ローラ自体が鋼管からなって、更に通過するベ
ルトの表面にはコークス粉、鉄鉱石、焼結粉等の原料が
付着しているので、長時間使用するうちに徐々に磨耗し
てくる。そこで、その対策として以下に示すような手段
が提案されている。 ローラ本体にステンレスパイプを使用したり、ローラ
本体の表面にクロム等の硬い金属をメッキしてローラ本
体の表面硬度を上昇する。 ローラ本体の表面に硬質金属を肉盛り溶接する。
の両端にベアリングを装着し回転自由に支持してかけら
れたベルトを移動自在に支持する構造となっている。と
ころが、ローラ自体が鋼管からなって、更に通過するベ
ルトの表面にはコークス粉、鉄鉱石、焼結粉等の原料が
付着しているので、長時間使用するうちに徐々に磨耗し
てくる。そこで、その対策として以下に示すような手段
が提案されている。 ローラ本体にステンレスパイプを使用したり、ローラ
本体の表面にクロム等の硬い金属をメッキしてローラ本
体の表面硬度を上昇する。 ローラ本体の表面に硬質金属を肉盛り溶接する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記
記載の手段では、価格の割りに寿命延長の効果が小さい
ので、現実には余り普及していないのが現状であった。
また、前記記載の手段では、ローラ本体の表面積が大
きく、ローラ本体の全面に硬化肉盛りの溶接を施すと熱
のために鋼管が変形したりするので、これを修正する作
業も必要となって、製造能率が悪く価格が高騰する。そ
こで、前記火炎溶射の代わりに高付着力で低気孔率の溶
射被膜を形成するプラズマ溶射を行うことも理論上可能
であるが、プラズマ溶射の場合には火炎温度が１０００
０〜２００００℃と高く、このため鋼管からなるロール
本体の変形が問題となる。本発明はかかる事情に鑑みて
なされたもので、ロール本体の表面を効率良く硬化処理
して耐摩耗性を向上させ、更には水分の吸収性を抑制し
て硬化材料の剥離を防止した長期の寿命を有するベルト
コンベア用ローラを提供することを目的とする。
記載の手段では、価格の割りに寿命延長の効果が小さい
ので、現実には余り普及していないのが現状であった。
また、前記記載の手段では、ローラ本体の表面積が大
きく、ローラ本体の全面に硬化肉盛りの溶接を施すと熱
のために鋼管が変形したりするので、これを修正する作
業も必要となって、製造能率が悪く価格が高騰する。そ
こで、前記火炎溶射の代わりに高付着力で低気孔率の溶
射被膜を形成するプラズマ溶射を行うことも理論上可能
であるが、プラズマ溶射の場合には火炎温度が１０００
０〜２００００℃と高く、このため鋼管からなるロール
本体の変形が問題となる。本発明はかかる事情に鑑みて
なされたもので、ロール本体の表面を効率良く硬化処理
して耐摩耗性を向上させ、更には水分の吸収性を抑制し
て硬化材料の剥離を防止した長期の寿命を有するベルト
コンベア用ローラを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う請求項１
記載ベルトコンベア用ローラは、分散強化型の硬質被膜
を形成するサーメット微粉末を、高速火炎溶射にて含ま
れるセラミックスの融点以下で、しかも含まれる金属分
の融点以上の温度に加熱して、表面に凹凸加工がなされ
た金属製のローラ本体の表面に溶射し、表面硬度をＨｖ
７００以上としている。また、請求項２記載のベルトコ
ンベア用ローラは、請求項１記載のベルトコンベア用ロ
ーラにおいて、溶射後、溶射されたローラ本体の表面に
更に塗装をしている。そして、請求項３記載のベルトコ
ンベア用ローラは、請求項１又は２記載のベルトコンベ
ア用ローラにおいて、前記溶射被膜を形成するサーメッ
ト微粉末は、タングステン、クロム、チタン、シリコン
の炭化物の群から選択される何れか一種以上と、Ｎｉ、
Ｃｒ、Ｃｏの一種以上とからなって、しかも、炭化物を
１０〜９０重量％、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ又はこれらの合金
等の金属マトリックスを９０〜１０重量％含む炭化物系
サーメットからなっている。ここで、高速火炎溶射とは
火炎の速度が通常の溶射に比較して３倍以上の速さ（具
体的には２０００〜２７００ｍ／ｓｅｃ）を有する溶射
をいう。
記載ベルトコンベア用ローラは、分散強化型の硬質被膜
を形成するサーメット微粉末を、高速火炎溶射にて含ま
れるセラミックスの融点以下で、しかも含まれる金属分
の融点以上の温度に加熱して、表面に凹凸加工がなされ
た金属製のローラ本体の表面に溶射し、表面硬度をＨｖ
７００以上としている。また、請求項２記載のベルトコ
ンベア用ローラは、請求項１記載のベルトコンベア用ロ
ーラにおいて、溶射後、溶射されたローラ本体の表面に
更に塗装をしている。そして、請求項３記載のベルトコ
ンベア用ローラは、請求項１又は２記載のベルトコンベ
ア用ローラにおいて、前記溶射被膜を形成するサーメッ
ト微粉末は、タングステン、クロム、チタン、シリコン
の炭化物の群から選択される何れか一種以上と、Ｎｉ、
Ｃｒ、Ｃｏの一種以上とからなって、しかも、炭化物を
１０〜９０重量％、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ又はこれらの合金
等の金属マトリックスを９０〜１０重量％含む炭化物系
サーメットからなっている。ここで、高速火炎溶射とは
火炎の速度が通常の溶射に比較して３倍以上の速さ（具
体的には２０００〜２７００ｍ／ｓｅｃ）を有する溶射
をいう。
【０００５】請求項１〜３記載のベルトコンベア用ロー
ラにおいては、サーメット微粉末を含まれるセラミック
スの融点以下で、しかも含まれる金属の融点以上の温度
に加熱して溶射を行っているので、未溶融のセラミック
スが骨材として働く。金属分は溶融して骨材となるセラ
ミックスを取り巻き、更にはローラ本体の表面には凹凸
加工がなされているので、剥離しにくい強固な溶射被膜
が形成される。そして、高速火炎溶射によって密な溶射
被膜を形成しているので、形成される溶射被膜が緻密に
なって、溶融処理の必要がない。従って、金属製のベル
トコンベア用ローラに加わる熱が減少し、これによって
ベルトコンベア用ローラの歪みが生じない。即ち、高速
火炎溶射におけるフレーム速度は２０００〜２７００ｍ
／ｓｅｃと、通常の火炎溶射（３００ｍ／ｓｅｃ）やプ
ラズマ溶射（８００ｍ／ｓｅｃ）に比較して大きく、し
かもベルトコンベア用ローラの表面には適当な凹凸加工
がなされているので、溶射被膜の付着がよく、結果とし
て溶射被膜の脱落の生じにくいベルトコンベア用ローラ
となる。溶射被膜の厚みは０．０５〜０．５ｍｍである
のが好ましいが、更に好ましくは０．０８〜０．３ｍｍ
である。溶射被膜の厚みが０．０５ｍｍ以下であると溶
射被膜が薄くて充分な耐磨耗性を発揮できないし、０．
５ｍｍより溶射被膜が厚いとコストが割高になる。
ラにおいては、サーメット微粉末を含まれるセラミック
スの融点以下で、しかも含まれる金属の融点以上の温度
に加熱して溶射を行っているので、未溶融のセラミック
スが骨材として働く。金属分は溶融して骨材となるセラ
ミックスを取り巻き、更にはローラ本体の表面には凹凸
加工がなされているので、剥離しにくい強固な溶射被膜
が形成される。そして、高速火炎溶射によって密な溶射
被膜を形成しているので、形成される溶射被膜が緻密に
なって、溶融処理の必要がない。従って、金属製のベル
トコンベア用ローラに加わる熱が減少し、これによって
ベルトコンベア用ローラの歪みが生じない。即ち、高速
火炎溶射におけるフレーム速度は２０００〜２７００ｍ
／ｓｅｃと、通常の火炎溶射（３００ｍ／ｓｅｃ）やプ
ラズマ溶射（８００ｍ／ｓｅｃ）に比較して大きく、し
かもベルトコンベア用ローラの表面には適当な凹凸加工
がなされているので、溶射被膜の付着がよく、結果とし
て溶射被膜の脱落の生じにくいベルトコンベア用ローラ
となる。溶射被膜の厚みは０．０５〜０．５ｍｍである
のが好ましいが、更に好ましくは０．０８〜０．３ｍｍ
である。溶射被膜の厚みが０．０５ｍｍ以下であると溶
射被膜が薄くて充分な耐磨耗性を発揮できないし、０．
５ｍｍより溶射被膜が厚いとコストが割高になる。
【０００６】特に、請求項２記載のベルトコンベア用ロ
ーラにおいては、ローラ本体の表面に塗装を施してい
る。高速火炎溶射では残存気孔率は０．１％以下となり
緻密な構造となっているが、防水の点では不十分であ
る。従って、そのまま放置すると残存気孔から溶射被膜
内に雨や露或いは清掃時の水が浸入し、溶射被膜とベル
トコンベア用ローラの母材鋼管との界面に腐食が生じ、
溶射層が剥離する原因となる。そこで、溶射被膜の表面
に塗装を行って、溶射層内の気孔を埋め、溶射層が長期
間に渡り強固な付着力を維持できるようにしている。塗
料は例えば、エポキシ、アクリル、フッ素、ウレタン、
フタル酸等があるが、浸透性を有して溶射被膜の内部に
浸透する塗料であればその他のものでも使用可能であ
る。溶射層表面の塗料はベルトとの摩擦による摩耗です
ぐ消滅するが溶射被膜内の気孔に入り込んだ塗料は溶射
層が無くならない限り残存し、溶射被膜内への水分の浸
入を防止する。また、請求項３記載のベルトコンベア用
ローラにおいては、炭化物が１０％未満であれば分散強
化による耐摩耗性に効果が出ず、炭化物が９０％以上で
あれば、溶射被膜が非常に脆くなって被膜形成が困難と
なるからである。
ーラにおいては、ローラ本体の表面に塗装を施してい
る。高速火炎溶射では残存気孔率は０．１％以下となり
緻密な構造となっているが、防水の点では不十分であ
る。従って、そのまま放置すると残存気孔から溶射被膜
内に雨や露或いは清掃時の水が浸入し、溶射被膜とベル
トコンベア用ローラの母材鋼管との界面に腐食が生じ、
溶射層が剥離する原因となる。そこで、溶射被膜の表面
に塗装を行って、溶射層内の気孔を埋め、溶射層が長期
間に渡り強固な付着力を維持できるようにしている。塗
料は例えば、エポキシ、アクリル、フッ素、ウレタン、
フタル酸等があるが、浸透性を有して溶射被膜の内部に
浸透する塗料であればその他のものでも使用可能であ
る。溶射層表面の塗料はベルトとの摩擦による摩耗です
ぐ消滅するが溶射被膜内の気孔に入り込んだ塗料は溶射
層が無くならない限り残存し、溶射被膜内への水分の浸
入を防止する。また、請求項３記載のベルトコンベア用
ローラにおいては、炭化物が１０％未満であれば分散強
化による耐摩耗性に効果が出ず、炭化物が９０％以上で
あれば、溶射被膜が非常に脆くなって被膜形成が困難と
なるからである。
【０００７】
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し本発明
の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係るベ
ルトコンベア用ローラの正面図、図２は溶射方法の説明
図である。まず、図１に示すように、ベルトコンベア用
ローラ１０の回転体である鋼管製のローラ本体１１の表
面の脱脂を行った後にブラスト処理を行い、表面をＲｚ
＝５０〜１５０μｍ（好ましくは７０〜１００μｍ）の
粗度とし、その上に付着される溶射被膜１２の結合度を
向上させる。この場合に粗面処理には、例えば、粒度＃
２０のアルミナのグリッドを使用し、空気圧を約３ｋｇ
／ｃｍ2 としてブラスト処理を行う。次に、凹凸加工が
なされたローラ本体１１の表面に、図２（Ａ）に示すよ
うに、サーメット微粉末を高速火炎溶射機１３を用いて
溶射被膜１２を形成する。この場合の、サーメット微粉
末の材料としては、例えば、粒度が１０〜５０μｍ（好
ましくは、１５〜４４μｍ）のＷＣ−１２Ｃｏの複合粉
を使用するのが好ましいが、その他の炭化物系サーメッ
ト（例えば、タングステン、クロム、チタン、シリコン
の炭化物の群から選択される一種以上と、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｃｏ又はこれらの合金の複合粉）、酸化物系サーメッ
ト、窒化物系サーメット、硼化物系サーメット等も使用
できる。なお、この場合、溶射被膜の硬度がＨｖ７００
以上であることを条件とする。また、更なる寿命を必要
とする場合には、溶射被膜の強度をＨｖ１１００以上と
することが好ましく、溶射材料として均一に混合された
ＷＣ−１２Ｃｏの複合粉を用いれば容易に達成できる。
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し本発明
の理解に供する。図１は本発明の一実施の形態に係るベ
ルトコンベア用ローラの正面図、図２は溶射方法の説明
図である。まず、図１に示すように、ベルトコンベア用
ローラ１０の回転体である鋼管製のローラ本体１１の表
面の脱脂を行った後にブラスト処理を行い、表面をＲｚ
＝５０〜１５０μｍ（好ましくは７０〜１００μｍ）の
粗度とし、その上に付着される溶射被膜１２の結合度を
向上させる。この場合に粗面処理には、例えば、粒度＃
２０のアルミナのグリッドを使用し、空気圧を約３ｋｇ
／ｃｍ2 としてブラスト処理を行う。次に、凹凸加工が
なされたローラ本体１１の表面に、図２（Ａ）に示すよ
うに、サーメット微粉末を高速火炎溶射機１３を用いて
溶射被膜１２を形成する。この場合の、サーメット微粉
末の材料としては、例えば、粒度が１０〜５０μｍ（好
ましくは、１５〜４４μｍ）のＷＣ−１２Ｃｏの複合粉
を使用するのが好ましいが、その他の炭化物系サーメッ
ト（例えば、タングステン、クロム、チタン、シリコン
の炭化物の群から選択される一種以上と、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｃｏ又はこれらの合金の複合粉）、酸化物系サーメッ
ト、窒化物系サーメット、硼化物系サーメット等も使用
できる。なお、この場合、溶射被膜の硬度がＨｖ７００
以上であることを条件とする。また、更なる寿命を必要
とする場合には、溶射被膜の強度をＨｖ１１００以上と
することが好ましく、溶射材料として均一に混合された
ＷＣ−１２Ｃｏの複合粉を用いれば容易に達成できる。
【０００８】前記高速火炎溶射は、灯油（ケロシン）を
燃料とし、酸素を用いて化合させて２０００〜２７００
℃の高温で、２５００〜２７００ｍ／秒の高速ガスジェ
ットを作り、これにサーメット微粉末を乗せて溶融さ
せ、高速度で（例えば、約７５０ｍ／秒）溶射材料をロ
ーラ本体１１の上に吹き付けて凝固させて接合するもの
である。この場合、図２（Ａ）に示すように一台の高速
火炎溶射機１３を用いてもよいが、図２（Ｂ）に示すよ
うに、２台の高速火炎溶射機１４、１５を用いて高速火
炎溶射することもできる。この場合、一方の高速火炎溶
射機１４にサーメット微粉末（又はセラミックスのみ）
を供給し、他方の高速火炎溶射機１５に金属又は合金を
供給して、これらの均等に混合して溶射被膜を形成すれ
ば、効率的により強固な溶射被膜を形成できる。これ
は、サーメット微粉末（又はセラミックス）と金属又は
合金とでは溶射条件が異なり、独立に高速火炎溶射機１
４、１５を選択することによって最適条件、例えば、溶
射距離Ｌ1 、Ｌ2 、溶射角度をθ1 、θ2 を任意に変え
て溶射ができること、及び２台の高速火炎溶射機１４、
１５の溶射材料の割合を任意に変えて最適な配合の溶射
被膜とすることができ、場合によっては溶射被膜を傾斜
配合させて傾斜機能材料とすることもできることからで
ある。この場合の溶射角度θ1 、θ2 は９０度に近い相
互のトーチが干渉しない角度が好ましく、実質的には７
０〜８０度の範囲である。最後に溶射被膜１２の上にエ
ポキシ、アクリル又はフッ素等の樹脂塗料を薄く塗布す
る。これによって、残存気孔内に樹脂が浸透し、耐水性
のある被膜が形成され、溶射被膜とローラ本体の表面に
発生する錆を防止できる。
燃料とし、酸素を用いて化合させて２０００〜２７００
℃の高温で、２５００〜２７００ｍ／秒の高速ガスジェ
ットを作り、これにサーメット微粉末を乗せて溶融さ
せ、高速度で（例えば、約７５０ｍ／秒）溶射材料をロ
ーラ本体１１の上に吹き付けて凝固させて接合するもの
である。この場合、図２（Ａ）に示すように一台の高速
火炎溶射機１３を用いてもよいが、図２（Ｂ）に示すよ
うに、２台の高速火炎溶射機１４、１５を用いて高速火
炎溶射することもできる。この場合、一方の高速火炎溶
射機１４にサーメット微粉末（又はセラミックスのみ）
を供給し、他方の高速火炎溶射機１５に金属又は合金を
供給して、これらの均等に混合して溶射被膜を形成すれ
ば、効率的により強固な溶射被膜を形成できる。これ
は、サーメット微粉末（又はセラミックス）と金属又は
合金とでは溶射条件が異なり、独立に高速火炎溶射機１
４、１５を選択することによって最適条件、例えば、溶
射距離Ｌ1 、Ｌ2 、溶射角度をθ1 、θ2 を任意に変え
て溶射ができること、及び２台の高速火炎溶射機１４、
１５の溶射材料の割合を任意に変えて最適な配合の溶射
被膜とすることができ、場合によっては溶射被膜を傾斜
配合させて傾斜機能材料とすることもできることからで
ある。この場合の溶射角度θ1 、θ2 は９０度に近い相
互のトーチが干渉しない角度が好ましく、実質的には７
０〜８０度の範囲である。最後に溶射被膜１２の上にエ
ポキシ、アクリル又はフッ素等の樹脂塗料を薄く塗布す
る。これによって、残存気孔内に樹脂が浸透し、耐水性
のある被膜が形成され、溶射被膜とローラ本体の表面に
発生する錆を防止できる。
【０００９】
【実施例】次に、図２に示すような高速火炎溶射機１３
〜１５を用い、溶射条件を変えてローラ本体１１の上
に、溶射した場合の実施例１〜４の溶射被膜の各性状を
表１に示す。なお、何れの場合も溶射後十分冷却して、
エポキシ、アクリル又はフッ素等の樹脂塗料を薄く塗布
したが、屋内で使用するベルトコンベア用ローラにおい
ては、特に必要ではない。
〜１５を用い、溶射条件を変えてローラ本体１１の上
に、溶射した場合の実施例１〜４の溶射被膜の各性状を
表１に示す。なお、何れの場合も溶射後十分冷却して、
エポキシ、アクリル又はフッ素等の樹脂塗料を薄く塗布
したが、屋内で使用するベルトコンベア用ローラにおい
ては、特に必要ではない。
【００１０】実施例１においては、溶射ノズル８インチ
の高速火炎溶射機１３を使用し、溶射材料として粒度が
１０〜５０μｍ（以下の実施例も同様）のＷＣ−１２Ｃ
ｏの複合粉を使用し、溶射距離Ｌ0 を２５０ｍｍとし
た。実施例２においては、溶射ノズル４インチの高速火
炎溶射機１４と溶射ノズル８インチの高速火炎溶射機１
５を使用し、高速火炎溶射機１４からはＪＩＳＨ８３０
３の４種に規定するニッケル系自溶性合金を、高速火炎
溶射機１５からはＷＣ−１２Ｃｏを３対７の割合で溶射
してローラ本体の１１の表面に溶射被膜を形成した。こ
の場合、高速火炎溶射機１４の溶射距離Ｌ1 は３５０ｍ
ｍ、θ1 ＝６０度、高速火炎溶射機１５の溶射距離Ｌ2
は２５０ｍｍ、θ2 ＝６０度であった。
の高速火炎溶射機１３を使用し、溶射材料として粒度が
１０〜５０μｍ（以下の実施例も同様）のＷＣ−１２Ｃ
ｏの複合粉を使用し、溶射距離Ｌ0 を２５０ｍｍとし
た。実施例２においては、溶射ノズル４インチの高速火
炎溶射機１４と溶射ノズル８インチの高速火炎溶射機１
５を使用し、高速火炎溶射機１４からはＪＩＳＨ８３０
３の４種に規定するニッケル系自溶性合金を、高速火炎
溶射機１５からはＷＣ−１２Ｃｏを３対７の割合で溶射
してローラ本体の１１の表面に溶射被膜を形成した。こ
の場合、高速火炎溶射機１４の溶射距離Ｌ1 は３５０ｍ
ｍ、θ1 ＝６０度、高速火炎溶射機１５の溶射距離Ｌ2
は２５０ｍｍ、θ2 ＝６０度であった。
【００１１】実施例３においては、溶射ノズル４インチ
の高速火炎溶射機１４と溶射ノズル８インチの高速火炎
溶射機１５を使用し、高速火炎溶射機１４からはＳＵＳ
３０４合金を、高速火炎溶射機１５からはＳｉＣ−４０
Ｃｏを２対８の割合で溶射してローラ本体１１の表面に
溶射被膜を形成した。この場合、高速火炎溶射機１４の
溶射距離Ｌ1 は３５０ｍｍ、高速火炎溶射機１５の溶射
距離Ｌ2 は２５０ｍｍであった。実施例４においては、
実施例２の条件で供給する材料の傾斜配合を行い、ロー
ラ本体１１に接する層においては、高速火炎溶射機１４
から溶射されるＮｉ系自溶性合金と、高速火炎溶射機１
５から溶射されるＷＣ−１２Ｃｏを９対１の割合で溶射
して、徐々に割合を変えて５層の溶射を行い、表面層で
は、高速火炎溶射機１４から溶射されるＮｉ系自溶性合
金と、高速火炎溶射機１５から溶射されるＷＣ−１２Ｃ
ｏとの割合を１対９とした。
の高速火炎溶射機１４と溶射ノズル８インチの高速火炎
溶射機１５を使用し、高速火炎溶射機１４からはＳＵＳ
３０４合金を、高速火炎溶射機１５からはＳｉＣ−４０
Ｃｏを２対８の割合で溶射してローラ本体１１の表面に
溶射被膜を形成した。この場合、高速火炎溶射機１４の
溶射距離Ｌ1 は３５０ｍｍ、高速火炎溶射機１５の溶射
距離Ｌ2 は２５０ｍｍであった。実施例４においては、
実施例２の条件で供給する材料の傾斜配合を行い、ロー
ラ本体１１に接する層においては、高速火炎溶射機１４
から溶射されるＮｉ系自溶性合金と、高速火炎溶射機１
５から溶射されるＷＣ−１２Ｃｏを９対１の割合で溶射
して、徐々に割合を変えて５層の溶射を行い、表面層で
は、高速火炎溶射機１４から溶射されるＮｉ系自溶性合
金と、高速火炎溶射機１５から溶射されるＷＣ−１２Ｃ
ｏとの割合を１対９とした。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１からも明らかなように、実施例１〜４
のベルトコンベア用ローラ１０においては、溶射後、サ
ーメットの溶融処理をすることなく、十分な硬度の溶射
被膜を形成できることが分かる。従って、従来のベルト
コンベア用ローラの耐用年数を増加させることができ
る。また、前記実施例１〜４の溶射方法と同一の条件
で、溶射被膜の厚さを０．８ｍｍ、１．２ｍｍ、１．６
ｍｍとすると更に耐用性が向上できたが、更に厚くして
２ｍｍを越えると溶射被膜の剥離が生じ易いという欠点
が生じた。
のベルトコンベア用ローラ１０においては、溶射後、サ
ーメットの溶融処理をすることなく、十分な硬度の溶射
被膜を形成できることが分かる。従って、従来のベルト
コンベア用ローラの耐用年数を増加させることができ
る。また、前記実施例１〜４の溶射方法と同一の条件
で、溶射被膜の厚さを０．８ｍｍ、１．２ｍｍ、１．６
ｍｍとすると更に耐用性が向上できたが、更に厚くして
２ｍｍを越えると溶射被膜の剥離が生じ易いという欠点
が生じた。
【００１４】
【発明の効果】請求項１〜３記載のベルトコンベア用ロ
ーラは、表面に高速火炎溶射によって形成された溶射被
膜を有するので、従来の通常の火炎溶射によって形成さ
れた被膜に比較して溶射被膜の充填率が高く、結果とし
て強度を有し、より耐摩耗性を有する溶射被膜を形成で
きる。特に、高速火炎溶射を用いて溶射被膜を形成させ
ているので、溶射後の溶融処理が不要となり、結果とし
て比較的小さな入熱で溶射被膜が形成できるので、ロー
ラ本体の歪みが小さく、従って、歪み取り等の作業が省
略できて、生産効率が向上する。特に、請求項２記載の
ベルトコンベア用ローラにおいては、溶射被膜を塗装し
ているので、溶射被膜の内部に水分が浸透しないので、
錆の発生によって溶射被膜が剥離するのを防止できる。
ーラは、表面に高速火炎溶射によって形成された溶射被
膜を有するので、従来の通常の火炎溶射によって形成さ
れた被膜に比較して溶射被膜の充填率が高く、結果とし
て強度を有し、より耐摩耗性を有する溶射被膜を形成で
きる。特に、高速火炎溶射を用いて溶射被膜を形成させ
ているので、溶射後の溶融処理が不要となり、結果とし
て比較的小さな入熱で溶射被膜が形成できるので、ロー
ラ本体の歪みが小さく、従って、歪み取り等の作業が省
略できて、生産効率が向上する。特に、請求項２記載の
ベルトコンベア用ローラにおいては、溶射被膜を塗装し
ているので、溶射被膜の内部に水分が浸透しないので、
錆の発生によって溶射被膜が剥離するのを防止できる。
【図１】本発明の一実施の形態に係るベルトコンベア用
ローラの正面図である。
ローラの正面図である。
【図２】溶射方法の説明図である。
１０ ベルトコンベア用ローラ １１ ローラ本
体 １２ 溶射被膜 １３ 高速火炎
溶射機 １４ 高速火炎溶射機 １５ 高速火炎
溶射機
体 １２ 溶射被膜 １３ 高速火炎
溶射機 １４ 高速火炎溶射機 １５ 高速火炎
溶射機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竜口 得 福岡県北九州市小倉南区新曽根５番１号 三島光産株式会社機工事業本部内 (72)発明者 梅山 祐登 福岡県北九州市小倉南区新曽根５番１号 三島光産株式会社機工事業本部内 (72)発明者 山本 圭祐 福岡県北九州市小倉南区新曽根５番１号 三島光産株式会社機工事業本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 分散強化型の硬質被膜を形成するサーメ
ット微粉末を、高速火炎溶射にて含まれるセラミックス
の融点以下で、しかも含まれる金属分の融点以上の温度
に加熱して、表面に凹凸加工がなされた金属製のローラ
本体の表面に溶射し、表面硬度をＨｖ７００以上とした
ことを特徴とするベルトコンベア用ローラ。 - 【請求項２】 溶射後、溶射されたローラ本体の表面に
更に塗装をした請求項１記載のベルトコンベア用ロー
ラ。 - 【請求項３】 前記溶射被膜を形成するサーメット微粉
末は、タングステン、クロム、チタン、シリコンの炭化
物の群から選択される何れか一種以上と、Ｎｉ、Ｃｒ、
Ｃｏの一種以上とからなって、しかも、炭化物を１０〜
９０重量％、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ又はこれらの合金等の金
属マトリックスを９０〜１０重量％含む炭化物系サーメ
ットである請求項１又は２記載のベルトコンベア用ロー
ラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13952296A JP3475011B2 (ja) | 1996-05-08 | 1996-05-08 | ベルトコンベア用ローラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13952296A JP3475011B2 (ja) | 1996-05-08 | 1996-05-08 | ベルトコンベア用ローラ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09301518A true JPH09301518A (ja) | 1997-11-25 |
| JP3475011B2 JP3475011B2 (ja) | 2003-12-08 |
Family
ID=15247256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13952296A Expired - Fee Related JP3475011B2 (ja) | 1996-05-08 | 1996-05-08 | ベルトコンベア用ローラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3475011B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002018879A (ja) * | 2000-07-07 | 2002-01-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | カレンダーロール及び該カレンダーロールの表面処理方法 |
| CN101570861A (zh) * | 2009-06-02 | 2009-11-04 | 西安国源石油科技有限公司 | 抽油杆接箍的表面处理方法 |
| CN103343313A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 云南电力试验研究院（集团）有限公司电力研究院 | 一种提高输电线路悬垂金具耐磨性的方法 |
| WO2017056519A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 三島光産株式会社 | ロール及びその製造方法 |
| CN109911546A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-21 | 富华中元江苏重机科技有限公司 | 一种耐磨回火托辊 |
-
1996
- 1996-05-08 JP JP13952296A patent/JP3475011B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002018879A (ja) * | 2000-07-07 | 2002-01-22 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | カレンダーロール及び該カレンダーロールの表面処理方法 |
| CN101570861A (zh) * | 2009-06-02 | 2009-11-04 | 西安国源石油科技有限公司 | 抽油杆接箍的表面处理方法 |
| CN103343313A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 云南电力试验研究院（集团）有限公司电力研究院 | 一种提高输电线路悬垂金具耐磨性的方法 |
| WO2017056519A1 (ja) * | 2015-09-28 | 2017-04-06 | 三島光産株式会社 | ロール及びその製造方法 |
| CN109911546A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-21 | 富华中元江苏重机科技有限公司 | 一种耐磨回火托辊 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3475011B2 (ja) | 2003-12-08 |
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