JPH09278544A - 溶銑容器内張り用不定形耐火物 - Google Patents
溶銑容器内張り用不定形耐火物Info
- Publication number
- JPH09278544A JPH09278544A JP8094211A JP9421196A JPH09278544A JP H09278544 A JPH09278544 A JP H09278544A JP 8094211 A JP8094211 A JP 8094211A JP 9421196 A JP9421196 A JP 9421196A JP H09278544 A JPH09278544 A JP H09278544A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- calcined
- alumina
- lining
- refractory
- silicon carbide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 石英のクリストバライト化に起因する残存膨
張性を付与し亀裂発生を防止するとともに、α型からβ
型への変態の弊害を除いた溶銑容器内張り用不定形耐火
物を提供する。 【解決手段】 仮焼ロー石５〜６０ｗｔ％、炭化珪素５
〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／またはアルミナ−シリ
カ質原料を１０〜９０ｗｔ％を含む配合物１００ｗｔ％
を耐火骨材とした溶銑容器内張り用不定形耐火物。
張性を付与し亀裂発生を防止するとともに、α型からβ
型への変態の弊害を除いた溶銑容器内張り用不定形耐火
物を提供する。 【解決手段】 仮焼ロー石５〜６０ｗｔ％、炭化珪素５
〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／またはアルミナ−シリ
カ質原料を１０〜９０ｗｔ％を含む配合物１００ｗｔ％
を耐火骨材とした溶銑容器内張り用不定形耐火物。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶銑容器の内張り
に使用される不定形耐火物に関するものである。
に使用される不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶銑鍋等の溶銑容器の内張りは従来、煉
瓦積みで行われていたが、築炉作業の省力化や継ぎ足し
工法の採用による炉材原単価の低減の要請により、他の
溶融金属容器と同様に、不定形耐火物の適用が検討され
ている。
瓦積みで行われていたが、築炉作業の省力化や継ぎ足し
工法の採用による炉材原単価の低減の要請により、他の
溶融金属容器と同様に、不定形耐火物の適用が検討され
ている。
【０００３】溶銑容器内張り用の不定形耐火物として
は、例えば特開平２−１４１４４５号および特開平４−
８９３６２号において、ロー石−炭化珪素−炭素−アル
ミナ質が提案されている。
は、例えば特開平２−１４１４４５号および特開平４−
８９３６２号において、ロー石−炭化珪素−炭素−アル
ミナ質が提案されている。
【０００４】溶銑鍋等の溶銑容器は１日に数回から数１
０回溶銑の受け払いを繰り返す。これに伴い内張りは温
度上昇・下降を繰り返すが、温度下降時の収縮で稼働面
側に引張り応力が発生し、この応力が耐火物組織強度よ
り大きくなると亀裂が生じる。 溶銑容器の不定形耐火
物による内張りは、乾燥過程や使用時の亀裂発生を防止
することが特に重要である。これは、溶銑は溶鋼に比べ
粘性係数が小さく、しかも融点が低いことから、溶銑が
亀裂を介して内張り内に深く侵入するいわゆる地金差し
が生じ易いためである。そして、この地金差しは湯漏れ
事故にいたる場合もある。
０回溶銑の受け払いを繰り返す。これに伴い内張りは温
度上昇・下降を繰り返すが、温度下降時の収縮で稼働面
側に引張り応力が発生し、この応力が耐火物組織強度よ
り大きくなると亀裂が生じる。 溶銑容器の不定形耐火
物による内張りは、乾燥過程や使用時の亀裂発生を防止
することが特に重要である。これは、溶銑は溶鋼に比べ
粘性係数が小さく、しかも融点が低いことから、溶銑が
亀裂を介して内張り内に深く侵入するいわゆる地金差し
が生じ易いためである。そして、この地金差しは湯漏れ
事故にいたる場合もある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】近年、溶銑鍋などは溶
銑予備処理が定常化し、それに伴う操業条件の過酷化に
より、上記従来の材質では亀裂防止の点で決して十分な
ものではない。
銑予備処理が定常化し、それに伴う操業条件の過酷化に
より、上記従来の材質では亀裂防止の点で決して十分な
ものではない。
【０００６】そこで、特開平４−１６００６６号公報で
は、珪石またはロー石を適量添加し、残存膨張性を与
え、亀裂を生じ難くした材質が提案されている。珪石ま
たはロー石は、その成分中の石英が加熱によって約１２
５０℃でクリストバライトに変態する際の膨張により、
残存膨張性を付与する。
は、珪石またはロー石を適量添加し、残存膨張性を与
え、亀裂を生じ難くした材質が提案されている。珪石ま
たはロー石は、その成分中の石英が加熱によって約１２
５０℃でクリストバライトに変態する際の膨張により、
残存膨張性を付与する。
【０００７】しかし、石英は６００℃付近の中温域でも
α型からβ型へ変態し、体積膨張する特性をもつ。不定
形耐火物組織は、この温度域でクリ−プ変形が生じ難い
ため、変態膨張によって内部に大きな応力が発生し、耐
火物組織が破壊され、耐食性の低下を招いている。
α型からβ型へ変態し、体積膨張する特性をもつ。不定
形耐火物組織は、この温度域でクリ−プ変形が生じ難い
ため、変態膨張によって内部に大きな応力が発生し、耐
火物組織が破壊され、耐食性の低下を招いている。
【０００８】また、この石英の６００℃付近の変態は可
逆的変態である。耐火物が石英の変態温度域を繰り返し
上下すると、石英の膨張収縮が繰り返され、組織劣化が
起こり、内張りの稼働面に平行な亀裂が発生する。内張
りの溶損が進むと、この亀裂部分から剥離損傷する。
逆的変態である。耐火物が石英の変態温度域を繰り返し
上下すると、石英の膨張収縮が繰り返され、組織劣化が
起こり、内張りの稼働面に平行な亀裂が発生する。内張
りの溶損が進むと、この亀裂部分から剥離損傷する。
【０００９】溶銑容器の内張りは、溶銑に対する耐スラ
グ性付与のために炭化珪素の配合は不可欠であるが、ロ
ー石に起因する上記の耐食性低下および剥離損傷の問題
は、この炭化珪素の配合よって顕著なものとなる。これ
は、炭化珪素が耐火原料の中でも特に熱膨張性の小さい
ことから、ロー石との膨張差によって耐火物組織に歪が
生じやすいためと思われる。
グ性付与のために炭化珪素の配合は不可欠であるが、ロ
ー石に起因する上記の耐食性低下および剥離損傷の問題
は、この炭化珪素の配合よって顕著なものとなる。これ
は、炭化珪素が耐火原料の中でも特に熱膨張性の小さい
ことから、ロー石との膨張差によって耐火物組織に歪が
生じやすいためと思われる。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、仮焼ロー石５
〜６０ｗｔ％、炭化珪素５〜４０ｗｔ％、アルミナおよ
び／またはアルミナ−シリカ質原料を１０〜９０ｗｔ％
を含む配合物１００ｗｔ％を耐火骨材とした溶銑容器内
張り用不定形耐火物である。また、仮焼ロー石５〜６０
ｗｔ％、炭化珪素５〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／ま
たはアルミナ−シリカ質原料を１０〜９０ｗｔ％未満、
生ロー石および／または珪石を３０ｗｔ％以下を含み、
かつ仮焼ロー石と生ロー石および／または珪石との合量
を６０ｗｔ％以下とした配合物１００ｗｔ％を耐火骨材
とした溶銑容器内張り用不定形耐火物。である。
〜６０ｗｔ％、炭化珪素５〜４０ｗｔ％、アルミナおよ
び／またはアルミナ−シリカ質原料を１０〜９０ｗｔ％
を含む配合物１００ｗｔ％を耐火骨材とした溶銑容器内
張り用不定形耐火物である。また、仮焼ロー石５〜６０
ｗｔ％、炭化珪素５〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／ま
たはアルミナ−シリカ質原料を１０〜９０ｗｔ％未満、
生ロー石および／または珪石を３０ｗｔ％以下を含み、
かつ仮焼ロー石と生ロー石および／または珪石との合量
を６０ｗｔ％以下とした配合物１００ｗｔ％を耐火骨材
とした溶銑容器内張り用不定形耐火物。である。
【００１１】本発明は、仮焼ロー石の使用により、石英
のクリストバライト化に起因する残存膨張性の付与によ
る亀裂防止と共に、石英のα型からβ型への変態による
弊害を除き、炭化珪素の配合においても、耐食性および
耐剥離性に優れた効果を発揮する。
のクリストバライト化に起因する残存膨張性の付与によ
る亀裂防止と共に、石英のα型からβ型への変態による
弊害を除き、炭化珪素の配合においても、耐食性および
耐剥離性に優れた効果を発揮する。
【００１２】生ロー石中のシリカ（ＳｉＯ2 ）成分の一
部は石英の形で存在するが、この石英は前述のように加
熱により６００℃付近で変態し、体積膨張する。材料中
の生ロー石量を増やすと、この膨張により内張りの組織
に破壊が生じる。
部は石英の形で存在するが、この石英は前述のように加
熱により６００℃付近で変態し、体積膨張する。材料中
の生ロー石量を増やすと、この膨張により内張りの組織
に破壊が生じる。
【００１３】この問題を解決するため、本発明者らは種
々検討を重ねた結果、生ロー石を加熱処理した仮焼ロー
石を使用することが有効であることを見出した。つま
り、仮焼ロー石を使用した不定形耐火物は、１２５０℃
付近でのクリストバライト化による膨張によって残存膨
張性は付与されるが、石英の６００℃付近での変態に伴
う膨張は示さない。これは、以下の原因によるものと考
えられる。
々検討を重ねた結果、生ロー石を加熱処理した仮焼ロー
石を使用することが有効であることを見出した。つま
り、仮焼ロー石を使用した不定形耐火物は、１２５０℃
付近でのクリストバライト化による膨張によって残存膨
張性は付与されるが、石英の６００℃付近での変態に伴
う膨張は示さない。これは、以下の原因によるものと考
えられる。
【００１４】すなわち、仮焼ロー石は加熱処理された際
にその成分中の石英がα型からβ型への変態に伴う膨張
によって組織が破壊され、粒子中に予め微細な亀裂を有
している。不定形耐火物が使用の際に加熱を受けると、
仮焼ロー石中の石英は変態し、膨張がするが、仮焼ロー
石の粒子内の微細な亀裂によってこの膨張が吸収され、
不定形耐火物組織全体としての膨張が抑制される。
にその成分中の石英がα型からβ型への変態に伴う膨張
によって組織が破壊され、粒子中に予め微細な亀裂を有
している。不定形耐火物が使用の際に加熱を受けると、
仮焼ロー石中の石英は変態し、膨張がするが、仮焼ロー
石の粒子内の微細な亀裂によってこの膨張が吸収され、
不定形耐火物組織全体としての膨張が抑制される。
【００１５】その結果、本発明の不定形耐火物はロー石
が持つ残存膨張性、炭化珪素の耐スラグ性などの効果が
いかんなく発揮され、最近の溶銑容器に見られる操業の
過酷化にも十分対応できる材質となる。
が持つ残存膨張性、炭化珪素の耐スラグ性などの効果が
いかんなく発揮され、最近の溶銑容器に見られる操業の
過酷化にも十分対応できる材質となる。
【００１６】図１は、後述の実施例２、比較例２のそれ
ぞれの材質について、熱間膨張率（ＪＩＳ−Ｒ２５５５
に準じて測定）をグラフ化したものである。仮焼ロー石
を使用した実施例２は、従来材質に相当する比較例２で
見られる６００℃付近での急激な膨張率の増大がない。
ぞれの材質について、熱間膨張率（ＪＩＳ−Ｒ２５５５
に準じて測定）をグラフ化したものである。仮焼ロー石
を使用した実施例２は、従来材質に相当する比較例２で
見られる６００℃付近での急激な膨張率の増大がない。
【００１７】
【発明の実施の形態】生ロー石はパイロフィライト、セ
リサイト、カオリンおよび石英を主に含有した天然原料
である。本発明で使用する仮焼ロー石は、この生ロー石
を加熱処理したものである。加熱処理温度は、生ロー石
の成分中の石英をα型からβ型へ変態させるために、６
００℃以上が好ましい。また、石英がクリストバライト
に変態することを抑えて残存膨張性を付与する目的か
ら、加熱処理温度の上限は、１１００℃程度が好まし
い。
リサイト、カオリンおよび石英を主に含有した天然原料
である。本発明で使用する仮焼ロー石は、この生ロー石
を加熱処理したものである。加熱処理温度は、生ロー石
の成分中の石英をα型からβ型へ変態させるために、６
００℃以上が好ましい。また、石英がクリストバライト
に変態することを抑えて残存膨張性を付与する目的か
ら、加熱処理温度の上限は、１１００℃程度が好まし
い。
【００１８】仮焼ロー石の配合割合は、５ｗｔ％未満で
は残存膨張性、易クリープ性が不足し、亀裂防止に効果
がない。６０ｗｔ％を超えると耐食性が低下する。
は残存膨張性、易クリープ性が不足し、亀裂防止に効果
がない。６０ｗｔ％を超えると耐食性が低下する。
【００１９】炭化珪素は、耐スラグ性の向上に効果をも
つ。炭化珪素の配合割合は、５ｗｔ％未満では添加によ
る効果がない。炭化珪素は分解して溶銑中に溶解するた
め、４０ｗｔ％を超えると溶銑に対する耐食性に劣る。
つ。炭化珪素の配合割合は、５ｗｔ％未満では添加によ
る効果がない。炭化珪素は分解して溶銑中に溶解するた
め、４０ｗｔ％を超えると溶銑に対する耐食性に劣る。
【００２０】アルミナおよび／またはアルミナ−シリカ
質原料は、耐食性および容積安定性に効果を持つ。アル
ミナの具体例は、焼結アルミナ、電融アルミナが挙げら
れる。アルミナ−シリカ質原料としては、ばん土頁岩、
ボ−キサイト、ムライト、アンダルサイトなどから選ば
れる１種以上が使用できる。また、微粉部には仮焼アル
ミナを用いることもできる。アルミナおよび／またはア
ルミナ−シリカ質原料の配合割合は、１０ｗｔ％未満で
は耐食性に劣り、８５ｗｔ％を超えると耐スポーリング
性が低下する。
質原料は、耐食性および容積安定性に効果を持つ。アル
ミナの具体例は、焼結アルミナ、電融アルミナが挙げら
れる。アルミナ−シリカ質原料としては、ばん土頁岩、
ボ−キサイト、ムライト、アンダルサイトなどから選ば
れる１種以上が使用できる。また、微粉部には仮焼アル
ミナを用いることもできる。アルミナおよび／またはア
ルミナ−シリカ質原料の配合割合は、１０ｗｔ％未満で
は耐食性に劣り、８５ｗｔ％を超えると耐スポーリング
性が低下する。
【００２１】さらに、生ロー石および／または珪石を３
０ｗｔ％以下、好ましくは１５ｗｔ％以下の範囲で配合
してもよい。生ロー石および珪石は、仮焼ロー石と同様
に残存膨張性を付与する効果を持つ。しかし、配合割合
が３０ｗｔ％を超えると、生ロー石または珪石による中
温域での石英の変態に伴う膨張によって亀裂が発生し、
本発明の効果が損なわれる。
０ｗｔ％以下、好ましくは１５ｗｔ％以下の範囲で配合
してもよい。生ロー石および珪石は、仮焼ロー石と同様
に残存膨張性を付与する効果を持つ。しかし、配合割合
が３０ｗｔ％を超えると、生ロー石または珪石による中
温域での石英の変態に伴う膨張によって亀裂が発生し、
本発明の効果が損なわれる。
【００２２】生ロー石および／または珪石を配合する場
合は、仮焼ロー石との合量を６０ｗｔ％以下とする。合
量で６０ｗｔ％を超えると、他の骨材であるアルミナ、
炭化珪素などの割合が少なくなって、耐食性、耐スラグ
性に劣る。
合は、仮焼ロー石との合量を６０ｗｔ％以下とする。合
量で６０ｗｔ％を超えると、他の骨材であるアルミナ、
炭化珪素などの割合が少なくなって、耐食性、耐スラグ
性に劣る。
【００２３】本発明は、耐火骨材として以上の原料を必
須配合物としたものであり、不定形耐火物に使用される
結合剤、分散剤、その他添加物はなどは従来材質と特に
変わりない。
須配合物としたものであり、不定形耐火物に使用される
結合剤、分散剤、その他添加物はなどは従来材質と特に
変わりない。
【００２４】結合剤は、例えばアルミナセメント、マグ
ネシアセメント、珪酸ソ−ダ、シリカゾル、リン酸アル
ミニウムなどから選ばれる１種以上を、耐火骨材１００
ｗｔ％に対する外掛けで、１〜１０ｗｔ％程度添加す
る。
ネシアセメント、珪酸ソ−ダ、シリカゾル、リン酸アル
ミニウムなどから選ばれる１種以上を、耐火骨材１００
ｗｔ％に対する外掛けで、１〜１０ｗｔ％程度添加す
る。
【００２５】分散剤としては、例えば縮合リン酸塩、カ
ルボン酸やその塩、リグニンスルフォン酸塩などを耐火
骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで０．０１〜１ｗｔ％
程度添加する。
ルボン酸やその塩、リグニンスルフォン酸塩などを耐火
骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで０．０１〜１ｗｔ％
程度添加する。
【００２６】さらに、揮発シリカ、金属ファイバー、乾
燥爆裂防止剤、炭素、粘土、硬化遅延剤、焼結剤、酸化
防止剤などを適当量添加してもよい。
燥爆裂防止剤、炭素、粘土、硬化遅延剤、焼結剤、酸化
防止剤などを適当量添加してもよい。
【００２７】揮発シリカは金属シリコン、フェロシリコ
ンやジルコニア等を生産する際発生する超微粉シリカで
ある。シリカフラワーあるいはマイクロシリカ等の商品
名で市販されている。その効果は不定形耐火物の施工水
分を減少させ、施工体の緻密性を高めることにある。添
加量は耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで、１〜６
ｗｔ％が好ましい。
ンやジルコニア等を生産する際発生する超微粉シリカで
ある。シリカフラワーあるいはマイクロシリカ等の商品
名で市販されている。その効果は不定形耐火物の施工水
分を減少させ、施工体の緻密性を高めることにある。添
加量は耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで、１〜６
ｗｔ％が好ましい。
【００２８】金属ファイバ−は、鋼および／またはステ
ンレス鋼のものが使用できる。金属ファイバ−の添加に
よって、内張りされた不定形耐火物の割れに対する抵抗
性がより向上する。形状は特に限定するものではなく、
例えばストレ−ト形、波形、ドックボ−ン形などが使用
できる。断面形状は円形、多角形などのいずれでもよ
い。直径は０．１〜２ｍｍ、長さは直径に合わせて例え
ば５〜４０ｍｍとする。その添加量は、耐火骨材１００
ｗｔ％に対する外掛けで１〜５ｗｔ％が好ましい。 乾
燥爆裂防止剤の具体例は、金属アルミニウムなどの金属
粉、アゾジカルボンアミドなど有機発泡剤、有機ファイ
バーであり、耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで
０．０５〜２ｗｔ％程度添加する。
ンレス鋼のものが使用できる。金属ファイバ−の添加に
よって、内張りされた不定形耐火物の割れに対する抵抗
性がより向上する。形状は特に限定するものではなく、
例えばストレ−ト形、波形、ドックボ−ン形などが使用
できる。断面形状は円形、多角形などのいずれでもよ
い。直径は０．１〜２ｍｍ、長さは直径に合わせて例え
ば５〜４０ｍｍとする。その添加量は、耐火骨材１００
ｗｔ％に対する外掛けで１〜５ｗｔ％が好ましい。 乾
燥爆裂防止剤の具体例は、金属アルミニウムなどの金属
粉、アゾジカルボンアミドなど有機発泡剤、有機ファイ
バーであり、耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで
０．０５〜２ｗｔ％程度添加する。
【００２９】炭素の添加は、耐用性をさらに向上させ
る。これは、炭素が溶銑・スラグと濡れ難いことによ
る。ここで使用する炭素の具体例は、石油ピッチ、石炭
ピッチなどのピッチ類、フェノ−ル樹脂、フラン樹脂な
どの樹脂類、リン状黒鉛、土状黒鉛などの天然黒鉛（表
面処理品を含む）、カ−ボンブラック、無煙炭、人造黒
鉛などであり、これらから選ばれる１種以上とする。そ
の割合は、耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで１０
ｗｔ％以下がこのましい。１０ｗｔ％を超えると施工後
の気孔率が高くなり、耐食性が低下する。
る。これは、炭素が溶銑・スラグと濡れ難いことによ
る。ここで使用する炭素の具体例は、石油ピッチ、石炭
ピッチなどのピッチ類、フェノ−ル樹脂、フラン樹脂な
どの樹脂類、リン状黒鉛、土状黒鉛などの天然黒鉛（表
面処理品を含む）、カ−ボンブラック、無煙炭、人造黒
鉛などであり、これらから選ばれる１種以上とする。そ
の割合は、耐火骨材１００ｗｔ％に対する外掛けで１０
ｗｔ％以下がこのましい。１０ｗｔ％を超えると施工後
の気孔率が高くなり、耐食性が低下する。
【００３０】本発明による不定形耐火物の内張り施工
は、以上の配合物に対して外掛け５〜１０ｗｔ％程度の
施工水を添加し、混練後、中子を使用して容器に直接流
し込み施工する他、予め流し込み成形したプレキャスト
品をもって内張りしてもよい。
は、以上の配合物に対して外掛け５〜１０ｗｔ％程度の
施工水を添加し、混練後、中子を使用して容器に直接流
し込み施工する他、予め流し込み成形したプレキャスト
品をもって内張りしてもよい。
【００３１】
【実施例】以下に本発明実施例とその比較例を示す。表
１は、各例で使用した耐火骨材の化学成分である。表２
は、各例の不定形耐火物の配合組成とその試験結果であ
る。各例の不定形耐火物は、施工水を外掛け６〜８ｗｔ
％添加し、混練後、振動を付与しながら流し込み施工し
た。乾燥は、１１０℃×２４時間で行った。
１は、各例で使用した耐火骨材の化学成分である。表２
は、各例の不定形耐火物の配合組成とその試験結果であ
る。各例の不定形耐火物は、施工水を外掛け６〜８ｗｔ
％添加し、混練後、振動を付与しながら流し込み施工し
た。乾燥は、１１０℃×２４時間で行った。
【００３２】残存線変化率；１４００℃で焼成後、ＪＩ
Ｓ−Ｒ２５５４に準じて測定した。 耐食性；ドラム回転侵食試験法で行った。銑鉄と高炉ス
ラグを重量比で１対１とした侵食剤を使用し、１５００
℃×３時間の侵食試験後、溶損寸法を測定し、実施例１
の溶損寸法を１とした比で示す。
Ｓ−Ｒ２５５４に準じて測定した。 耐食性；ドラム回転侵食試験法で行った。銑鉄と高炉ス
ラグを重量比で１対１とした侵食剤を使用し、１５００
℃×３時間の侵食試験後、溶損寸法を測定し、実施例１
の溶損寸法を１とした比で示す。
【００３３】耐スポ−ル性；内径５００ｍｍの金属性円
筒の内周に、不定形耐火物を流し込み施工で厚さ７０ｍ
ｍの内張りを形成し、乾燥後、酸素−プロパンバ−ナ−
で１０００℃で１時間加熱した。ついで、２時間自然冷
却した後、同バ−ナ−で１５００℃まで昇温し、２０分
保持後、３０分冷却した。ついで、１５００℃まで昇温
して保持し、２０分経過後、３０分冷却する。前記の１
５００℃の昇温時からの操作を３０回繰り返し、不定形
耐火物表面の亀裂発生状況を調べた。また、試験後の不
定形耐火物を切断し、内部の亀裂発生状況を調べた。
筒の内周に、不定形耐火物を流し込み施工で厚さ７０ｍ
ｍの内張りを形成し、乾燥後、酸素−プロパンバ−ナ−
で１０００℃で１時間加熱した。ついで、２時間自然冷
却した後、同バ−ナ−で１５００℃まで昇温し、２０分
保持後、３０分冷却した。ついで、１５００℃まで昇温
して保持し、２０分経過後、３０分冷却する。前記の１
５００℃の昇温時からの操作を３０回繰り返し、不定形
耐火物表面の亀裂発生状況を調べた。また、試験後の不
定形耐火物を切断し、内部の亀裂発生状況を調べた。
【００３４】実機試験；３００ｔ溶銑鍋の側壁部の内張
りとして流し込み施工し、使用して、亀裂発生状況と耐
用寿命を試験した。表中、「−」は実機試験しなかった
ことを示す。
りとして流し込み施工し、使用して、亀裂発生状況と耐
用寿命を試験した。表中、「−」は実機試験しなかった
ことを示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】本発明実施例による不定形耐火物はいずれ
も残存膨張性を示し、耐食性にも優れている。しかも、
耐スポール性にも優れた効果が得られた。その結果、実
機試験において、亀裂、剥離の発生がなく、従来材質に
相当する比較例２に比べて約１. ３〜１. ５倍の耐用寿
命が得られた。
も残存膨張性を示し、耐食性にも優れている。しかも、
耐スポール性にも優れた効果が得られた。その結果、実
機試験において、亀裂、剥離の発生がなく、従来材質に
相当する比較例２に比べて約１. ３〜１. ５倍の耐用寿
命が得られた。
【００３９】これに対して、生ロー石、仮焼ロー石共に
配合しない比較例１は、耐食性には優れているが残存収
縮を示し、耐スポール性に劣る。その結果、実機試験に
おいて亀裂、剥離の発生が著しい。
配合しない比較例１は、耐食性には優れているが残存収
縮を示し、耐スポール性に劣る。その結果、実機試験に
おいて亀裂、剥離の発生が著しい。
【００４０】比較例２および比較例３は、仮焼しない生
ロー石を配合した従来材質に相当するものであり、耐ス
ポ−ル性に劣る。また、比較例２は実機使用において剥
離が発生し、耐用性に劣る。
ロー石を配合した従来材質に相当するものであり、耐ス
ポ−ル性に劣る。また、比較例２は実機使用において剥
離が発生し、耐用性に劣る。
【００４１】炭化珪素を配合しない比較例４、仮焼ロー
石の配合量が多い比較例５は、いずれも耐食性に劣る。
石の配合量が多い比較例５は、いずれも耐食性に劣る。
【００４２】珪石の割合いが多過ぎる比較例６は、耐ス
ポール性に劣る。仮焼ロー石、生ロー石および珪石の合
量が多過ぎる比較例７は、耐食性に劣る。
ポール性に劣る。仮焼ロー石、生ロー石および珪石の合
量が多過ぎる比較例７は、耐食性に劣る。
【００４３】
【発明の効果】以上のように本発明の溶銑容器内張り用
不定形耐火物は、亀裂、剥離の発生を防いで安定した耐
用性を示す溶銑容器内張りを提供するのに極めて有効で
あり、その工業的価値は大きい。
不定形耐火物は、亀裂、剥離の発生を防いで安定した耐
用性を示す溶銑容器内張りを提供するのに極めて有効で
あり、その工業的価値は大きい。
【図１】本発明実施例および比較例の熱間膨張率を示す
グラフである。
グラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 孝 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 吉本敏和 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 仮焼ロー石５〜６０ｗｔ％、炭化珪素５
〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／またはアルミナ−シリ
カ質原料を１０〜９０ｗｔ％を含む配合物１００ｗｔ％
を耐火骨材とした溶銑容器内張り用不定形耐火物。 - 【請求項２】 仮焼ロー石５〜６０ｗｔ％、炭化珪素５
〜４０ｗｔ％、アルミナおよび／またはアルミナ−シリ
カ質原料を１０〜９０ｗｔ％未満、生ロー石および／ま
たは珪石を３０ｗｔ％以下を含み、かつ仮焼ロー石と生
ロー石および／または珪石との合量を６０ｗｔ％以下と
した配合物１００ｗｔ％を耐火骨材とした溶銑容器内張
り用不定形耐火物。 - 【請求項３】 仮焼ロー石が６００℃以上で加熱処理さ
れたものである請求項１または２記載の溶銑容器内張り
用不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8094211A JPH09278544A (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 溶銑容器内張り用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8094211A JPH09278544A (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 溶銑容器内張り用不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09278544A true JPH09278544A (ja) | 1997-10-28 |
Family
ID=14103988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8094211A Withdrawn JPH09278544A (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | 溶銑容器内張り用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09278544A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021004160A (ja) * | 2019-06-27 | 2021-01-14 | 黒崎播磨株式会社 | 溶銑鍋用れんが及びこれをライニングした溶銑鍋 |
| CN114538940A (zh) * | 2022-01-27 | 2022-05-27 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种含有再生料的中间包座砖及其制备方法 |
-
1996
- 1996-04-16 JP JP8094211A patent/JPH09278544A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021004160A (ja) * | 2019-06-27 | 2021-01-14 | 黒崎播磨株式会社 | 溶銑鍋用れんが及びこれをライニングした溶銑鍋 |
| CN114538940A (zh) * | 2022-01-27 | 2022-05-27 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种含有再生料的中间包座砖及其制备方法 |
| CN114538940B (zh) * | 2022-01-27 | 2023-03-03 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种含有再生料的中间包座砖及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3615400B2 (ja) | 不焼成炭素含有耐火物および溶融金属用容器 | |
| JP5361795B2 (ja) | 内張り流し込み材 | |
| JPH07330447A (ja) | 流し込み耐火物 | |
| EP2792656B1 (en) | Method for producing a silicon carbide whisker-reinforced refractory ceramic composition | |
| JP2874831B2 (ja) | 流し込み施工用耐火物 | |
| JP2004131310A (ja) | タンディッシュ内張り用キャスタブル耐火物 | |
| JP7416117B2 (ja) | キャスタブル耐火物および溶鋼鍋 | |
| JP6172227B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ | |
| JPH09278544A (ja) | 溶銑容器内張り用不定形耐火物 | |
| JP2002274959A (ja) | アルミニウムおよびアルミニウム合金用耐火物 | |
| JP3464323B2 (ja) | 溶鋼取鍋およびその補修方法 | |
| JP4408552B2 (ja) | 炭酸マグネシウムをマグネシア源とするアルミナ−マグネシア質キャスタブル耐火物 | |
| JPH0633179B2 (ja) | 流し込み用不定形耐火物 | |
| JP6315037B2 (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ用内張り耐火物 | |
| JP3920950B2 (ja) | 溶銑予備処理用ランス不定形耐火物 | |
| JP2872670B2 (ja) | 溶融金属容器ライニング用不定形耐火物 | |
| JPH09142945A (ja) | 溶銑容器内張り用不定形耐火物とそれを用いた溶銑容器の内張り構造 | |
| JPH07115952B2 (ja) | ステンレス溶銑取鍋用不定形耐火物およびそれを内張りしたステンレス溶銑取鍋 | |
| JP4347952B2 (ja) | マグネシア・カルシアクリンカーを用いた塩基性不定形耐火物 | |
| JPH0465370A (ja) | 溶銑予備処理容器用流し込み材 | |
| JPH07330450A (ja) | 流し込み耐火物 | |
| JP2000335980A (ja) | 黒鉛含有不定形耐火物 | |
| JPH0671422A (ja) | 取鍋敷部の内張り方法 | |
| JPH11100280A (ja) | タンディシュ内張り用不定形耐火物 | |
| JP2672605B2 (ja) | 溶銑予備処理用耐火構造体の不定形耐火物 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030701 |