JPH0671422A - 取鍋敷部の内張り方法 - Google Patents
取鍋敷部の内張り方法Info
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- JPH0671422A JPH0671422A JP4250479A JP25047992A JPH0671422A JP H0671422 A JPH0671422 A JP H0671422A JP 4250479 A JP4250479 A JP 4250479A JP 25047992 A JP25047992 A JP 25047992A JP H0671422 A JPH0671422 A JP H0671422A
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- Japan
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- molten steel
- alumina
- hot water
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐用性にすぐれた溶鋼取鍋敷部の
内張り方法を提供する。 【構成】 焼成プレキャスト耐火物を湯当り部に配置す
ると共に、その周囲にアルミナ−スピネル系不定形耐火
物を流し込み施工する。焼成プレキャスト耐火物よりな
る湯当り部は、その周囲からの熱膨張応力を受けてもキ
レツの発生がなく、すぐれた耐用性を示す。
内張り方法を提供する。 【構成】 焼成プレキャスト耐火物を湯当り部に配置す
ると共に、その周囲にアルミナ−スピネル系不定形耐火
物を流し込み施工する。焼成プレキャスト耐火物よりな
る湯当り部は、その周囲からの熱膨張応力を受けてもキ
レツの発生がなく、すぐれた耐用性を示す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼取鍋の敷部を内張
りする方法に関する。
りする方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、溶鋼取鍋の敷部は煉瓦によって内
張りされていたが、築炉作業の省力化の観点から、最近
では煉瓦に変えて不定形耐火物の使用が試みられてい
る。取鍋敷部の中で受鋼の際に溶鋼が直撃する湯当り部
は、損耗が特に著しいので、不定形耐火物による内張り
においても従来は耐食性および熱間強度にすぐれた煉瓦
を配置している。しかし、煉瓦による湯当り部は目地数
が多くなり、目地への溶鋼侵入による煉瓦の浮き上がり
や目地の先行溶損によって敷部の寿命が短い。
張りされていたが、築炉作業の省力化の観点から、最近
では煉瓦に変えて不定形耐火物の使用が試みられてい
る。取鍋敷部の中で受鋼の際に溶鋼が直撃する湯当り部
は、損耗が特に著しいので、不定形耐火物による内張り
においても従来は耐食性および熱間強度にすぐれた煉瓦
を配置している。しかし、煉瓦による湯当り部は目地数
が多くなり、目地への溶鋼侵入による煉瓦の浮き上がり
や目地の先行溶損によって敷部の寿命が短い。
【０００３】そこで、不定形耐火物による敷部の内張り
において、湯当り部に大型のプレキャスト耐火物を配置
することが提案されている。例えば特開平２−２７４３
７１号公報、実開平３−８３７９７号公報、特開平４−
２００８５６号公報などに見られるとおりである。大型
のプレキャスト耐火物は、目地が少ないために溶鋼侵入
による煉瓦の浮き上がりや、目地の先行溶損といった問
題が解決される。また、クレーンなどで所定の位置に一
括してセットすることが可能となり、湯当り部の施工時
間が短縮される効果もある。
において、湯当り部に大型のプレキャスト耐火物を配置
することが提案されている。例えば特開平２−２７４３
７１号公報、実開平３−８３７９７号公報、特開平４−
２００８５６号公報などに見られるとおりである。大型
のプレキャスト耐火物は、目地が少ないために溶鋼侵入
による煉瓦の浮き上がりや、目地の先行溶損といった問
題が解決される。また、クレーンなどで所定の位置に一
括してセットすることが可能となり、湯当り部の施工時
間が短縮される効果もある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、溶鋼取鍋の内張
り材質として、アルミナ−スピネル系不定形耐火物が提
案されている。例えば特開平２−６３７３号公報、特開
平２−２２５３７９号公報、特開平３−２３２７５号公
報、特開平３−１７４３６９公報、特開平４−５０１７
８号公報、特開平４−５９６６５号公報などである。取
鍋の敷部にアルミナ−スピネル系不定形耐火物を使用す
ることも、特開平２−２２１１６５号公報に見られる。
り材質として、アルミナ−スピネル系不定形耐火物が提
案されている。例えば特開平２−６３７３号公報、特開
平２−２２５３７９号公報、特開平３−２３２７５号公
報、特開平３−１７４３６９公報、特開平４−５０１７
８号公報、特開平４−５９６６５号公報などである。取
鍋の敷部にアルミナ−スピネル系不定形耐火物を使用す
ることも、特開平２−２２１１６５号公報に見られる。
【０００５】アルミナ−スピネル系不定形耐火物は耐食
性および耐スラグ浸透性にすぐれ、不定形耐火物がもつ
施工の省力化と相まって、溶鋼取鍋の稼動率向上、耐火
物原単位の低減などに大きく貢献している。しかし、ア
ルミナ−スピネル系不定形耐火物は熱膨張率が大きいた
めに、外周が拘束されている敷部に使用すると、その膨
張応力が湯当り部に集中し、従来のプレキャスト耐火物
よりなる湯当り部では組織がぜい弱化し、受鋼の際の溶
鋼の直撃に十分対抗できないという問題がある。
性および耐スラグ浸透性にすぐれ、不定形耐火物がもつ
施工の省力化と相まって、溶鋼取鍋の稼動率向上、耐火
物原単位の低減などに大きく貢献している。しかし、ア
ルミナ−スピネル系不定形耐火物は熱膨張率が大きいた
めに、外周が拘束されている敷部に使用すると、その膨
張応力が湯当り部に集中し、従来のプレキャスト耐火物
よりなる湯当り部では組織がぜい弱化し、受鋼の際の溶
鋼の直撃に十分対抗できないという問題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、焼成プレキャ
スト耐火物を湯当り部に配置することにより、不定形耐
火物で内張りされた敷部がもつ上記の問題を解決したも
のである。本発明は、焼成プレキャスト耐火物を湯当り
部に配置すると共に、その周囲に不定形耐火物を流し込
み施工する、取鍋敷部の内張り方法である。
スト耐火物を湯当り部に配置することにより、不定形耐
火物で内張りされた敷部がもつ上記の問題を解決したも
のである。本発明は、焼成プレキャスト耐火物を湯当り
部に配置すると共に、その周囲に不定形耐火物を流し込
み施工する、取鍋敷部の内張り方法である。
【０００７】プレキャスト耐火物を湯当り部に配置する
ことは、前記したように既に公知である。従来の湯当り
部用としてのプレキャスト耐火物は、鋳込み成形し、養
生後、乾燥して終了するという工程を経た未焼成品プレ
キャスト耐火物である。しかし、未焼成品は、受鋼によ
って約１６００℃の溶鋼温度にさらされると表面部の焼
結が進み、下部の未焼結組織との間に熱膨張差が生じ、
受鋼の際に溶鋼の直撃による熱衝撃に対しキレツが発生
しやすい。また、特開平４−２００８５６号公報に示さ
れるような表層のみを焼成させた湯当り部材は、この未
焼結部と焼結部との組織の違いが受鋼前から存在してお
り、熱膨張差によるキレツを防止することはできない。
ことは、前記したように既に公知である。従来の湯当り
部用としてのプレキャスト耐火物は、鋳込み成形し、養
生後、乾燥して終了するという工程を経た未焼成品プレ
キャスト耐火物である。しかし、未焼成品は、受鋼によ
って約１６００℃の溶鋼温度にさらされると表面部の焼
結が進み、下部の未焼結組織との間に熱膨張差が生じ、
受鋼の際に溶鋼の直撃による熱衝撃に対しキレツが発生
しやすい。また、特開平４−２００８５６号公報に示さ
れるような表層のみを焼成させた湯当り部材は、この未
焼結部と焼結部との組織の違いが受鋼前から存在してお
り、熱膨張差によるキレツを防止することはできない。
【０００８】これに対し本発明は、焼成したプレキャス
ト耐火物を湯当り部に使用することで上記の欠点が解決
する。これは、予め焼成されていることによって組織強
度が大きくなり、溶鋼温度を受けても表面部、下部を通
して耐火物組織にほとんど変化を及ぼさなくなること
で、受鋼の際の溶鋼の直撃や熱衝撃に対し抵抗力が向上
するためである。
ト耐火物を湯当り部に使用することで上記の欠点が解決
する。これは、予め焼成されていることによって組織強
度が大きくなり、溶鋼温度を受けても表面部、下部を通
して耐火物組織にほとんど変化を及ぼさなくなること
で、受鋼の際の溶鋼の直撃や熱衝撃に対し抵抗力が向上
するためである。
【０００９】その結果、敷部の内張りが例えばアルミナ
−スピネル系不定形耐火物のような熱膨張がきわめて大
きい材質であっても、この材質がもつ耐食性および耐ス
ラグ浸透性の効果を損なうことなく湯当り部の寿命の延
長を図り、不定形耐火物による敷部内張りの耐用性を大
幅に向上させることができる。
−スピネル系不定形耐火物のような熱膨張がきわめて大
きい材質であっても、この材質がもつ耐食性および耐ス
ラグ浸透性の効果を損なうことなく湯当り部の寿命の延
長を図り、不定形耐火物による敷部内張りの耐用性を大
幅に向上させることができる。
【００１０】図１は、本発明の内張り方法を説明する溶
鋼取鍋の縦断面図である。焼成プレキャスト耐火物
（１）を湯当り部に配置すると共に、その周囲に不定形
耐火物（２）を流し込み施工する。敷部（３）および側
壁（４）の内張りの背面は従来と同様に、パーマネント
内張りとして煉瓦層（５）を設けるのが好ましい。側壁
（４）の内張り材質は特に限定されるものではないが、
例えばアルミナ−スピネル系不定形耐火物とする。図に
は示していないが、敷部の補修において、焼成プレキャ
スト耐火物（１）を交換する場合、焼成プレキャスト耐
火物（１）とその周囲の不定形耐火物を（２）との間に
生じた隙間に不定形耐火物を充填してもよい。
鋼取鍋の縦断面図である。焼成プレキャスト耐火物
（１）を湯当り部に配置すると共に、その周囲に不定形
耐火物（２）を流し込み施工する。敷部（３）および側
壁（４）の内張りの背面は従来と同様に、パーマネント
内張りとして煉瓦層（５）を設けるのが好ましい。側壁
（４）の内張り材質は特に限定されるものではないが、
例えばアルミナ−スピネル系不定形耐火物とする。図に
は示していないが、敷部の補修において、焼成プレキャ
スト耐火物（１）を交換する場合、焼成プレキャスト耐
火物（１）とその周囲の不定形耐火物を（２）との間に
生じた隙間に不定形耐火物を充填してもよい。
【００１１】本発明で湯当り部に配置する焼成プレキャ
スト耐火物の製造は、つぎのようにして行う。すなわ
ち、シリカ−アルミナ質、アルミナ質、マグネシア質、
マグネシア−カルシア質、スピネル質、ジルコン質、ジ
ルコニア質などの耐火原料から選ばれる一種または二種
以上を主骨材とし、必要により、例えば炭素、炭化物、
窒化物、ほう化物、酸化クロム、シリカフラワー、アル
ミナ超微粉、粘土、耐火性超微粉、ファイバー類、金属
粉などから選ばれる一種または二種以上を配合し、さら
に結合剤、解こう剤および水を添加し、十分に混練した
後、鋳込み成形する。
スト耐火物の製造は、つぎのようにして行う。すなわ
ち、シリカ−アルミナ質、アルミナ質、マグネシア質、
マグネシア−カルシア質、スピネル質、ジルコン質、ジ
ルコニア質などの耐火原料から選ばれる一種または二種
以上を主骨材とし、必要により、例えば炭素、炭化物、
窒化物、ほう化物、酸化クロム、シリカフラワー、アル
ミナ超微粉、粘土、耐火性超微粉、ファイバー類、金属
粉などから選ばれる一種または二種以上を配合し、さら
に結合剤、解こう剤および水を添加し、十分に混練した
後、鋳込み成形する。
【００１２】成形後は、養生し、乾燥する。従来のプレ
キャスト耐火物はこれで製造を完了するのに対し、本発
明ではさらに焼成する。焼成温度は、８００〜１６００
℃が好ましい。
キャスト耐火物はこれで製造を完了するのに対し、本発
明ではさらに焼成する。焼成温度は、８００〜１６００
℃が好ましい。
【００１３】結合剤、解こう剤は従来のプレキャスト耐
火物の製造で使用される材質と変わりない。例えば結合
剤は、コロイダルシリカ、アルミナゾル、アルミナセメ
ント、ポルトランドセメント、軽焼マグネシア、水硬性
アルミナ、リン酸ソ−ダ、リン酸ガラス、珪酸ソ−ダ、
正リン酸、フェノ−ル樹脂、ピッチなどから選ばれる一
種または二種以上である。解こう剤は、例えばアルカリ
金属リン酸塩類、アルカリ金属ポリリン酸塩類、アルカ
リ金属ポリリン酸類、アルカリ金属カルボン酸塩などか
ら選ばれる一種または二種以上とする。
火物の製造で使用される材質と変わりない。例えば結合
剤は、コロイダルシリカ、アルミナゾル、アルミナセメ
ント、ポルトランドセメント、軽焼マグネシア、水硬性
アルミナ、リン酸ソ−ダ、リン酸ガラス、珪酸ソ−ダ、
正リン酸、フェノ−ル樹脂、ピッチなどから選ばれる一
種または二種以上である。解こう剤は、例えばアルカリ
金属リン酸塩類、アルカリ金属ポリリン酸塩類、アルカ
リ金属ポリリン酸類、アルカリ金属カルボン酸塩などか
ら選ばれる一種または二種以上とする。
【００１４】焼成プレキャスト耐火物の主骨材は上記の
ように限定されるものではないが、中でも、アルミナと
スピネルまたはアルミナとジルコンの組合せが好まし
い。アルミナ−スピネル系プレキャスト耐火物は、スピ
ネルがスラグ成分のＦｅＯ、ＭｎＯ2 などを固溶し、ス
ラグの浸透を阻止することで耐食性にすぐれている。ア
ルミナ−ジルコン系プレキャスト耐火物は、ジルコンの
解離によって生成したＳｉＯ2が粘性の高い液相とな
り、スラグ浸透を阻止して耐食性を向上させる。
ように限定されるものではないが、中でも、アルミナと
スピネルまたはアルミナとジルコンの組合せが好まし
い。アルミナ−スピネル系プレキャスト耐火物は、スピ
ネルがスラグ成分のＦｅＯ、ＭｎＯ2 などを固溶し、ス
ラグの浸透を阻止することで耐食性にすぐれている。ア
ルミナ−ジルコン系プレキャスト耐火物は、ジルコンの
解離によって生成したＳｉＯ2が粘性の高い液相とな
り、スラグ浸透を阻止して耐食性を向上させる。
【００１５】湯当り部の周囲に流し込み施工する不定形
耐火物は、材質および施工方法ともに従来と変わらな
い。例えば、シリカ−アルミナ質、アルミナ質、マグネ
シア質、マグネシア−カルシア質、スピネル質、ジルコ
ン質、ジルコニア質などの耐火原料から選ばれる一種ま
たは二種以上を主骨材とし、これに結合剤、解こう剤お
よび水を添加し、混練後、取鍋の敷部に直接、流し込み
施工する。結合剤、解こう剤、必要により添加するその
他の配合物の具体例は上記の焼成プレキャスト耐火物の
製造方法の欄で示したものと同様のものが使用できる。
耐火物は、材質および施工方法ともに従来と変わらな
い。例えば、シリカ−アルミナ質、アルミナ質、マグネ
シア質、マグネシア−カルシア質、スピネル質、ジルコ
ン質、ジルコニア質などの耐火原料から選ばれる一種ま
たは二種以上を主骨材とし、これに結合剤、解こう剤お
よび水を添加し、混練後、取鍋の敷部に直接、流し込み
施工する。結合剤、解こう剤、必要により添加するその
他の配合物の具体例は上記の焼成プレキャスト耐火物の
製造方法の欄で示したものと同様のものが使用できる。
【００１６】本発明では、湯当り部の周囲に流し込み施
工する不定形耐火物として、アルミナ−スピネル系の材
質を使用した場合が最も顕著な効果が得られる。アルミ
ナ−スピネル系は耐食性および耐スラグ浸透性にすぐれ
ているためである。
工する不定形耐火物として、アルミナ−スピネル系の材
質を使用した場合が最も顕著な効果が得られる。アルミ
ナ−スピネル系は耐食性および耐スラグ浸透性にすぐれ
ているためである。
【００１７】アルミナ−スピネル系の材質は、アルミナ
原料として、例えば焼結アルミナ、電融アルミナ、ばん
土けつ岩、ボーキサイト、シリマナイトなどを使用す
る。スピネルはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3の鉱物を主成分とした
焼結または電融の耐火原料である。これらの各原料は粗
粒、中粒、微粒に粒度調整する。耐スラグ浸透性の効果
をより向上させるには、スピネルは微粒として配合する
のが好ましい。
原料として、例えば焼結アルミナ、電融アルミナ、ばん
土けつ岩、ボーキサイト、シリマナイトなどを使用す
る。スピネルはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3の鉱物を主成分とした
焼結または電融の耐火原料である。これらの各原料は粗
粒、中粒、微粒に粒度調整する。耐スラグ浸透性の効果
をより向上させるには、スピネルは微粒として配合する
のが好ましい。
【００１８】
【実施例】下記は、表１に示す実施例および比較例で使
用した湯当り部用の耐火物の製造方法である。 未焼成プレキャスト耐火物Ａ；焼結アルミナ７０重量
％、電融スピネル２０重量％、アルミナセメント１０重
量％よりなる配合物に、外掛けでポリアクリル酸ソーダ
０．１重量％および水を５重量％添加し、混練後、振動
を付与しつつ１５００×１０００×高さ３１０ｍｍのサ
イズに鋳込み成形した。成形体はさらに２４時間養生し
た後、２００℃×２４時間で加熱乾燥した。
用した湯当り部用の耐火物の製造方法である。 未焼成プレキャスト耐火物Ａ；焼結アルミナ７０重量
％、電融スピネル２０重量％、アルミナセメント１０重
量％よりなる配合物に、外掛けでポリアクリル酸ソーダ
０．１重量％および水を５重量％添加し、混練後、振動
を付与しつつ１５００×１０００×高さ３１０ｍｍのサ
イズに鋳込み成形した。成形体はさらに２４時間養生し
た後、２００℃×２４時間で加熱乾燥した。
【００１９】未焼成プレキャスト耐火物Ｂ；焼結アルミ
ナ５５重量％、焼結ジルコン４０重量％、アルミナセメ
ント５重量％よりなる配合物に水を外掛け７重量％添加
し、混練後、振動を付与しつつ前記と同じサイズに鋳込
み成形した。成形体はさらに２４時間養生した後、２０
０℃×２４時間で加熱乾燥した。
ナ５５重量％、焼結ジルコン４０重量％、アルミナセメ
ント５重量％よりなる配合物に水を外掛け７重量％添加
し、混練後、振動を付与しつつ前記と同じサイズに鋳込
み成形した。成形体はさらに２４時間養生した後、２０
０℃×２４時間で加熱乾燥した。
【００２０】焼成プレキャスト耐火物Ａ；前記した未焼
成プレキャスト耐火物Ａを、さらに１３００℃×２４時
間で焼成した。 焼成プレキャスト耐火物Ｂ；前記した未焼成プレキャス
ト耐火物Ｂを、さらに１５００℃×２４時間で焼成し
た。
成プレキャスト耐火物Ａを、さらに１３００℃×２４時
間で焼成した。 焼成プレキャスト耐火物Ｂ；前記した未焼成プレキャス
ト耐火物Ｂを、さらに１５００℃×２４時間で焼成し
た。
【００２１】ろう石質煉瓦；粒度調整したろう石に水ガ
ラスを外掛け５重量％添加し、混練後、フリクションプ
レスにて成形し、さらに１２００℃×２４時間で焼成し
た。
ラスを外掛け５重量％添加し、混練後、フリクションプ
レスにて成形し、さらに１２００℃×２４時間で焼成し
た。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の試験において、熱膨張応力付加前後
の強度試験で湯当り部の材質を挟む耐火物と、実機試験
で湯当り部の周囲に流し込み施工する不定形耐火物は、
アルミナ−スピネル質とし、次のようにして製造・施工
した。すなわち、焼結アルミナ７５重量％、電融スピネ
ル１５重量％、アルミナセメント１０重量％よりなる配
合物に、外掛けでポリアクリル酸ソーダ０．１重量％お
よび水を６重量％添加し、混練後、取鍋の敷部に振動を
付与しつつ鋳込み成形した。成形体はさらに２４時間養
生した後、２００℃×２４時間で加熱乾燥した。
の強度試験で湯当り部の材質を挟む耐火物と、実機試験
で湯当り部の周囲に流し込み施工する不定形耐火物は、
アルミナ−スピネル質とし、次のようにして製造・施工
した。すなわち、焼結アルミナ７５重量％、電融スピネ
ル１５重量％、アルミナセメント１０重量％よりなる配
合物に、外掛けでポリアクリル酸ソーダ０．１重量％お
よび水を６重量％添加し、混練後、取鍋の敷部に振動を
付与しつつ鋳込み成形した。成形体はさらに２４時間養
生した後、２００℃×２４時間で加熱乾燥した。
【００２４】表に示す試験方法は次のとおりである。 耐食性；湯当り材質を回転侵食試験によって測定した。
重量比で鋼片：取鍋スラグ＝１：１の混合物を溶剤と
し、１６５０℃×５時間後、溶損寸法を求め、未焼成プ
レキャスト耐火物Ａの溶損寸法を１００とした指数で示
した。数値が小さいほど耐食性に優れる。
重量比で鋼片：取鍋スラグ＝１：１の混合物を溶剤と
し、１６５０℃×５時間後、溶損寸法を求め、未焼成プ
レキャスト耐火物Ａの溶損寸法を１００とした指数で示
した。数値が小さいほど耐食性に優れる。
【００２５】熱膨張応力；湯当り材質を昇温速度５℃／
ｍｉｎで１５００℃まで昇温し、その膨張応力をロード
セルにて測定した。
ｍｉｎで１５００℃まで昇温し、その膨張応力をロード
セルにて測定した。
【００２６】熱膨張応力付加前後の強度；図２に示すよ
うに、湯当り部材質としての試験片（６）の上下を前記
したをアルミナ−スピネル質不定形耐火物（７）の流し
込み施工体で挾み、昇温速度５℃／ｍｉｎで１５００℃
まで昇温し、湯当り部材質（６）に拘束下での膨張応力
を付加した。この熱膨張応力付加前後の試験片につい
て、その圧縮強さをＪＩＳ・Ｒ２２０６−７７に準じて
を測定した。熱膨張応力付加前の圧縮強さを「前」、熱
膨張応力付加後の圧縮強さを「後」と表示した。
うに、湯当り部材質としての試験片（６）の上下を前記
したをアルミナ−スピネル質不定形耐火物（７）の流し
込み施工体で挾み、昇温速度５℃／ｍｉｎで１５００℃
まで昇温し、湯当り部材質（６）に拘束下での膨張応力
を付加した。この熱膨張応力付加前後の試験片につい
て、その圧縮強さをＪＩＳ・Ｒ２２０６−７７に準じて
を測定した。熱膨張応力付加前の圧縮強さを「前」、熱
膨張応力付加後の圧縮強さを「後」と表示した。
【００２７】実機試験；３４０ｔ溶鋼取鍋の敷部を内張
りした。表に示す各材質を湯当り部に配置すると共に、
その周囲にアルミナ−スピネル質不定形耐火物を流し込
み施工し、溶損速度を求めた。
りした。表に示す各材質を湯当り部に配置すると共に、
その周囲にアルミナ−スピネル質不定形耐火物を流し込
み施工し、溶損速度を求めた。
【００２８】比較例１，２で湯当り部に使用した未焼成
プレキャストＡ，Ｂは、耐食性に優れるものの拘束下に
おける応力付加試験結果では強度劣化が著しい。すなわ
ち、周囲の応力付加に対する強度不足と、表面部の焼結
が進むことによる組織変化ためにキレツが発生したもの
と考えられる。従って、実機試験および耐食性におい
て、比較例１のろう石質煉瓦とほぼ同等となった。ま
た、表１には示していないが、未焼成プレキャスト耐火
物Ａの表層部分のみを焼成した湯当り部用の耐火物を製
造し、実機試験したところ、その結果は６．５ｍｍ／チ
ャージであり、十分な耐用性が得られなかった。
プレキャストＡ，Ｂは、耐食性に優れるものの拘束下に
おける応力付加試験結果では強度劣化が著しい。すなわ
ち、周囲の応力付加に対する強度不足と、表面部の焼結
が進むことによる組織変化ためにキレツが発生したもの
と考えられる。従って、実機試験および耐食性におい
て、比較例１のろう石質煉瓦とほぼ同等となった。ま
た、表１には示していないが、未焼成プレキャスト耐火
物Ａの表層部分のみを焼成した湯当り部用の耐火物を製
造し、実機試験したところ、その結果は６．５ｍｍ／チ
ャージであり、十分な耐用性が得られなかった。
【００２９】これに対し、焼成プレキャストＡ，Ｂは耐
食性が向上するとともに、拘束下における強度劣化が少
ない。また、湯当りとして使用した実機試験では、焼成
品であるために溶鋼熱を受けても表面部、下部とも組織
変化がなく、未焼成品で見られるキレツ発生もなく、す
ぐれた耐用性が得られた。
食性が向上するとともに、拘束下における強度劣化が少
ない。また、湯当りとして使用した実機試験では、焼成
品であるために溶鋼熱を受けても表面部、下部とも組織
変化がなく、未焼成品で見られるキレツ発生もなく、す
ぐれた耐用性が得られた。
【００３０】
【発明の効果】本発明は、以上の実機試験からも明らか
なように、例えばアルミナ−スピネル質不定形耐火物の
ように熱膨張応力が特に高い材質を敷部に内張りして
も、湯当り部はキレツの発生もなく、すぐれた耐用性を
示す。その結果、湯当り部の補修工数の低減、溶鋼取鍋
の稼働率向上、不定形耐火物による敷部内張りによる施
工作業の省力化など、その効果はきわめて大きい。
なように、例えばアルミナ−スピネル質不定形耐火物の
ように熱膨張応力が特に高い材質を敷部に内張りして
も、湯当り部はキレツの発生もなく、すぐれた耐用性を
示す。その結果、湯当り部の補修工数の低減、溶鋼取鍋
の稼働率向上、不定形耐火物による敷部内張りによる施
工作業の省力化など、その効果はきわめて大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、本発明の内張り方法を説明する溶鋼取
鍋の縦断面図である。
鍋の縦断面図である。
【図２】図２は、熱膨張応力付加の試験方法を示したも
のである。
のである。
１ 焼成プレキャスト耐火物 ２ 不定形耐火物 ３ 敷部 ４ 側壁 ５ 煉瓦層 ６ 湯当り部材質 ７ アルミナ−スピネル質不定形耐火物
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松本 修美 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 吉本 敏和 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 焼成プレキャスト耐火物を湯当り部に配
置すると共に、その周囲に不定形耐火物を流し込み施工
する、取鍋敷部の内張り方法。 - 【請求項２】 湯当り部の周囲に流し込み施工する不定
形耐火物がアルミナ−スピネル系である、請求項１記載
の取鍋敷部の内張り方法。 - 【請求項３】 焼成プレキャスト耐火物の焼成温度が８
００〜１６００℃である、請求項１記載の取鍋敷部の内
張り方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250479A JPH0671422A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 取鍋敷部の内張り方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4250479A JPH0671422A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 取鍋敷部の内張り方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0671422A true JPH0671422A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=17208470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4250479A Withdrawn JPH0671422A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 取鍋敷部の内張り方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0671422A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005008496A (ja) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物 |
| JP2013252564A (ja) * | 2013-08-02 | 2013-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | プレキャストブロック耐火物及びこのプレキャストブロック耐火物を用いた取鍋の敷き部構造 |
| CN108311683A (zh) * | 2018-03-05 | 2018-07-24 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种低成本钢包包底砌筑方法 |
| CN110449568A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-11-15 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种钢包复合包底施工工艺 |
-
1992
- 1992-08-27 JP JP4250479A patent/JPH0671422A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005008496A (ja) * | 2003-06-20 | 2005-01-13 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物 |
| JP2013252564A (ja) * | 2013-08-02 | 2013-12-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | プレキャストブロック耐火物及びこのプレキャストブロック耐火物を用いた取鍋の敷き部構造 |
| CN108311683A (zh) * | 2018-03-05 | 2018-07-24 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种低成本钢包包底砌筑方法 |
| CN110449568A (zh) * | 2019-08-27 | 2019-11-15 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种钢包复合包底施工工艺 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |