JPH09271984A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ - Google Patents
ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤInfo
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- JPH09271984A JPH09271984A JP11114696A JP11114696A JPH09271984A JP H09271984 A JPH09271984 A JP H09271984A JP 11114696 A JP11114696 A JP 11114696A JP 11114696 A JP11114696 A JP 11114696A JP H09271984 A JPH09271984 A JP H09271984A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 シ−ルドガスとして安価なＣＯ2ガスと組み
合わせて使用し、溶接速度を速くした場合においても、
ビ−ドの凸状化や止端部にオ−バ−ラップやアンダ−カ
ット等の溶接欠陥の発生がなく、ビ−ド止端部と母材と
のなじみ性がよいすみ肉ビ−ドが得られるワイヤの提
供。 【解決手段】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、粒径が１.０μｍ以下で、Ｆｅ3Ｏ4及び
／又はＭｎＦｅ2Ｏ4をＦｅ2Ｏ3換算値で２５重量％以上
含有し、かつＳｉＯ2を主体とするガラス質で溶融固着
された形態の微粒子複合金属酸化物を、ワイヤ全重量に
対して０.１０〜２.０重量％含有させる。さらにＴｉＯ
2：１.０〜７.５重量％、ＳｉＯ2：０.２〜２.５重量
％、ＺｒＯ2：０.２〜１.５重量％、Ｎａ及びＫの１種
または２種の合計：０.０５〜０.３０重量％、脱酸剤：
１.５〜５.０重量％を必須成分として含有させる。
合わせて使用し、溶接速度を速くした場合においても、
ビ−ドの凸状化や止端部にオ−バ−ラップやアンダ−カ
ット等の溶接欠陥の発生がなく、ビ−ド止端部と母材と
のなじみ性がよいすみ肉ビ−ドが得られるワイヤの提
供。 【解決手段】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、粒径が１.０μｍ以下で、Ｆｅ3Ｏ4及び
／又はＭｎＦｅ2Ｏ4をＦｅ2Ｏ3換算値で２５重量％以上
含有し、かつＳｉＯ2を主体とするガラス質で溶融固着
された形態の微粒子複合金属酸化物を、ワイヤ全重量に
対して０.１０〜２.０重量％含有させる。さらにＴｉＯ
2：１.０〜７.５重量％、ＳｉＯ2：０.２〜２.５重量
％、ＺｒＯ2：０.２〜１.５重量％、Ｎａ及びＫの１種
または２種の合計：０.０５〜０.３０重量％、脱酸剤：
１.５〜５.０重量％を必須成分として含有させる。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は船舶、鉄骨、橋梁等
の各種鋼構造物の製作に際し、特にＴ字すみ肉継ぎ手溶
接や重ねすみ肉継ぎ手溶接に使用して、耐疲労強度性に
優れたビ−ド形状が得られるガスシ−ルドア−ク溶接用
フラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤと
いう。）に関する。
の各種鋼構造物の製作に際し、特にＴ字すみ肉継ぎ手溶
接や重ねすみ肉継ぎ手溶接に使用して、耐疲労強度性に
優れたビ−ド形状が得られるガスシ−ルドア−ク溶接用
フラックス入りワイヤ（以下、フラックス入りワイヤと
いう。）に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、各種鋼構造物の製作にフラックス
入りワイヤを使用したガスシ−ルドア−ク溶接が広く行
われているが、施工現場からはさらに個々の溶接箇所に
最適なフラックス入りワイヤの開発要望が強い。その一
つに溶接構造物の疲労強度向上の観点から、すみ肉溶接
におけるビ−ド止端部と母材とのなじみ性の改善があ
る。
入りワイヤを使用したガスシ−ルドア−ク溶接が広く行
われているが、施工現場からはさらに個々の溶接箇所に
最適なフラックス入りワイヤの開発要望が強い。その一
つに溶接構造物の疲労強度向上の観点から、すみ肉溶接
におけるビ−ド止端部と母材とのなじみ性の改善があ
る。
【０００３】これに対し、特開平４−３６１８７６号公
報はルチール系フラックス入りワイヤとＡｒ系ガスを組
み合わせた溶接方法を提案したものであるが、シ−ルド
ガスが高価のために溶接コストが問題となる。また特開
昭６１ー１４７９９３号公報、特開平３ー２９４０９２
号公報等の提案では、フラックス入りワイヤの成分を限
定することによる水平すみ肉ビ−ド形状の改善が図られ
ている。しかし、水平すみ肉溶接を高速度化した場合、
あるいは薄板の重ねすみ肉溶接に適用した場合、ビ−ド
の凸状化や止端部にオーバーラップやアンダーカットが
発生しやすく、手直しや溶接速度制限等が必要となり作
業能率の低下が問題となる。
報はルチール系フラックス入りワイヤとＡｒ系ガスを組
み合わせた溶接方法を提案したものであるが、シ−ルド
ガスが高価のために溶接コストが問題となる。また特開
昭６１ー１４７９９３号公報、特開平３ー２９４０９２
号公報等の提案では、フラックス入りワイヤの成分を限
定することによる水平すみ肉ビ−ド形状の改善が図られ
ている。しかし、水平すみ肉溶接を高速度化した場合、
あるいは薄板の重ねすみ肉溶接に適用した場合、ビ−ド
の凸状化や止端部にオーバーラップやアンダーカットが
発生しやすく、手直しや溶接速度制限等が必要となり作
業能率の低下が問題となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明はシ−
ルドガスとして安価なＣＯ2ガスとフラックス入りワイ
ヤとを組み合わせて使用し、溶接速度を速くした場合に
おいても、上記溶接欠陥の発生がなく、ビ−ド止端部と
母材とのなじみ性がよいすみ肉ビ−ドが得られるガスシ
−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤを提供するこ
とを目的とする。
ルドガスとして安価なＣＯ2ガスとフラックス入りワイ
ヤとを組み合わせて使用し、溶接速度を速くした場合に
おいても、上記溶接欠陥の発生がなく、ビ−ド止端部と
母材とのなじみ性がよいすみ肉ビ−ドが得られるガスシ
−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤを提供するこ
とを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、鋼製外
皮内にフラックスを充填してなるルチ−ル系ガスシ−ル
ドア−ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、粒径が
１．０μｍ以下で、Ｆｅ3Ｏ4及び／又はＭｎＦｅ2Ｏ4を
Ｆｅ2Ｏ3換算値で２５重量％以上含有し、かつＳｉＯ2
を主体とするガラス質で溶融固着された形態の微粒子複
合金属酸化物（以下、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物とい
う）を、ワイヤ全重量に対して０．１０〜２．０重量％
含有させたこと、及びさらに必要に応じてＴｉＯ2：
１．０〜７．５重量％、ＳｉＯ2：０．２〜２．５重量
％、ＺｒＯ2：０．２〜１．５重量％、Ｎａ及びＫの１
種または２種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸
剤：１．５〜５．０重量％を必須成分として含有させた
ことを特徴とするガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス
入りワイヤにある。
皮内にフラックスを充填してなるルチ−ル系ガスシ−ル
ドア−ク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、粒径が
１．０μｍ以下で、Ｆｅ3Ｏ4及び／又はＭｎＦｅ2Ｏ4を
Ｆｅ2Ｏ3換算値で２５重量％以上含有し、かつＳｉＯ2
を主体とするガラス質で溶融固着された形態の微粒子複
合金属酸化物（以下、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物とい
う）を、ワイヤ全重量に対して０．１０〜２．０重量％
含有させたこと、及びさらに必要に応じてＴｉＯ2：
１．０〜７．５重量％、ＳｉＯ2：０．２〜２．５重量
％、ＺｒＯ2：０．２〜１．５重量％、Ｎａ及びＫの１
種または２種の合計：０．０５〜０．３０重量％、脱酸
剤：１．５〜５．０重量％を必須成分として含有させた
ことを特徴とするガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス
入りワイヤにある。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明者らは、上記課題に対し種
々のフラックス入りワイヤを試作し、水平すみ肉溶接及
び重ねすみ肉溶接試験により詳細に検討した結果、次の
ような知見を得て本発明を完成したものである。
々のフラックス入りワイヤを試作し、水平すみ肉溶接及
び重ねすみ肉溶接試験により詳細に検討した結果、次の
ような知見を得て本発明を完成したものである。
【０００７】一般的な市販のフラックス入りワイヤを使
用した場合、溶着量に見合うように溶接電流を高くして
溶接速度を速くしていくと溶接欠陥が発生しやすくな
る。図２（ａ）に水平すみ肉溶接におけるビ−ド１の凸
状化と止端部のオーバーラップ２、図２（ｂ）に薄板の
重ねすみ肉溶接における上板側及び下板側ビ−ド１の止
端部のカット３の発生状況を示した。このような溶接欠
陥をもつすみ肉溶接部は繰り返し荷重に対し極めて脆弱
となる。
用した場合、溶着量に見合うように溶接電流を高くして
溶接速度を速くしていくと溶接欠陥が発生しやすくな
る。図２（ａ）に水平すみ肉溶接におけるビ−ド１の凸
状化と止端部のオーバーラップ２、図２（ｂ）に薄板の
重ねすみ肉溶接における上板側及び下板側ビ−ド１の止
端部のカット３の発生状況を示した。このような溶接欠
陥をもつすみ肉溶接部は繰り返し荷重に対し極めて脆弱
となる。
【０００８】図１にすみ肉溶接部の耐疲労強度性と密接
な関係があるとされるビ−ド止端部形状（ビ−ド止端部
の曲率半径ρ及び止端部角度θ）の計測要領を示す。図
１において、ビ−ド断面マクロ試験片を採取し、これを
投影機等により２０倍に拡大したトレース図とし、曲率
半径ρ（ｍｍ）はビ−ド止端部４から１０ｍｍ離れたＡ
点、及び母材側に１０ｍｍ離れたＢ点の範囲内に各種径
の円ゲ−ジを当て、最も適当に合致した円の半径とす
る。止端部角度θ（度）は、止端部から曲率半径ρの円
とビ−ド曲線５の接する点を通過する直線と母材基準線
６とのなす角度とする。つまり、ビ−ド止端部と母材と
のなじみ性がよいすみ肉ビ−ド１では、曲率半径ρ及び
止端部角度θが大きな値となり、この場合に耐疲労強度
性が向上する。なお、本発明では目標値として、曲率半
径ρ≧１．００ｍｍ、止端部角度θ≧１２０度の両方を
満足することとした。
な関係があるとされるビ−ド止端部形状（ビ−ド止端部
の曲率半径ρ及び止端部角度θ）の計測要領を示す。図
１において、ビ−ド断面マクロ試験片を採取し、これを
投影機等により２０倍に拡大したトレース図とし、曲率
半径ρ（ｍｍ）はビ−ド止端部４から１０ｍｍ離れたＡ
点、及び母材側に１０ｍｍ離れたＢ点の範囲内に各種径
の円ゲ−ジを当て、最も適当に合致した円の半径とす
る。止端部角度θ（度）は、止端部から曲率半径ρの円
とビ−ド曲線５の接する点を通過する直線と母材基準線
６とのなす角度とする。つまり、ビ−ド止端部と母材と
のなじみ性がよいすみ肉ビ−ド１では、曲率半径ρ及び
止端部角度θが大きな値となり、この場合に耐疲労強度
性が向上する。なお、本発明では目標値として、曲率半
径ρ≧１．００ｍｍ、止端部角度θ≧１２０度の両方を
満足することとした。
【０００９】本発明によるフラックス入りワイヤは、溶
接欠陥の発生がなくビ−ド止端部と母材とのなじみ性を
改善するために、ルチールとともにＦｅ基微粒子複合金
属酸化物を、ワイヤ全重量に対して０．１０〜２．０重
量％含有させたことを基本的な特徴とする。このときル
チールはア−ク安定化とビ−ド形成のための主要なスラ
グ形成剤として作用し、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物は
溶融スラグのみならず溶融金属にも十分に酸素を供給
し、凝固温度及び粘性が低く流動性のよい溶融金属及び
溶融スラグを形成するように作用する。このような溶融
金属は母材との濡れ性が良好でオーバーラップのないな
じみ性のよいビ−ド止端部をもたらし、また溶融スラグ
は溶融金属全体を均一に被包し保護するので、ビ−ドの
凸状化及びビ−ド止端部のアンダーカットの発生を防止
することができる。
接欠陥の発生がなくビ−ド止端部と母材とのなじみ性を
改善するために、ルチールとともにＦｅ基微粒子複合金
属酸化物を、ワイヤ全重量に対して０．１０〜２．０重
量％含有させたことを基本的な特徴とする。このときル
チールはア−ク安定化とビ−ド形成のための主要なスラ
グ形成剤として作用し、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物は
溶融スラグのみならず溶融金属にも十分に酸素を供給
し、凝固温度及び粘性が低く流動性のよい溶融金属及び
溶融スラグを形成するように作用する。このような溶融
金属は母材との濡れ性が良好でオーバーラップのないな
じみ性のよいビ−ド止端部をもたらし、また溶融スラグ
は溶融金属全体を均一に被包し保護するので、ビ−ドの
凸状化及びビ−ド止端部のアンダーカットの発生を防止
することができる。
【００１０】Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物によるビ−ド
形状改善効果は、フラックス入りワイヤの原料として通
常用いられているＦｅＯやＦｅ2Ｏ3のような単体の鉄酸
化物原料を含有させた場合に比較して極めて大きい。こ
れはＦｅ基微粒子複合金属酸化物が１．０μｍ以下とい
う微粒子で、かつ個々の粒子中の鉄酸化物やＭｎ酸化物
が融点の低いガラス質と接触した形態にあるために、ア
−ク雰囲気中及び溶融金属プール中で容易に溶融し、溶
融金属及び溶融スラグに十分な酸素を有効に均一に供給
できることによると考えられる。なお、酸素量を富化し
て凝固温度及び粘性が低く流動性のよい溶融金属及び溶
融スラグを形成したことは、プライマ塗装鋼板や表面に
潤滑性油が付着している薄板鋼板のすみ肉溶接における
発生ガスの放出能を高めるので、ピットを発生しにくく
することにも効果的である。。
形状改善効果は、フラックス入りワイヤの原料として通
常用いられているＦｅＯやＦｅ2Ｏ3のような単体の鉄酸
化物原料を含有させた場合に比較して極めて大きい。こ
れはＦｅ基微粒子複合金属酸化物が１．０μｍ以下とい
う微粒子で、かつ個々の粒子中の鉄酸化物やＭｎ酸化物
が融点の低いガラス質と接触した形態にあるために、ア
−ク雰囲気中及び溶融金属プール中で容易に溶融し、溶
融金属及び溶融スラグに十分な酸素を有効に均一に供給
できることによると考えられる。なお、酸素量を富化し
て凝固温度及び粘性が低く流動性のよい溶融金属及び溶
融スラグを形成したことは、プライマ塗装鋼板や表面に
潤滑性油が付着している薄板鋼板のすみ肉溶接における
発生ガスの放出能を高めるので、ピットを発生しにくく
することにも効果的である。。
【００１１】本発明で用いる粒径、組成及び形態のＦｅ
基微粒子複合金属酸化物の原料としては、例えばＭｎ及
びＳｉを脱酸剤として含有した被覆ア−ク溶接棒やフラ
ックス入りワイヤ等による溶接ヒューム、あるいはＦｅ
−ＭｎーＳｉ合金を溶解製造する場合に発生するヒュー
ム、所定の組成にした溶解凝固物の微粉砕品などが利用
できる。
基微粒子複合金属酸化物の原料としては、例えばＭｎ及
びＳｉを脱酸剤として含有した被覆ア−ク溶接棒やフラ
ックス入りワイヤ等による溶接ヒューム、あるいはＦｅ
−ＭｎーＳｉ合金を溶解製造する場合に発生するヒュー
ム、所定の組成にした溶解凝固物の微粉砕品などが利用
できる。
【００１２】さらに、本発明では上記Ｆｅ基微粒子複合
金属酸化物以外に、特にＴｉＯ2とともにＳｉＯ2及びＺ
ｒＯ2をスラグ形成剤として所定量含有させ、凝固温
度、粘性及びスラグ生成量を調整することによりビ−ド
形状改善効果を一層発揮させることができる。なお本発
明でいうルチール系ガスシールドア−ク溶接用フラック
ス入りワイヤとは、ワイヤ中にＴｉ０2（溶解原料成分
を含む）を１．０重量以上含有し、Ｔｉ０2によるア−
ク安定化効果及びスラグ被包効果をもたらすものをい
う。
金属酸化物以外に、特にＴｉＯ2とともにＳｉＯ2及びＺ
ｒＯ2をスラグ形成剤として所定量含有させ、凝固温
度、粘性及びスラグ生成量を調整することによりビ−ド
形状改善効果を一層発揮させることができる。なお本発
明でいうルチール系ガスシールドア−ク溶接用フラック
ス入りワイヤとは、ワイヤ中にＴｉ０2（溶解原料成分
を含む）を１．０重量以上含有し、Ｔｉ０2によるア−
ク安定化効果及びスラグ被包効果をもたらすものをい
う。
【００１３】以下に本発明のフラックス入りワイヤの成
分限定理由を述べる。
分限定理由を述べる。
【００１４】Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物：０．１０〜
２．０重量％ Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物の粒径を１．０μｍ以下に
限定した理由は、個々の粒子の溶融を迅速にし、溶接金
属及び溶融金属への酸素供給源としての効果を発揮させ
るためである。
２．０重量％ Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物の粒径を１．０μｍ以下に
限定した理由は、個々の粒子の溶融を迅速にし、溶接金
属及び溶融金属への酸素供給源としての効果を発揮させ
るためである。
【００１５】Ｆｅ3Ｏ4及び／又はＭｎＦｅ2Ｏ4をＦｅ2
Ｏ3換算値で２５重量％以上に限定した理由は、溶接金
属及び溶融金属への酸素供給源としてＦｅ基微粒子複合
金属酸化物に十分な酸素量を保持させるためである。Ｆ
ｅ2Ｏ3換算値で２５重量％未満ではビ−ド形状改善効果
が小さく、また酸素供給量を確保しようとして、フラッ
クス中にＦｅ基微粒子複合金属酸化物の配合量を多くす
ると、Ｆｅ3Ｏ4、ＭｎＦ2Ｏ4以外のＳｉＯ2等ガラス質
を構成する成分やその他の成分の含有量が増加し、溶融
スラグの粘性が高くなりビ−ド止端部がオーバーラップ
気味になったり、逆に粘性が過剰に低下し極端な下付き
ビ−ドなる場合がある。
Ｏ3換算値で２５重量％以上に限定した理由は、溶接金
属及び溶融金属への酸素供給源としてＦｅ基微粒子複合
金属酸化物に十分な酸素量を保持させるためである。Ｆ
ｅ2Ｏ3換算値で２５重量％未満ではビ−ド形状改善効果
が小さく、また酸素供給量を確保しようとして、フラッ
クス中にＦｅ基微粒子複合金属酸化物の配合量を多くす
ると、Ｆｅ3Ｏ4、ＭｎＦ2Ｏ4以外のＳｉＯ2等ガラス質
を構成する成分やその他の成分の含有量が増加し、溶融
スラグの粘性が高くなりビ−ド止端部がオーバーラップ
気味になったり、逆に粘性が過剰に低下し極端な下付き
ビ−ドなる場合がある。
【００１６】Ｆｅ2Ｏ3換算値の上限については、粒子の
溶融を速めるためにＳｉＯ2を主体とするガラス質で溶
融固着された形態にすること及び原料の溶解製造の際の
作業性等を考慮して８５重量％以下であることが好まし
い。
溶融を速めるためにＳｉＯ2を主体とするガラス質で溶
融固着された形態にすること及び原料の溶解製造の際の
作業性等を考慮して８５重量％以下であることが好まし
い。
【００１７】なお、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物に上記
成分以外のＴｉＯ2、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｃａ
Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｆ及びＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の酸化
物を含有させることは本発明の効果を損なわない範囲で
可能である。
成分以外のＴｉＯ2、ＺｒＯ2、ＭｇＯ、Ａｌ2Ｏ3、Ｃａ
Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｆ及びＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の酸化
物を含有させることは本発明の効果を損なわない範囲で
可能である。
【００１８】Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物の形状は球
状、不定形状いずれでもよい。水分量についても特に限
定しないが、微粒子であるため原料保管中の吸湿に注意
し、またフラックス充填前に十分な乾燥処理をすること
が好ましい。
状、不定形状いずれでもよい。水分量についても特に限
定しないが、微粒子であるため原料保管中の吸湿に注意
し、またフラックス充填前に十分な乾燥処理をすること
が好ましい。
【００１９】本発明では、このようなＦｅ基微粒子金属
複合酸化物を、ワイヤ全重量比で０．１０〜２．０重量
％含有させることによって、前記すみ肉ビ−ド形状を改
善できる。Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物の含有量が０．
１０重量％未満では溶融金属及び溶融スラグへの酸素供
給量が不十分で、ビ−ドが凸状になりオーバーラップや
アンダーカットが発生する。一方、Ｆｅ基微粒子複合金
属酸化物の含有量が２．０重量％を超えると溶融スラグ
中にＦｅ酸化物成分が過剰となり、溶融スラグによる溶
融金属の保持効果が弱まり極端に下板側のみ脚長が大き
い下付きビ−ドとなる他、溶融スラグに被包むらが生じ
スラグ剥離性が劣化する。また溶接金属についても酸素
量が過剰となり機械的性質が劣化する。
複合酸化物を、ワイヤ全重量比で０．１０〜２．０重量
％含有させることによって、前記すみ肉ビ−ド形状を改
善できる。Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物の含有量が０．
１０重量％未満では溶融金属及び溶融スラグへの酸素供
給量が不十分で、ビ−ドが凸状になりオーバーラップや
アンダーカットが発生する。一方、Ｆｅ基微粒子複合金
属酸化物の含有量が２．０重量％を超えると溶融スラグ
中にＦｅ酸化物成分が過剰となり、溶融スラグによる溶
融金属の保持効果が弱まり極端に下板側のみ脚長が大き
い下付きビ−ドとなる他、溶融スラグに被包むらが生じ
スラグ剥離性が劣化する。また溶接金属についても酸素
量が過剰となり機械的性質が劣化する。
【００２０】ＴｉＯ2：１．０〜７．５重量％ ＴｉＯ2はア−クを持続して安定させる成分である。本
発明ではア−クを安定にし、かつビ−ド形状、外観を整
えるために１．０重量％以上含有させる。ＴｉＯ2が
１．０重量％未満ではア−クが不安定になりスパッタが
多発する他、スラグ生成量が不足して上記Ｆｅ基微粒子
複合金属酸化物を含有させたとしてもビ−ド形状が凸状
気味になる。またスラグ被包むらが生じスラグが剥離し
にくく外観も不良となる。一方、ＴｉＯ2が７．５重量
％を超えるとスラグ生成量が多く、かつ溶融スラグの粘
性も大きくなるので、スラグ巻き込みやプライマが塗装
されていたり表面付着潤滑剤が多い鋼板を高速溶接した
場合にはピットやガス溝が発生しやすくなる。またＴｉ
Ｏ2が過剰の場合、ビ−ド止端部はオーバーラップにな
りやすい。
発明ではア−クを安定にし、かつビ−ド形状、外観を整
えるために１．０重量％以上含有させる。ＴｉＯ2が
１．０重量％未満ではア−クが不安定になりスパッタが
多発する他、スラグ生成量が不足して上記Ｆｅ基微粒子
複合金属酸化物を含有させたとしてもビ−ド形状が凸状
気味になる。またスラグ被包むらが生じスラグが剥離し
にくく外観も不良となる。一方、ＴｉＯ2が７．５重量
％を超えるとスラグ生成量が多く、かつ溶融スラグの粘
性も大きくなるので、スラグ巻き込みやプライマが塗装
されていたり表面付着潤滑剤が多い鋼板を高速溶接した
場合にはピットやガス溝が発生しやすくなる。またＴｉ
Ｏ2が過剰の場合、ビ−ド止端部はオーバーラップにな
りやすい。
【００２１】ＳｉＯ2：０．２〜２．５重量％ ＳｉＯ2は溶融スラグの流動性を調整しビ−ド形状を整
えるために含有させる。ＳｉＯ2が０．２重量％未満で
は下付きビ−ドとなり、一方、ＳｉＯ2が２．５重量％
を超えると溶融スラグの粘性が大きくなりビ−ドは丸み
を帯び、止端部と母材とのなじみ性が悪くなる。またス
ラグ巻き込みやピットが発生しやすくなる。
えるために含有させる。ＳｉＯ2が０．２重量％未満で
は下付きビ−ドとなり、一方、ＳｉＯ2が２．５重量％
を超えると溶融スラグの粘性が大きくなりビ−ドは丸み
を帯び、止端部と母材とのなじみ性が悪くなる。またス
ラグ巻き込みやピットが発生しやすくなる。
【００２２】ＺｒＯ2：０．２〜１．５重量％ ＺｒＯ2は溶融スラグの流動性が過剰になるのを抑えて
溶融金属全体を均一に被包しビ−ド表面を滑らかにする
ために０．２重量％以上含有させる。ＺｒＯ2が０．２
重量％未満では均一なスラグ被包性が得られずビ−ド表
面にざらつきや起伏が見られる他、ビ−ド止端部にアン
ダーカットカットが発生しやすく、また上板側のスラグ
被包が極めて薄くなりスラグを除去しにくくなる。一
方、ＺｒＯ2が１．５重量％を超えると丸みを帯びた凸
状のビ−ドとなり、凝固スラグは緻密で固くスラグを除
去しにくくなる。
溶融金属全体を均一に被包しビ−ド表面を滑らかにする
ために０．２重量％以上含有させる。ＺｒＯ2が０．２
重量％未満では均一なスラグ被包性が得られずビ−ド表
面にざらつきや起伏が見られる他、ビ−ド止端部にアン
ダーカットカットが発生しやすく、また上板側のスラグ
被包が極めて薄くなりスラグを除去しにくくなる。一
方、ＺｒＯ2が１．５重量％を超えると丸みを帯びた凸
状のビ−ドとなり、凝固スラグは緻密で固くスラグを除
去しにくくなる。
【００２３】Ｎａ及びＫの１種または２種の合計：０．
０５〜０．３０重量％ Ｎａ及びＫはア−ク安定剤として含有させる。これらの
１種または２種の合計が０．０５重量％未満又は０．３
０重量％を超えた場合には、ア−ク状態が不安定でスパ
ッタが多発し、これにともない溶融プールの安定性が失
われビ−ド形状が乱れる。特に過剰な場合にはア−ク長
が長くなり過ぎてビ−ド止端部にカットが発生しやすく
なる。
０５〜０．３０重量％ Ｎａ及びＫはア−ク安定剤として含有させる。これらの
１種または２種の合計が０．０５重量％未満又は０．３
０重量％を超えた場合には、ア−ク状態が不安定でスパ
ッタが多発し、これにともない溶融プールの安定性が失
われビ−ド形状が乱れる。特に過剰な場合にはア−ク長
が長くなり過ぎてビ−ド止端部にカットが発生しやすく
なる。
【００２４】脱酸剤：１．５〜５．０重量％ Ｃ（０．０１〜０．１０重量％）、Ｓｉ（０．２〜１．
５重量％）、Ｍｎ（１．０〜４．０重量％）、Ｔｉ
（０．５重量％以下）、Ａｌ（１．０重量％以下）、Ｍ
ｇ（１．０重量％以下）、Ｚｒ（０．５重量％以下）等
の脱酸剤を溶接金属の脱酸不足による気孔発生防止及び
機械的性質の確保のために外皮成分を含む合計で１．５
重量％以上含有させる。一方、脱酸剤が５．０重量％を
超えると、スラグ焼き付きによるスラグ剥離性不良や強
度が高くなりすぎて耐割れ性が劣化する。脱酸剤は溶接
金属中に歩留まり合金剤として働く以外に溶融スラグ化
し、溶融スラグの組成および生成量にも影響するので、
本発明の効果を損なわないようにそれぞれ前記（）内の
範囲内であることが好ましい。
５重量％）、Ｍｎ（１．０〜４．０重量％）、Ｔｉ
（０．５重量％以下）、Ａｌ（１．０重量％以下）、Ｍ
ｇ（１．０重量％以下）、Ｚｒ（０．５重量％以下）等
の脱酸剤を溶接金属の脱酸不足による気孔発生防止及び
機械的性質の確保のために外皮成分を含む合計で１．５
重量％以上含有させる。一方、脱酸剤が５．０重量％を
超えると、スラグ焼き付きによるスラグ剥離性不良や強
度が高くなりすぎて耐割れ性が劣化する。脱酸剤は溶接
金属中に歩留まり合金剤として働く以外に溶融スラグ化
し、溶融スラグの組成および生成量にも影響するので、
本発明の効果を損なわないようにそれぞれ前記（）内の
範囲内であることが好ましい。
【００２５】上記ＴｉＯ2、ＳｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｎａ、
Ｋの含有量は、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物にこれらの
成分が含有されている場合にはその含有量も合計して算
出する。これらの必須成分以外に、本発明のフラックス
入りワイヤは、フラックス入りワイヤの用途に応じてビ
ート形状や外観をさらに整えるために、Ａｌ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ等のスラグ形成剤、耐プライマ性向上のため
に弗化物や炭酸塩等、スラグ剥離性強化のためにＢｉ
（０．０１〜０．１０重量％）やＳ（０．０１〜０．０
５重量％）、対象鋼種の拡大ためにＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ、
Ｂ等の合金剤、溶着速度向上に効果的な鉄粉あるいは鉄
合金などを適宜添加できる。フラックス充填率は溶接能
率及びワイヤの生産性面から８〜２５重量％の範囲内が
好ましい。
Ｋの含有量は、Ｆｅ基微粒子複合金属酸化物にこれらの
成分が含有されている場合にはその含有量も合計して算
出する。これらの必須成分以外に、本発明のフラックス
入りワイヤは、フラックス入りワイヤの用途に応じてビ
ート形状や外観をさらに整えるために、Ａｌ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ等のスラグ形成剤、耐プライマ性向上のため
に弗化物や炭酸塩等、スラグ剥離性強化のためにＢｉ
（０．０１〜０．１０重量％）やＳ（０．０１〜０．０
５重量％）、対象鋼種の拡大ためにＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒ、
Ｂ等の合金剤、溶着速度向上に効果的な鉄粉あるいは鉄
合金などを適宜添加できる。フラックス充填率は溶接能
率及びワイヤの生産性面から８〜２５重量％の範囲内が
好ましい。
【００２６】ワイヤ径は電流密度を高くし高溶着性を得
るために細径の０．９〜２．０ｍｍが好ましい。ワイヤ
断面形状は図３に示すような鋼製外皮７及びフラックス
８で構成される一般的な形状のものでよいが、外皮部に
合わせ目がある（ｂ）及び（ｃ）に比較して、外皮部に
開口部がないシ−ムレスタイプ（ａ）がワイヤ送給性、
直進性に優れているのでア−ク及びワイヤ先端狙い位置
が安定し、コーナー部の溶け込みやビ−ド止端部の揃い
が良好になるとともに、フラックスの吸湿がなく耐プラ
イマ性や耐割れ性面からも優れている。ワイヤのポテン
シャル水素量については耐プライマ性及び耐割れ性の面
から極力抑える必要があり、不活性ガス融解熱伝導度法
による測定方法で１００ｐｐｍ以下であることが好まし
い。
るために細径の０．９〜２．０ｍｍが好ましい。ワイヤ
断面形状は図３に示すような鋼製外皮７及びフラックス
８で構成される一般的な形状のものでよいが、外皮部に
合わせ目がある（ｂ）及び（ｃ）に比較して、外皮部に
開口部がないシ−ムレスタイプ（ａ）がワイヤ送給性、
直進性に優れているのでア−ク及びワイヤ先端狙い位置
が安定し、コーナー部の溶け込みやビ−ド止端部の揃い
が良好になるとともに、フラックスの吸湿がなく耐プラ
イマ性や耐割れ性面からも優れている。ワイヤのポテン
シャル水素量については耐プライマ性及び耐割れ性の面
から極力抑える必要があり、不活性ガス融解熱伝導度法
による測定方法で１００ｐｐｍ以下であることが好まし
い。
【００２７】本発明によるフラックス入りワイヤはシ−
ルドガスとしてＣＯ2ガスであっても十分に良好なビ−
ド形状が得られるが、溶接作業環境面からヒューム量が
少ないＡｒ−ＣＯ2混合ガスやＡｒガスを使用した場合
にはさらに良好なビ−ド形状が得られる。
ルドガスとしてＣＯ2ガスであっても十分に良好なビ−
ド形状が得られるが、溶接作業環境面からヒューム量が
少ないＡｒ−ＣＯ2混合ガスやＡｒガスを使用した場合
にはさらに良好なビ−ド形状が得られる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳細
に説明する。
に説明する。
【００２９】軟鋼パイプ（Ｃ：０．０５重量％，Ｓｉ：
０．０３重量％，Ｍｎ：０．２２重量％、Ｐ：０．００
８重量％、Ｓ：０．００４重量％）に、表１に示すＦｅ
基微粒子複合金属酸化物を含有させたフラックスを充填
後、伸線して（外皮部の軟化及び低水素化のための中間
焼鈍を１回実施、各試作ワイヤのポテンシャル水素量を
１００ｐｐｍ以下にした。）、フラックス充填率１５重
量％、及び２０重量％、ワイヤ径１．４ｍｍのフラック
ス入りワイヤを試作した。表２に試作フラックス入りワ
イヤ（ワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ２０）を示す。これら試作ワ
イヤを用いて、表３及び表４に示す鋼板、溶接条件によ
り通常のＴ字及び重ねすみ肉継ぎ手とし、水平すみ肉溶
接試験を行った。Ｔ字すみ肉溶接は両側を溶接し耐プラ
イマ性も調査した。表５に溶接試験結果を示す。表５
中、試験Ｎｏ．１〜１０は板厚９ｍｍ（目標脚長５ｍ
ｍ）のＴ字水平すみ肉溶接試験結果である。試験Ｎｏ．
１〜３は本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜３を
用いた場合で、溶接作業性が良好でスラグ巻き込みやピ
ットの発生もなく、ビ−ド形状はビ−ド止端部の曲率半
径ρ、止端部角度θの計測結果からわかるよう母材との
なじみ性が極めて良好である。これに対し、Ｎｏ．４〜
１０は比較例で、Ｎｏ．４はワイヤ記号Ｗ４にＦｅ基微
粒子複合金属酸化物でなく、ミルスケール（Ｆｅ2Ｏ3）
を含有させたために、ピットが発生し、ビ−ド形状はや
や凸状でビ−ド止端部のなじみ性は改善されない。
０．０３重量％，Ｍｎ：０．２２重量％、Ｐ：０．００
８重量％、Ｓ：０．００４重量％）に、表１に示すＦｅ
基微粒子複合金属酸化物を含有させたフラックスを充填
後、伸線して（外皮部の軟化及び低水素化のための中間
焼鈍を１回実施、各試作ワイヤのポテンシャル水素量を
１００ｐｐｍ以下にした。）、フラックス充填率１５重
量％、及び２０重量％、ワイヤ径１．４ｍｍのフラック
ス入りワイヤを試作した。表２に試作フラックス入りワ
イヤ（ワイヤ記号Ｗ１〜Ｗ２０）を示す。これら試作ワ
イヤを用いて、表３及び表４に示す鋼板、溶接条件によ
り通常のＴ字及び重ねすみ肉継ぎ手とし、水平すみ肉溶
接試験を行った。Ｔ字すみ肉溶接は両側を溶接し耐プラ
イマ性も調査した。表５に溶接試験結果を示す。表５
中、試験Ｎｏ．１〜１０は板厚９ｍｍ（目標脚長５ｍ
ｍ）のＴ字水平すみ肉溶接試験結果である。試験Ｎｏ．
１〜３は本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１〜３を
用いた場合で、溶接作業性が良好でスラグ巻き込みやピ
ットの発生もなく、ビ−ド形状はビ−ド止端部の曲率半
径ρ、止端部角度θの計測結果からわかるよう母材との
なじみ性が極めて良好である。これに対し、Ｎｏ．４〜
１０は比較例で、Ｎｏ．４はワイヤ記号Ｗ４にＦｅ基微
粒子複合金属酸化物でなく、ミルスケール（Ｆｅ2Ｏ3）
を含有させたために、ピットが発生し、ビ−ド形状はや
や凸状でビ−ド止端部のなじみ性は改善されない。
【００３０】Ｎｏ．５はワイヤ記号Ｗ５にＦｅ基微粒子
複合金属酸化物を過剰に含有させたためにスラグ凝固む
らによるスラグ剥離性不良、下付きビ−ドとなり上板側
ビ−ド止端部にカットが発生した。
複合金属酸化物を過剰に含有させたためにスラグ凝固む
らによるスラグ剥離性不良、下付きビ−ドとなり上板側
ビ−ド止端部にカットが発生した。
【００３１】Ｎｏ．６はワイヤ記号Ｗ６のＳｉＯ2が不
足しているために下付きビ−ドとなりビ−ド止端部と母
材となじみ性が改善されない。
足しているために下付きビ−ドとなりビ−ド止端部と母
材となじみ性が改善されない。
【００３２】Ｎｏ．７はワイヤ記号Ｗ７のＮａ、Ｋが不
足しているためにア−クが非常に不安定になり、大粒の
スパッタが多発し、スラグ剥離性不良、スラグ巻き込み
の発生とともにビ−ド形状も劣悪となった。
足しているためにア−クが非常に不安定になり、大粒の
スパッタが多発し、スラグ剥離性不良、スラグ巻き込み
の発生とともにビ−ド形状も劣悪となった。
【００３３】Ｎｏ．８はワイヤ記号Ｗ８のＮａ、Ｋが過
剰なために、同様にア−クが乱れ溶接作業性、ビ−ド形
状とも極めて不良でなった。
剰なために、同様にア−クが乱れ溶接作業性、ビ−ド形
状とも極めて不良でなった。
【００３４】Ｎｏ．９はワイヤ記号Ｗ９の脱酸剤が過剰
のためにスラグが焼き付きスラグ剥離性が不良となっ
た。
のためにスラグが焼き付きスラグ剥離性が不良となっ
た。
【００３５】Ｎｏ．１０はワイヤ記号Ｗ１０の脱酸剤不
足によるピットが多発した。
足によるピットが多発した。
【００３６】次に、試験Ｎｏ．１１〜１４は板厚６ｍｍ
の重ね水平すみ肉溶接試験結果である。試験Ｎｏ．１１
は本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１１を用いた場
合で、溶接作業性が良好でスラグ巻き込みやピットの発
生もなく、ビ−ド形状はビ−ド止端部も含め極めて良好
である。これに対し、Ｎｏ．１２〜１４は比較例で、Ｎ
ｏ．１２はワイヤ記号Ｗ１２のＦｅ基微粒子複合金属酸
化物の含有量が不足しているために、凸状のビ−ドとな
り、さらに上板側にカット、下板側はオーバーラップ気
味になった。従ってビ−ド止端部形状の曲率半径ρ及び
止端部角度θとも小さい値を示している。
の重ね水平すみ肉溶接試験結果である。試験Ｎｏ．１１
は本発明のフラックス入りワイヤ記号Ｗ１１を用いた場
合で、溶接作業性が良好でスラグ巻き込みやピットの発
生もなく、ビ−ド形状はビ−ド止端部も含め極めて良好
である。これに対し、Ｎｏ．１２〜１４は比較例で、Ｎ
ｏ．１２はワイヤ記号Ｗ１２のＦｅ基微粒子複合金属酸
化物の含有量が不足しているために、凸状のビ−ドとな
り、さらに上板側にカット、下板側はオーバーラップ気
味になった。従ってビ−ド止端部形状の曲率半径ρ及び
止端部角度θとも小さい値を示している。
【００３７】Ｎｏ．１３はワイヤ記号Ｗ１３のＴｉＯ2
が不足しているために、ア−ク安定性に欠けスパッタが
多発し、スラグ被包性も十分でなくスラグ剥離性が悪
く、またビ−ド形状も凸状で母材とのなじみ性が悪い。
が不足しているために、ア−ク安定性に欠けスパッタが
多発し、スラグ被包性も十分でなくスラグ剥離性が悪
く、またビ−ド形状も凸状で母材とのなじみ性が悪い。
【００３８】Ｎｏ．１４はワイヤ記号Ｗ１４のＺｒＯ2
が含有されていないために、上板側の凝固スラグが薄く
て除去しにくい。ビ−ドは表面に滑らかさがなく、下板
側止端部にカットが発生した。
が含有されていないために、上板側の凝固スラグが薄く
て除去しにくい。ビ−ドは表面に滑らかさがなく、下板
側止端部にカットが発生した。
【００３９】さらに、試験Ｎｏ．１５〜２０は本発明を
大脚長水平すみ肉溶接（板厚１６ｍｍ、目標脚長８ｍ
ｍ）に適用した結果である。試験Ｎｏ．１５は本発明の
フラックス入りワイヤ記号Ｗ１５用いた場合で、溶接作
業性が良好で、溶接欠陥も発生しない。このような大脚
長ビ−ドにおいても極めて良好なビ−ド止端部形状が得
られる。Ｎｏ．１６〜２０は比較例で、Ｎｏ．１６はワ
イヤ記号Ｗ１６にＦｅ基微粒子複合金属酸化物でなく、
ミルスケール（Ｆｅ2Ｏ3）を含有させたために、ビ−ド
形状が丸みを帯びた凸状になりビ−ド止端部のなじみ性
は改善されない。
大脚長水平すみ肉溶接（板厚１６ｍｍ、目標脚長８ｍ
ｍ）に適用した結果である。試験Ｎｏ．１５は本発明の
フラックス入りワイヤ記号Ｗ１５用いた場合で、溶接作
業性が良好で、溶接欠陥も発生しない。このような大脚
長ビ−ドにおいても極めて良好なビ−ド止端部形状が得
られる。Ｎｏ．１６〜２０は比較例で、Ｎｏ．１６はワ
イヤ記号Ｗ１６にＦｅ基微粒子複合金属酸化物でなく、
ミルスケール（Ｆｅ2Ｏ3）を含有させたために、ビ−ド
形状が丸みを帯びた凸状になりビ−ド止端部のなじみ性
は改善されない。
【００４０】Ｎｏ．１７はワイヤ記号Ｗ１７のＴｉＯ2
が過剰のために、スラグ巻き込みが発生し、ビ−ド止端
部はラップ気味になった。
が過剰のために、スラグ巻き込みが発生し、ビ−ド止端
部はラップ気味になった。
【００４１】Ｎｏ．１８はワイヤ記号Ｗ１８のＳｉＯ2
が過剰のためにピットが発生し、ビ−ド形状は丸みを帯
びた凸状となりビ−ド止端部と母材とのなじみ性が悪
い。
が過剰のためにピットが発生し、ビ−ド形状は丸みを帯
びた凸状となりビ−ド止端部と母材とのなじみ性が悪
い。
【００４２】Ｎｏ．１９はワイヤ記号Ｗ１９のＺｒＯ2
が過剰のためにスラグが固く除去しにくく、ビ−ドは凸
状でオーバーラップ気味になった。
が過剰のためにスラグが固く除去しにくく、ビ−ドは凸
状でオーバーラップ気味になった。
【００４３】Ｎｏ．２０はワイヤ記号Ｗ２０に含有させ
たＦｅ基微粒子複合金属酸化物のＦｅ2Ｏ3換算値が少な
いために、ビ−ド止端部形状の改善効果が小さい。
たＦｅ基微粒子複合金属酸化物のＦｅ2Ｏ3換算値が少な
いために、ビ−ド止端部形状の改善効果が小さい。
【００４４】
【表１】
【００４５】
【表２】
【００４６】
【表３】
【００４７】
【表４】
【００４８】
【表５】
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のガスシ−
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤによれば、シ−
ルドガスとして安価なＣＯ2ガスと組み合わせて高速化
した場合でも、溶接作業性が良好で溶接欠陥が発生しに
くく、すみ肉溶接部の耐疲労強度向上に不可欠のビ−ド
止端部と母材とのなじみ性を大幅に改善できる。
ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤによれば、シ−
ルドガスとして安価なＣＯ2ガスと組み合わせて高速化
した場合でも、溶接作業性が良好で溶接欠陥が発生しに
くく、すみ肉溶接部の耐疲労強度向上に不可欠のビ−ド
止端部と母材とのなじみ性を大幅に改善できる。
【図１】ビ−ド止端部形状（曲率半径ρ及び止端部角度
θ）の計測要領を示す図である。
θ）の計測要領を示す図である。
【図２】水平すみ肉ビ−ドに発生する溶接欠陥を示す図
である。
である。
【図３】フラックス入りワイヤの断面形状を示す図であ
る。
る。
１ ビード ２ オーバーラップ ３ カット ４ ビード止端部 ５ ビード曲線 ６ 母材基準線 ７ 外皮 ８ フラックス
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼製外皮内にフラックスを充填してなる
ルチ−ル系ガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワ
イヤにおいて、粒径が１．０μｍ以下で、Ｆｅ3Ｏ4及び
／又はＭｎＦｅ2Ｏ4をＦｅ2Ｏ3換算値で２５重量％以上
含有し、かつＳｉＯ2を主体とするガラス質で溶融固着
された形態の微粒子複合金属酸化物を、ワイヤ全重量に
対して０．１０〜２．０重量％含有させたことを特徴と
するガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ。 - 【請求項２】 ＴｉＯ2：１．０〜７．５重量％、Ｓｉ
Ｏ2：０．２〜２．５重量％、ＺｒＯ2：０．２〜１．５
重量％、Ｎａ及びＫの１種または２種の合計：０．０５
〜０．３０重量％、脱酸剤：１．５〜５．０重量％を必
須成分として含有させたことを特徴とする請求項１記載
のガスシ−ルドア−ク溶接用フラックス入りワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11114696A JPH09271984A (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11114696A JPH09271984A (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09271984A true JPH09271984A (ja) | 1997-10-21 |
Family
ID=14553632
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11114696A Pending JPH09271984A (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09271984A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140086893A (ko) | 2012-12-28 | 2014-07-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 함유 와이어 및 가스 실드 아크 용접 방법 |
-
1996
- 1996-04-09 JP JP11114696A patent/JPH09271984A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20140086893A (ko) | 2012-12-28 | 2014-07-08 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 가스 실드 아크 용접용 플럭스 함유 와이어 및 가스 실드 아크 용접 방법 |
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