JPH09264277A - ルーツ式流体機械 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ロータ間での流体の閉じ込みを防止し、ロー
タの慣性モーメントを小さくし、吐出量を増加させる。 【解決手段】 山歯５、９と谷歯７、１１とが噛み合う
ロータ１、３の各基礎円直径をＤとし、軸間距離Ｌを２
^1/2 Ｄとしたルーツ式流体機械であって、山歯５、９の
形状を、相手側ロータの基礎円１３、１５と自身側山歯
とが交わる２交点と、相手側基礎円から基礎円半径Ｒの
貫入率Ｓ％だけ相手側に貫入した貫入点との３点を結ぶ
円弧にし、谷歯７、１１の形状を、自身の基礎円と相手
側ロータの山歯５、９とが交わる２交点と、自身側基礎
円から基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ自身側に貫入した
貫入点との３点を結ぶ円弧にし、山歯５、９と谷歯７、
１１の他の部分の形状をインボリュート歯形にし、Ｓ％
をロータ１、３の間で干渉が生じない範囲である３４＜
Ｓ＜４０に設定した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、例えば、車両用
スーパーチャージャのコンプレッサに用いられるルーツ
式流体機械に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、ルーツブロワのようなルーツ式
流体機械に用いられるロータの歯形は、図６に示したロ
ータ２０１、２０３のように、エピサイクロイド曲線と
ハイポサイクロイド曲線とを組み合わせた歯形のもの
と、エンベロープ曲線の歯形のものと、図７に示したロ
ータ２０５、２０７のように、インボリュート曲線の歯
形のものなどがある。

【０００３】また、図８ないし図１０は特開平４−７２
４９０号公報に記載された過給機のロータ２０９、２１
１を示しており、これらはインボリュート曲線の歯形を
持った例である。

【０００４】サイクロイド曲線のロータ２０１、２０３
は、回転中に互いの歯面の一点が常時接触しているか
ら、気体の洩れが少なく効率がよいと共に、気体が閉じ
込められる空間が形成されないから、騒音が低い。

【０００５】また、インボリュート曲線のロータ２０
５、２０７、２０９、２１１は、各図のように、先端部
分が細く形成され、慣性モーメントが小さいから、高速
回転させることが可能であると共に、先端部分が細くロ
ータ断面積が小さい分１回転当たりの吐き出し容量が大
きくなり、充分な流体の吐出量が得られる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかし、サイクロイド
曲線のロータ２０１、２０３やエンベロープ曲線のロー
タは、先端部分が太い繭型になり、慣性モーメントが大
きい。従って、高速回転させることが難しい上に、エン
ジンとの連結をベルト伝動機構で行う場合は、ベルトの
滑りが生じ易く、エンジンとの断続を電磁クラッチで行
う場合は、この電磁クラッチを大型にする必要がある。

【０００７】また、先端部分が太いからそれだけロータ
断面積が大きくなり、ロータ室が狭くなる。例えば、図
６と図７のようにロータの外径をそれぞれ８０ｍｍにし
たとき、図７のインボリュート曲線の例では、ロータ２
０５、２０７の断面積を差し引いたロータ室の断面積は
約１５３２ｍｍ² であるのに対して、図６のサイクロイ
ド曲線の例では、ロータ２０１、２０３の断面積を差し
引いたロータ室の断面積は約１２７３ｍｍ² まで狭くな
る。

【０００８】このように、サイクロイド曲線のロータ２
０１、２０３の場合、ロータ室が狭く１回転当たりの吐
き出し容量が小さいから、充分な流体の吐出量が得られ
ない。

【０００９】また、インボリュート曲線の場合は、各ロ
ータの歯元に相手側ロータの歯先の逃げを作る必要があ
り、図８ないし図１０に示すように、この逃げによっ
て、例えば、ロータ２０９の歯先とロータ２１１の歯元
との間に閉じ込み空間２１３が生じる。この空間２１３
に閉じ込められた吸気は、図８と図９のようにロータ２
０９、２１１の回転に伴って圧縮され、次いで図１０の
ように膨張し、矢印２１５の箇所で開放され、このとき
大きな騒音を発生する。また、閉じ込められた気体がこ
のように圧縮と膨張とを繰り返す間に、ロータ２０９、
２１１には回転抵抗（圧縮時）と回転を促す力（膨張
時）とが働き、回転数が細かく変動し、過給機を振動さ
せる。

【００１０】そこで、この発明は、ロータ間での流体の
閉じ込みによる騒音を防止すると共に、ロータが軽量で
慣性モーメントが小さく、吐出量の多いルーツ式流体機
械の提供を目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１のルーツ式流体
機械は、互いに噛み合う山歯と谷歯とを有する一対のロ
ータの基礎円直径をＤとし、各ロータの軸間距離Ｌを２
^1/2 Ｄとしたインボリュート形のロータを有するルーツ
式流体機械であって、各ロータの山歯の形状を、この山
歯の頂点が両ロータの中心線上にある状態で、相手側ロ
ータの基礎円と自身側山歯とが交わる２箇所の交点と、
相手側基礎円から基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ相手側
に貫入した貫入点との３点を結ぶ円弧にし、各ロータの
谷歯の形状を、この谷歯の鞍部（最も低い点）が両ロー
タの中心線上にある状態で、自身の基礎円と相手側ロー
タの山歯とが交わる２箇所の交点と、自身の基礎円から
基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ自身側に貫入した貫入点
との３点を結ぶ円弧にし、山歯と谷歯の他の部分の形状
をインボリュート歯形にし、前記の貫入率Ｓ％を各ロー
タ間で干渉が生じない範囲に設定したことを特徴とす
る。

【００１２】このように、請求項１のルーツ式流体機械
は、各ロータの山歯の歯先形状を、相手側ロータの基礎
円と自身側山歯とが交わる２箇所の交点と、相手側基礎
円から基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ相手側に貫入した
貫入点との３点を結ぶ円弧にすると共に、谷歯の形状
を、自身の基礎円と相手側ロータの山歯とが交わる２箇
所の交点と、自身の基礎円から基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ
％だけ自身側に貫入した貫入点との３点を結ぶ円弧に
し、この貫入率Ｓ％を各ロータ間で干渉が生じない範囲
に設定したことによって、各ロータの歯先と歯元とを互
いに干渉させず、所定の間隔で対向させることができ
る。

【００１３】従って、インボリュート歯形のロータと異
なって、ロータ間に流体の閉じ込み空間が形成されず、
騒音や振動が防止される。

【００１４】更に、上記の円弧形状部（山歯の歯先と谷
歯）を除いた部分をインボリュート曲線にしたから、サ
イクロイド曲線のものやエンベロープ曲線のものと較べ
て、ロータの先端部が細いから、慣性モーメントが小さ
いと共に、断面積が小さくロータ室が広い。

【００１５】従って、高速回転させることが可能であ
り、１回転当たりの吐き出し容量が大きいから、充分な
吐出量が得られ、それだけ流体機械を小型軽量にでき
る。

【００１６】また、エンジンからの駆動力伝達をベルト
伝動機構で行う場合はベルトの滑りが防止され、エンジ
ンとの断続を電磁クラッチで行う場合はこの電磁クラッ
チを小型にできる。

【００１７】請求項２のルーツ式流体機械は、請求項１
のルーツ式流体機械において、各ロータがそれぞれ２個
の山歯と谷歯とを有する２葉ロータであり、山歯と谷歯
の貫入率Ｓ％を、それぞれ、３４％＜Ｓ＜４０％の範囲
内の値に設定したものであって、請求項１の構成と同等
の効果を得る。

【００１８】これに加えて、２葉ロータの場合、貫入率
を３４％＜Ｓ＜４０％と大きくできるから、ロータの先
端部が細くなり、あるいは、ロータの外径（ロータ室の
内径）が大きくなるから、１回転当たりの吐き出し容量
がそれだけ更に増加する。

【００１９】請求項３のルーツ式流体機械は、請求項１
のルーツ式流体機械において、各ロータがそれぞれ３個
の山歯と谷歯とを有する３葉ロータであり、山歯と谷歯
の貫入率Ｓ％を、それぞれ、２７％≦Ｓ≦３３％の範囲
内の値に設定したものであって、請求項１の構成と同等
の効果を得る。

【００２０】これに加えて、３葉ロータの場合、貫入率
が２７％≦Ｓ≦３３％と比較的小さいから、ロータの外
径が小さくなり、慣性モーメントをそれだけ更に小さく
できる。

【００２１】

【発明の実施の形態】図１ないし図４によって本発明の
第１実施形態を説明する。この実施形態は請求項１、２
の特徴を備えている。この実施形態は車両のスーパーチ
ャージャに用いられており、各図はこのスーパーチャー
ジャのロータ１とロータ３を示している。また、符号を
与えていない部材等は図示されていない。

【００２２】各図のように、これらのロータ１、３は２
葉ロータであり、ロータ１には２個の山歯５、５と２個
の谷歯７、７（山歯５、５の歯元）とが形成され、ロー
タ３には２個の山歯９、９と２個の谷歯１１、１１（山
歯９、９の歯元）とが形成されている。

【００２３】各ロータ１、３の基礎円１３、１５の基礎
円直径はそれぞれＤであり、各ロータ１、３はケーシン
グのロータ室１７の内部で、軸間距離Ｌ＝２^1/2 Ｄの間
隔に配置されたインボリュート形である。

【００２４】このスーパーチャージャは、電磁クラッチ
とベルト伝動機構とを介してエンジンに駆動される。各
ロータ１、３は、タイミングギヤ組を介して、互いに接
触しない状態で噛み合いながら回転する。

【００２５】ロータ１の山歯５の歯先形状は、図１のよ
うに、山歯５の頂点がロータ１、３の中心線１９上にあ
る状態で、ロータ３の基礎円１５と山歯５とが交わる２
箇所の交点２１、２３と、基礎円１５からその基礎円半
径Ｒの貫入率Ｓ％だけ基礎円１５の内部に貫入した貫入
点２５との３点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００２６】ロータ３の山歯９も、この山歯５と同様に
３点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００２７】また、ロータ３の谷歯１１の形状は、図１
の状態で、ロータ３の基礎円１５とロータ１の山歯５と
が交わる上記の２交点２１、２３と、基礎円１５からそ
の基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ基礎円１５の内部に貫
入する上記の貫入点２５との３点を結ぶ円弧状（円筒
状）にしてある。

【００２８】ロータ１の谷歯７も、この谷歯１１と同様
に３点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００２９】各山歯５、９と谷歯７、１１の貫入率Ｓ％
は、３４％＜Ｓ＜４０％の範囲内の値に設定されてい
る。

【００３０】こうして成形された山歯５、９の歯先と谷
歯７、１１の各円弧状部の間には、０〜０．２ｍｍの隙
間を設けてある。

【００３１】図２ないし図４は、ロータの基礎円直径を
Ｄ（基礎円半径Ｒ＝Ｄ／２）にし、ロータ間で干渉が生
じない範囲に貫入率Ｓ％を決定するための実験的なロー
タを示す例である。

【００３２】図２のロータ２７、２９は貫入率Ｓ％を３
４％にし、図３のロータ３１、３３は貫入率Ｓ％を４０
％にしてある。また、図４はロータ１、３であり、貫入
率Ｓ％を３４％＜Ｓ＜４０％の範囲内の３７％にしてあ
る。なお、各図は各ロータを図１のロータ位置から矢印
の方向に５°回転させた状態を示している。

【００３３】図２と図３のように、貫入率３４％の場合
と貫入率４０％の場合は、いずれも各ロータ間に干渉が
生じるが、図４のように、貫入率３７％の場合ロータ
１、３間に干渉は生じていない。

【００３４】こうして、ロータ１、３を用いたスーパー
チャージャが構成されている。上記のように、各ロータ
１、３は、山歯５、９の歯先と谷歯７、１１の形状を、
自身の基礎円１３、１５と相手側ロータの山歯の歯先と
が交わる２交点と、相手側基礎円から基礎円半径Ｒの貫
入率Ｓ％だけ相手側（山歯の場合）と自身側（谷歯の場
合）にそれぞれ貫入した貫入点との３点を結ぶ円弧に
し、この貫入率Ｓ％を２葉ロータの場合に各ロータ間で
干渉が生じないように解析された３４％＜Ｓ＜４０％の
範囲から選んだ。

【００３５】従って、各ロータ１、３の歯先と歯元とを
互いに干渉させず、所定の間隔で対向させることがで
き、従来のインボリュート歯形のロータと異なって、ロ
ータ１、３の間に吸気の閉じ込み空間が形成されないか
ら、スーパーチャージャの騒音や振動が防止される。

【００３６】これに加えて、上記の円弧状部（山歯の歯
先と谷歯）を除いた部分をインボリュート曲線にしたか
ら、サイクロイド曲線のものやエンベロープ曲線のもの
と較べて、ロータ１、３の先端部が細く、断面積が小さ
い。因みに、各ロータ１、３の外径を図６と図７の各従
来例と同じ８０ｍｍにしたとき、ロータ１、３の断面積
を差し引いたロータ室１７の断面積は約１３７３ｍｍ²
になり、ロータ室断面積が約１２７３ｍｍ² であった図
６のサイクロイド曲線のロータ２０１、２０３に較べて
８％程度ロータ室１７の断面積を広くすることができ
た。

【００３７】このように、各ロータ１、３は、先端部が
細いから、慣性モーメントが小さく高速回転させること
が可能であると共に、ロータ室１７の断面積が大きいか
ら、１回転当たりの吐き出し容量がそれだけ大きく、充
分な過給気量が得られる。

【００３８】また、過給気量が増加しただけ、スーパー
チャージャを小型軽量にできる。更に、慣性モーメント
が小さいから、エンジンと連結するベルト伝動機構のベ
ルトの滑りが防止され、エンジンとの断続を行う電磁ク
ラッチを小型にできる。

【００３９】これに加えて、ロータ１、３のような２葉
ロータの場合、貫入率を３４％＜Ｓ＜４０％と大きくで
きるから、それだけロータ１、３の先端部が細くなり、
あるいは、ロータ１、３の外径（ケーシング１７の内
径）が大きくなり、１回転当たりの吐き出し容量は更に
増加する。

【００４０】次に、図５によって本発明の第２実施形態
を説明する。この実施形態は請求項１、３の特徴を備え
ている。この実施形態は車両のスーパーチャージャに用
いられており、図５はこのスーパーチャージャのロータ
３５とロータ３７とを示している。また、符号を与えて
いない部材等は図示されていない。

【００４１】このスーパーチャージャは、電磁クラッチ
とベルト伝動機構とを介してエンジンに駆動される。各
ロータ３５、３７は、タイミングギヤ組を介して、互い
に接触しない状態で噛み合いながら回転する。

【００４２】図５のように、各ロータ３５、３７は、ロ
ータ本体３９、４１とこれらのロータ孔４３、４５に固
定されたロータ軸４７、４９から構成されている。

【００４３】これらのロータ３５、３７は３葉ロータで
あり、ロータ３５のロータ本体３９には３個の山歯５
１、５１、５１と３個の谷歯５３、５３、５３（各山歯
５１の歯元）とが形成され、ロータ３７のロータ本体４
１には３個の山歯５５、５５、５５と３個の谷歯５７、
５７、５７（各山歯５５の歯元）とが形成されている。
なお、各山歯５１、５５には軸方向に中空部５８、６０
が設けられている。

【００４４】各ロータ３５、３７の基礎円５９、６１の
直径をＤとしている。図５のように、各ロータ３５、３
７はケーシングのロータ室６３の内部で、軸間距離Ｌ＝
２^{1/ 2} Ｄの間隔で配置されている。また、各ロータ３
５、３７の外径をｄとしてある。

【００４５】ロータ３５の谷歯５３の形状は、図５のよ
うに、谷歯５３の鞍部（最も低い点）がロータ３５、３
７の中心線６５上にある状態で、ロータ３５の基礎円５
９とロータ３７の山歯５５とが交わる２箇所の交点６
７、６９と、基礎円５９からその基礎円半径Ｒの貫入率
Ｓ％だけ基礎円５９の内部に貫入した貫入点７１との３
点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００４６】ロータ３７の谷歯５７も、この谷歯５３と
同様に３点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００４７】また、ロータ３７の山歯５５の歯先形状
は、図５の状態で、ロータ３５の基礎円５９とロータ３
７の山歯５５とが交わる上記の２交点６７、６９と、基
礎円５９からその基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ基礎円
５９の内部に貫入した上記の貫入点７１との３点を結ぶ
円弧状（円筒状）にしてある。

【００４８】ロータ３５の山歯５１も、この山歯５５と
同様に３点を結ぶ円弧状（円筒状）にしてある。

【００４９】各山歯５１、５５と谷歯５３、５７の貫入
率Ｓ％は、２７％≦Ｓ≦３３％の範囲内で同一の値に設
定されている。

【００５０】こうして成形された山歯５１、５５の歯先
と谷歯５３、５７の各円弧状部の間には、０〜０．２ｍ
ｍの隙間を設けてある。

【００５１】この貫入率Ｓ％と図５に示す貫入値Ｘとを
種々変えて、ロータ３５、３７間の干渉の有無を実験す
ると、貫入率Ｓ％が２７％に満たない範囲と３３％を超
える範囲では干渉が生じるが、２７％≦Ｓ≦３３％の範
囲内では大きな干渉が発生せず、特に、２７％≦Ｓ≦３
３％の中間値である３０％で干渉が最も小さく、ロータ
３５、３７間の閉じ込み空間が最も小さい。

【００５２】こうして、ロータ３５、３７を用いたスー
パーチャージャが構成されている。

【００５３】上記のように、各ロータ３５、３７は、山
歯５１、５５の歯先と谷歯５３、５７の形状を、自身の
基礎円５９、６１と相手側ロータの山歯の歯先とが交わ
る２交点と、相手側基礎円から基礎円半径ＲのＳ％（貫
入率）だけ相手側（山歯の場合）と自身側（谷歯の場
合）にそれぞれ貫入した貫入点との３点を結ぶ円弧に
し、この貫入率Ｓ％を３葉ロータの場合に各ロータ間で
干渉が生じないように解析された２７％≦Ｓ≦３３％の
範囲から選んだ。

【００５４】従って、各ロータ３５、３７の歯先と歯元
とを互いに干渉させず、所定の間隔で対向させることが
でき、従来のインボリュート歯形のロータと異なって、
ロータ３５、３７の間に吸気の閉じ込み空間が形成され
ず、スーパーチャージャの騒音や振動が防止される。

【００５５】これに加えて、上記の円弧状部（山歯の歯
先と谷歯）を除いた部分をインボリュート曲線にしたか
ら、サイクロイド曲線のものやエンベロープ曲線のもの
と較べて、ロータ３５、３７の先端部が細く、断面積が
小さい。

【００５６】このように、各ロータ３５、３７は、先端
部が細いから、慣性モーメントが小さく高速回転させる
ことが可能であると共に、ロータ室６３の断面積が大き
いから、１回転当たりの吐き出し容量がそれだけ大き
く、充分な過給気量が得られる。

【００５７】また、吐出量が増加しただけ、スーパーチ
ャージャを小型軽量にできる。

【００５８】更に、慣性モーメントが小さいから、エン
ジンと連結するベルト伝動機構のベルトの滑りが防止さ
れ、エンジンとの断続を行う電磁クラッチを小型にでき
る。

【００５９】これに加えて、ロータ３５、３７のような
３葉ロータの場合、貫入率が２７％≦Ｓ≦３３％と比較
的小さいから、それだけロータ３５、３７の外径が小さ
くなり、慣性モーメントを更に小さくできる。

【００６０】なお、本発明のルーツ式流体機械におい
て、各ロータは軸方向に捩じれたスクリューロータでも
よい。

【００６１】また、本発明のルーツ式流体機械は、コン
プレッサやブロワーだけでなく、流体圧を与えて回転を
取り出すモータとして用いてもよい。

【００６２】

【発明の効果】請求項１のルーツ式流体機械は、各ロー
タの山歯の歯先と谷歯の形状を、自身の基礎円と相手側
ロータの山歯の歯先とが交わる２交点と、相手側基礎円
から基礎円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ相手側（山歯）ある
いは自身側（谷歯）に貫入した点との３点を結ぶ円弧状
にし、この貫入率Ｓ％を各ロータ間で干渉が生じない範
囲に設定したことにより、インボリュート歯形の従来の
ロータと異なって、ロータ間に流体の閉じ込み空間が形
成されず、騒音や振動が防止される。

【００６３】また、この円弧状部を除いた部分をインボ
リュート曲線にしたから、サイクロイド曲線のものやエ
ンベロープ曲線のものと較べて、ロータの先端部が細
く、断面積が小さい。

【００６４】従って、各ロータの慣性モーメントが小さ
く、高速回転させることが可能であると共に、ロータ室
の断面積が大きいから、１回転当たりの吐き出し容量が
それだけ大きく、充分な流体の吐出量が得られる。ま
た、吐出量が増加しただけ、ルーツ式流体機械を小型軽
量にできる。

【００６５】更に、エンジンとの連結をベルト伝動機構
で行う場合はベルトの滑りが防止され、エンジンとの断
続を電磁クラッチで行う場合はこの電磁クラッチを小型
にできる。

【００６６】請求項２のルーツ式流体機械は、請求項１
の構成と同等の効果を得ると共に、２葉ロータの場合、
貫入率Ｓ％が３４％＜Ｓ＜４０％と大きく、それだけロ
ータの先端部が細くなり、あるいは、ロータの外径（ケ
ーシングの内径）が大きくなるから、１回転当たりの吐
き出し容量が更に増加する。

【００６７】請求項３のルーツ式流体機械は、請求項１
の構成と同等の効果を得ると共に、３葉ロータの場合、
貫入率Ｓ％が２７％≦Ｓ≦３３％と比較的小さいから、
それだけロータの外径が小さくなり、慣性モーメントを
更に小さくできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態のロータを示す説明図で
ある。

【図２】第１実施形態の動作説明図である。

【図３】第１実施形態の動作説明図である。

【図４】第１実施形態の動作説明図である。

【図５】本発明の第２実施形態のロータを示す説明図で
ある。

【図６】第１の従来例のロータを示す説明図である。

【図７】第２の従来例のロータを示す説明図である。

【図８】第３の従来例の動作説明図である。

【図９】第３の従来例の動作説明図である。

【図１０】第３の従来例の動作説明図である。

【符号の説明】

１、３ ロータ（２葉ロータ） ５、９、５１、５５ 山歯 ７、１１、５３、５７ 谷歯 １３、１５、５９、６１ 基礎円 １９、６５ 中心線 ２１、２３、６７、６９ 交点 ２５、５５ 貫入点 ３５、３７ ロータ（３葉ロータ）

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 互いに噛み合う山歯と谷歯とを有する一
   対のロータの基礎円直径をＤとし、各ロータの軸間距離
   Ｌを２^1/2 Ｄとしたインボリュート形のロータを有する
   ルーツ式流体機械であって、 各ロータの山歯の形状を、この山歯の頂点が両ロータの
   中心線上にある状態で、相手側ロータの基礎円と自身側
   山歯とが交わる２箇所の交点と、相手側基礎円から基礎
   円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ相手側に貫入した貫入点との
   ３点を結ぶ円弧にし、 各ロータの谷歯の形状を、この谷歯の鞍部が両ロータの
   中心線上にある状態で、自身の基礎円と相手側ロータの
   山歯とが交わる２箇所の交点と、自身の基礎円から基礎
   円半径Ｒの貫入率Ｓ％だけ自身側に貫入した貫入点との
   ３点を結ぶ円弧にし、 山歯と谷歯の他の部分の形状をインボリュート歯形に
   し、 前記の貫入率Ｓ％を各ロータ間で干渉が生じない範囲に
   設定したことを特徴とするルーツ式流体機械。
2. 【請求項２】 各ロータがそれぞれ２個の山歯と谷歯と
   を有する２葉ロータであり、山歯と谷歯の貫入率Ｓ％
   を、それぞれ、３４＜Ｓ＜４０の範囲内の値に設定した
   ことを特徴とする請求項１のルーツ式流体機械。
3. 【請求項３】 各ロータがそれぞれ３個の山歯と谷歯と
   を有する３葉ロータであり、山歯と谷歯の貫入率Ｓ％
   を、それぞれ、２７≦Ｓ≦３３の範囲内の値に設定した
   ことを特徴とする請求項１のルーツ式流体機械。