JPH0925809A

JPH0925809A - トロコイド型オイルポンプ

Info

Publication number: JPH0925809A
Application number: JP19706995A
Authority: JP
Inventors: Takeo Kato; 武男加藤; Minoru Endo; 稔遠藤; Kazuyoshi Yuge; 和義弓削
Original assignee: JATCO Corp
Current assignee: JATCO Corp
Priority date: 1995-07-10
Filing date: 1995-07-10
Publication date: 1997-01-28

Abstract

(57)【要約】【課題】騒音や振動の低いトロコイド型オイルポンプ
を提供する。【解決手段】カバー１６の吸入ポート１８と吐出ポー
ト１７の間に、アウターロータ１２の歯先円に沿って連
通溝２１を形成する。連通溝２１に沿って吐出ポート１
７側圧力と吸入ポート１８側圧力を結ぶ圧力勾配が形成
され、インナーロータ１１とアウターロータ１２で囲い
込んだ空間１０の内圧は、吸入ポート１８から吐出ポー
ト１７へ移動する過程で圧力勾配に沿って滑らかに変化
する。空間１０における不要な減圧と過剰な加圧が無く
なるから、高速回転させた場合でも空間１０におけるキ
ャビテーションが抑制される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動変速機やエン
ジンに組み込まれて内部機構の各部に必要なオイルを循
環させるオイルポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】自動変速機に組み込まれたオイルポンプ
は、エンジンの出力軸によって直接に駆動されて高圧の
オイルを出力する。高圧のオイルは、自動変速機の内部
機構を潤滑し、油圧制御回路を作動させ、クラッチ等の
内部機構を油圧駆動させる。自動変速機のオイルポンプ
としては、通常、トロコイド型ポンプやベーンポンプが
採用される。トロコイド型ポンプは、内接ギア式ポンプ
の一種であり、噛み合う一対の歯車の隙間に囲い込んだ
オイルを、一対の歯車の回転に伴って、吸入ポート側か
ら吐出ポート側へと送り出す。

【０００３】図５、図６は、トロコイド型オイルポンプ
の構造の説明図である。図５はトロコイド型オイルポン
プの内部の平面図、図６はトロコイド型オイルポンプの
取り付け状態を示す軸方向の断面図である。図５に示す
ように、トロコイド型オイルポンプは、その内周側に噛
み合わせ面を形成して従動回転可能に保持されたアウタ
ーロータ５２と、アウターロータ５２の中心から偏心さ
せて配置され、その外周側にアウターロータ５２に対す
る噛み合わせ面を形成して回転駆動可能に取り付けられ
たインナーロータ５１とを有する。アウターロータ５２
とインナーロータ５１の１ピッチが囲い込む容積が最大
となる位置が上死点５９である。ハウジング５５には、
上死点５９を挟んで吸入ポート５８と吐出ポート５７が
形成される。

【０００４】図６に示すように、インナーロータ５１
は、トルクコンバーター６１のインペラスリーブ６３と
嵌合して、図示しないエンジンの出力回転を直接に受け
る。アウターロータ５２およびインナーロータ５１は、
ポンプハウジングを構成するハウジング５５とカバー５
６（一対のケース部材）によって軸方向の両側から挟み
込まれる。ハウジング５５に回転中心から偏心させて形
成された凹所にアウターロータ５２とインナーロータ５
１が相互に噛み合わせて格納される。カバー５６の内周
側に固定されたスリーブ軸５３は、インペラスリーブ６
３の内側を通ってトルクコンバーター６１の内部に達
し、ステーター６２を支持している。

【０００５】図５に示すように、吸入ポート５８と吐出
ポート５７の間隔に相当する上死点５９を挟む位置で
は、インナーロータ５１とアウターロータ５２の１ピッ
チに囲い込まれた空間が吸入ポート５８と吐出ポート５
７の両方から隔離される。そして、隔離された空間が上
死点５９に向かって体積をわずかに膨脹させると、非圧
縮性のオイルは圧力が急低下する。その後、隔離された
空間が上死点５９を越えて体積をわずかに縮小すると、
オイルの圧力は逆に急上昇する。

【０００６】そこで、特開昭６３−２４６４０４号公報
に示されるトロコイド型オイルポンプでは、インナーロ
ータとアウターロータが摺動するポンプハウジング壁面
の吸入ポートと吐出ポートの間に、アウターロータの歯
先円に沿って吐出ポート側から延長された細い溝構造を
形成している。インナーロータとアウターロータの１ピ
ッチに囲い込まれた空間は、この溝構造を通じて吐出ポ
ート側にのみ連通している。そして、上述の急激な減圧
のタイミングではオイルが吐出ポート側から溝構造を通
じて補給され、上述の急激な加圧のタイミングではオイ
ルが溝構造を通じて吐出ポート側に排出される。これに
より、インナーロータとアウターロータで囲い込まれた
体積の圧力変化を緩やかにしている。

【０００７】一方、特開昭６２−２７６２８６号公報に
示されるベーンポンプでは、隣接する２つのベーン（隔
壁）で囲い込まれた空間を吐出ポート側にのみ連通させ
るくさび型の溝構造に加えて、この囲い込まれた体積を
吸入ポートと吐出ポートの両方に連通させる細い溝構造
も別に設けている。くさび型の溝構造は、特開昭６３−
２４６４０４号公報の溝構造と同様に機能して囲い込ま
れた空間の圧力変化を緩和する。また、吐出ポート側の
圧力を越えた圧縮分のオイルを吐出ポート側に逃がすこ
とにより、オイルポンプの回転抵抗を下げて運転効率を
高めている。これに対して、細い溝構造は、吸入ポート
と吐出ポートの圧力差に駆動されたオイルの流れを形成
して、吸入ポートと吐出ポートの２つの圧力値を結ぶ圧
力勾配を形成する。吸入ポートから吐出ポートに至る期
間、２つのベーンで囲い込まれた空間の内圧は、この圧
力勾配を登って滑らかに変化し、空間内に発生する余分
な圧力変動が吸収される。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】上述の特開昭６３−２
４６４０４号公報に示されるトロコイド型オイルポンプ
では、見掛け上、インナーロータとアウターロータの１
ピッチで囲い込まれた空間におけるオイルの急激な減圧
と加圧が小さくなるが、騒音や振動の問題は十分に解決
されていない。吐出ポートに連通する細い溝構造を設け
ても、インナーロータとアウターロータの１ピッチで囲
い込まれた空間が上死点の直前で膨脹し、直後で圧縮さ
れて急激な圧力変化を起こすため、キャビテーションま
たは油振に起因するオイルポンプノイズが発生してい
る。

【０００９】上述の特開昭６２−２７６２８６号公報に
示されるベーンポンプでは、２つの溝構造を設けている
ため、ポンプハウジングの構造が複雑になり、加工の工
数が増してコスト高となる問題がある。また、２つの溝
構造の効果が複合的となって分離できないため、それぞ
れの溝構造の形状や寸法を最適化することが困難であ
る。また、一対のケース部材の両方に溝構造を形成して
いるから、加工に手間がかかる。

【００１０】本発明は、運転中の振動や騒音が低くて、
高速回転でもキャビテーションが発生せず、しかも、ケ
ース部材の加工が簡単なトロコイド型オイルポンプを提
供することを目的としている。

【００１１】

【課題を解決するための手段】請求項１のトロコイド型
オイルポンプは、その内周側に噛み合わせ面を形成して
従動回転可能に保持されたアウターロータと、前記アウ
ターロータの中心から偏心させて配置され、その外周側
に前記アウターロータに対する噛み合わせ面を形成して
回転駆動可能に取り付けられたインナーロータと、前記
アウターロータおよびインナーロータを軸方向の両側か
ら挟み込んでポンプハウジングを構成する一対のケース
部材とを有し、前記ケース部材の上死点を挟む位置に吸
入ポートと吐出ポートが形成された構成において、前記
ケース部材のアウターロータ摺動面におけるほぼアウタ
ーロータ歯先円上に、前記アウターロータと前記インナ
ーロータの歯先が囲い込む空間を前記吸入ポートおよび
前記吐出ポートに対して一体に連通させる溝構造を形成
したものである。

【００１２】請求項２のトロコイド型オイルポンプは、
その内周側に噛み合わせ面を形成して従動回転可能に保
持されたアウターロータと、前記アウターロータの中心
から偏心させて配置され、その外周側に前記アウターロ
ータに対する噛み合わせ面を形成して回転駆動可能に取
り付けられたインナーロータと、前記アウターロータお
よびインナーロータを軸方向の両側から挟み込んでポン
プハウジングを構成する一対のケース部材とを有し、前
記ケース部材の上死点を挟む位置に吸入ポートと吐出ポ
ートが形成されたトロコイド型オイルポンプにおいて、
前記アウターロータと前記インナーロータの歯先が囲い
込む体積を前記吸入ポートおよび前記吐出ポートに対し
て一体に連通させる溝構造を形成し、前記溝構造は、前
記吐出ポートに連通する第１溝部と、第１溝部に連続し
て前記吸入ポートに連通する第２溝部とからなり、第１
溝部の断面積を第２溝部よりも大としたものである。

【００１３】請求項３のトロコイド型オイルポンプは、
請求項１または２記載の構成において、前記溝構造の断
面積が、前記上死点で前記一対のケース部材と前記アウ
ターロータと前記インナーロータが囲む面積の０．１〜
２．５％に定められたものである。

【００１４】

【作用】本発明のトロコイド型オイルポンプでは、ケー
ス部材に連通溝を設けて、インナーロータとアウターロ
ータの１ピッチで囲い込まれた空間を吸入ポートと吐出
ポートの両方に連通させて、上死点の直前直後における
圧力変化をさらに小さくしている。そして、特開昭６２
−２７６２８６号公報に示されたベーンポンプの連通溝
をトロコイド型オイルポンプに採用する場合の新規な配
置と構造を提案している。

【００１５】請求項１のトロコイド型オイルポンプで
は、その溝構造に、吐出ポート側から「インナーロータ
とアウターロータの１ピッチに囲い込まれた空間」を経
由して吸入ポート側に至るオイルの流れが形成される。
溝構造は、一対のケース部材の一方または両方に設け
る。インナーロータとアウターロータの回転に伴って１
ピッチで囲い込まれた空間の圧力が変化する。しかし、
１ピッチで囲い込まれた空間が吸入ポートを通過した後
も、溝構造を通じて囲い込まれた空間が吸入ポート側に
連通し続けるから、この遮断に伴う急激な圧力変動が発
生しない。また、吐出ポート側圧力と吸入ポート側圧力
の間で溝構造の抵抗が形成する圧力勾配に沿って１ピッ
チで囲い込まれた空間の内圧が緩やかに変化するから、
１ピッチで囲い込まれた空間に吐出ポート側の圧力が急
激に伝達されず、これによるキャビテーションが発生し
にくい。また、インナーロータとアウターロータの１ピ
ッチで囲い込まれた空間に発生した圧力変動は、吸入ポ
ートと吐出ポートの両方に速やかに拡散するから、一対
のケース部材が共振を起こしにくい。

【００１６】請求項２のトロコイド型オイルポンプで
は、溝構造の断面積を途中で変化させており、吐出ポー
ト側の第１溝部では吸入ポート側の第２溝部よりも断面
積を拡大している。溝構造は圧力を高めたオイルを吐出
ポート側から吸入ポート側へ漏らす構造であるから、溝
構造の断面積が大きいと吐出圧力の低下、吐出流量の減
少、ポンプ効率の低下を招く。一方、溝構造の断面積が
大きい程、１ピットで囲い込まれた空間と外部の連通状
態が改善されて、上死点を通過する直前直後のオイルの
圧力変動は緩和される。そこで、第２溝部の断面積を小
さくして吸入ポート側へのオイルの漏れ量を最小限に押
さえるとともに、オイル漏れ量と直接には関係の無い第
１溝部の断面積を大きくして、１ピッチで囲い込まれた
空間の内外における圧力の連通状態を確保している。

【００１７】請求項３のトロコイド型オイルポンプで
は、吐出圧力の低下や吐出流量の減少を許容できる範囲
で、騒音や振動を有効に抑制できる溝構造の断面積の限
界値が示されている。この限界値は、オイルの粘性、ポ
ンプ容量、ポンプ回転数等にも影響されるが、自動車の
自動変速機を前提として、通常のオイル条件、２０００
ｒｐｍ以下の回転数で実験的に求めた結果、吸入ポート
に連通する部分での溝構造の断面積を「上死点における
アウターロータとインナーロータの最大間隔の断面積の
０．１〜２．５％」とすればよいことが判明した。

【００１８】

【発明の実施の形態】図１〜図４を参照して実施例のト
ロコイド型オイルポンプを説明する。実施例のトロコイ
ド型オイルポンプは、図示しないトルクコンバーターや
遊星歯車式変速装置に組み合わせて自動車用の自動変速
機（オートマチックトランスミッション）に組み立てら
れる。図１は実施例のトロコイド型オイルポンプの構成
の説明図、図２は連通溝の断面積の実用的な限界値の説
明図、図３は囲い込んだ空間における圧力変化の説明
図、図４は連通溝の深さに対する騒音および振動の改善
量の実験結果の線図である。図１中、（ａ）はカバーの
平面図、（ｂ）は連通溝の断面図、（ｃ）はインナーロ
ータとアウターロータの平面図である。図２中、（ａ）
は囲い込んだ空間の模式図、（ｂ）は限界値を示す線図
である。図３中、（ａ）は連通溝が無い場合、（ｂ）は
連通溝を形成した場合である。図４中、（ａ）は騒音の
低減効果、（ｂ）は振動の低減効果である。

【００１９】図１の（ａ）において、実施例のトロコイ
ド型オイルポンプでは、カバー１６の中央部分に（ｃ）
のインナーロータ１１およびアウターロータ１２を噛み
合わせて配置し、その上から図６に示されるハウジング
５５を重ねてカバー１６に固定する。ハウジング５５
は、アウターロータ１２をインナーロータ１１に対する
所定の偏心状態に位置決めして、アウターロータ１２を
回転可能に保持する。アウターロータ１２は、カバー１
６とハウジング５５によって囲い込まれた空間内で、イ
ンナーロータ１１に噛み合って従動回転する。

【００２０】カバー１６は、その周囲にフランジ面１６
Ａ、その中央に貫通孔１６Ｂを有する。フランジ面１６
Ａはハウジング５５を取り付けた際のシール面を構成
し、貫通孔１６Ｂは、図６に示されるスリーブ軸５３を
貫通させて保持する。ハウジング５５を貫通するインペ
ラ−スリーブ６３は、外周の円筒面に形成した２面部で
図１の（ｃ）に示したインナーロータ１１の２面部１１
Ａを拘束してインナーロータ１１と一体に回転する。ア
ウターロータ１２とインナーロータ１１は上死点１９の
反対側で相互に噛み合っているから、インペラ−スリー
ブ６３によってインナーロータ１１が回転駆動される
と、外側のアウターロータ１２が従動回転する。

【００２１】上死点１９を挟んで、カバー１６の右側部
分に吸入ポート１８の凹所、左側部分に吐出ポート１７
の凹所が形成される。フランジ面１６Ａの内側の面（吸
入ポート１８と吐出ポート１７を除く）がインナーロー
タ１１とアウターロータ１２の側面に摺動する。運転
中、吸入ポート１８には、オイル供給口１８Ａを通じて
低圧のオイルが供給され、圧力を高められた吐出ポート
１７のオイルは、オイル出口１７Ａを通じて外部に出力
される。吸入ポート１８と吐出ポート１７の上死点１９
を挟む間隔は、カバー１６上に破線で示すように、アウ
ターロータ１２の歯の１ピッチよりも長い距離に定めて
あるから、破線で示したようなインナーロータ１１とア
ウターロータ１２の位相位置では、図１の（ｃ）に示し
たインナーロータ１１とアウターロータ１２の１ピッチ
に囲い込まれる空間１０は、吸入ポート１８と吐出ポー
ト１７の両方から隔離される。

【００２２】しかし、カバー１６には、インナーロータ
１１とアウターロータ１２の歯先円に沿って連通溝２１
が形成されており、空間１０は、連通溝２１を通じて吸
入ポート１８と吐出ポート１７の両方に連通している。
運転中、連通溝２１には、吐出ポート１７と吸入ポート
１８の圧力差に駆動されたオイルの流れが発生して、連
通溝２１に沿った圧力勾配が形成される。これにより、
図１の（ｃ）の上死点１９の前後における空間１０の体
積変化にもかかわらず、空間１０の内圧は、この圧力勾
配上の値に向かって案内され、急激な圧力変動（減圧と
加圧）が発生しにくい。

【００２３】吐出ポート１７と吸入ポート１８の間隔を
空間１０が移動する際、空間１０の内圧は、吸入ポート
の圧力から吐出ポートの圧力まで徐々に高まる。上死点
１９の直前における減圧や上死点１９の直後における吐
出ポート１７の圧力を越えた加圧が排除されるから、キ
ャビテーションの発生が抑制され、キャビテーションに
付随する高周波のキャビテーションノイズも消失する。

【００２４】図１の（ｂ）は、（ａ）のカバー１６に形
成された連通溝２１の詳細な構造を連通溝２１に沿った
垂直断面で示している。吐出ポート１７の連通溝２１に
隣接する部分には、スロープ１７Ｂが形成される。吸入
ポート１７の連通溝２１に隣接する部分には浅い部分１
８Ｂが形成される。連通溝２１は、吸入ポート１８側の
連通部２１Ｂと吐出ポート１７側の小溝部２１Ａからな
り、連通部２１Ｂでは、小溝部２１Ａよりも流路断面積
を小さく設定してある。これにより、インナーロータ１
１とアウターロータ１２の１ピッチで囲い込まれる空間
１０に対する吐出ポート１７側の圧力の伝達は、先ずス
ロープ１７Ｂを通り更に小溝部２１Ａへと徐々に絞られ
るため、吐出ポート１７側の圧力が空間１０に急激に伝
達されることはない。

【００２５】従って、吸入ポート１８から吐出ポート１
７に至る期間、空間１０の油圧は、徐々に上昇して圧力
変動が極力抑えられ、大きな騒音は発生しない。また、
インナーロータ１１とアウターロータ１２の回転速度が
上昇して、上死点１９で空間１０の圧力変動が生じた場
合にも、連通部２１Ｂを通じて圧力変動分のオイルが吸
入ポート１８と吐出ポート１７の両方に逃げるため、圧
力変動が平準化される。

【００２６】図２の（ａ）は、インナーロータ１１とア
ウターロータ１２の１ピッチで囲い込まれる空間１０の
上死点１９における状態を示す。空間１０は、カバー１
６の摺動面１６Ｃとハウジング５５の摺動面１５Ｃの間
隔を、インナーロータ１１とアウターロータ１２の歯先
１１Ｂ、１２Ｂで紙面の裏表方向の前後に囲い込んで形
成される。上死点１９の付近では、インナーロータ１１
とアウターロータ１２の歯先円が一致し、インナーロー
タ１１とアウターロータ１２の噛み合わせ面が連通部２
１Ｂに向かって収束するくさび面（ノッチ）を形成す
る。空間１０に発生した圧力変動は、くさび面に案内さ
れて連通部２１Ｂへと効率的に伝達される。

【００２７】図２の（ｂ）に示される連通溝断面積は、
図２の（ａ）の空間１０の面積に対する連通部２１Ｂの
面積の割合である。連通溝断面積が１％の場合、連通部
２１Ｂの断面積は、上死点１９でカバー１６とカバー１
５とインナーロータ１１とアウターロータ１２が囲む面
積の１％に相当する。連通部２１Ｂの断面積を種々異な
らせてトロコイド型オイルポンプの吐出量とノイズ低減
効果を計測した結果、０．１％以下ではノイズ低減効果
が低く、２．５％以上では吐出量が不足して実用的でな
いことが判明した。従って、連通部２１Ｂの断面積は、
０．１〜２．５％の範囲に定めることが望ましい。

【００２８】図３は、実施例のトロコイド型オイルポン
プが吐出する油圧の線図である。図３の（ａ）は連通溝
２１を形成する前、図３の（ｂ）は、連通溝２１を形成
した後の測定結果である。ここでは、ポンプ出力側にか
なり低い負荷を接続して油圧を計測しており、回転に伴
って空間１０が吐出ポート１７に接続されるごとに台形
波状の油圧の高まりが現れるが、その後は、次の空間１
０が吐出ポート１７に接続されるまでオイルの吐出が途
絶えて油圧は急低下する。図３の（ｂ）に示すように、
連通溝２１を形成したことによって図３の（ａ）に見ら
れる油圧変動は消失している。

【００２９】図４は、実施例のトロコイド型オイルポン
プの連通溝（連通部２１Ｂ）の断面積を一定として、そ
の深さを３段階に異ならせた場合の騒音と振動の低減効
果を示している。ここでは、ポンプ回転数を２０００ｒ
ｐｍ以下とした場合の騒音レベルと上下振動の振幅を、
連通溝を持たない同型のポンプと比較している。騒音は
オイルポンプ直上１０ｃｍにおける放射音のレベルであ
る。上下振動は、オイルポンプ直上の振幅レベルであ
る。そして、１回転当たりｍ回吐出するオイルポンプを
毎秒ｎ回転させた際の周波数ｍｎの成分を１次、周波数
２ｍｎの成分を２次、周波数４ｍｎの成分を３次の成分
と定めている。オイルポンプノイズ（騒音）は、１次〜
３次の成分でほぼその大小を比較できるが、実用的に
は、振幅が桁違いに大きい１次の成分だけで比較しても
よい。図４の（ａ）、（ｂ）によれば、連通溝の深さが
０．３ｍｍ以下では、１次の成分の低減効果が低いか
ら、０．５ｍｍ以上とすることが望ましい。

【００３０】実施例のトロコイド型オイルポンプによれ
ば、カバー１６という１つの部品におけるわずかな追加
加工によって、オイルポンプの騒音や振動を有効に低減
できる。新たな部品追加や複雑な加工を要しないから、
安価なオイルポンプを提供できる。アウターローター１
２の歯先円に沿って配置される連通溝２１は、形成が容
易であるとともに、アウターローター１２とインナーロ
ーター１１の噛合せ面と協働して、空間１０における圧
力変動を吸入ポート１８と吐出ポート１７の両方に有効
に排出する。また、振動レベルが低下した分、ハウジン
グ５５やカバー１６の肉厚を薄くしたり、振動抑制用に
設ける表面のリブ構造を簡単にでき、オイルポンプ全体
の設計の自由度が高まるから、小型軽量のオイルポンプ
が設計可能となる。また、不必要な加圧が抑制されて、
空間１０における圧力上昇が必要最小限に抑えられるか
ら、オイルポンプの回転抵抗が低下して運転効率が高ま
り、エンジンのエンストが起きにくくなり、自動車の燃
費も向上する。また、吐出圧力の圧力変動が小さいか
ら、オイルポンプ自身や負荷側の油圧回路の動作が安定
し、自動変速機がオイルの圧力変動によって誤動作する
心配が無い。また、吸入ポート１８と吐出ポート１７の
間で空間１０の内圧がなめらかに変化し、不要な減圧や
過剰な加圧を生じないから、空間１０に閉じ込めたオイ
ルに気泡が形成されず、気泡の押し潰しによるキャビテ
ーションが発生する心配が無い。従って、キャビテーシ
ョンに起因する高周波ノイズが消滅するとともに、特別
な腐食対策無しでも長寿命と高い信頼性を確保できる。
さらに、オイルの流動性が不足する高速回転の領域で
も、アウターロータ１２の歯先円上の連通溝２１によっ
て、空間１０内の圧力変動の抑制作用が維持されるか
ら、エンジンの広い回転数範囲でオイルポンプの安定し
た静かな動作を実現できる。

【００３１】なお、連通溝２１は、ハウジング５５に形
成してもよい。連通溝２１の小溝部２１Ａが発明の第１
溝部、連通部２１Ｂが発明の第２溝部に相当する。

【００３２】

【発明の効果】本発明のトロコイド型オイルポンプによ
れば、インナーロータとアウターロータの１ピッチで囲
い込まれる空間が吸入ポートと吐出ポートの間を移動す
る際の不要な減圧と過剰な加圧が消失して、この空間内
の圧力変動も最小限に抑えられるから、ポンプハウジン
グに対する加振力が小さくなり、運転に伴う振動や騒音
が抑制される。また、アウターロータの歯先円に沿った
溝構造は作り易く、既存の部品のわずかな仕様変更や追
加加工によって実現可能であるから、既存のオイルポン
プの設計に影響を与えず、加工に要するコストもわずか
である。また、高速回転した場合でも空間内の圧力変動
が有効に抑制され、空間内に発生した圧力変動が速やか
に吐出側と吸入側の両方に排出されるから、空間内のオ
イルにキャビテーションが発生しにくい。

【００３３】溝構造を２つの部分に分割して、吐出ポー
ト側の断面積を大きくした場合、吐出量、吐出圧力、運
転効率等への悪影響を限定して、騒音と振動の抑制効果
を確保できる。溝構造の断面積をインナーロータとアウ
ターロータに囲まれる面積の０．１〜２．５％に定めた
場合、自動車の自動変速機のオイルポンプにおいて、吐
出量への悪影響を抑制しつつ騒音と振動に対する大きな
抑制効果を確保できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例のトロコイド型オイルポンプの構成の説
明図である。

【図２】連通溝の断面積の実用的な限界値の説明図であ
る。

【図３】囲い込んだ空間における圧力変化の説明図であ
る。

【図４】連通溝の深さに対する騒音および振動の改善量
の実験結果の線図である。

【図５】トロコイド型オイルポンプの内部の平面図であ
る。

【図６】トロコイド型オイルポンプの取り付け状態を示
す軸方向の断面図である。

【符号の説明】

１１、５１インナーロータ１２、５２アウターロータ５５ハウジング１６、５６カバー１７、５７吐出ポート１８、５８吸入ポート１９、５９上死点２１連通溝５３駆動軸１１Ａ２面部１１Ｂ、１２Ｂ歯先１５Ｃ、１６Ｃ摺動面１６Ａフランジ面１７Ａオイル供給口１７Ｂスロープ１８Ａオイル出口１８Ｂ浅い部分２１Ａ小溝部２１Ｂ連通部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】その内周側に噛み合わせ面を形成して従
動回転可能に保持されたアウターロータと、前記アウターロータの中心から偏心させて配置され、そ
の外周側に前記アウターロータに対する噛み合わせ面を
形成して回転駆動可能に取り付けられたインナーロータ
と、前記アウターロータおよびインナーロータを軸方向の両
側から挟み込んでポンプハウジングを構成する一対のケ
ース部材と、を有し、前記ケース部材の上死点を挟む位置に吸入ポートと吐出
ポートが形成されたトロコイド型オイルポンプにおい
て、前記ケース部材のアウターロータ摺動面におけるほぼア
ウターロータ歯先円上に、前記アウターロータと前記イ
ンナーロータの歯先が囲い込む空間を前記吸入ポートお
よび前記吐出ポートに対して一体に連通させる溝構造を
形成したことを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項２】その内周側に噛み合わせ面を形成して従
動回転可能に保持されたアウターロータと、前記アウターロータの中心から偏心させて配置され、そ
の外周側に前記アウターロータに対する噛み合わせ面を
形成して回転駆動可能に取り付けられたインナーロータ
と、前記アウターロータおよびインナーロータを軸方向の両
側から挟み込んでポンプハウジングを構成する一対のケ
ース部材と、を有し、前記ケース部材の上死点を挟む位置に吸入ポートと吐出
ポートが形成されたトロコイド型オイルポンプにおい
て、前記アウターロータと前記インナーロータの歯先が囲い
込む体積を前記吸入ポートおよび前記吐出ポートに対し
て一体に連通させる溝構造を形成し、前記溝構造は、前記吐出ポートに連通する第１溝部と、
第１溝部に連続して前記吸入ポートに連通する第２溝部
とからなり、第１溝部は、第２溝部よりも断面積が大であることを特
徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項３】前記溝構造の断面積は、前記上死点で前
記一対のケース部材とアウターロータとインナーロータ
が囲む面積の０．１〜２．５％に定めてあることを特徴
とする請求項１または２記載のトロコイド型オイルポン
プ。