JPH09243910A - ズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】パララックスが発生せず、しかもコンパクトで
高い光学性能を有するズームレンズを提供する。 【解決手段】物体側より順に、正の第１群Ｇｒ１，負の
第２群Ｇｒ２，正の第３群Ｇｒ３，負の第４群Ｇｒ４か
ら成り、第２群Ｇｒ２通過後の光束を反射させることに
より光束分割を行うハーフプリズムＨＰが、第２群Ｇｒ
２と第３群Ｇｒ３との間に設けられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ズームレンズに関
するものである。更に詳しくは、レンズシャッター式一
眼レフカメラに適したズームレンズに関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】一般に知られているレンズシャッターカ
メラには、撮影光学系とファインダー光学系とが独立し
た光学系として設けられているため、撮影光学系とファ
インダー光学系との間にパララックスが生じるという問
題がある。近年、レンズシャッターカメラには高倍率の
ズームレンズが搭載される傾向にあるため、この高倍率
化が上記パララックスの増大やカメラの大型化を招く原
因となっている。

【０００３】一方、一眼レフカメラは、撮影光学系をフ
ァインダー光学系の対物レンズとして兼用する構成とな
っているため、撮影光学系とファインダー光学系との間
にパララックスは生じない。しかし、一般的な一眼レフ
カメラには、撮影光学系の後方に跳ね上げミラーが配置
されているため、この跳ね上げミラーによってカメラが
大型化するといった問題がある。跳ね上げミラーがカメ
ラの大型化を招くのは、第１に、撮影光学系の後方に配
置された跳ね上げミラーによって、バックフォーカスが
制限されるからである。第２に、撮影光学系の途中に配
置されている絞りから大きく離れた位置で跳ね上げミラ
ーが光束を反射させるため、その位置での大きな光束径
に対応した大きな跳ね上げミラーが必要になるからであ
る。

【０００４】特公平6-21898号公報で提案されている正
・負・正・負の４群ズームレンズは、前記パララックス
の発生を防止し、また、カメラの小型化を図る上で有効
である。つまり、このズームレンズを用いると、ズーム
レンズに入射した光束が第３群と第４群との間に設けら
れている光分割器で撮影用光束とファインダー用光束と
に分割されるため前記パララックスは発生せず、また、
前記跳ね上げミラーが不要であるためその分カメラを小
型化することができるのである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、特公平6-2189
8号公報で提案されているズームレンズによれば、第３
群と第４群との間で軸外光束が軸上光束から離れて高い
位置を通ることになるので、光束を全てカバーするため
に大きな光分割器が必要になる。従って、ファインダー
系の小型化がカメラの小型化に寄与したとしても、光分
割器の大型化によってズームレンズのコンパクト性が失
われることになるため、このズームレンズを用いてもカ
メラの小型化を図ることは困難である。

【０００６】本発明は以上の点を考慮してなされたもの
であって、その目的は、パララックスが発生せず、しか
もコンパクトで高い光学性能を有するズームレンズを提
供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のズームレンズは、物体側より順に、正の第
１成分、負の第２成分、正の第３成分及び負の第４成分
を含むズームレンズであって、前記第２成分通過後の光
束を反射させることにより光束分割又は光路切替を行う
反射手段が、前記第２成分と前記第３成分との間に設け
られていることを特徴とする。上記反射手段は、ハーフ
プリズム，ハーフミラー(例えば、ペリクルミラー)等の
光半透過性の反射面を有する光束分割器、又は跳ね上げ
可動式の全反射ミラー等の光路切替器である。

【０００８】上記のように、第２成分と第３成分との間
には、第２成分通過後の光束を反射させることにより光
束分割又は光路切替を行う反射手段が設けられている
が、ズームレンズに入射した光束は、この反射手段によ
って２つの光学的に同等な光束に分割され又は光路が切
り替えられるため、パララックスは発生しない。また、
反射手段はズームレンズの途中に設けられているので、
反射手段を設けるための空間をバックフォーカス部に確
保する必要がない。このため、バックフォーカスの短縮
及び反射手段の小型化が可能である。

【０００９】物体側から正・負・正・負の４成分を含む
ズーム構成では、第２成分と第３成分との間で軸上・軸
外光束が共に最も低い位置(即ち、光軸付近)を通ること
になるため、第２成分と第３成分との間に設けられてい
る上記反射手段を径方向(即ち、光軸に対して垂直方向)
に更に小さくすることができる。反射手段は径方向に小
さくなれば光軸方向にも小さくなるため、この反射手段
の小型化によって第２成分と第３成分との間の実際の面
間隔(即ち、第２成分の最も像側の面と第３成分の最も
物体側の面との間隔)を小さくすることできる。従っ
て、ズームレンズ全長のコンパクト化を図ることが可能
である。また、第１成分が正のパワーを有しているた
め、この第１成分で軸上光束の高さを抑えることによ
り、効果的に収差の発生を抑えることができる。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１，図３，図
５，図７，図９，図１２，図１５，図１８，図２１，図
２３，図２５，図２７，図２９，図３１は、第１〜第１
４の実施の形態に係るズームレンズにそれぞれ対応する
レンズ構成図であり、広角端[Ｗ]における無限遠撮影状
態でのレンズ配置を示している。また、各レンズ構成図
中、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の曲
率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の軸
上面間隔を示している。なお、第１〜第１４の実施の形
態には、ズーム群間で光束を反射させることにより光束
分割を行う反射手段として、ハーフプリズムＨＰ又はペ
リクルミラー(光半透過性のペリクル膜から成ってい
る。)ＰＭが設けられているが、これらの反射手段の代
わりにズーム群間で光束を反射させることにより光路切
替を行う跳ね上げ可動式の全反射ミラー等の反射手段を
用いてもよい。

【００１１】《正・負・正・負の４群ズームレンズ(第
１〜第１０の実施の形態)》第１〜第１０の実施の形態
は、物体側より順に、正の第１群Ｇｒ１，負の第２群Ｇ
ｒ２，正の第３群Ｇｒ３及び負の第４群Ｇｒ４から成る
４群構成のズームレンズであり、第１群Ｇｒ１が第１成
分、第２群Ｇｒ２が第２成分、第３群Ｇｒ３が第３成
分、第４群Ｇｒ４が第４成分をそれぞれ構成している。
そして、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間には、第２
群Ｇｒ２通過後の光束を反射させることにより光束分割
を行うハーフプリズムＨＰ(第１〜第８，第１０の実施
の形態)又はペリクルミラーＰＭ(第９の実施の形態)が
設けられている。また、第１群Ｇｒ１〜第４群Ｇｒ４
は、各レンズ構成図中の対応する矢印ｍ１〜ｍ４で示す
ように、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけてのズーミン
グにおいてそれぞれ前方へ移動し、第１群Ｇｒ１と第２
群Ｇｒ２との間隔が広がり、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ
３との間隔が狭まり、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との
間隔が狭まる。

【００１２】第１〜第１０の実施の形態において、各群
は以下のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体
側より順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側
に凸の正メニスカスレンズから成っており、その負メニ
スカスレンズの像側の面は非球面である。第２群Ｇｒ２
は、物体側より順に、両凹の負レンズ及び物体側に凸の
正メニスカスレンズから成っており、その負レンズの物
体側の面と正メニスカスレンズの像側の面とは非球面で
ある。第３群Ｇｒ３は、物体側より順に、絞り兼用のレ
ンズシャッターＳ１，像側に凹の負メニスカスレンズ，
両凸の正レンズ及び光束規制板Ｓ２から成っており、そ
の正レンズの像側の面は非球面である。第４群Ｇｒ４
は、物体側より順に、像側に凸の正メニスカスレンズ及
び両凹の負レンズから成っており、その正メニスカスレ
ンズの両面は非球面である。なお、絞り兼用のレンズシ
ャッターＳ１と光束規制板Ｓ２とは、設計上、互換性が
ある。

【００１３】第１〜第１０の実施の形態に係るズームレ
ンズでは、先に述べたように、第２群Ｇｒ２通過後の光
束を反射させることにより光束分割を行うハーフプリズ
ムＨＰ又はペリクルミラーＰＭが、第２群Ｇｒ２と第３
群Ｇｒ３との間に設けられている。この構成によると、
ズームレンズに入射した光束はハーフプリズムＨＰ又は
ペリクルミラーＰＭによって２つの光学的に同等な光束
に分割されるため、パララックスは発生しない。また、
ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭはズームレ
ンズの途中に設けられているため、バックフォーカスの
短縮が可能であるとともに、ハーフプリズムＨＰ又はペ
リクルミラーＰＭ自身の小型化も可能である。

【００１４】さらに、第１〜第１０の実施の形態のよう
に、物体側から正・負・正・負の４群を含むズーム構成
では、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間で軸上・軸外
光束が共に最も低い位置(即ち、光軸ＡＸ付近)を通るこ
とになるため、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に設
けられているハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰ
Ｍを径方向(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向)に更に小
さくすることができる。ハーフプリズムＨＰ又はペリク
ルミラーＰＭは、径方向に小さくなれば光軸ＡＸ方向に
も小さくなるため、このハーフプリズムＨＰ又はペリク
ルミラーＰＭの小型化によって、第２群Ｇｒ２と第３群
Ｇｒ３との間の実際の面間隔(即ち、第２群Ｇｒ２の最
も像側のレンズ面と第３群Ｇｒ３の最も物体側のレンズ
面との間隔)を小さくすることできる。従って、ズーム
レンズ全長のコンパクト化を図ることが可能である。

【００１５】第１〜第１０の実施の形態では、ハーフプ
リズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭがズーム群間で光束
を反射させることにより光束分割を行うため、１つのズ
ーム群の途中で光束を反射させる構成よりも、鏡胴構成
が簡単で、しかも、そのズーム群の光学性能を維持する
のが製造上容易である。また、第１〜第１０の実施の形
態では、第１群Ｇｒ１が正のパワーを有しているため、
この第１群Ｇｒ１で軸上光束の高さを抑えることによ
り、効果的に収差の発生を抑えることができる。

【００１６】第１〜第１０の実施の形態のように、各ズ
ーム群が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の
負レンズとを含んでいることが望ましい。この構成によ
ると、高変倍比でありながらコンパクトで、かつ、ズー
ム全域で収差の補正されたズームレンズを実現すること
ができる。

【００１７】第１〜第９の実施の形態に係るズームレン
ズでは、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭが
ズーミングにおいて第３群Ｇｒ３と一体に移動するた
め、ズームレンズのコンパクト化が可能である。物体側
から正・負・正・負の４群を含むズーム構成では、第３
群Ｇｒ３付近で光束が最も細くなる(つまり、集光す
る)。このため、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラ
ーＰＭの径の大きさ(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向
の大きさ)は最も小さくて済み、その結果、光軸ＡＸ方
向にもハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭを小
さくすることが可能になる。このハーフプリズムＨＰ又
はペリクルミラーＰＭの小型化によってスペース効率が
良くなるため、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間の実
際の面間隔を小さくして、ズームレンズ全長のコンパク
ト化を図ることができるのである。

【００１８】第１０の実施の形態に係るズームレンズで
は、ハーフプリズムＨＰがズーミングにおいて第２群Ｇ
ｒ２と一体に移動するため、搭載されるカメラの小型化
を図ることができる。ハーフプリズムＨＰは第２群Ｇｒ
２通過後の光束を反射させることにより光束分割を行う
が、これにより得られる光束をファインダー用光束とし
て用いる場合には、第３群Ｇｒ３以降のズーム群に相当
するファインダー光学系が必要となる。図２３に示すよ
うにハーフプリズムＨＰが第２群Ｇｒ２と一体にズーム
移動を行うように構成すれば、ハーフプリズムＨＰは鏡
胴の前側でズーム移動を行うことになるため、上記ファ
インダー用光束は鏡胴の前側で取り出されることにな
る。これにより、取り出された光束に対するファインダ
ー光学系を配置するための充分なスペースが、第３群Ｇ
ｒ３以降のズーム群の側方に確保される。従って、この
スペースにファインダー光学系を配置することによっ
て、カメラの小型化を図ることができるのである。

【００１９】第５〜第８の実施の形態に係るズームレン
ズでは、フォーカシングにおいて、ハーフプリズムＨＰ
の直前に隣り合って位置する第２群Ｇｒ２が光軸ＡＸ方
向に移動する構成となっているが、この構成によると、
以下の点でメリットがある。第１に、第１群Ｇｒ１のみ
の移動でフォーカシングを行うより、少なくとも第２群
Ｇｒ２の移動でフォーカシングを行う方が、フォーカシ
ングのための移動量が少なくて済むので、フォーカシン
グのために必要なスペースが小さくて済む。従って、鏡
胴構成上有利であり、しかもズームレンズ全長を短くす
ることができる。第２に、第１群Ｇｒ１より第２群Ｇｒ
２の方が重量が軽いので、フォーカシングのための駆動
機構にかかる負担が少なくて済む。従って、鏡胴構成上
有利である。第３に、ハーフプリズムＨＰで取り出され
た光束をファインダー用光束として用いた場合、光束分
割前の光束でフォーカシングが行われるため、ファイン
ダーを通して撮影系のピント状態を目視で確認すること
ができる。

【００２０】第５の実施の形態では、図９中の矢印Ｍ２
で示すように、フォーカシングが第２群Ｇｒ２の移動の
みによって行われる。これに対し、第６〜第８の実施の
形態では、図１２及び図１８中の矢印Ｍ１及びＭ２並び
に図１５中の矢印Ｍ２ａ及びＭ２ｂで示すように、その
フォーカシングにフローティングが伴っている。

【００２１】例えば、第６，第８の実施の形態では、図
１２，図１８に示すようにフォーカシングにおいて第１
群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔d4が微小に変化するフ
ローティングを伴った移動(矢印Ｍ１，Ｍ２)を行う構成
となっている。このフローティングを伴ったフォーカシ
ングにより、球面収差の負偏位を補正することができる
とともに、像面の正偏位を補正することができる。

【００２２】第７の実施の形態では、図１５に示すよう
にフォーカシングにおいて第２群Ｇｒ２を構成している
負レンズＧ３と正レンズＧ４との間隔d6が微小に変化す
るフローティングを伴った移動(矢印Ｍ２ａ，Ｍ２ｂ)を
行う構成となっている。このフローティングを伴ったフ
ォーカシングにより、像面の正偏位を補正することがで
きるとともに、歪曲の正偏位を補正することができる。
なお、この像面の倒れや歪曲収差に対する効果は、第７
の実施の形態に対応する後記実施例７の近接収差から明
らかである(図１７参照。)。

【００２３】第１〜第９の実施の形態では、ハーフプリ
ズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭより後方に絞り兼用の
レンズシャッターＳ１が設けられているため、光束径は
ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭの前側に隣
り合って位置する第２群Ｇｒ２に近いほど大きくなる。
一方、第１〜第９の実施の形態では、ズーミングにおい
て、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭがその
後ろ側に隣り合って位置するズーム群(即ち、第３群Ｇ
ｒ３)と一体に移動するため、第３群Ｇｒ３とハーフプ
リズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭとの間隔は変化せ
ず、第２群Ｇｒ２とハーフプリズムＨＰ又はペリクルミ
ラーＰＭとの間隔は変化する。従って、ハーフプリズム
ＨＰ又はペリクルミラーＰＭがカバーすべき光束径は小
さくて済むため、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラ
ーＰＭの小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰ又は
ペリクルミラーＰＭの小型化により、ズーミングのため
の駆動機構にかかる重量等の負担が少なくて済むため、
この構成は鏡胴構成上有利である。

【００２４】第１〜第１０の実施の形態に係るズームレ
ンズは、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭの
直前に隣り合って位置するズーム群(即ち、第２群Ｇｒ
２)が負のパワーを有しているため、ハーフプリズムＨ
Ｐ又はペリクルミラーＰＭに入射する軸外光束は軸上光
束に対して小さい角度を成すことになる(つまり、アフ
ォーカルに近づく。)。従って、ハーフプリズムＨＰ又
はペリクルミラーＰＭがカバーすべき光束径は小さくて
済むため、ハーフプリズムＨＰ又はペリクルミラーＰＭ
の小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰ又はペリク
ルミラーＰＭの小型化により、ズーミングのための駆動
機構にかかる重量等の負担が少なくて済むため、この構
成は鏡胴構成上有利である。さらに、光軸ＡＸに対して
アフォーカルに近い軸外光束をハーフプリズムＨＰ又は
ペリクルミラーＰＭで反射させても反射後の軸外光束は
あまり広がらないため、ハーフプリズムＨＰ又はペリク
ルミラーＰＭの後方に位置する光学系(即ち、ファイン
ダー系と、撮影系のうち反射手段の後方に位置する部
分)の径も小さくて済む。以上のように、ハーフプリズ
ムＨＰ又はペリクルミラーＰＭ及びその後方に位置する
光学系の小型化によって、ズームレンズ及びファインダ
ー系の小型化が達成される。

【００２５】第３，第４の実施の形態に係るズームレン
ズでは、図５，図７に示すように、ズーミングにおい
て、ハーフプリズムＨＰの前方に位置する第１群Ｇｒ１
と、ハーフプリズムＨＰの後方に位置する第４群Ｇｒ４
とが、リンクして移動する構成となっている。このよう
なズーミングにおける、ハーフプリズムＨＰの前方に位
置するズーム群と、ハーフプリズムＨＰの後方に位置す
るズーム群と、のリンク構成によるメリットを以下に説
明する。

【００２６】本来、光学的に考えると、設計の自由度が
多いほど光学的に有利になるため、ズームレンズにおい
ては、各ズーム群が独立に移動しながらズーミングを行
う方が収差補正上有利である。しかし、上記のようにズ
ーム群間にハーフプリズムＨＰを設けると、ハーフプリ
ズムＨＰで反射された光束を(例えば、ファインダー用
光束として)ズームレンズ外に取り出すために、鏡胴構
成をそれだけ複雑な構成にしなければならなくなる。例
えば、ズームレンズ外への光束取り出し部分をまたぐズ
ームカム環は、ズーミングにおいて直進する方が、ハー
フプリズムＨＰでの反射光束をズームレンズ外へ取り出
す上で望ましい等の理由があるため、鏡胴構成を複雑な
構成にしなければならなくなるのである。

【００２７】ズーミングに上記リンク構成を採用すれ
ば、ズーム群を移動させるためのズームカムの数を１つ
減らすことができる。従って、部品点数の削減により鏡
胴構成を簡単にすることができるため、鏡胴構成上、非
常に有利になる。さらに、ズームレンズの鏡胴内にファ
インダー系の一部を設けた場合でも、前述のリンク構成
により鏡胴構成を簡単にすることができるので、ズーム
カム環を省略することが可能になり、鏡胴を径方向に小
型化することができる。以上のように、上記リンク構成
は、ズーム群間で光束を反射させることにより光束分割
又は光路切替を行う反射手段を備えたズームレンズにお
いて特に有効なのである。

【００２８】第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間にハー
フプリズムＨＰが配置された正・負・正・負の４群ズー
ムレンズにおいては、第３，第４の実施の形態のよう
に、第１群Ｇｒ１と第４群Ｇｒ４との上記リンク構成を
採用するのが特に望ましい。正・負・正・負の４群ズー
ムレンズでは、第１群Ｇｒ１と第４群Ｇｒ４の移動量が
他のズーム群の移動量よりも大きいため、カム機構でズ
ーム群の繰り出しを行うのは困難であるが、上記リンク
構成を採用すれば鏡胴構成を容易にすることができるか
らである。

【００２９】次の条件式(1)を満たすことが、ズームレ
ンズのコンパクト化を達成する上で望ましい。 0.1＜BFW/Y'＜1.0 …(1) 但し、 BFW：広角端でのバックフォーカス Y'：像高(画面対角長さの1/2) である。

【００３０】条件式(1)の上限を超えると、バックフォ
ーカスが長くなりすぎるためズームレンズ全長も長くな
り、コンパクト化を達成するのが難しくなる。条件式
(1)の下限を超えると、バックフォーカスが短くなり、
ズームレンズ全長の短縮に関しては有利になるが、周辺
照度を確保するために後玉径を大きくする必要が生じる
ため、径方向のコンパクト化を達成する上で不利にな
る。

【００３１】次の条件式(2)を満たすことが、高い光学
性能を保持しつつコンパクトで高変倍比のズームレンズ
を実現する上で望ましい。 3.5＜fT/fW …(2) 但し、 fW：広角端での全系の焦点距離 fT：望遠端での全系の焦点距離 である。

【００３２】条件式(2)を満足するズーム比を有するズ
ームレンズでは、レンズバック部の反射手段を設けた構
成の場合、カメラの大型化やパララックスの発生が著し
い。このため、条件式(2)を満足するズームレンズにお
いては、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に反射手段
を設けることの効果が顕著になる。

【００３３】ハーフプリズムＨＰ等の反射手段を第２群
Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に設けるためには、ハーフ
プリズムＨＰ等の反射手段が入った状態で、次の条件式
(3)を満たすことが望ましい。 0.25＜T(2-3)/fW …(3) 但し、 T(2-3)：広角端での第２群の最も像側のレンズ面と第３
群の最も物体側のレンズ面との間隔 である。

【００３４】条件式(3)の下限を超えると、第２群Ｇｒ
２と第３群Ｇｒ３との間隔T(2-3)が小さくなり過ぎるの
で、反射手段を第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に配
置することが、鏡胴構成上困難となる。

【００３５】第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇｒ３は、ズーム
移動量に関して次の条件式(4)を満たすことが望まし
い。 0.5＜M2/M3＜0.95 …(4) 但し、 M2：広角端から望遠端へのズーミングにおける第２群の
移動量 M3：広角端から望遠端へのズーミングにおける第３群の
移動量 である。

【００３６】条件式(4)の上限を超えると、第２群Ｇｒ
２と第３群Ｇｒ３のズーミングにおける動きがほとんど
同じになるため、３群ズームと同等の効果しか得られな
くなり、高変倍比を達成しようとすると移動量の増加に
よって光学系が大型化してしまう。条件式(4)の下限を
超えると、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との移動量差が
大きくなるため、広角端において第２群Ｇｒ２と第３群
Ｇｒ３との間隔が広がってしまう。従って、第３群Ｇｒ
３に入射する軸上光束の高さが高くなり、収差補正に対
する第３群Ｇｒ３の負担が大きくなるため、球面収差の
補正が困難になるとともに、広角端における全長の増大
を招いてしまう。

【００３７】次に、各ズーム群ごとに構成上の特徴を説
明する。まず、第１群Ｇｒ１から説明する。第１〜第１
０の実施の形態においては、第１群Ｇｒ１が物体側から
順に負レンズ・正レンズの２枚で構成されている。この
構成によると、負レンズを通過した軸外光束が負レンズ
への入射角よりも緩い角度で正レンズに入射することに
なるため、画角のきつい広角側での軸外光束の収差補正
が容易になる。

【００３８】第１群Ｇｒ１は、次の条件式(5)を満たす
ことが望ましい。 0.4＜f1/fT＜0.7 …(5) 但し、 f1：第１群の焦点距離 である。

【００３９】条件式(5)の上限を超えると、広角側にお
いて負の歪曲収差が著しく生じるとともに、望遠側にお
いて球面収差がオーバー側に倒れる傾向が著しくなる。
条件式(5)の下限を超えると、第１群Ｇｒ１のパワーが
強くなりすぎるため、広角側において正の歪曲収差が著
しく生じるとともに、望遠側において球面収差がアンダ
ー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００４０】第１〜第１０の実施の形態のように第１群
Ｇｒ１中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得
られる。非球面は、非球面の最大有効光路径をYmaxとす
るとき、0.5Ymax＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さy
に対して、次の条件式(6)を満たすことが望ましい。 -0.04＜φ1・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.005 …(6) 但し、 φ1：第１群のパワー N ：非球面の物体側媒質の屈折率 N'：非球面の像側媒質の屈折率 X(y)：非球面の面形状 X0(y)：非球面の参照球面形状 である。

【００４１】また、X(y)及びX0(y)は、以下の式(A)及び
(B)で表される。 X(y)＝(r/ε)・[1-{1-ε・(y²/r²)}^1/2]+ΣAiyⁱ(ここで、i≧2である。) …(A ) X0(y)＝r#・[1-{1-ε・(y²/r#²)}^1/2] …(B)

【００４２】但し、式(A)及び(B)中、 r:非球面の基準曲率半径 ε:２次曲面パラメータ Ai:i次の非球面係数 r#:非球面の近軸曲率半径{ここで、1/r#=(1/r)+2・A2} である。

【００４３】条件式(6)は、広角側での軸外収差(特に歪
曲収差)と望遠側での球面収差とをバランス良く補正す
るための条件である。条件式(6)の上限を超えると、広
角側において負の歪曲収差が著しく生じるとともに、望
遠側において球面収差がオーバー側に倒れる傾向が著し
くなる。条件式(6)の下限を超えると、広角側において
正の歪曲収差が大きくなるとともに、望遠側において球
面収差がアンダー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００４４】次に、第２群Ｇｒ２について望ましい構成
を説明する。第２群Ｇｒ２は、最も物体側に負レンズ、
最も像側に正レンズが配置された構成となっているのが
望ましく、更には第１〜第１０の実施の形態のように、
物体側から順に負レンズ・正レンズの２枚で構成されて
いるのが望ましい。この構成によると、バックフォーカ
スを所定の長さにすることが容易になり、さらに、ズー
ム全域においてコマ収差と球面収差とをバランス良く補
正することが容易になる。

【００４５】第２群Ｇｒ２中の最も物体側に配置される
負レンズは、次の条件式(7)を満たすことが望ましい。 1.0＜(R1-R2)/(R1+R2)＜2.0 …(7) 但し、 R1：負レンズの物体側の面の曲率半径 R2：負レンズの像側の面の曲率半径 である。

【００４６】条件式(7)は、第２群Ｇｒ２中の最も物体
側に配置される負レンズの形状を表すシェイプファクタ
ー(shape facter)を規定しており、球面収差とコマ収差
とをバランス良く補正するための条件である。条件式
(7)の上限を超えると、球面収差がオーバー側に倒れる
傾向が著しく生じるとともに、外方性のコマが発生す
る。条件式(7)の下限を超えると、球面収差がアンダー
側に倒れる傾向が著しく生じるとともに、内方性のコマ
が発生する。

【００４７】コンパクトで高い光学性能を有するズーム
レンズを実現するためには、第２群Ｇｒ２が次の条件式
(8)，(9)を満たすことが望ましい。 0.05＜D2/fW＜0.40 …(8) 0.01＜D2/fT＜0.08 …(9) 但し、 D2：第２群の光軸方向の厚さ(最も物体側のレンズ面と
最も像側のレンズ面との軸上面間隔) である。

【００４８】条件式(8)，(9)の上限を超えると、全長が
増大するとともに、第１群Ｇｒ１が入射瞳から遠くなる
ため前玉径(第１群Ｇｒ１の径)が増大してしまう。条件
式(8)，(9)の下限を超えると、充分な収差補正、特に色
収差をズーム全域でバランス良く補正することが困難に
なり、たとえ補正ができたとしても、第２群Ｇｒ２を構
成するレンズが薄くなり過ぎるので、加工がほとんど不
可能な光学系になってしまう。

【００４９】第１〜第１０の実施の形態のように第２群
Ｇｒ２中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得
られる。非球面は、0＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高
さyに対して、次の条件式(10)を満たすことが望まし
い。 -0.1＜φ2・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(10) 但し、 φ2：第２群のパワー である。

【００５０】条件式(10)の上限を超えると、ズーム全域
で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくなるとと
もに、望遠側において軸外光束のフレアーが著しく発生
し、広角側においては外方性のコマ収差が発生する。条
件式(10)の下限を超えると、ズーム全域で球面収差がオ
ーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、望遠側に
おいて軸外光束のフレアーの補正過剰の傾向が著しくな
り、広角側においては内方性のコマ収差が発生する。

【００５１】第２群Ｇｒ２中、非球面を最も物体側のレ
ンズ(望ましくはその物体側面)又は最も像側のレンズ
(望ましくはその像側面)に設けるのが望ましい。前者の
構成によると、広角側でのコマ収差の補正が容易にな
る。一方、後者の構成によると、球面収差の補正が容易
になる。

【００５２】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は第２群Ｇｒ２の最も物体側面と
最も像側面に非球面を設けると、球面収差，望遠側での
軸外光束のフレアー，広角側でのコマ収差を更にバラン
ス良く補正することができる。つまり、一方の非球面で
の球面収差・フレアー・コマ収差の補正過不足分を、も
う一方の非球面で補正することが可能となる。この際、
いずれの非球面も上記条件式(10)を満たすことが望まし
い。

【００５３】第２群Ｇｒ２は、次の条件式(11)を満たす
ことが望ましい。 0.1＜|f2|/fT＜0.5 …(11) 但し、 f2：第２群の焦点距離 である。

【００５４】条件式(11)の上限を超えると、第２群Ｇｒ
２のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全長
が増大するとともに、ズーミング時における第２群Ｇｒ
２の移動量が増大して、望遠端における全長の増大を招
いてしまう。条件式(11)の下限を超えると、第２群Ｇｒ
２のパワーが強くなりすぎるため、広角側において内方
性のコマが発生するとともに、望遠側において球面収差
がオーバー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００５５】ついで、第３群Ｇｒ３の望ましい構成を説
明する。コンパクトで高い光学性能を有するズームレン
ズを実現するためには、第３群Ｇｒ３は次の条件式(1
2)，(13)を満たすことが望ましい。 0.05＜D3/fW＜0.40 …(12) 0.01＜D3/fT＜0.08 …(13) 但し、 D3：第３群の光軸方向の厚さ(最も物体側のレンズ面と
最も像側のレンズ面との軸上面間隔) である。

【００５６】条件式(12)，(13)の上限を超えると、全長
が増大するとともに、バックフォーカスが短くなるため
後玉径(第４群Ｇｒ４の径)が増大してしまう。条件式(1
2)，(13)の下限を超えると、充分な収差補正、特に色収
差をズーム全域でバランス良く補正することが困難にな
り、たとえ補正ができたとしても、第３群Ｇｒ３を構成
するレンズが薄くなり過ぎるので、加工がほとんど不可
能な光学系になってしまう。

【００５７】第１〜第１０の実施の形態のように第３群
Ｇｒ３中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得
られる。非球面は、0＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高
さyに対して、次の条件式(14)を満たすことが望まし
い。 -0.01＜φ3・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.003 …(14) 但し、 φ3：第３群のパワー である。

【００５８】条件式(14)の上限を超えると、ズーム全域
で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくなるとと
もに、広角側において内方性のコマ収差が発生する。条
件式(14)の下限を超えると、ズーム全域で球面収差がオ
ーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、広角側に
おいては外方性のコマ収差が発生する。

【００５９】第３群Ｇｒ３中、非球面を最も物体側のレ
ンズ(望ましくはその物体側面)又は最も像側のレンズ
(望ましくはその像側面)に設けるのが望ましい。前者の
構成によると、球面収差の補正が容易になる。一方、後
者の構成によると、コマ収差の補正が容易になる。

【００６０】第３群Ｇｒ３は、次の条件式(15)を満たす
ことが望ましい。 0.1＜f3/fT＜0.5 …(15) 但し、 f3：第３群の焦点距離 である。

【００６１】条件式(15)の上限を超えると、第３群Ｇｒ
３のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全長
が増大するとともに、ズーミング時における第３群Ｇｒ
３の移動量が増大して、望遠端における全長の増大を招
いてしまう。条件式(15)の下限を超えると、第３群Ｇｒ
３のパワーが強くなりすぎるため、ズーム全域で球面収
差がアンダー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００６２】次に、第４群Ｇｒ４の望ましい構成を説明
する。第４群Ｇｒ４は、最も物体側に正レンズ、最も像
側に負レンズが配置された構成であるのが望ましい。こ
のテレフォトタイプの構成によって、バックフォーカス
を必要最小限に短くすることができる。さらに望ましく
は、第１〜第１０の実施の形態のように、物体側から順
に正レンズ・負レンズの２枚構成であるのがよく、この
構成により第４群Ｇｒ４を光軸方向に更に薄くしてズー
ムレンズのコンパクト化を図ることができる。

【００６３】第１〜第１０の実施の形態のように第４群
Ｇｒ４中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得
られる。非球面は、0.5Ymax＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直
方向高さyに対して、次の条件式(16)を満たすことが望
ましい。 -0.05＜φ4・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(16) 但し、 φ4：第４群のパワー である。

【００６４】条件式(16)の上限を超えると、広角端から
中間焦点距離域において正の歪曲収差及び像面湾曲の正
偏位傾向が著しくなるとともに、望遠側において球面収
差がオーバー側に倒れてしまう。条件式(16)の下限を超
えると、広角端から中間焦点距離域において負の歪曲収
差及び像面湾曲の負偏位傾向が著しくなるとともに、望
遠側において球面収差がアンダー側に倒れてしまう。

【００６５】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は第４群Ｇｒ４の最も物体側面と
最も像側面に非球面を設けると、球面収差，歪曲収差，
像面湾曲を更にバランス良く補正することができる。つ
まり、一方の非球面での球面収差・歪曲収差・像面湾曲
の補正過不足分を、もう一方の非球面で補正することが
可能となる。この際、いずれの非球面も上記条件式(16)
を満たすことが望ましい。

【００６６】第４群Ｇｒ４は、次の条件式(17)を満たす
ことが望ましい。 0.1＜|f4|/fT＜0.4 …(17) 但し、 f4：第４群の焦点距離 である。

【００６７】条件式(17)の上限を超えると、第４群Ｇｒ
４のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全長
が増大してしまう。条件式(17)の下限を超えると、第４
群Ｇｒ４のパワーが強くなりすぎるため、正の歪曲収差
が著しく生じるとともに、望遠側において球面収差がオ
ーバー側に倒れる傾向が強くなる。

【００６８】《正・負・正・負の４成分構成において、
第１成分がフローティング的なズーム移動を行う５群ズ
ームレンズ(第１１の実施の形態)》第１１の実施の形態
は、物体側より順に、負の第１群Ｇｒ１，正の第２群Ｇ
ｒ２，負の第３群Ｇｒ３，正の第４群Ｇｒ４及び負の第
５群Ｇｒ５から成る５群構成のズームレンズであり、第
１群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２が第１成分、第３群Ｇｒ３が
第２成分、第４群Ｇｒ４が第３成分、第５群Ｇｒ５が第
４成分をそれぞれ構成している。そして、第３群Ｇｒ３
と第４群Ｇｒ４との間には、第３群Ｇｒ３通過後の光束
を反射させることにより光束分割を行うハーフプリズム
ＨＰが設けられている。また、第１群Ｇｒ１〜第５群Ｇ
ｒ５は、図２５のレンズ構成図中の対応する矢印ｍ１〜
ｍ５で示すように、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけて
のズーミングにおいてそれぞれ前方へ移動し、第１群Ｇ
ｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔が狭まり、第２群Ｇｒ２と
第３群Ｇｒ３との間隔が広がり、第３群Ｇｒ３と第４群
Ｇｒ４との間隔が狭まり、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５
との間隔が狭まる。

【００６９】第１１の実施の形態において、各群は以下
のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、像側に凹の
負メニスカスレンズから成っており、その像側の面は非
球面である。第２群Ｇｒ２は、物体側に凸の正メニスカ
スレンズから成っている。第３群Ｇｒ３は、物体側より
順に、両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニスカスレ
ンズから成っており、その負レンズの物体側の面と正メ
ニスカスレンズの像側の面とは非球面である。第４群Ｇ
ｒ４は、物体側より順に、絞り兼用のレンズシャッター
Ｓ１，像側に凹の負メニスカスレンズ，両凸の正レンズ
及び光束規制板Ｓ２から成っており、その正レンズの像
側の面は非球面である。第５群Ｇｒ５は、物体側より順
に、像側に凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負レンズ
から成っており、その正メニスカスレンズの両面は非球
面である。なお、絞り兼用のレンズシャッターＳ１と光
束規制板Ｓ２とは、設計上、互換性がある。

【００７０】第１１の実施の形態は、図２５に示すよう
に、広角側から望遠側へのズーミングにおいて第１群Ｇ
ｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔d2が微小に狭まる５群ズー
ムレンズである。つまり、正・負・正・負の４成分ズー
ム構成において、第１成分が負の第１群Ｇｒ１と正の第
２群Ｇｒ２とに分割されてフローティング的なズーム移
動を行う構成となっている。このフローティングにより
望遠側での球面収差及び像面の負方向への倒れを補正す
ることができる。また、このようにハーフプリズムＨＰ
より前方に位置するズーム群を物体側から負・正・負の
３群で構成すると、負の第１群Ｇｒ１より後方に位置す
るズーム群に入射する軸外光束の角度が弱くなるため、
それ以降のレンズでの収差補正が有利になる。

【００７１】ズームレンズの途中にハーフプリズムＨＰ
等の反射手段を設けようとすると、その前方に位置する
ズーム群と後方に位置するズーム群との独自性がそれぞ
れ強くなるため、ハーフプリズムＨＰの前方・後方のそ
れぞれについて良好に収差補正が行われなければならな
い。第１１の実施の形態では、ハーフプリズムＨＰより
前方にズーム群を３群有する構成となっているため、ハ
ーフプリズムＨＰより前方での収差補正を充分に行うこ
とができる。一方、ハーフプリズムＨＰより後方に正の
第４群Ｇｒ４と負の第５群Ｇｒ５を有する構成となって
いるため、ハーフプリズムＨＰより後方での収差補正も
充分に行うことができる。

【００７２】さらに、ハーフプリズムＨＰより前方に位
置する第１群Ｇｒ１〜第３群Ｇｒ３で充分に変倍量を稼
ぐことができるので、ハーフプリズムＨＰでの光束分割
によりファインダー系に光束を導く場合には、変倍のた
めにファインダー系にかかる負担が小さくなる。その負
担が軽減された分、ズームレンズの高変倍比化を図りつ
つファインダー系の構成を簡単にすることができる。

【００７３】第１１の実施の形態に係るズームレンズで
は、先に述べたように、第３群Ｇｒ３通過後の光束を反
射させることにより光束分割を行うハーフプリズムＨＰ
が、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に設けられてい
る。この構成によると、ズームレンズに入射した光束は
ハーフプリズムＨＰによって２つの光学的に同等な光束
に分割されるため、パララックスは発生しない。また、
ハーフプリズムＨＰはズームレンズの途中に設けられて
いるため、バックフォーカスの短縮が可能であるととも
に、ハーフプリズムＨＰ自身の小型化も可能である。

【００７４】さらに、第１１の実施の形態のように、正
・負・正・負の４成分ズーム構成において、第１成分が
負の第１群Ｇｒ１と正の第２群Ｇｒ２とに分割されてフ
ローティング的なズーム移動を行う、実質的な正(負・
正)・負・正・負の４成分ズーム構成では、第３群Ｇｒ
３と第４群Ｇｒ４との間で軸上・軸外光束が共に最も低
い位置(即ち、光軸ＡＸ付近)を通ることになるため、第
３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に設けられているハー
フプリズムＨＰを径方向(即ち、光軸ＡＸに対して垂直
方向)に更に小さくすることができる。ハーフプリズム
ＨＰは、径方向に小さくなれば光軸ＡＸ方向にも小さく
なるため、このハーフプリズムＨＰの小型化によって第
３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間の実際の面間隔(即
ち、第３群Ｇｒ３の最も像側のレンズ面と第４群Ｇｒ４
の最も物体側のレンズ面との間隔)を小さくすることで
きる。従って、ズームレンズ全長のコンパクト化を図る
ことが可能である。

【００７５】第１１の実施の形態では、ハーフプリズム
ＨＰがズーム群間で光束を反射させることにより光束分
割を行うため、１つのズーム群の途中で光束を反射させ
る構成よりも、鏡胴構成が簡単で、しかも、そのズーム
群の光学性能を維持するのが製造上容易である。また、
第１１の実施の形態では、第１群Ｇｒ１が正のパワーを
有しているため、この第１群Ｇｒ１で軸上光束の高さを
抑えることにより、効果的に収差の発生を抑えることが
できる。

【００７６】第１１の実施の形態に係るズームレンズで
は、ハーフプリズムＨＰがズーミングにおいて第４群Ｇ
ｒ４と一体に移動するため、ズームレンズのコンパクト
化が可能である。前述したように、実質的な正(負・正)
・負・正・負の４成分ズーム構成では、第４群Ｇｒ４付
近で光束が最も細くなる(つまり、集光する)。このた
め、ハーフプリズムＨＰの径の大きさ(即ち、光軸ＡＸ
に対して垂直方向の大きさ)は最も小さくて済み、その
結果、光軸ＡＸ方向にもハーフプリズムＨＰを小さくす
ることが可能になる。このハーフプリズムＨＰの小型化
によってスペース効率が良くなるため、第３群Ｇｒ３と
第４群Ｇｒ４との間の実際の面間隔を小さくして、ズー
ムレンズ全長のコンパクト化を図ることができるのであ
る。

【００７７】第１１の実施の形態では、ハーフプリズム
ＨＰより後方に絞り兼用のレンズシャッターＳ１が設け
られているため、光束径はハーフプリズムＨＰの前側に
隣り合って位置する第３群Ｇｒ３に近いほど大きくな
る。一方、第１１の実施の形態では、ズーミングにおい
て、ハーフプリズムＨＰがその後ろ側に隣り合って位置
するズーム群(即ち、第４群Ｇｒ４)と一体に移動するた
め、第４群Ｇｒ４とハーフプリズムＨＰとの間隔は変化
せず、第３群Ｇｒ３とハーフプリズムＨＰとの間隔は変
化する。従って、ハーフプリズムＨＰがカバーすべき光
束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨＰの小型化
が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化により、ズ
ーミングのための駆動機構にかかる重量等の負担が少な
くて済むため、この構成は鏡胴構成上有利である。

【００７８】第１１の実施の形態に係るズームレンズ
は、ハーフプリズムＨＰの直前に隣り合って位置するズ
ーム群(即ち、第３群)が負のパワーを有しているため、
ハーフプリズムＨＰに入射する軸外光束は軸上光束に対
して小さい角度を成すことになる(つまり、アフォーカ
ルに近づく。)。従って、ハーフプリズムＨＰがカバー
すべき光束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨＰ
の小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化に
より、ズーミングのための駆動機構にかかる重量等の負
担が少なくて済むため、この構成は鏡胴構成上有利であ
る。さらに、光軸ＡＸに対してアフォーカルに近い軸外
光束をハーフプリズムＨＰで反射させても反射後の軸外
光束はあまり広がらないため、ハーフプリズムＨＰの後
方に位置する光学系(即ち、ファインダー系と、撮影系
のうち反射手段の後方に位置する部分)の径も小さくて
済む。以上のように、ハーフプリズムＨＰ及びその後方
に位置する光学系の小型化によって、ズームレンズ及び
ファインダー系の小型化が達成される。

【００７９】第１１の実施の形態においても、前述の条
件式(1)を満たすことが、ズームレンズのコンパクト化
を達成する上で望ましく、また、前述の条件式(2)を満
たすことが、高い光学性能を保持しつつコンパクトで高
変倍比のズームレンズを実現する上で望ましい。

【００８０】ハーフプリズムＨＰのような反射手段を第
３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に設けるためには、ハ
ーフプリズムＨＰ等の反射手段が入った状態で、次の条
件式(3a)を満たすことが望ましい。 0.25＜T(3-4)/fW …(3a) 但し、 T(3-4)：広角端での第３群の最も像側のレンズ面と第４
群の最も物体側のレンズ面との間隔 である。

【００８１】条件式(3a)の下限を超えると、第３群Ｇｒ
３と第４群Ｇｒ４との間隔T(3-4)が小さくなり過ぎるの
で、反射手段を第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に配
置することが、鏡胴構成上困難となる。

【００８２】第３群Ｇｒ３及び第４群Ｇｒ４は、ズーム
移動量に関して次の条件式(4a)を満たすことが望まし
い。 0.5＜M3/M4＜0.95 …(4a) 但し、 M4：広角端から望遠端へのズーミングにおける第４群の
移動量 である。

【００８３】条件式(4a)の上限を超えると、第３群Ｇｒ
３と第４群Ｇｒ４のズーミングにおける動きがほとんど
同じになるため、３群ズームと同等の効果しか得られな
くなり、高変倍比を達成しようとすると移動量の増加に
よって光学系が大型化してしまう。条件式(4a)の下限を
超えると、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との移動量差が
大きくなるため、広角端において第３群Ｇｒ３と第４群
Ｇｒ４との間隔が広がってしまう。従って、第４群Ｇｒ
４に入射する軸上光束の高さが高くなり、球面収差の補
正が困難になるとともに、広角端における全長の増大を
招いてしまう。

【００８４】次に、各ズーム群ごとに構成上の特徴を説
明する。まず、第１群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２から説明
する。第１１の実施の形態においては、第１群Ｇｒ１が
負レンズから成り、第２群Ｇｒ２が正レンズから成って
いる。この構成によると、負レンズを通過した軸外光束
が負レンズへの入射角よりも緩い角度で正レンズに入射
することになるため、画角のきつい広角側での軸外光束
の収差補正が容易になる。

【００８５】第１群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２は、次の条
件式(5a)を満たすことが望ましい。 0.4＜f1,2/fT＜0.7 …(5a) 但し、 f1,2：第１群と第２群との合成焦点距離 である。

【００８６】条件式(5a)の上限を超えると、広角側にお
いて負の歪曲収差が著しく生じるとともに、望遠側にお
いて球面収差がオーバー側に倒れる傾向が著しくなる。
条件式(5a)の下限を超えると、第１群Ｇｒ１と第２群Ｇ
ｒ２との合成パワーが強くなりすぎるため、広角側にお
いて正の歪曲収差が著しく生じるとともに、望遠側にお
いて球面収差がアンダー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００８７】第１１の実施の形態のように第１群Ｇｒ１
中に非球面を用いたり、第２群Ｇｒ２中に非球面を用い
れば、更に良好な光学性能が得られる。非球面は、0.5Y
max＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さyに対して、次
の条件式(6a)を満たすことが望ましい。 -0.04＜φ1,2・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.005 …(6a) 但し、 φ1,2：第１群と第２群との合成パワー である。

【００８８】条件式(6a)は、広角側での軸外収差(特に
歪曲収差)と望遠側での球面収差とをバランス良く補正
するための条件である。条件式(6a)の上限を超えると、
広角側において負の歪曲収差が著しく生じるとともに、
望遠側において球面収差がオーバー側に倒れる傾向が著
しくなる。条件式(6a)の下限を超えると、広角側におい
て正の歪曲収差が大きくなるとともに、望遠側において
球面収差がアンダー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００８９】次に、第３群Ｇｒ３について望ましい構成
を説明する。第３群Ｇｒ３は、最も物体側に負レンズ、
最も像側に正レンズが配置された構成となっているのが
望ましく、更には第１１の実施の形態のように、物体側
から順に負レンズ・正レンズの２枚で構成されているの
が望ましい。この構成によると、バックフォーカスを所
定の長さにすることが容易になり、さらに、ズーム全域
においてコマ収差と球面収差とをバランス良く補正する
ことが容易になる。

【００９０】第３群Ｇｒ３中の最も物体側に配置される
負レンズは、前述の条件式(7)を満たすことが望まし
い。第１１の実施の形態における第３群Ｇｒ３は、第１
〜第１０の実施の形態における第２群Ｇｒ２に相当する
ため、条件式(7)を満たす意義も第１〜第１０の実施の
形態の場合と同様である。

【００９１】コンパクトで高い光学性能を有するズーム
レンズを実現するためには、第３群Ｇｒ３が次の条件式
(8a)，(9a)を満たすことが望ましい。 0.05＜D3/fW＜0.40 …(8a) 0.01＜D3/fT＜0.08 …(9a)

【００９２】条件式(8a)，(9a)の上限を超えると、全長
が増大するとともに、第１群Ｇｒ１が入射瞳から遠くな
るため前玉径(第１群Ｇｒ１の径)が増大してしまう。条
件式(8a)，(9a)の下限を超えると、充分な収差補正、特
に色収差補正を行うことが困難になり、たとえ補正がで
きたとしても、加工がほとんど不可能な光学系になって
しまう。

【００９３】第１１の実施の形態のように第３群Ｇｒ３
中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得られ
る。非球面は、0＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さy
に対して、次の条件式(10a)を満たすことが望ましい。 -0.1＜φ3・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …（１０
ａ）

【００９４】条件式（１０ａ）の上限を超えると、ズー
ム全域で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくな
るとともに、望遠側において軸外光束のフレアーが著し
く発生し、広角側においては外方性のコマ収差が発生す
る。条件式(10a)の下限を超えると、ズーム全域で球面
収差がオーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、
望遠側において軸外光束のフレアーの補正過剰の傾向が
著しくなり、広角側においては内方性のコマ収差が発生
する。

【００９５】第３群Ｇｒ３中、非球面を最も物体側のレ
ンズ(望ましくはその物体側面)又は最も像側のレンズ
(望ましくはその像側面)に設けるのが望ましい。前者の
構成によると、広角側でのコマ収差の補正が容易にな
る。一方、後者の構成によると、球面収差の補正が容易
になる。

【００９６】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は最も物体側面と最も像側面に非
球面を設けると、球面収差，望遠側での軸外光束のフレ
アー，広角側でのコマ収差を更にバランス良く補正する
ことができる。つまり、一方の非球面での球面収差・フ
レアー・コマ収差の補正過不足分を、もう一方の非球面
で補正することが可能となる。この際、いずれの非球面
も前述の条件式(10a)を満たすことが望ましい。

【００９７】第３群Ｇｒ３は、次の条件式(11a)を満た
すことが望ましい。 0.1＜|f3|/fT＜0.5 …(11a)

【００９８】条件式(11a)の上限を超えると、第３群Ｇ
ｒ３のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全
長が増大するとともに、ズーミング時における第３群Ｇ
ｒ３の移動量が増大して、望遠端における全長の増大を
招いてしまう。条件式(11a)の下限を超えると、第３群
Ｇｒ３のパワーが強くなりすぎるため、広角側において
内方性のコマが発生するとともに、望遠側において球面
収差がオーバー側に倒れる傾向が著しくなる。

【００９９】ついで、第４群Ｇｒ４の望ましい構成を説
明する。第１１の実施の形態のような実質的な正(負・
正)・負・正・負の４成分ズーム構成においては、コン
パクトで高い光学性能を有するズームレンズを実現する
ために、第４群Ｇｒ４が次の条件式(12a)，(13a)を満た
すことが望ましい。 0.05＜D4/fW＜0.40 …(12a) 0.01＜D4/fT＜0.08 …(13a) 但し、 D4：第４群の光軸方向の厚さ(最も物体側のレンズ面と
最も像側のレンズ面との軸上面間隔) である。

【０１００】条件式(12a)，(13a)の上限を超えると、全
長が増大するとともに、バックフォーカスが短くなるた
め後玉径(第５群Ｇｒ５の径)が増大してしまう。条件式
(12a)，(13a)の下限を超えると、充分な収差補正、特に
色収差補正を行うことが困難になり、たとえ補正ができ
たとしても、加工がほとんど不可能な光学系になってし
まう。

【０１０１】第１１の実施の形態のように第４群Ｇｒ４
中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得られ
る。非球面は、0＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さy
に対して、次の条件式(14a)を満たすことが望ましい。 -0.01＜φ4・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.003 …(14a)

【０１０２】条件式(14a)の上限を超えると、ズーム全
域で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくなると
ともに、広角側において内方性のコマ収差が発生する。
条件式(14a)の下限を超えると、ズーム全域で球面収差
がオーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、広角
側においては外方性のコマ収差が発生する。

【０１０３】第４群Ｇｒ４中、非球面を最も物体側のレ
ンズ(望ましくはその物体側面)又は最も像側のレンズ
(望ましくはその像側面)に設けるのが望ましい。前者の
構成によると、球面収差の補正が容易になる。一方、後
者の構成によると、コマ収差の補正が容易になる。

【０１０４】第４群Ｇｒ４は、次の条件式(15a)を満た
すことが望ましい。 0.1＜f4/fT＜0.5 …(15a)

【０１０５】条件式(15a)の上限を超えると、第４群Ｇ
ｒ４のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全
長が増大するとともに、ズーミング時における第４群Ｇ
ｒ４の移動量が増大して、望遠端における全長の増大を
招いてしまう。条件式(15a)の下限を超えると、第４群
Ｇｒ４のパワーが強くなりすぎるため、ズーム全域で球
面収差がアンダー側に倒れる傾向が著しくなる。

【０１０６】次に、第５群Ｇｒ５の望ましい構成を説明
する。第５群Ｇｒ５は、最も物体側に正レンズ、最も像
側に負レンズが配置された構成であるのが望ましい。こ
のテレフォトタイプの構成によって、バックフォーカス
を必要最小限に短くすることができる。さらに望ましく
は、第１１の実施の形態のように、物体側から順に正レ
ンズ・負レンズの２枚構成であるのがよく、この構成に
より第５群Ｇｒ５を光軸方向に更に薄くしてズームレン
ズのコンパクト化を図ることができる。

【０１０７】第１１の実施の形態のように第５群Ｇｒ５
中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得られ
る。非球面は、0.5Ymax＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向
高さyに対して、次の条件式(16a)を満たすことが望まし
い。 -0.05＜φ5・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(16a) 但し、 φ5：第５群のパワー である。

【０１０８】条件式(16a)の上限を超えると、広角端か
ら中間焦点距離域において正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏位傾向が著しくなるとともに、望遠側において球面
収差がオーバー側に倒れてしまう。条件式(16a)の下限
を超えると、広角端から中間焦点距離域において負の歪
曲収差及び像面湾曲の負偏位傾向が著しくなるととも
に、望遠側において球面収差がアンダー側に倒れてしま
う。

【０１０９】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は最も物体側面と最も像側面に非
球面を設けると、球面収差，歪曲収差，像面湾曲を更に
バランス良く補正することができる。つまり、一方の非
球面での球面収差・歪曲収差・像面湾曲の補正過不足分
を、もう一方の非球面で補正することが可能となる。こ
の際、いずれの非球面も上記条件式(16a)を満たすこと
が望ましい。

【０１１０】第５群Ｇｒ５は、次の条件式(17a)を満た
すことが望ましい。 0.1＜|f5|/fT＜0.4 …(17a) 但し、 f5：第５群の焦点距離 である。

【０１１１】条件式(17a)の上限を超えると、第５群Ｇ
ｒ５のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全
長が増大してしまう。条件式(17a)の下限を超えると、
第５群Ｇｒ５のパワーが強くなりすぎるため、正の歪曲
収差が著しく生じるとともに、望遠側において球面収差
がオーバー側に倒れる傾向が強くなる。

【０１１２】《正・負・正・負の４成分構成において、
第２成分がフローティング的なズーム移動を行う５群ズ
ームレンズ(第１２の実施の形態)》第１２の実施の形態
は、物体側より順に、正の第１群Ｇｒ１，負の第２群Ｇ
ｒ２，正の第３群Ｇｒ３，正の第４群Ｇｒ４及び負の第
５群Ｇｒ５から成る５群構成のズームレンズであり、第
１群Ｇｒ１が第１成分、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３が
第２成分、第４群Ｇｒ４が第３成分、第５群Ｇｒ５が第
４成分をそれぞれ構成している。そして、第３群Ｇｒ３
と第４群Ｇｒ４との間には、第３群Ｇｒ３通過後の光束
を反射させることにより光束分割を行うハーフプリズム
ＨＰが設けられている。また、第１群Ｇｒ１〜第５群Ｇ
ｒ５は、図２７のレンズ構成図中の対応する矢印ｍ１〜
ｍ５で示すように、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけて
のズーミングにおいてそれぞれ前方へ移動し、第１群Ｇ
ｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔が広がり、第２群Ｇｒ２と
第３群Ｇｒ３との間隔が狭まり、第３群Ｇｒ３と第４群
Ｇｒ４との間隔が狭まり、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５
との間隔が狭まる。

【０１１３】第１２の実施の形態において、各群は以下
のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側より
順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の
正メニスカスレンズから成っており、その負メニスカス
レンズの像側の面は非球面である。第２群Ｇｒ２は、両
凹の負レンズから成っており、その物体側の面は非球面
である。第３群Ｇｒ３は、物体側に凸の正メニスカスレ
ンズから成っており、その像側の面は非球面である。第
４群Ｇｒ４は、物体側より順に、絞り兼用のレンズシャ
ッターＳ１，像側に凹の負メニスカスレンズ，両凸の正
レンズ及び光束規制板Ｓ２から成っており、その正レン
ズの像側の面は非球面である。第５群Ｇｒ５は、物体側
より順に、像側に凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負
レンズから成っており、その正メニスカスレンズの両面
は非球面である。なお、絞り兼用のレンズシャッターＳ
１と光束規制板Ｓ２とは、設計上、互換性がある。

【０１１４】第１２の実施の形態は、図２７に示すよう
にズーミングにおいて第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との
間隔d6が微小に変化する５群ズームレンズである。つま
り、正・負・正・負の４成分ズーム構成において、第２
成分が負の第２群Ｇｒ２と正の第３群Ｇｒ３とに分割さ
れてフローティング的なズーム移動を行う構成となって
いる。このフローティングにより望遠側での球面収差及
び像面の負方向への倒れを補正することができる。ま
た、このようにハーフプリズムＨＰより前方に位置する
ズーム群を物体側から正・負・正の３群で構成すると、
ハーフプリズムＨＰより前方に位置するズーム群で軸上
光束の高さを低くすることができるため、望遠レンズで
補正困難な軸上光束の収差を補正することができる。ま
た、誤差感度が小さくなるため、製造が容易になるとい
うメリットもある。

【０１１５】前述したように、ズームレンズの途中にハ
ーフプリズムＨＰ等の反射手段を設けようとすると、そ
の前方に位置するズーム群と後方に位置するズーム群と
の独自性がそれぞれ強くなるため、ハーフプリズムＨＰ
の前方・後方のそれぞれについて良好に収差補正が行わ
れなければならない。第１１の実施の形態と同様、第１
２の実施の形態では、ハーフプリズムＨＰより前方にズ
ーム群を３群有する構成となっているため、ハーフプリ
ズムＨＰより前方での収差補正を充分に行うことができ
る。一方、ハーフプリズムＨＰより後方に正の第４群Ｇ
ｒ４と負の第５群Ｇｒ５を有する構成となっているた
め、ハーフプリズムＨＰより後方での収差補正も充分に
行うことができる。

【０１１６】さらに、ハーフプリズムＨＰより前方に位
置する第１群Ｇｒ１〜第３群Ｇｒ３で充分に変倍量を稼
ぐことができるので、ハーフプリズムＨＰでの光束分割
によりファインダー系に光束を導く場合には、変倍のた
めにファインダー系にかかる負担が小さくなる。その負
担が軽減された分、ズームレンズの高変倍比化を図りつ
つファインダー系の構成を簡単にすることができる。

【０１１７】第１２の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１１の実施の形態と同様、第３群Ｇｒ３通過後の
光束を反射させることにより光束分割を行うハーフプリ
ズムＨＰが、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に設け
られている。従って、この構成によると、ズームレンズ
に入射した光束はハーフプリズムＨＰによって２つの光
学的に同等な光束に分割されるため、パララックスは発
生しない。また、ハーフプリズムＨＰはズームレンズの
途中に設けられているため、バックフォーカスの短縮が
可能であるとともに、ハーフプリズムＨＰ自身の小型化
も可能である。

【０１１８】さらに、第１２の実施の形態のように、正
・負・正・負の４成分ズーム構成において、第２成分が
負の第２群Ｇｒ２と正の第３群Ｇｒ３とに分割されてフ
ローティング的なズーム移動を行う、実質的な正・負
(負・正)・正・負の４成分ズーム構成では、第１１の実
施の形態と同様、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間で
軸上・軸外光束が共に最も低い位置(即ち、光軸ＡＸ付
近)を通ることになるため、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ
４との間に設けられているハーフプリズムＨＰを径方向
(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向)に更に小さくするこ
とができる。ハーフプリズムＨＰは、径方向に小さくな
れば光軸ＡＸ方向にも小さくなるため、このハーフプリ
ズムＨＰの小型化によって第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４
との間の実際の面間隔(即ち、第３群Ｇｒ３の最も像側
のレンズ面と第４群Ｇｒ４の最も物体側のレンズ面との
間隔)を小さくすることできる。従って、ズームレンズ
全長のコンパクト化を図ることが可能である。

【０１１９】また、第１〜第１１の実施の形態と同様、
第１２の実施の形態では、ハーフプリズムＨＰがズーム
群間で光束を反射させることにより光束分割を行うた
め、１つのズーム群の途中で光束を反射させる構成より
も、鏡胴構成が簡単で、しかも、そのズーム群の光学性
能を維持するのが製造上容易である。また、第１２の実
施の形態では、第１群Ｇｒ１が正のパワーを有している
ため、この第１群Ｇｒ１で軸上光束の高さを抑えること
により、効果的に収差の発生を抑えることができる。

【０１２０】第１２の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１１の実施の形態と同様、ハーフプリズムＨＰが
ズーミングにおいて第４群Ｇｒ４と一体に移動するた
め、ズームレンズのコンパクト化が可能である。前述し
たように、実質的な正・負(負・正)・正・負の４成分ズ
ーム構成では、第４群Ｇｒ４付近で光束が最も細くなる
(つまり、集光する)。このため、ハーフプリズムＨＰの
径の大きさ(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向の大きさ)
は最も小さくて済み、その結果、光軸ＡＸ方向にもハー
フプリズムＨＰを小さくすることが可能になる。このハ
ーフプリズムＨＰの小型化によってスペース効率が良く
なるため、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間の実際の
面間隔を小さくして、ズームレンズ全長のコンパクト化
を図ることができるのである。

【０１２１】第１２の実施の形態では、ハーフプリズム
ＨＰより後方に絞り兼用のレンズシャッターＳ１が設け
られているため、光束径はハーフプリズムＨＰの前側に
隣り合って位置する第３群Ｇｒ３に近いほど大きくな
る。一方、第１２の実施の形態では、ズーミングにおい
て、ハーフプリズムＨＰがその後ろ側に隣り合って位置
するズーム群(即ち、第４群Ｇｒ４)と一体に移動するた
め、第４群Ｇｒ４とハーフプリズムＨＰとの間隔は変化
せず、第３群Ｇｒ３とハーフプリズムＨＰとの間隔は変
化する。従って、ハーフプリズムＨＰがカバーすべき光
束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨＰの小型化
が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化により、ズ
ーミングのための駆動機構にかかる重量等の負担が少な
くて済むため、この構成は鏡胴構成上有利である。

【０１２２】第１２の実施の形態に係るズームレンズ
は、ハーフプリズムＨＰの前方に位置する第２群Ｇｒ２
と第３群Ｇｒ３との合成パワーが負であるため、ハーフ
プリズムＨＰに入射する軸外光束は軸上光束に対して小
さい角度を成すことになる(つまり、アフォーカルに近
づく。)。従って、ハーフプリズムＨＰがカバーすべき
光束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨＰの小型
化が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化により、
ズーミングのための駆動機構にかかる重量等の負担が少
なくて済むため、この構成は鏡胴構成上有利である。さ
らに、光軸ＡＸに対してアフォーカルに近い軸外光束を
ハーフプリズムＨＰで反射させても反射後の軸外光束は
あまり広がらないため、ハーフプリズムＨＰの後方に位
置する光学系(即ち、ファインダー系と、撮影系のうち
反射手段の後方に位置する部分)の径も小さくて済む。
以上のように、ハーフプリズムＨＰ及びその後方に位置
する光学系の小型化によって、ズームレンズ及びファイ
ンダー系の小型化が達成される。

【０１２３】第１２の実施の形態においても、前述の条
件式(1)を満たすことが、ズームレンズのコンパクト化
を達成する上で望ましく、また、前述の条件式(2)を満
たすことが、高い光学性能を保持しつつコンパクトで高
変倍比のズームレンズを実現する上で望ましい。

【０１２４】ハーフプリズムＨＰのような反射手段を第
３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間に設けるためには、第
１１の実施の形態と同様、前述の条件式(3a)を満たすこ
とが望ましい。また、第３群Ｇｒ３及び第４群Ｇｒ４
は、第１１の実施の形態と同様、ズーム移動量に関して
前述の条件式(4a)を満たすことが望ましく、さらには、
第２群Ｇｒ２及び第４群Ｇｒ４が、ズーム移動量に関し
て次の条件式(4b)を満たすことが望ましい。 0.5＜M2/M4＜0.95 …(4b)

【０１２５】条件式(4a)，(4b)の上限を超えると、第２
群Ｇｒ２〜第４群Ｇｒ４のズーミングにおける動きがほ
とんど同じになるため、３群ズームと同等の効果しか得
られなくなり、高変倍比を達成しようとすると移動量の
増加によって光学系が大型化してしまう。条件式(4a)，
(4b)の下限を超えると、第２群Ｇｒ２，第３群Ｇｒ３と
第４群Ｇｒ４との移動量差が大きくなるため、広角端に
おいて第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間隔が広がって
しまう。従って、第４群Ｇｒ４に入射する軸上光束の高
さが高くなり、球面収差の補正が困難になるとともに、
広角端における全長の増大を招いてしまう。

【０１２６】次に、各ズーム群ごとに構成上の特徴を説
明する。第１群Ｇｒ１については、前述した第１〜第１
０の実施の形態と同様であり、例えば、前述の条件式
(5)，(6)を満たすのが望ましい。また、第４群Ｇｒ４及
び第５群Ｇｒ５については、前述した第１１の実施の形
態と同様であり、例えば、前述の条件式(12a)，(13a)，
(14a)，(15a)，(16a)，(17a)を満たすのが望ましい。

【０１２７】第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇｒ３について望
ましい構成を説明する。第２群Ｇｒ２が最も物体側に負
レンズが配置され、第３群Ｇｒ３が最も像側に正レンズ
が配置された構成となっているのが望ましく、更には第
１２の実施の形態のように、第２群Ｇｒ２が負レンズか
ら成り、第３群Ｇｒ３が正レンズから成るのが望まし
い。この構成によると、バックフォーカスを所定の長さ
にすることが容易になり、さらに、ズーム全域において
コマ収差と球面収差とをバランス良く補正することが容
易になる。

【０１２８】第２群Ｇｒ２中の最も物体側に配置される
負レンズは、前述の条件式(7)を満たすことが望まし
い。第１２の実施の形態における第３群Ｇｒ３は、第１
〜第１０の実施の形態における第２群Ｇｒ２中の物体側
の負レンズに相当するため、条件式(7)を満たす意義も
第１〜第１０の実施の形態の場合と同様である。

【０１２９】コンパクトで高い光学性能を有するズーム
レンズを実現するためには、第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇ
ｒ３が次の条件式(8b)，(9b)を満たすことが望ましい。 0.05＜D2,3/fW＜0.40 …(8b) 0.01＜D2,3/fT＜0.08 …(9b) 但し、 D2,3：第２群及び第３群の光軸方向の厚さ(第２群の最
も物体側のレンズ面と第３群の最も像側のレンズ面との
軸上面間隔) である。

【０１３０】条件式(8b)，(9b)の上限を超えると、全長
が増大するとともに、第１群Ｇｒ１が入射瞳から遠くな
るため前玉径(第１群Ｇｒ１の径)が増大してしまう。条
件式(8b)，(9b)の下限を超えると、充分な収差補正、特
に色収差補正を行うことが困難になり、たとえ補正がで
きたとしても、加工がほとんど不可能な光学系になって
しまう。

【０１３１】第１２の実施の形態のように第２群Ｇｒ２
中に非球面を用いたり、第３群Ｇｒ３中に非球面を用い
れば、更に良好な光学性能が得られる。非球面は、0＜y
＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さyに対して、次の条件
式(10b)を満たすことが望ましい。 -0.1＜φ2,3・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(10b) 但し、 φ2,3：第２群と第３群との合成パワー である。

【０１３２】条件式(10b)の上限を超えると、ズーム全
域で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくなると
ともに、望遠側において軸外光束のフレアーが著しく発
生し、広角側においては外方性のコマ収差が発生する。
条件式(10b)の下限を超えると、ズーム全域で球面収差
がオーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、望遠
側において軸外光束のフレアーの補正過剰の傾向が著し
くなり、広角側においては内方性のコマ収差が発生す
る。

【０１３３】第２群Ｇｒ２中、非球面を最も物体側のレ
ンズ(望ましくはその物体側面)に望ましく、第３群Ｇｒ
３中、非球面を最も像側のレンズ(望ましくはその像側
面)に設けるのが望ましい。前者の構成によると、広角
側でのコマ収差の補正が容易になる。一方、後者の構成
によると、球面収差の補正が容易になる。

【０１３４】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は最も物体側面と最も像側面に非
球面を設けると、球面収差，望遠側での軸外光束のフレ
アー，広角側でのコマ収差を更にバランス良く補正する
ことができる。つまり、一方の非球面での球面収差・フ
レアー・コマ収差の補正過不足分を、もう一方の非球面
で補正することが可能となる。この際、いずれの非球面
も前述の条件式(10b)を満たすことが望ましい。

【０１３５】第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇｒ３は、次の条
件式(11b)を満たすことが望ましい。 0.1＜|f2,3|/fT＜0.5 …(11b) 但し、 f2,3：第２群と第３群との合成焦点距離 である。

【０１３６】条件式(11b)の上限を超えると、第２群Ｇ
ｒ２と第３群Ｇｒ３との合成パワーが弱くなりすぎるた
め、広角端における全長が増大するとともに、ズーミン
グ時における第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇｒ３の移動量が
増大して、望遠端における全長の増大を招いてしまう。
条件式(11b)の下限を超えると、第２群Ｇｒ２と第３群
Ｇｒ３との合成パワーが強くなりすぎるため、広角側に
おいて内方性のコマが発生するとともに、望遠側におい
て球面収差がオーバー側に倒れる傾向が著しくなる。

【０１３７】《正・負・正・負の４成分構成において、
第３成分がフローティング的なズーム移動を行う６群ズ
ームレンズ(第１３の実施の形態)》第１３の実施の形態
は、物体側より順に、正の第１群Ｇｒ１，負の第２群Ｇ
ｒ２，ノンパワーの第３群Ｇｒ３，負の第４群Ｇｒ４，
正の第５群Ｇｒ５及び負の第６群Ｇｒ６から成る６群構
成のズームレンズであり、第１群Ｇｒ１が第１成分、第
２群Ｇｒ２が第２成分、第３群Ｇｒ３〜第５群Ｇｒ５が
第３成分、第６群Ｇｒ６が第４成分をそれぞれ構成して
いる。そして、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に
は、第２群Ｇｒ２通過後の光束を反射させることにより
光束分割を行うハーフプリズムＨＰが設けられている。
また、第１群Ｇｒ１〜第６群Ｇｒ６は、図２９のレンズ
構成図中の対応する矢印ｍ１〜ｍ６で示すように、広角
端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけてのズーミングにおいてそ
れぞれ前方へ移動し、第１群Ｇｒ１と第２群Ｇｒ２との
間隔が広がり、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間隔が
狭まり、第３群Ｇｒ３と第４群Ｇｒ４との間隔が狭ま
り、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５との間隔が広がり、第
５群Ｇｒ５と第６群Ｇｒ６との間隔が狭まる。

【０１３８】第１３の実施の形態において、各群は以下
のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側より
順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の
正メニスカスレンズから成っており、その負メニスカス
レンズの像側の面は非球面である。第２群Ｇｒ２は、物
体側より順に、両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニ
スカスレンズから成っており、その負レンズの物体側の
面と正メニスカスレンズの像側の面とは非球面である。
第３群Ｇｒ３は、絞り兼用のレンズシャッターＳ１から
成っている。第４群Ｇｒ４は、像側に凹の負メニスカス
レンズから成っている。第５群Ｇｒ５は、両凸の正レン
ズ及び光束規制板Ｓ２から成っており、その正レンズの
像側の面は非球面である。第６群Ｇｒ６は、物体側より
順に、像側に凸の正メニスカスレンズ及び両凹の負レン
ズから成っており、その正メニスカスレンズの両面は非
球面である。なお、絞り兼用のレンズシャッターＳ１と
光束規制板Ｓ２とは、設計上、互換性がある。

【０１３９】第１３の実施の形態は、図２９に示すよう
にズーミングにおいて第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５との
間隔d13が微小に変化する６群ズームレンズである。つ
まり、正・負・正・負の４成分ズーム構成において、第
３成分がノンパワーの第３群Ｇｒ３と負の第４群Ｇｒ４
と正の第５群Ｇｒ５とに分割されてフローティング的な
ズーム移動を行う構成となっている。このように、ズー
ミングにおいて第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５との間隔を
微小に変化させることにより、望遠側での球面収差及び
像面の負方向への倒れを補正することができるととも
に、望遠側でのupper-rayによるフレアを補正すること
ができる。また、このようにハーフプリズムＨＰより後
方に位置するズーム群を物体側から負・正・負で構成す
ると、レンズバックを確保することができるとともに、
第６群Ｇｒ６の径を小さくすることができる。

【０１４０】第１３の実施の形態に係るズームレンズ
は、ハーフプリズムＨＰより後方にズーム群を３群有す
る構成となっているため、ハーフプリズムＨＰより前方
に位置するズーム群にかかる収差補正上の負担は小さ
い。一般に、ファインダー系は撮影系に比べて配置の制
約が大きいが、上記のようにハーフプリズムＨＰより前
方に位置するズーム群にかかる収差補正上の負担が小さ
くなると、ハーフプリズムＨＰでの光束分割によりファ
インダー系に光束を導く場合には、ハーフプリズムＨＰ
より前方に位置するズーム群をファインダーに適した構
成にするのが容易になる。このため、ファインダー系の
配置の制約を小さくすることが可能になる。

【０１４１】第１３の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１〜第１０の実施の形態と同様、第２群Ｇｒ２通
過後の光束を反射させることにより光束分割を行うハー
フプリズムＨＰが、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間
に設けられている。従って、この構成によると、ズーム
レンズに入射した光束はハーフプリズムＨＰによって２
つの光学的に同等な光束に分割されるため、パララック
スは発生しない。また、ハーフプリズムＨＰはズームレ
ンズの途中に設けられているため、バックフォーカスの
短縮が可能であるとともに、ハーフプリズムＨＰ自身の
小型化も可能である。

【０１４２】さらに、第１３の実施の形態のように、正
・負・正・負の４成分ズーム構成において、第３成分が
絞り兼用のレンズシャッターＳ１と負の第４群Ｇｒ４と
正の第５群Ｇｒ５とに分割されてフローティング的なズ
ーム移動を行う、実質的な正・負・正(負・正)・負の４
成分ズーム構成では、第１〜第１０の実施の形態と同
様、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間で軸上・軸外光
束が共に最も低い位置(即ち、光軸ＡＸ付近)を通ること
になるため、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に設け
られているハーフプリズムＨＰを径方向(即ち、光軸Ａ
Ｘに対して垂直方向)に更に小さくすることができる。
ハーフプリズムＨＰは、径方向に小さくなれば光軸ＡＸ
方向にも小さくなるため、このハーフプリズムＨＰの小
型化によって第２群Ｇｒ２と第４群Ｇｒ４との間の実際
の面間隔(即ち、第２群Ｇｒ２の最も像側のレンズ面と
第４群Ｇｒ４の最も物体側のレンズ面との間隔)を小さ
くすることできる。従って、ズームレンズ全長のコンパ
クト化を図ることが可能である。

【０１４３】また、第１〜第１２の実施の形態と同様、
第１３の実施の形態では、ハーフプリズムＨＰがズーム
群間で光束を反射させることにより光束分割を行うた
め、１つのズーム群の途中で光束を反射させる構成より
も、鏡胴構成が簡単で、しかも、そのズーム群の光学性
能を維持するのが製造上容易である。また、第１３の実
施の形態では、第１群Ｇｒ１が正のパワーを有している
ため、この第１群Ｇｒ１で軸上光束の高さを抑えること
により、効果的に収差の発生を抑えることができる。

【０１４４】第１３の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１〜第１０の実施の形態と同様、ハーフプリズム
ＨＰがズーミングにおいて第３群Ｇｒ３と一体に移動す
るため、ズームレンズのコンパクト化が可能である。前
述したように、実質的な正・負・正(負・正)・負の４成
分ズーム構成では、第３群Ｇｒ３付近で光束が最も細く
なる(つまり、集光する)。このため、ハーフプリズムＨ
Ｐの径の大きさ(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向の大
きさ)は最も小さくて済み、その結果、光軸ＡＸ方向に
もハーフプリズムＨＰを小さくすることが可能になる。
このハーフプリズムＨＰの小型化によってスペース効率
が良くなるため、第２群Ｇｒ２と第４群Ｇｒ４との間の
実際の面間隔を小さくして、ズームレンズ全長のコンパ
クト化を図ることができるのである。

【０１４５】第１３の実施の形態では、絞り兼用のレン
ズシャッターＳ１から成る第３群Ｇｒ３がハーフプリズ
ムＨＰの後側に隣り合って設けられているため、光束径
はハーフプリズムＨＰの前側に隣り合って位置する第２
群Ｇｒ２に近いほど大きくなる。一方、第１３の実施の
形態では、ズーミングにおいて、ハーフプリズムＨＰが
その後ろ側に隣り合って位置する第３群Ｇｒ３と一体に
移動するため、第３群Ｇｒ３とハーフプリズムＨＰとの
間隔は変化せず、第２群Ｇｒ２とハーフプリズムＨＰと
の間隔は変化する。従って、ハーフプリズムＨＰがカバ
ーすべき光束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨ
Ｐの小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化
により、ズーミングのための駆動機構にかかる重量等の
負担が少なくて済むため、この構成は鏡胴構成上有利で
ある。

【０１４６】第１３の実施の形態に係るズームレンズ
は、ハーフプリズムＨＰの直前に隣り合って位置するズ
ーム群(即ち、第２群Ｇｒ２)が負のパワーを有している
ため、ハーフプリズムＨＰに入射する軸外光束は軸上光
束に対して小さい角度を成すことになる(つまり、アフ
ォーカルに近づく。)。従って、ハーフプリズムＨＰが
カバーすべき光束径は小さくて済むため、ハーフプリズ
ムＨＰの小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰの小
型化により、ズーミングのための駆動機構にかかる重量
等の負担が少なくて済むため、この構成は鏡胴構成上有
利である。さらに、光軸ＡＸに対してアフォーカルに近
い軸外光束をハーフプリズムＨＰで反射させても反射後
の軸外光束はあまり広がらないため、ハーフプリズムＨ
Ｐの後方に位置する光学系(即ち、ファインダー系と、
撮影系のうち反射手段の後方に位置する部分)の径も小
さくて済む。以上のように、ハーフプリズムＨＰ及びそ
の後方に位置する光学系の小型化によって、ズームレン
ズ及びファインダー系の小型化が達成される。

【０１４７】第１３の実施の形態においても、前述の条
件式(1)を満たすことが、ズームレンズのコンパクト化
を達成する上で望ましく、また、前述の条件式(2)を満
たすことが、高い光学性能を保持しつつコンパクトで高
変倍比のズームレンズを実現する上で望ましい。

【０１４８】ハーフプリズムＨＰ等の反射手段を第２群
Ｇｒ２と第４群Ｇｒ４との間に設けるためには、ハーフ
プリズムＨＰ等の反射手段が入った状態で、次の条件式
(3b)を満たすことが望ましい。 0.25＜T(2-4)/fW …(3b) 但し、 T(2-4)：広角端での第２群の最も像側のレンズ面と第４
群の最も物体側のレンズ面との間隔 である。

【０１４９】条件式(3b)の下限を超えると、第２群Ｇｒ
２と第４群Ｇｒ４との間隔T(2-4)が小さくなり過ぎるの
で、反射手段を第２群Ｇｒ２と第４群Ｇｒ４との間に配
置することが、鏡胴構成上困難となる。

【０１５０】また、第２群Ｇｒ２及び第４群Ｇｒ４は、
第１２の実施の形態と同様、ズーム移動量に関して前述
の条件式(4b)を満たすことが望ましい。さらに、第２群
Ｇｒ２及び第５群Ｇｒ５が、ズーム移動量に関して次の
条件式(4c)を満たすことが望ましい。 0.5＜M2/M5＜0.95 …(4c) 但し、 M5：広角端から望遠端へのズーミングにおける第５群の
移動量 である。

【０１５１】条件式(4b)，(4c)の上限を超えると、第２
群Ｇｒ２〜第４群Ｇｒ４，第５群Ｇｒ５のズーミングに
おける動きがほとんど同じになるため、３群ズームと同
等の効果しか得られなくなり、高変倍比を達成しようと
すると移動量の増加によって光学系が大型化してしま
う。条件式(4b)，(4c)の下限を超えると、第２群Ｇｒ２
と第４群Ｇｒ４，第５群Ｇｒ５との移動量差が大きくな
るため、広角端において第２群Ｇｒ２と第４群Ｇｒ４，
第５群Ｇｒ５との間隔が広がってしまう。従って、第４
群Ｇｒ４に入射する軸上光束の高さが高くなり、球面収
差の補正が困難になるとともに、広角端における全長の
増大を招いてしまう。

【０１５２】次に、各ズーム群ごとに構成上の特徴を説
明する。第１群Ｇｒ１及び第２群Ｇｒ２については、前
述した第１〜第１０の実施の形態と同様であり、例え
ば、前述の条件式(5)，(6)，(7)，(8)，(9)，(10)，(1
1)を満たすのが望ましい。

【０１５３】第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５について望
ましい構成を説明する。コンパクトで高い光学性能を有
するズームレンズを実現するために、第４群Ｇｒ４及び
第５群Ｇｒ５が次の条件式(12b)，(13b)を満たすことが
望ましい。 0.05＜D4,5/fW＜0.40 …(12b) 0.01＜D4,5/fT＜0.08 …(13b) 但し、 D4,5：第４群及び第５群の光軸方向の厚さ(第４群の最
も物体側のレンズ面と第５群の最も像側のレンズ面との
軸上面間隔） である。

【０１５４】条件式（１２ｂ），(13b)の上限を超える
と、全長が増大するとともに、バックフォーカスが短く
なるため後玉径(第６群Ｇｒ６の径)が増大してしまう。
条件式(12b)，(13b)の下限を超えると、充分な収差補
正、特に色収差補正を行うことが困難になり、たとえ補
正ができたとしても、加工がほとんど不可能な光学系に
なってしまう。

【０１５５】第４群Ｇｒ４中に非球面を用いたり、第１
３の実施の形態のように第５群Ｇｒ５中に非球面を用い
れば、更に良好な光学性能が得られる。非球面は、0＜y
＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さyに対して、次の条件
式(14b)を満たすことが望ましい。 -0.01＜φ4,5・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.003 …(14b) 但し、 φ4,5：第４群と第５群との合成パワー である。

【０１５６】条件式(14b)の上限を超えると、ズーム全
域で球面収差がアンダー側へ倒れる傾向が著しくなると
ともに、広角側において内方性のコマ収差が発生する。
条件式(14b)の下限を超えると、ズーム全域で球面収差
がオーバー側へ倒れる傾向が著しくなるとともに、広角
側においては外方性のコマ収差が発生する。

【０１５７】第４群Ｇｒ４，第５群Ｇｒ５中、非球面を
最も物体側のレンズ(望ましくはその物体側面)又は最も
像側のレンズ(望ましくはその像側面)に設けるのが望ま
しい。前者の構成によると、球面収差の補正が容易にな
る。一方、後者の構成によると、コマ収差の補正が容易
になる。

【０１５８】第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５は、次の条
件式(15b)を満たすことが望ましい。 0.1＜f4,5/fT＜0.5 …(15b) 但し、 f4,5：第４群と第５群との合成焦点距離 である。

【０１５９】条件式(15b)の上限を超えると、第４群と
第５群との合成パワーが弱くなりすぎるため、広角端に
おける全長が増大するとともに、ズーミング時における
第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５の移動量が増大して、望
遠端における全長の増大を招いてしまう。条件式(15b)
の下限を超えると、第４群と第５群との合成パワーが強
くなりすぎるため、ズーム全域で球面収差がアンダー側
に倒れる傾向が著しくなる。

【０１６０】次に、第６群Ｇｒ６の望ましい構成を説明
する。第６群Ｇｒ６は、第１３の実施の形態のように、
最も物体側に正レンズ、最も像側に負レンズが配置され
た構成であるのが望ましい。このテレフォトタイプの構
成によって、バックフォーカスを必要最小限に短くする
ことができる。さらに望ましくは、物体側から順に正レ
ンズ・負レンズの２枚構成であるのがよく、この構成に
より第６群Ｇｒ６を光軸方向に更に薄くしてズームレン
ズのコンパクト化を図ることができる。

【０１６１】第１３の実施の形態のように第６群Ｇｒ６
中に非球面を用いれば、更に良好な光学性能が得られ
る。非球面は、0.5Ymax＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向
高さyに対して、次の条件式(16b)を満たすことが望まし
い。 -0.05＜φ6・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(16b) 但し、 φ6：第６群のパワー である。

【０１６２】条件式(16b)の上限を超えると、広角端か
ら中間焦点距離域において正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏位傾向が著しくなるとともに、望遠側において球面
収差がオーバー側に倒れてしまう。条件式(16b)の下限
を超えると、広角端から中間焦点距離域において負の歪
曲収差及び像面湾曲の負偏位傾向が著しくなるととも
に、望遠側において球面収差がアンダー側に倒れてしま
う。

【０１６３】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は最も物体側面と最も像側面に非
球面を設けると、球面収差，歪曲収差，像面湾曲を更に
バランス良く補正することができる。つまり、一方の非
球面での球面収差・歪曲収差・像面湾曲の補正過不足分
を、もう一方の非球面で補正することが可能となる。こ
の際、いずれの非球面も上記条件式(16b)を満たすこと
が望ましい。

【０１６４】第６群Ｇｒ６は、次の条件式(17b)を満た
すことが望ましい。 0.1＜|f6|/fT＜0.4 …(17b) 但し、 f6：第６群の焦点距離 である。

【０１６５】条件式(17b)の上限を超えると、第６群Ｇ
ｒ６のパワーが弱くなりすぎるため、広角端における全
長が増大してしまう。条件式(17b)の下限を超えると、
第６群Ｇｒ６のパワーが強くなりすぎるため、正の歪曲
収差が著しく生じるとともに、望遠側において球面収差
がオーバー側に倒れる傾向が強くなる。

【０１６６】《正・負・正・負の４成分構成において、
第４成分がフローティング的なズーム移動を行う５群ズ
ームレンズ(第１４の実施の形態)》第１４の実施の形態
は、物体側より順に、正の第１群Ｇｒ１，負の第２群Ｇ
ｒ２，正の第３群Ｇｒ３，正の第４群Ｇｒ４及び負の第
５群Ｇｒ５から成る５群構成のズームレンズであり、第
１群Ｇｒ１が第１成分、第２群Ｇｒ２が第２成分、第３
群Ｇｒ３が第３成分、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５が第
４成分をそれぞれ構成している。そして、第２群Ｇｒ２
と第３群Ｇｒ３との間には、第２群Ｇｒ２通過後の光束
を反射させることにより光束分割を行うハーフプリズム
ＨＰが設けられている。また、第１群Ｇｒ１〜第５群Ｇ
ｒ５は、図３１のレンズ構成図中の対応する矢印ｍ１〜
ｍ５で示すように、広角端[Ｗ]から望遠端[Ｔ]にかけて
のズーミングにおいてそれぞれ前方へ移動し、第１群Ｇ
ｒ１と第２群Ｇｒ２との間隔が広がり、第２群Ｇｒ２と
第３群Ｇｒ３との間隔が狭まり、第３群Ｇｒ３と第４群
Ｇｒ４との間隔が狭まり、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５
との間隔が広がる。

【０１６７】第１４の実施の形態において、各群は以下
のように構成されている。第１群Ｇｒ１は、物体側より
順に、像側に凹の負メニスカスレンズ及び物体側に凸の
正メニスカスレンズから成っており、その負メニスカス
レンズの像側の面は非球面である。第２群Ｇｒ２は、物
体側より順に、両凹の負レンズ及び物体側に凸の正メニ
スカスレンズから成っており、その負レンズの物体側の
面と正メニスカスレンズの像側の面とは非球面である。
第３群Ｇｒ３は、物体側より順に、絞り兼用のレンズシ
ャッターＳ１，像側に凹の負メニスカスレンズ，両凸の
正レンズ及び光束規制板Ｓ２から成っており、その正レ
ンズの像側の面は非球面である。第４群Ｇｒ４は、像側
に凸の正メニスカスレンズから成っており、その両面は
非球面である。第５群Ｇｒ５は、両凹の負レンズから成
っている。なお、絞り兼用のレンズシャッターＳ１と光
束規制板Ｓ２とは、設計上、互換性がある。

【０１６８】第１４の実施の形態は、図３１に示すよう
にズーミングにおいて第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５との
間隔d18が微小に変化する５群ズームレンズである。つ
まり、正・負・正・負の４成分ズーム構成において、第
４成分が正の第４群Ｇｒ４と負の第５群Ｇｒ５とに分割
されてフローティング的なズーム移動を行う構成となっ
ている。このフローティングにより望遠側での球面収差
及び像面の負方向への倒れを補正することができる。ま
た、このようにハーフプリズムＨＰより後方に位置する
ズーム群を、物体側から正・正・負(テレフォトタイプ)
で構成すると、ハーフプリズムＨＰより後方に位置する
ズーム群(即ち、第３群Ｇｒ３〜第５群Ｇｒ５)を光軸Ａ
Ｘ方向に短くすることができる。

【０１６９】第１４の実施の形態に係るズームレンズ
は、第１３の実施の形態と同様、ハーフプリズムＨＰよ
り後方にズーム群を３群有する構成となっているため、
ハーフプリズムＨＰより前方に位置するズーム群にかか
る収差補正上の負担は小さい。一般に、ファインダー系
は撮影系に比べて配置の制約が大きいが、上記のように
ハーフプリズムＨＰより前方に位置するズーム群にかか
る収差補正上の負担が小さくなると、ハーフプリズムＨ
Ｐでの光束分割によりファインダー系に光束を導く場合
には、ハーフプリズムＨＰより前方に位置するズーム群
をファインダーに適した構成にするのが容易になる。こ
のため、ファインダー系の配置の制約を小さくすること
が可能になる。

【０１７０】第１４の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１〜第１０の実施の形態と同様、第２群Ｇｒ２通
過後の光束を反射させることにより光束分割を行うハー
フプリズムＨＰが、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間
に設けられている。従って、この構成によると、ズーム
レンズに入射した光束はハーフプリズムＨＰによって２
つの光学的に同等な光束に分割されるため、パララック
スは発生しない。また、ハーフプリズムＨＰはズームレ
ンズの途中に設けられているため、バックフォーカスの
短縮が可能であるとともに、ハーフプリズムＨＰ自身の
小型化も可能である。

【０１７１】さらに、第１４の実施の形態のように、正
・負・正・負の４成分ズーム構成において、第４成分が
正の第４群Ｇｒ４と負の第５群Ｇｒ５とに分割されてフ
ローティング的なズーム移動を行う、実質的な正・負・
正・負(正・負)の４成分ズーム構成では、第１〜第１０
の実施の形態と同様、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との
間で軸上・軸外光束が共に最も低い位置(即ち、光軸Ａ
Ｘ付近)を通ることになるため、第２群Ｇｒ２と第３群
Ｇｒ３との間に設けられているハーフプリズムＨＰを径
方向(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向)に更に小さくす
ることができる。ハーフプリズムＨＰは、径方向に小さ
くなれば光軸ＡＸ方向にも小さくなるため、このハーフ
プリズムＨＰの小型化によって第２群Ｇｒ２と第４群Ｇ
ｒ４との間の実際の面間隔(即ち、第２群Ｇｒ２の最も
像側のレンズ面と第４群Ｇｒ４の最も物体側のレンズ面
との間隔)を小さくすることできる。従って、ズームレ
ンズ全長のコンパクト化を図ることが可能である。

【０１７２】また、第１〜第１３の実施の形態と同様、
第１４の実施の形態では、ハーフプリズムＨＰがズーム
群間で光束を反射させることにより光束分割を行うた
め、１つのズーム群の途中で光束を反射させる構成より
も、鏡胴構成が簡単で、しかも、そのズーム群の光学性
能を維持するのが製造上容易である。また、第１４の実
施の形態では、第１群Ｇｒ１が正のパワーを有している
ため、この第１群Ｇｒ１で軸上光束の高さを抑えること
により、効果的に収差の発生を抑えることができる。

【０１７３】第１４の実施の形態に係るズームレンズで
は、第１〜第１０の実施の形態と同様、ハーフプリズム
ＨＰがズーミングにおいて第３群Ｇｒ３と一体に移動す
るため、ズームレンズのコンパクト化が可能である。前
述したように、実質的な正・負・正・負(正・負)の４成
分ズーム構成では、第３群Ｇｒ３付近で光束が最も細く
なる(つまり、集光する)。このため、ハーフプリズムＨ
Ｐの径の大きさ(即ち、光軸ＡＸに対して垂直方向の大
きさ)は最も小さくて済み、その結果、光軸ＡＸ方向に
もハーフプリズムＨＰを小さくすることが可能になる。
このハーフプリズムＨＰの小型化によってスペース効率
が良くなるため、第２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間の
実際の面間隔を小さくして、ズームレンズ全長のコンパ
クト化を図ることができるのである。

【０１７４】第１４の実施の形態では、ハーフプリズム
ＨＰより後方に絞り兼用のレンズシャッターＳ１が設け
られているため、光束径はハーフプリズムＨＰの前側に
隣り合って位置する第２群Ｇｒ２に近いほど大きくな
る。一方、第１４の実施の形態では、ズーミングにおい
て、ハーフプリズムＨＰがその後ろ側に隣り合って位置
するズーム群(即ち、第３群Ｇｒ３)と一体に移動するた
め、第３群Ｇｒ３とハーフプリズムＨＰとの間隔は変化
せず、第２群Ｇｒ２とハーフプリズムＨＰとの間隔は変
化する。従って、ハーフプリズムＨＰがカバーすべき光
束径は小さくて済むため、ハーフプリズムＨＰの小型化
が可能である。ハーフプリズムＨＰの小型化により、ズ
ーミングのための駆動機構にかかる重量等の負担が少な
くて済むため、この構成は鏡胴構成上有利である。

【０１７５】第１４の実施の形態に係るズームレンズ
は、ハーフプリズムＨＰの直前に隣り合って位置するズ
ーム群(即ち、第２群Ｇｒ２)が負のパワーを有している
ため、ハーフプリズムＨＰに入射する軸外光束は軸上光
束に対して小さい角度を成すことになる(つまり、アフ
ォーカルに近づく。)。従って、ハーフプリズムＨＰが
カバーすべき光束径は小さくて済むため、ハーフプリズ
ムＨＰの小型化が可能である。ハーフプリズムＨＰの小
型化により、ズーミングのための駆動機構にかかる重量
等の負担が少なくて済むため、この構成は鏡胴構成上有
利である。さらに、光軸ＡＸに対してアフォーカルに近
い軸外光束をハーフプリズムＨＰで反射させても反射後
の軸外光束はあまり広がらないため、ハーフプリズムＨ
Ｐの後方に位置する光学系(即ち、ファインダー系と、
撮影系のうち反射手段の後方に位置する部分)の径も小
さくて済む。以上のように、ハーフプリズムＨＰ及びそ
の後方に位置する光学系の小型化によって、ズームレン
ズ及びファインダー系の小型化が達成される。

【０１７６】第１４の実施の形態においても、前述の条
件式(1)を満たすことが、ズームレンズのコンパクト化
を達成する上で望ましく、また、前述の条件式(2)を満
たすことが、高い光学性能を保持しつつコンパクトで高
変倍比のズームレンズを実現する上で望ましい。

【０１７７】ハーフプリズムＨＰのような反射手段を第
２群Ｇｒ２と第３群Ｇｒ３との間に設けるためには、第
１〜第１０の実施の形態と同様、前述の条件式(3)を満
たすことが望ましい。また、第２群Ｇｒ２及び第３群Ｇ
ｒ３は、第１〜第１０の実施の形態と同様、ズーム移動
量に関して前述の条件式(4)を満たすことが望ましい。

【０１７８】次に、各ズーム群ごとに構成上の特徴を説
明する。第１群Ｇｒ１〜第３群Ｇｒ３については、前述
した第１〜第１０の実施の形態と同様であり、例えば、
前述の条件式(5)，(6)，(7)，(8)，(9)，(10)，(11)，
(12)，(13)，(14)，(15)を満たすのが望ましい。

【０１７９】第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５について望
ましい構成を説明する。第４群Ｇｒ４は正のパワーを有
し、第５は負のパワーを有するのが望ましい。このテレ
フォトタイプの構成によって、バックフォーカスを必要
最小限に短くすることができる。さらに望ましくは、第
１４の実施の形態のように、第４群Ｇｒ４が１枚の正レ
ンズから成り第５が１枚の負レンズから成るのがよく、
この構成により第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５を光軸方
向に更に薄くしてズームレンズのコンパクト化を図るこ
とができる。

【０１８０】第１４の実施の形態のように第４群Ｇｒ４
中に非球面を用いたり、第５群Ｇｒ５中非球面を用いれ
ば、更に良好な光学性能が得られる。非球面は、0.5Yma
x＜y＜Ymaxの任意の光軸垂直方向高さyに対して、次の
条件式(16c)を満たすことが望ましい。 -0.05＜φ4,5・(N'-N)・d{X(y)-X0(y)}/dy＜0.01 …(16c) 但し、 φ4,5：第４群と第５群との合成パワー である。

【０１８１】条件式(16c)の上限を超えると、広角端か
ら中間焦点距離域において正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏位傾向が著しくなるとともに、望遠側において球面
収差がオーバー側に倒れてしまう。条件式(16c)の下限
を超えると、広角端から中間焦点距離域において負の歪
曲収差及び像面湾曲の負偏位傾向が著しくなるととも
に、望遠側において球面収差がアンダー側に倒れてしま
う。

【０１８２】上記非球面が設けられたレンズを両面非球
面レンズにするか、又は最も物体側面と最も像側面に非
球面を設けると、球面収差，歪曲収差，像面湾曲を更に
バランス良く補正することができる。つまり、一方の非
球面での球面収差・歪曲収差・像面湾曲の補正過不足分
を、もう一方の非球面で補正することが可能となる。こ
の際、いずれの非球面も前記条件式(16)，(16c)を満た
すことが望ましい。

【０１８３】第４群Ｇｒ４及び第５群Ｇｒ５は、次の条
件式(17c)を満たすことが望ましい。 0.1＜|f4,5|/fT＜0.4 …(17c) 但し、 f4,5：第４群と第５群との合成焦点距離 である。

【０１８４】条件式(17c)の上限を超えると、第４群Ｇ
ｒ４と第５群Ｇｒ５との合成パワーが弱くなりすぎるた
め、広角端における全長が増大してしまう。条件式(17
c)の下限を超えると、第４群Ｇｒ４と第５群Ｇｒ５との
合成パワーが強くなりすぎるため、正の歪曲収差が著し
く生じるとともに、望遠側において球面収差がオーバー
側に倒れる傾向が強くなる。

【０１８５】

【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差性能等を挙げて更
に具体的に説明する。以下に挙げる実施例１〜１４は、
前述した第１〜第１４の実施の形態にそれぞれ対応して
おり、第１〜第１４の実施の形態を表す図は、対応する
実施例１〜１４のレンズ構成をそれぞれ示している。

【０１８６】以下に挙げる各実施例のコンストラクショ
ンデータにおいて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数え
てi番目の面の曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から
数えてi番目の軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,
3,...),νi(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目のレ
ンズのｄ線に対する屈折率(Ｎｄ),アッベ数(νｄ)を示
している。コンストラクションデータ中、ズーミングに
より変化する軸上面間隔は、無限遠撮影状態における広
角端[Ｗ]〜ミドル(中間焦点距離状態)[Ｍ]〜望遠端[Ｔ]
での各群間の実際の面間隔であり、各状態に対応する全
系の焦点距離ｆ及びＦナンバーFNOを併せて示す。

【０１８７】また、曲率半径riに*印を付した面は、非
球面で構成された面であることを示し、非球面の面形状
を表わす前記式(A)で定義される。非球面に関する条件
式(6),(6a);(10),(10a),(10b);(14),(14a),(14b);(16),
(16a),(16b),(16c)の対応値を、各実施例のコンストラ
クションデータと併せて示す。なお、ズーミングにより
パワーが変化する場合には、広角端[W]と望遠端[T]につ
いての値を示す。また、表１〜表４に、各実施例につい
てのその他の条件式の対応値を示す。さらに、表５に、
実施例１，実施例３及び実施例４の無限遠撮影状態(Ｄ=
∞)における広角端[Ｗ]からミドル[Ｍ]，望遠端[Ｔ]に
かけての各群のズーム移動量を示し、表６に、実施例５
〜実施例８の広角端[Ｗ]における最近接撮影(撮影距離
Ｄ=５ｍ)時のフォーカス移動量(繰り出し量)を示す。

【０１８８】《実施例１》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.742 d1 1.600 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.282 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 490.045 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -50.651 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.500 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 145.647 d8 8.300〜5.723〜0.489 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.200 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 24.201 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.492 d13 0.300 r14 14.660 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.500 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.394〜10.744〜2.500 r17* -52.987 d17 4.100 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.222 d18 3.300 r19 -13.947 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 212.239 Σd = 75.272〜76.045〜81.568

【０１８９】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.85013×10^-6 A6= 0.32298×10^-8 A8=-0.54523×10^-10 A10= 0.27043×10^-12 A12=-0.56376×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.18895×10^-4 A6= 0.48637×10^-7 A8= 0.13779×10^-9 A10=-0.18314×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.33176×10^-4 A6= 0.53118×10^-7 A8= 0.28185×10^-8 A10=-0.10321×10^-10 A12=-0.75073×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.95143×10^-5 A6= 0.53310×10^-6 A8=-0.16704×10^-7 A10= 0.23059×10^-9 A12=-0.26914×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.28288×10^-8 A6=-0.56729×10^-7 A8= 0.49027×10^-8 A10=-0.26465×10^-10 A12=-0.84998×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.19642×10^-4 A6=-0.12920×10^-6 A8= 0.27558×10^-8 A10= 0.67847×10^-11 A12=-0.14025×10^-12

【０１９０】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6715×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5239×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1718×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4013×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7947×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1442×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2475×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4067×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6504×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1052×10^-3

【０１９１】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1889×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1532×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5292×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1296×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2634×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4757×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7875×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1209×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1717×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2200×10^-2

【０１９２】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1635×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1317×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4512×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1099×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2244×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4132×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7111×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1161×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1797×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2603×10^-2

【０１９３】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6349 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1895×10^-6 y= 1.2698 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1653×10^-5 y= 1.9047 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6246×10^-5 y= 2.5396 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1657×10^-4 y= 3.1744 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3558×10^-4 y= 3.8093 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6595×10^-4 y= 4.4442 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1104×10^-3 y= 5.0791 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1754×10^-3 y= 5.7140 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2808×10^-3 y= 6.3489 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4820×10^-3

【０１９４】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1395×10^-7 y= 2.2400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2338×10^-6 y= 3.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8343×10^-6 y= 4.4800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1718×10^-4 y= 5.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9666×10^-4 y= 6.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3386×10^-3 y= 7.8400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8687×10^-3 y= 8.9600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1699×10^-2 y=10.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2349×10^-2 y=11.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1056×10^-2

【０１９５】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3664×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3026×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1053×10^-3 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2491×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4513×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6373×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6907×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7233×10^-3 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2031×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9598×10^-2

【０１９６】《実施例２》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.780 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.351 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 451.955 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -52.414 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 124.047 d8 8.600〜6.206〜1.452 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.400 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 23.498 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.305 d13 0.300 r14 14.576 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.905 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.544〜10.823〜2.500 r17* -57.077 d17 4.300 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.984 d18 3.300 r19 -14.043 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 198.656 Σd = 76.423〜77.308〜83.291

【０１９７】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.88023×10^-6 A6= 0.51386×10^-8 A8=-0.81296×10^-10 A10= 0.44096×10^-12 A12=-0.94660×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.17967×10^-4 A6= 0.58381×10^-7 A8= 0.66235×10^-11 A10=-0.12325×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.31483×10^-4 A6= 0.81801×10^-7 A8= 0.24816×10^-8 A10=-0.11818×10^-10 A12=-0.47581×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.94165×10^-5 A6= 0.49688×10^-6 A8=-0.16717×10^-7 A10= 0.23099×10^-9 A12=-0.24779×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.68475×10^-6 A6=-0.71551×10^-7 A8= 0.47575×10^-8 A10=-0.26013×10^-10 A12=-0.35515×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.19289×10^-4 A6=-0.14117×10^-6 A8= 0.25896×10^-8 A10= 0.71357×10^-11 A12=-0.13396×10^-12

【０１９８】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6936×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5334×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1716×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3938×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7728×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1401×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2404×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3925×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6228×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1026×10^-3

【０１９９】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1836×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1494×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5184×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1275×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2602×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4710×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7807×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1200×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1707×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2207×10^-2

【０２００】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1586×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1282×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4413×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1081×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2220×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4105×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7078×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1155×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1788×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2597×10^-2

【０２０１】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.5755 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1387×10^-6 y= 1.1510 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1188×10^-5 y= 1.7265 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4402×10^-5 y= 2.3020 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1150×10^-4 y= 2.8775 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2445×10^-4 y= 3.4530 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4505×10^-4 y= 4.0285 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7469×10^-4 y= 4.6040 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1152×10^-3 y= 5.1795 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1723×10^-3 y= 5.7550 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2629×10^-3

【０２０２】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8669×10^-7 y= 2.2200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4639×10^-6 y= 3.3300 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2378×10^-5 y= 4.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1729×10^-4 y= 5.5500 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8596×10^-4 y= 6.6600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2949×10^-3 y= 7.7700 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7572×10^-3 y= 8.8800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1495×10^-2 y= 9.9900 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2123×10^-2 y=11.1000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1195×10^-2

【０２０３】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3596×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2985×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1047×10^-3 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2509×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4644×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6818×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7985×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9172×10^-3 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2240×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9419×10^-2

【０２０４】《実施例３》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.80 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 34.212 d1 1.600 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 25.250 d2 0.700 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 1260.906 d4 4.442〜19.863〜31.218 r5* -52.046 d5 1.400 N3 1.80500 ν3 40.97 r6 13.245 d6 0.600 r7 13.812 d7 4.500 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 120.877 d8 7.400〜5.600〜1.900 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.200 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 24.346 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.575 d13 0.300 r14 14.881 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.102 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.776〜10.154〜2.500 r17* -44.759 d17 4.000 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.675 d18 3.600 r19 -14.620 d19 1.302 N9 1.67003 ν9 47.15 r20 125.845 Σd = 76.954〜76.955〜76.955

【０２０５】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.72513×10^-6 A6= 0.27339×10^-8 A8=-0.43931×10^-10 A10= 0.20537×10^-12 A12=-0.40923×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.15645×10^-4 A6= 0.90716×10^-7 A8=-0.12069×10^-9 A10=-0.18612×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.32037×10^-4 A6= 0.12256×10^-6 A8= 0.28467×10^-8 A10=-0.12153×10^-10 A12=-0.11544×10^-12 r15: ε= 1.0000 A4= 0.56687×10^-5 A6= 0.67729×10^-6 A8=-0.17843×10^-7 A10= 0.20784×10^-9 A12=-0.22445×10^-12 r17: ε= 1.0000 A4=-0.21161×10^-5 A6=-0.96065×10^-7 A8= 0.53593×10^-8 A10=-0.23460×10^-10 A12=-0.10282×10^-13 r18: ε= 1.0000 A4=-0.15685×10^-4 A6=-0.13645×10^-6 A8= 0.22253×10^-8 A10= 0.15154×10^-10Ａ１２＝−０．１３３２９×10^-12

【０２０６】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5728×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4468×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1465×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3413×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6738×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1219×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2092×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3445×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5515×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8846×10^-4

【０２０７】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1582×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1304×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4612×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1160×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2420×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4460×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7461×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1141×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1579×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1895×10^-2

【０２０８】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1596×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1296×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4493×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1112×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2313×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4336×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7569×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1243×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1910×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2680×10^-2

【０２０９】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6723 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1405×10^-6 y= 1.3446 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1357×10^-5 y= 2.0170 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5729×10^-5 y= 2.6893 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1666×10^-4 y= 3.3616 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3824×10^-4 y= 4.0339 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7408×10^-4 y= 4.7062 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1271×10^-3 y= 5.3785 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2033×10^-3 y= 6.0509 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3233×10^-3 y= 6.7232 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5475×10^-3

【０２１０】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3836×10^-6 y= 2.3200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3470×10^-5 y= 3.4800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1082×10^-4 y= 4.6400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9023×10^-5 y= 5.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6057×10^-4 y= 6.9600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3334×10^-3 y= 8.1200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1010×10^-2 y= 9.2800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2213×10^-2 y=10.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3567×10^-2 y=11.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3276×10^-2

【０２１１】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2960×10^-5 y= 2.4000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2478×10^-4 y= 3.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8768×10^-4 y= 4.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2098×10^-3 y= 6.0000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3751×10^-3 y= 7.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4783×10^-3 y= 8.4000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2906×10^-3 y= 9.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3856×10^-3 y=10.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9593×10^-3 y=12.0000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2165×10^-2

【０２１２】《実施例４》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.80 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.989 d1 1.600 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 25.220 d2 0.700 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 957.258 d4 4.442〜20.099〜31.631 r5* -49.231 d5 1.400 N3 1.80500 ν3 40.97 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.500 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 147.273 d8 7.000〜5.200〜1.500 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.200 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 24.323 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.525 d13 0.300 r14 14.914 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -19.925 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 24.189〜10.333〜2.500 r17* -42.343 d17 4.000 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.268 d18 3.600 r19 -14.642 d19 1.302 N9 1.67003 ν9 47.15 r20 145.338 Σd = 76.868〜76.868〜76.868

【０２１３】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.73453×10^-6 A6= 0.41169×10^-8 A8=-0.67955×10^-10 A10= 0.37799×10^-12 A12=-0.83384×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.15343×10^-4 A6= 0.77008×10^-7 A8= 0.60256×10^-10 A10=-0.28371×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.30088×10^-4 A6= 0.11694×10^-6 A8= 0.27404×10^-8 A10=-0.12391×10^-10 A12=-0.11980×10^-12 r15: ε= 1.0000 A4= 0.42446×10^-5 A6= 0.67465×10^-6 A8=-0.18019×10^-7 A10= 0.20833×10^-9 A12=-0.21206×10^-12 r17: ε= 1.0000 A4=-0.24741×10^-5 A6=-0.83493×10^-7 A8= 0.55732×10^-8 A10=-0.25775×10^-10 A12=-0.11310×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.15950×10^-4 A6=-0.11930×10^-6 A8= 0.21416×10^-8 A10= 0.15488×10^-10 A12=-0.13287×10^-12

【０２１４】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5774×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4449×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1436×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3312×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6531×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1188×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2041×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3337×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5317×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8881×10^-4

【０２１５】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1549×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1273×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4481×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1123×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2338×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4306×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7202×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1098×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1498×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1722×10^-2

【０２１６】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1499×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1217×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4223×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1046×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2177×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4084×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7125×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1167×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1780×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2457×10^-2

【０２１７】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6723 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1077×10^-6 y= 1.3446 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1094×10^-5 y= 2.0170 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4833×10^-5 y= 2.6893 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1450×10^-4 y= 3.3616 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3391×10^-4 y= 4.0339 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6627×10^-4 y= 4.7062 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1140×10^-3 y= 5.3785 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1824×10^-3 y= 6.0509 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2912×10^-3 y= 6.7232 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5003×10^-3

【０２１８】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4356×10^-6 y= 2.3200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3768×10^-5 y= 3.4800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1108×10^-4 y= 4.6400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6884×10^-5 y= 5.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7203×10^-4 y= 6.9600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3685×10^-3 y= 8.1200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1093×10^-2 y= 9.2800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2387×10^-2 y=10.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3921×10^-2 y=11.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4051×10^-2

【０２１９】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2979×10^-5 y= 2.4000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2476×10^-4 y= 3.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8677×10^-4 y= 4.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2052×10^-3 y= 6.0000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3610×10^-3 y= 7.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4449×10^-3 y= 8.4000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2227×10^-3 y= 9.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5168×10^-3 y=10.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1222×10^-2 y=12.0000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1596×10^-2

【０２２０】《実施例５》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.314 d1 2.500 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.370 d2 0.500 r3 27.548 d3 4.803 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 640.381 d4 3.240〜19.240〜36.240 r5* -53.447 d5 1.700 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.400 r7 13.812 d7 4.500 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 83.179 d8 9.000〜6.867〜1.388 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.700 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 21.427 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 13.712 d13 0.300 r14 14.360 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -21.848 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 24.339〜10.741〜2.500 r17* -91.233 d17 4.500 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -26.641 d18 3.500 r19 -14.378 d19 1.200 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 130.803 Σd = 79.312〜79.586〜82.866

【０２２１】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.10486×10^-5 A6= 0.13352×10^-7 A8=-0.20956×10^-9 A10= 0.12744×10^-11 A12=-0.28614×10^-14 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.15438×10^-4 A6=-0.85441×10^-8 A8= 0.38520×10^-9 A10=-0.17754×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.27189×10^-4 A6= 0.10225×10^-7 A8= 0.22886×10^-8 A10=-0.11306×10^-10 A12=-0.29531×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.93563×10^-5 A6= 0.41482×10^-6 A8=-0.17017×10^-7 A10= 0.22823×10^-9 A12=-0.46080×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.60640×10^-5 A6=-0.10928×10^-6 A8= 0.35619×10^-8 A10=-0.17088×10^-10 A12=-0.99510×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.16264×10^-4 A6=-0.13371×10^-6 A8= 0.18474×10^-8 A10= 0.56204×10^-11 A12=-0.99199×10^-13

【０２２２】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8164×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5967×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1790×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3867×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7443×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1376×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2405×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3875×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6044×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1120×10^-3

【０２２３】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1793×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1431×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4827×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1149×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2268×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3997×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6510×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9929×10^-3 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1412×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1822×10^-2

【０２２４】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1563×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1254×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4266×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1029×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2077×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3771×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6395×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1029×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1574×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2264×１０^−２

【０２２５】 ［条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6349 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1871×10^-6 y= 1.2698 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1602×10^-5 y= 1.9047 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5889×10^-5 y= 2.5396 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1510×10^-4 y= 3.1744 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3106×10^-4 y= 3.8093 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5453×10^-4 y= 4.4442 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8518×10^-4 y= 5.0791 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1246×10^-3 y= 5.7140 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1860×10^-3 y= 6.3489 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3146×10^-3

【０２２６】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8643×10^-6 y= 2.2400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6379×10^-5 y= 3.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2011×10^-4 y= 4.4800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4989×10^-4 y= 5.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1212×10^-3 y= 6.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2904×10^-3 y= 7.8400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6342×10^-3 y= 8.9600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1167×10^-2 y=10.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1606×10^-2 y=11.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8664×10^-3

【０２２７】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2847×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2378×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8451×10^-4 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2074×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4006×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6376×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8703×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1201×10^-2 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2496×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8005×10^-2

【０２２８】《実施例６》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.822 d1 2.000 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.038 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 714.291 d4 1.500〜17.500〜36.500 r5* -53.899 d5 1.600 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 111.088 d8 8.500〜6.065〜0.995 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.200 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 22.991 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.003 d13 0.300 r14 14.451 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -21.067 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.869〜10.875〜2.700 r17* -80.435 d17 4.400 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -25.446 d18 3.300 r19 -14.082 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 119.136 Σd = 75.706〜76.277〜82.632

【０２２９】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.95844×10^-6 A6= 0.43500×10^-8 A8=-0.75930×10^-10 A10= 0.40266×10^-12 A12=-0.88228×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.15591×10^-4 A6= 0.46875×10^-7 A8=-0.93570×10^-11 A10=-0.85301×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.30441×10^-4 A6= 0.58747×10^-7 A8= 0.23924×10^-8 A10=-0.12474×10^-10 A12=-0.29758×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.73939×10^-5 A6= 0.45904×10^-6 A8=-0.16826×10^-7 A10= 0.23028×10^-9 A12=-0.30030×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.49253×10^-5 A6=-0.10596×10^-6 A8= 0.43371×10^-8 A10=-0.22541×10^-10 A12=-0.11971×10^-13 r18: ε= 1.0000 A4=-0.18625×10^-4 A6=-0.11558×10^-6 A8= 0.19965×10^-8 A10= 0.70729×10^-11 A12=-0.12821×10^-12

【０２３０】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7556×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5867×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1915×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4463×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8872×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1623×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2811×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4656×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7533×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1257×10^-3

【０２３１】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1618×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1315×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4555×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1117×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2272×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4097×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6766×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1037×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1473×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1904×10^-2

【０２３２】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1558×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1256×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4308×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1051×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2144×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3939×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6747×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1095×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1689×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2454×10^-2

【０２３３】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.5904 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1173×10^-6 y= 1.1807 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1019×10^-5 y= 1.7711 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3834×10^-5 y= 2.3614 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1012×10^-4 y= 2.9518 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2155×10^-4 y= 3.5421 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3940×10^-4 y= 4.1325 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6430×10^-4 y= 4.7228 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9738×10^-4 y= 5.3132 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1446×10^-3 y= 5.9035 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2267×10^-3

【０２３４】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7140×10^-6 y= 2.2200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5234×10^-5 y= 3.3300 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1688×10^-4 y= 4.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4554×10^-4 y= 5.5500 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1238×10^-3 y= 6.6600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3214×10^-3 y= 7.7700 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7265×10^-3 y= 8.8800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1334×10^-2 y= 9.9900 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1743×10^-2 y=11.1000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5032×10^-3

【０２３５】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3411×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2816×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9838×10^-4 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2362×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4441×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6831×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9048×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1307×10^-2 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3198×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1125×10^-1

【０２３６】《実施例７》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.525 d1 2.500 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.445 d2 0.500 r3 27.548 d3 4.803 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 705.373 d4 3.240〜19.240〜36.240 r5* -53.635 d5 1.700 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.500 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 79.869 d8 9.000〜6.712〜1.137 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.700 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 21.462 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 13.705 d13 0.300 r14 14.306 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -21.883 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 24.110〜10.676〜2.500 r17* -93.734 d17 4.500 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -26.808 d18 3.500 r19 -14.422 d19 1.200 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 125.570 Σd = 79.189〜79.466〜82.715

【０２３７】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.93771×10^-6 A6= 0.98042×10^-8 A8=-0.15774×10^-9 A10= 0.95526×10^-12 A12=-0.21664×10^-14 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.16117×10^-4 A6=-0.82379×10^-8 A8= 0.47967×10^-9 A10=-0.23226×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.28766×10^-4 A6= 0.31932×10^-7 A8= 0.23659×10^-8 A10=-0.11119×10^-10 A12=-0.30194×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.10069×10^-4 A6= 0.42316×10^-6 A8=-0.16964×10^-7 A10= 0.22839×10^-9 A12=-0.46096×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.61828×10^-5 A6=-0.11148×10^-6 A8= 0.34762×10^-8 A10=-0.16648×10^-10 A12=-0.42342×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.15908×10^-4 A6=-0.13729×10^-6 A8= 0.17717×10^-8 A10= 0.56731×10^-11 A12=-0.91010×10^-13

【０２３８】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7344×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5463×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1682×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3730×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7269×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1340×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2332×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3785×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5993×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1088×10^-3

【０２３９】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5173×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4132×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1395×10^-3 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3328×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6600×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1170×10^-2 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1918×10^-2 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2942×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4196×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5392×10^-2

【０２４０】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2881×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2317×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7914×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1920×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3897×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7124×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1217×10^-2 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1973×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3048×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4449×10^-2

【０２４１】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6349 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2011×10^-6 y= 1.2698 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1716×10^-5 y= 1.9047 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6288×10^-5 y= 2.5396 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1609×10^-4 y= 3.1744 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3313×10^-4 y= 3.8093 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5839×10^-4 y= 4.4442 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9189×10^-4 y= 5.0791 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1357×10^-3 y= 5.7140 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2037×10^-3 y= 6.3489 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3421×10^-3

【０２４２】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8814×10^-6 y= 2.2400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6497×10^-5 y= 3.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2037×10^-4 y= 4.4800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4985×10^-4 y= 5.6000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1193×10^-3 y= 6.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2839×10^-3 y= 7.8400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6227×10^-3 y= 8.9600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1169×10^-2 y=10.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1713×10^-2 y=11.2000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1371×10^-2

【０２４３】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2788×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2335×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8330×10^-4 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2056×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4002×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6424×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8789×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1173×10^-2 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2247×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6929×10^-2

【０２４４】《実施例８》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.044 d1 2.000 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.268 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 595.249 d4 2.000〜18.000〜37.000 r5* -53.559 d5 1.500 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 112.354 d8 8.300〜6.072〜1.156 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.200 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 23.170 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.086 d13 0.300 r14 14.529 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.959 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 24.215〜10.993〜2.500 r17* -73.362 d17 4.400 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -25.000 d18 3.300 r19 -14.037 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 137.571 Σd = 76.252〜76.802〜82.393

【０２４５】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.87731×10^-6 A6= 0.41058×10^-8 A8=-0.66650×10^-10 A10= 0.33563×10^-12 A12=-0.69904×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.18292×10^-4 A6= 0.32136×10^-7 A8= 0.40496×10^-10 A10=-0.89038×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.33547×10^-4 A6= 0.44905×10^-7 A8= 0.23663×10^-8 A10=-0.11858×10^-10 A12=-0.27406×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.64880×10^-5 A6= 0.46968×10^-6 A8=-0.16718×10^-7 A10= 0.23128×10^-9 A12=-0.23623×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.36354×10^-5 A6=-0.96702×10^-7 A8= 0.44527×10^-8 A10=-0.23713×10^-10 A12=-0.66305×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.18864×10^-4 A6=-0.12379×10^-6 A8= 0.21540×10^-8 A10= 0.76630×10^-11 A12=-0.13383×10^-12

【０２４６】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6913×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5360×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1744×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4043×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7986×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1453×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2508×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4147×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6670×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1091×10^-3

【０２４７】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1895×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1530×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5245×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1270×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2547×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4527×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7380×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1119×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1579×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2041×10^-2

【０２４８】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1715×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1380×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4717×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1144×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2317×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4218×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7160×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1153×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1767×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2563×10^-2

【０２４９】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.5830 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9953×10^-7 y= 1.1660 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8746×10^-6 y= 1.7490 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3336×10^-5 y= 2.3321 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8928×10^-5 y= 2.9151 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1927×10^-4 y= 3.4981 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3568×10^-4 y= 4.0811 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5896×10^-4 y= 4.6641 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9040×10^-4 y= 5.2471 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1356×10^-3 y= 5.8302 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2134×10^-3

【０２５０】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5205×10^-6 y= 2.2200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3756×10^-5 y= 3.3300 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1232×10^-4 y= 4.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3628×10^-4 y= 5.5500 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1100×10^-3 y= 6.6600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3069×10^-3 y= 7.7700 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7218×10^-3 y= 8.8800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1362×10^-2 y= 9.9900 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1854×10^-2 y=11.1000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8232×10^-3

【０２５１】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3445×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2849×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9968×10^-4 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2393×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4480×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6800×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8712×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1196×10^-2 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2954×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1088×10^-1

【０２５２】《実施例９》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.928 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.683 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 356.491 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -55.734 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 109.536 d8 19.600〜16.546〜12.185 r9 ∞(絞り) d9 0.500 r10 23.049 d10 1.735 N5 1.84666 ν5 23.82 r11 14.235 d11 0.300 r12 14.420 d12 4.700 N6 1.51728 ν6 69.43 r13* -21.587 d13 0.200 r14 ∞(光束規制板) d14 22.237〜10.475〜2.500 r15* -56.164 d15 4.300 N7 1.84666 ν7 23.82 r16* -24.443 d16 3.300 r17 -14.078 d17 1.302 N8 1.74400 ν8 44.93 r18 227.830 Σd = 74.716〜75.900〜82.564

【０２５３】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.10387×10^-5 A6= 0.14003×10^-7 A8=-0.19371×10^-9 A10= 0.10911×10^-11 A12=-0.22935×10^-14 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.22111×10^-4 A6= 0.71361×10^-7 A8=-0.19282×10^-9 A10= 0.12651×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.34892×10^-4 A6= 0.90608×10^-7 A8= 0.21963×10^-8 A10=-0.11066×10^-10 A12= 0.28057×10^-14 r13: ε= 1.0000 A4= 0.11678×10^-4 A6= 0.47826×10^-6 A8=-0.16743×10^-7 A10= 0.23096×10^-9 A12=-0.25236×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.15706×10^-5 A6=-0.87296×10^-7 A8= 0.45867×10^-8 A10=-0.25741×10^-10 A12=-0.81964×10^-15 r16: ε= 1.0000 A4=-0.19052×10^-4 A6=-0.14488×10^-6 A8= 0.24153×10^-8 A10= 0.75600×10^-11 A12=-0.12536×１０^−１２

【０２５４】 ［条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8054×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5838×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1717×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3583×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6605×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1181×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2041×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3283×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5028×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8707×10^-4

【０２５５】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2259×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1838×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6366×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1561×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3168×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5701×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9408×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1450×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2104×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2870×10^-2

【０２５６】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1758×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1420×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4884×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1194×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2439×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4481×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7680×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1252×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1958×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2945×10^-2

【０２５７】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr13の非球面)] y= 0.5785 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1737×10^-6 y= 1.1569 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1467×10^-5 y= 1.7354 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5334×10^-5 y= 2.3138 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1367×10^-4 y= 2.8923 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2856×10^-4 y= 3.4707 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5186×10^-4 y= 4.0492 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8490×10^-4 y= 4.6276 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1294×10^-3 y= 5.2061 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1911×10^-3 y= 5.7846 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2876×10^-3

【０２５８】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr15の非球面)] y= 1.1100 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2210×10^-6 y= 2.2200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1417×10^-5 y= 3.3300 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4859×10^-5 y= 4.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2048×10^-4 y= 5.5500 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8460×10^-4 y= 6.6600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2746×10^-3 y= 7.7700 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6876×10^-3 y= 8.8800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1323×10^-2 y= 9.9900 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1773×10^-2 y=11.1000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5842×10^-3

【０２５９】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr16の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3609×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3002×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1057×10^-3 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2553×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4785×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7174×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8665×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9934×10^-3 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2156×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8582×10^-2

【０２６０】《実施例１０》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.780 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.351 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 451.955 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -52.414 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 124.047 d8 0.300 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 8.700〜6.306〜1.552 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 23.498 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.305 d13 0.300 r14 14.576 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.905 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.544〜10.823〜2.500 r17* -57.077 d17 4.300 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.984 d18 3.300 r19 -14.043 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 198.656 Σd = 76.423〜77.308〜83.231

【０２６１】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.10387×10^-5 A6= 0.14003×10^-7 A8=-0.19371×10^-9 A10= 0.10911×10^-11 A12=-0.22935×10^-14 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.22111×10^-4 A6= 0.71361×10^-7 A8=-0.19282×10^-9 A10= 0.12651×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.34892×10^-4 A6= 0.90608×10^-7 A8= 0.21963×10^-8 A10=-0.11066×10^-10 A12= 0.28057×10^-14 r15: ε= 1.0000 A4= 0.11678×10^-4 A6= 0.47826×10^-6 A8=-0.16743×10^-7 A10= 0.23096×10^-9 A12=-0.25236×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.15706×10^-5 A6=-0.87296×10^-7 A8= 0.45867×10^-8 A10=-0.25741×10^-10 A12=-0.81964×10^-15 r18: ε= 1.0000 A4=-0.19052×10^-4 A6=-0.14488×10^-6 A8= 0.24153×10^-8 A10= 0.75600×10^-11 A12=-0.12536×10^-12

【０２６２】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6936×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5334×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1716×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3938×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7728×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1401×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2404×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3925×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6228×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1026×10^-3

【０２６３】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1836×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1494×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5184×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1275×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2602×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4710×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7807×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1200×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1707×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2207×10^-2

【０２６４】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1586×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1282×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4413×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1081×10^-3 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2220×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4105×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7078×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1155×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1788×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2597×10^-2

【０２６５】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.5755 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1387×10^-6 y= 1.1510 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1188×10^-5 y= 1.7265 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4402×10^-5 y= 2.3020 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1150×10^-4 y= 2.8775 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2445×10^-4 y= 3.4530 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4505×10^-4 y= 4.0285 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7469×10^-4 y= 4.6040 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1152×10^-3 y= 5.1795 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1723×10^-3 y= 5.7550 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2629×１０^−３

【０２６６】 ［条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8669×10^-7 y= 2.2200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4639×10^-6 y= 3.3300 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2378×10^-5 y= 4.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1729×10^-4 y= 5.5500 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8596×10^-4 y= 6.6600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2949×10^-3 y= 7.7700 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7572×10^-3 y= 8.8800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1495×10^-2 y= 9.9900 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2123×10^-2 y=11.1000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1195×10^-2

【０２６７】 [条件式(16)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3596×10^-5 y= 2.3600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2985×10^-4 y= 3.5400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1047×10^-3 y= 4.7200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2509×10^-3 y= 5.9000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4644×10^-3 y= 7.0800 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6818×10^-3 y= 8.2600 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7985×10^-3 y= 9.4400 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9172×10^-3 y=10.6200 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2240×10^-2 y=11.8000 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9419×10^-2

【０２６８】《実施例１１》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 32.200 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 24.809 d2 0.500〜0.350〜0.300 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 423.969 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -52.344 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 124.418 d8 8.600〜6.588〜2.643 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.400 r11 ∞(絞り) d11 0.700 r12 23.200 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.228 d13 0.300 r14 14.509 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -21.167 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.562〜10.932〜2.500 r17* -53.948 d17 4.300 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -24.109 d18 3.300 r19 -14.105 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 227.438 Σd = 76.641〜77.85〜84.423

【０２６９】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.41997×10^-6 A6=-0.42211×10^-8 A8= 0.39331×10^-10 A10=-0.21650×10^-12 A12= 0.35858×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.20297×10^-4 A6= 0.55042×10^-7 A8= 0.47109×10^-11 A10=-0.12667×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.32154×10^-4 A6= 0.10919×10^-6 A8= 0.23480×10^-8 A10=-0.12936×10^-10 A12=-0.43940×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.97282×10^-5 A6= 0.49559×10^-6 A8=-0.16909×10^-7 A10= 0.22867×10^-9 A12=-0.40309×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.11634×10^-5 A6=-0.86594×10^-7 A8= 0.46093×10^-8 A10=-0.24384×10^-10 A12=-0.35299×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.19011×10^-4 A6=-0.14546×10^-6 A8= 0.25440×10^-8 A10= 0.68368×10^-11 A12=-0.12457×10^-12

【０２７０】 [条件式(6a)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3516×10^-7 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3507×10^-7 y= 2.6600 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3009×10^-6 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3002×10^-6 y= 3.9900 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1108×10^-5 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1105×10^-5 y= 5.3200 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2860×10^-5 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2853×10^-5 y= 6.6500 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6005×10^-5 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5991×10^-5 y= 7.9800 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1104×10^-4 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1101×10^-4 y= 9.3100 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1874×10^-4 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1869×10^-4 y=10.6400 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3080×10^-4 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3072×10^-4 y=11.9700 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5061×10^-4 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5049×10^-4 y=13.3000 …[W]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8331×10^-4 …[T]… φ1,2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8311×10^-4

【０２７１】 [条件式(10a)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2072×10^-5 y= 2.1800 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1681×10^-4 y= 3.2700 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5808×10^-4 y= 4.3600 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1420×10^-3 y= 5.4500 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2878×10^-3 y= 6.5400 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5172×10^-3 y= 7.6300 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8507×10^-3 y= 8.7200 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1298×10^-2 y= 9.8100 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1836×10^-2 y=10.9000 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2363×10^-2

【０２７２】 [条件式(10a)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1621×10^-5 y= 1.7400 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1314×10^-4 y= 2.6100 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4540×10^-4 y= 3.4800 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1118×10^-3 y= 4.3500 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2304×10^-3 y= 5.2200 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4272×10^-3 y= 6.0900 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7372×10^-3 y= 6.9600 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1201×10^-2 y= 7.8300 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1850×10^-2 y= 8.7000 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2667×10^-2

【０２７３】 [条件式(14a)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr15の非球面)] y= 0.5755 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1431×10^-6 y= 1.1510 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1224×10^-5 y= 1.7265 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4519×10^-5 y= 2.3020 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1176×10^-4 y= 2.8775 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2492×10^-4 y= 3.4530 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4574×10^-4 y= 4.0285 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7544×10^-4 y= 4.6040 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1155×10^-3 y= 5.1795 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1707×10^-3 y= 5.7550 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2566×10^-3

【０２７４】 [条件式(16a)の対応値(第５群Ｇｒ５中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1583×10^-6 y= 2.2200 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9213×10^-6 y= 3.3300 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3250×10^-5 y= 4.4400 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1710×10^-4 y= 5.5500 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8012×10^-4 y= 6.6600 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2749×10^-3 y= 7.7700 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7136×10^-3 y= 8.8800 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1430×10^-2 y= 9.9900 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2085×10^-2 y=11.1000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1346×10^-2

【０２７５】 [条件式(16a)の対応値(第５群Ｇｒ５中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3610×10^-5 y= 2.3600 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3002×10^-4 y= 3.5400 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1056×10^-3 y= 4.7200 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2543×10^-3 y= 5.9000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4737×10^-3 y= 7.0800 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7016×10^-3 y= 8.2600 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8262×10^-3 y= 9.4400 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9116×10^-3 y=10.6200 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2024×10^-2 y=11.8000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8430×10^-2

【０２７６】《実施例１２》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 31.001 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 23.751 d2 0.600 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 531.019 d4 2.742〜18.842〜35.942 r5* -59.876 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.600〜0.500〜0.400 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 93.114 d8 9.000〜6.415〜0.343 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.500 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 23.160 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.006 d13 0.300 r14 14.462 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -20.569 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 22.402〜10.110〜2.500 r17* -72.545 d17 4.500 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.840 d18 3.300 r19 -13.713 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 119.969 Σd = 76.181〜77.304〜80.623

【０２７７】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.12006×10^-5 A6= 0.10019×10^-7 A8=-0.15432×10^-9 A10= 0.87068×10^-12 A12=-0.18822×10^-14 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.11981×10^-4 A6= 0.95862×10^-7 A8=-0.35274×10^-9 A10= 0.40000×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.26958×10^-4 A6= 0.12717×10^-6 A8= 0.21752×10^-8 A10=-0.12868×10^-10 A12=-0.75334×10^-14 r15: ε= 1.0000 A4= 0.11975×10^-4 A6= 0.44166×10^-6 A8=-0.16895×10^-7 A10= 0.23014×10^-9 A12=-0.30346×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.43308×10^-5 A6=-0.43065×10^-7 A8= 0.46900×10^-8 A10=-0.28395×10^-10 A12= 0.27650×10^-14 r18: ε= 1.0000 A4=-0.21928×10^-4 A6=-0.10845×10^-6 A8= 0.27548×10^-8 A10= 0.33400×10^-11 A12=-0.13394×10^-12

【０２７８】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9399×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7097×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2227×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5000×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9728×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1773×10^-4 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3068×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5014×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7935×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1344×10^-3

【０２７９】 [条件式(10b)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1234×10^-5 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1272×10^-5 y= 2.1800 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1028×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1059×10^-4 y= 3.2700 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3686×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3799×10^-4 y= 4.3600 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9404×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9692×10^-4 y= 5.4500 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1987×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2048×10^-3 y= 6.5400 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3706×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3820×10^-3 y= 7.6300 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6293×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6486×10^-3 y= 8.7200 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9880×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1018×10^-2 y= 9.8100 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1441×10^-2 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1485×10^-2 y=10.9000 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1942×10^-2 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2001×10^-2

【０２８０】 [条件式(10b)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr8の非球面)] y= 0.8700 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1361×10^-5 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1403×10^-5 y= 1.7400 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1108×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1142×10^-4 y= 2.6100 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3858×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3976×10^-4 y= 3.4800 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9595×10^-4 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9889×10^-4 y= 4.3500 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2003×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2064×10^-3 y= 5.2200 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3767×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3883×10^-3 y= 6.0900 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6604×10^-3 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6806×10^-3 y= 6.9600 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1096×10^-2 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1130×10^-2 y= 7.8300 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1731×10^-2 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1784×10^-2 y= 8.7000 …[W]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2593×10^-2 …[T]… φ2,3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2673×10^-2

【０２８１】 [条件式(14a)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr15の非球面)] y= 0.5948 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1934×10^-6 y= 1.1895 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1628×10^-5 y= 1.7843 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5887×10^-5 y= 2.3790 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1495×10^-4 y= 2.9738 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3088×10^-4 y= 3.5685 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5517×10^-4 y= 4.1633 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8856×10^-4 y= 4.7581 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1323×10^-3 y= 5.3528 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1928×10^-3 y= 5.9476 … φ4・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2924×10^-3

【０２８２】 [条件式(16a)の対応値(第５群Ｇｒ５中のr17の非球面)] y= 1.1000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6247×10^-6 y= 2.2000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4955×10^-5 y= 3.3000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1838×10^-4 y= 4.4000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5700×10^-4 y= 5.5000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1648×10^-3 y= 6.6000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4263×10^-3 y= 7.7000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9434×10^-3 y= 8.8000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1718×10^-2 y= 9.9000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2352×10^-2 y=11.0000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1445×10^-2

【０２８３】 [条件式(16a)の対応値(第５群Ｇｒ５中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4003×10^-5 y= 2.3600 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3277×10^-4 y= 3.5400 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1127×10^-3 y= 4.7200 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2641×10^-3 y= 5.9000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4780×10^-3 y= 7.0800 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6920×10^-3 y= 8.2600 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8330×10^-3 y= 9.4400 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1120×10^-2 y=10.6200 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3061×10^-2 y=11.8000 … φ5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1198×10^-1

【０２８４】《実施例１３》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.415 d1 1.800 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 25.158 d2 0.500 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 578.590 d4 2.742〜18.742〜37.742 r5* -55.376 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.600 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 110.866 d8 8.600〜6.252〜1.485 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.400 r11 ∞(絞り) d11 0.500〜0.300〜0.250 r12 23.437 d12 1.735 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.481 d13 0.300〜0.500〜0.550 r14 14.504 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -21.733 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 23.601〜10.686〜2.500 r17* -57.319 d17 4.300 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -23.866 d18 3.300 r19 -14.152 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 148.087 Σd = 76.480〜77.216〜83.264

【０２８５】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.66593×10^-6 A6= 0.53240×10^-8 A8=-0.76318×10^-10 A10= 0.40487×10^-12 A12=-0.83815×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.16315×10^-4 A6= 0.54717×10^-7 A8=-0.37022×10^-9 A10= 0.65664×10^-12 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.28423×10^-4 A6= 0.72185×10^-7 A8= 0.17395×10^-8 A10=-0.14348×10^-10 A12= 0.70147×10^-14 r15: ε= 1.0000 A4= 0.14476×10^-4 A6= 0.50487×10^-6 A8=-0.16441×10^-7 A10= 0.23260×10^-9 A12=-0.17869×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.16063×10^-5 A6=-0.45520×10^-7 A8= 0.49220×10^-8 A10=-0.27445×10^-10 A12=-0.39059×10^-13 r18: ε= 1.0000 A4=-0.17364×10^-4 A6=-0.32086×10^-7 A8= 0.27130×10^-8 A10=-0.15467×10^-11 A12=-0.12397×10^-12

【０２８６】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5218×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3947×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1239×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2769×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.5333×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9612×10^-5 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1655×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2713×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4302×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.7110×10^-4

【０２８７】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1667×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1356×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4693×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1145×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2303×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4075×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6554×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9735×10^-3 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1340×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1696×10^-2

【０２８８】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1432×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1157×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3975×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9702×10^-4 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1976×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3607×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6105×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9739×10^-3 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1471×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2094×10^-2

【０２８９】 [条件式(14b)の対応値(第５群Ｇｒ５中のr15の非球面)] y= 0.5876 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2252×10^-6 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2270×10^-6 y= 1.1753 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1890×10^-5 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1905×10^-5 y= 1.7629 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6821×10^-5 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6875×10^-5 y= 2.3506 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1737×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1750×10^-4 y= 2.9382 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3618×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3647×10^-4 y= 3.5258 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6578×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6630×10^-4 y= 4.1135 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1085×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1093×10^-3 y= 4.7011 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1676×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1689×10^-3 y= 5.2887 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2521×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2541×10^-3 y= 5.8764 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3865×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3895×10^-3

【０２９０】 [条件式(16b)の対応値(第６群Ｇｒ６中のr17の非球面)] y= 1.1100 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2391×10^-6 y= 2.2200 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1868×10^-5 y= 3.3300 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8252×10^-5 y= 4.4400 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3528×10^-4 y= 5.5500 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1309×10^-3 y= 6.6600 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3866×10^-3 y= 7.7700 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8917×10^-3 y= 8.8800 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1534×10^-2 y= 9.9900 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1476×10^-2 y=11.1000 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1977×10^-2

【０２９１】 [条件式(16b)の対応値(第６群Ｇｒ６中のr18の非球面)] y= 1.1800 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3256×10^-5 y= 2.3600 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2612×10^-4 y= 3.5400 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.8646×10^-4 y= 4.7200 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1899×10^-3 y= 5.9000 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3078×10^-3 y= 7.0800 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3625×10^-3 y= 8.2600 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2998×10^-3 y= 9.4400 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4550×10^-3 y=10.6200 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2657×10^-2 y=11.8000 … φ6・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1292×10^-1

【０２９２】《実施例１４》 ｆ＝39.1〜87.3〜178.0 FNO＝4.12〜7.00〜9.50 [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1 33.610 d1 2.000 N1 1.84666 ν1 23.82 r2* 25.100 d2 0.400 r3 27.548 d3 5.000 N2 1.51680 ν2 64.20 r4 753.614 d4 2.742〜16.742〜33.742 r5* -52.743 d5 1.400 N3 1.80700 ν3 39.79 r6 13.245 d6 0.500 r7 13.812 d7 4.800 N4 1.78472 ν4 25.75 r8* 122.571 d8 9.100〜6.998〜0.481 r9 ∞ d9 11.000 N5 1.51680 ν5 64.20 r10 ∞ d10 0.400 r11 ∞(絞り) d11 0.500 r12 22.313 d12 1.000 N6 1.84666 ν6 23.82 r13 14.288 d13 0.300 r14 14.606 d14 4.700 N7 1.51728 ν7 69.43 r15* -22.509 d15 0.200 r16 ∞(光束規制板) d16 24.470〜10.857〜2.500 r17* -54.612 d17 3.800 N8 1.84666 ν8 23.82 r18* -25.402 d18 3.200〜3.700〜4.100 r19 -14.306 d19 1.302 N9 1.74400 ν9 44.93 r20 343.832 Σd = 76.814〜75.599〜78.124

【０２９３】[非球面係数] r2 : ε= 1.0000 A4=-0.54576×10^-6 A6= 0.36121×10^-8 A8=-0.54180×10^-10 A10= 0.28687×10^-12 A12=-0.61819×10^-15 r5 : ε= 1.0000 A4= 0.15595×10^-4 A6= 0.10752×10^-6 A8=-0.62298×10^-9 A10= 0.13699×10^-11 A12=-0.27882×10^-14 r8 : ε= 1.0000 A4= 0.26334×10^-4 A6= 0.16845×10^-6 A8= 0.14229×10^-8 A10=-0.16403×10^-10 A12= 0.40194×10^-13 r15: ε= 1.0000 A4= 0.89173×10^-5 A6= 0.49406×10^-6 A8=-0.17305×10^-7 A10= 0.22222×10^-9 A12=-0.91183×10^-13 r17: ε= 1.0000 A4= 0.16014×10^-5 A6=-0.14312×10^-6 A8= 0.46824×10^-8 A10=-0.25385×10^-10 A12=-0.28051×10^-13 r18: ε= 1.0000 A4=-0.16857×10^-4 A6=-0.12711×10^-6 A8= 0.21265×10^-8 A10= 0.41439×10^-11 A12=-0.12654×10^-12

【０２９４】 [条件式(6)の対応値(第１群Ｇｒ１中のr2の非球面)] y= 1.3300 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4292×10^-7 y= 2.6600 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3280×10^-6 y= 3.9900 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1046×10^-5 y= 5.3200 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2376×10^-5 y= 6.6500 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.4631×10^-5 y= 7.9800 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.8388×10^-5 y= 9.3100 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1448×10^-4 y=10.6400 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2397×10^-4 y=11.9700 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3884×10^-4 y=13.3000 … φ1・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6593×10^-4

【０２９５】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr5の非球面)] y= 1.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1603×10^-5 y= 2.1800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1327×10^-4 y= 3.2700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4712×10^-4 y= 4.3600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1185×10^-3 y= 5.4500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2460×10^-3 y= 6.5400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4488×10^-3 y= 7.6300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.7436×10^-3 y= 8.7200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1138×10^-2 y= 9.8100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1623×10^-2 y=10.9000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2158×10^-2

【０２９６】 [条件式(10)の対応値(第２群Ｇｒ２中のr8の非球面)] y= 0.8700 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1332×10^-5 y= 1.7400 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1090×10^-4 y= 2.6100 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3821×10^-4 y= 3.4800 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.9560×10^-4 y= 4.3500 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2001×10^-3 y= 5.2200 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3750×10^-3 y= 6.0900 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.6505×10^-3 y= 6.9600 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1061×10^-2 y= 7.8300 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.1640×10^-2 y= 8.7000 … φ2・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.2408×10^-2

【０２９７】 [条件式(14)の対応値(第３群Ｇｒ３中のr15の非球面)] y= 0.6279 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1716×10^-6 y= 1.2558 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1492×10^-5 y= 1.8837 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5606×10^-5 y= 2.5116 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1474×10^-4 y= 3.1395 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3120×10^-4 y= 3.7674 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5655×10^-4 y= 4.3953 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9135×10^-4 y= 5.0232 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1374×10^-3 y= 5.6511 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2052×10^-3 y= 6.2790 … φ3・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3304×10^-3

【０２９８】 [条件式(16c)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr17の非球面)] y= 1.1100 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2114×10^-6 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2056×10^-6 y= 2.2200 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9555×10^-6 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9294×10^-6 y= 3.3300 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1203×10^-5 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1170×10^-5 y= 4.4400 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.5107×10^-5 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4968×10^-5 y= 5.5500 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3802×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3698×10^-4 y= 6.6600 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1568×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1526×10^-3 y= 7.7700 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4128×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4016×10^-3 y= 8.8800 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6837×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4016×10^-3 y= 9.9900 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2305×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2242×10^-3 y=11.1000 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3251×10^-2 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy= 0.3163×10^-2

【０２９９】 [条件式(16c)の対応値(第４群Ｇｒ４中のr18の非球面)] y= 1.1800 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3217×10^-5 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.3129×10^-5 y= 2.3600 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2675×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2602×10^-4 y= 3.5400 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9424×10^-4 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9167×10^-4 y= 4.7200 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2283×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.2220×10^-3 y= 5.9000 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4338×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4220×10^-3 y= 7.0800 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6830×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.6643×10^-3 y= 8.2600 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9674×10^-3 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.9410×10^-3 y= 9.4400 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1606×10^-2 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1562×10^-2 y=10.6200 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4224×10^-2 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4109×10^-2 y=11.8000 …[W]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.1423×10^-1 …[T]… φ4,5・(N'-N)・d{(X(y)-X0(y)}/dy=-0.4109×10^-2

【０３００】

【表１】

【０３０１】

【表２】

【０３０２】

【表３】

【０３０３】

【表４】

【０３０４】

【表５】

【０３０５】

【表６】

【０３０６】図２，図４，図６，図８，図１０，図１
３，図１６，図１９，図２２，図２４，図２６，図２
８，図３０，図３２は、上記実施例１〜実施例１４にそ
れぞれ対応する無限遠撮影状態における収差図であり、
広角端[Ｗ]、ミドル[Ｍ]、望遠端[Ｔ]での諸収差を示し
ている。また、図１１，図１４，図１７，図２０は、実
施例５〜実施例８にそれぞれ対応する広角端における最
近接撮影状態[Ｗ(Ｄ=５ｍ)]での収差図である。各収差
図中、実線(ｄ)はｄ線に対する収差、一点鎖線(ｇ)はｇ
線に対する収差、二点鎖線(ｃ)はｃ線に対する収差、破
線(ＳＣ)は正弦条件を表わしており、破線(ＤＭ)と実線
(ＤＳ)はメリディオナル面とサジタル面での非点収差を
それぞれ表わしている。

【０３０７】

【発明の効果】以上説明したように本発明によると、パ
ララックスが発生せず、しかもコンパクトで高い光学性
能を有するズームレンズを実現することができる。そし
て、本発明に係るズームレンズを用いれば、カメラの小
型化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態及び実施例１を示すレンズ構
成図。

【図２】実施例１の無限遠撮影状態における収差図。

【図３】第２の実施の形態及び実施例２を示すレンズ構
成図。

【図４】実施例２の無限遠撮影状態における収差図。

【図５】第３の実施の形態及び実施例３を示すレンズ構
成図。

【図６】実施例３の無限遠撮影状態における収差図。

【図７】第４の実施の形態及び実施例４を示すレンズ構
成図。

【図８】実施例４の無限遠撮影状態における収差図。

【図９】第５の実施の形態及び実施例５を示すレンズ構
成図。

【図１０】実施例５の無限遠撮影状態における収差図。

【図１１】実施例５の近接撮影状態における収差図。

【図１２】第６の実施の形態及び実施例６を示すレンズ
構成図。

【図１３】実施例６の無限遠撮影状態における収差図。

【図１４】実施例６の近接撮影状態における収差図。

【図１５】第７の実施の形態及び実施例７を示すレンズ
構成図。

【図１６】実施例７の無限遠撮影状態における収差図。

【図１７】実施例７の近接撮影状態における収差図。

【図１８】第８の実施の形態及び実施例８を示すレンズ
構成図。

【図１９】実施例８の無限遠撮影状態における収差図。

【図２０】実施例８の近接撮影状態における収差図。

【図２１】第９の実施の形態及び実施例９を示すレンズ
構成図。

【図２２】実施例９の無限遠撮影状態における収差図。

【図２３】第１０の実施の形態及び実施例１０を示すレ
ンズ構成図。

【図２４】実施例１０の無限遠撮影状態における収差
図。

【図２５】第１１の実施の形態及び実施例１１を示すレ
ンズ構成図。

【図２６】実施例１１の無限遠撮影状態における収差
図。

【図２７】第１２の実施の形態及び実施例１２を示すレ
ンズ構成図。

【図２８】実施例１２の無限遠撮影状態における収差
図。

【図２９】第１３の実施の形態及び実施例１３を示すレ
ンズ構成図。

【図３０】実施例１３の無限遠撮影状態における収差
図。

【図３１】第１４の実施の形態及び実施例１４を示すレ
ンズ構成図。

【図３２】実施例１４の無限遠撮影状態における収差
図。

【符号の説明】

Ｇｒ１ …第１群 Ｇｒ２ …第２群 Ｇｒ３ …第３群 Ｇｒ４ …第４群 Ｇｒ５ …第５群 Ｇｒ６ …第６群 ＨＰ …ハーフプリズム ＰＭ …ペリクルミラー

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に、正の第１成分、負の第
   ２成分、正の第３成分及び負の第４成分を含むズームレ
   ンズであって、 前記第２成分通過後の光束を反射させることにより光束
   分割又は光路切替を行う反射手段が、前記第２成分と前
   記第３成分との間に設けられていることを特徴とするズ
   ームレンズ。