JPH09239624A - 放電加工用電極線 - Google Patents
放電加工用電極線Info
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- JPH09239624A JPH09239624A JP8047450A JP4745096A JPH09239624A JP H09239624 A JPH09239624 A JP H09239624A JP 8047450 A JP8047450 A JP 8047450A JP 4745096 A JP4745096 A JP 4745096A JP H09239624 A JPH09239624 A JP H09239624A
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- discharge machining
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 放電加工のより一層の高精度化、かつ、高速
度化を可能にする高引張強度、高導電率の両特性を具備
した放電加工用電極線を提供するものである。 【解決手段】 金属材料からなる芯材２を、２相分散強
化型複合体３で被覆し、その２相分散強化型複合体３を
ＣｕまたはＣｕ合金層４で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ
合金層４をＣｕ−Ｚｎ合金層５で被覆した放電加工用電
極線において、上記２相分散強化型複合体３が、Ｆｅま
たはＦｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシー
ト材とを重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるも
のである。
度化を可能にする高引張強度、高導電率の両特性を具備
した放電加工用電極線を提供するものである。 【解決手段】 金属材料からなる芯材２を、２相分散強
化型複合体３で被覆し、その２相分散強化型複合体３を
ＣｕまたはＣｕ合金層４で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ
合金層４をＣｕ−Ｚｎ合金層５で被覆した放電加工用電
極線において、上記２相分散強化型複合体３が、Ｆｅま
たはＦｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシー
ト材とを重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるも
のである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ワイヤ放電加工に
用いられる放電加工用電極線に係り、特に引張強度、導
電率に優れた放電加工用電極線に関するものである。
用いられる放電加工用電極線に係り、特に引張強度、導
電率に優れた放電加工用電極線に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ワイヤ放電加工は、走行するワイヤ電極
線と被加工物間の放電現象により被加工物を所定の寸法
に溶断する加工法であり、機械的な切削、切断加工が困
難な金型等の加工に広く用いられている。最近の金型加
工分野においては、より一層の高精度化、かつ、高速度
化の要求が高く、直径０．１ｍｍ以下で、１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 （約１，５００ＭＰａ）以上の高引張強度、１
５％ＩＡＣＳ以上の高導電率特性を有する極細電極線の
出現が待たれている。
線と被加工物間の放電現象により被加工物を所定の寸法
に溶断する加工法であり、機械的な切削、切断加工が困
難な金型等の加工に広く用いられている。最近の金型加
工分野においては、より一層の高精度化、かつ、高速度
化の要求が高く、直径０．１ｍｍ以下で、１５０ｋｇｆ
／ｍｍ2 （約１，５００ＭＰａ）以上の高引張強度、１
５％ＩＡＣＳ以上の高導電率特性を有する極細電極線の
出現が待たれている。
【０００３】この種の電極線としては、引張強度の高い
Ｗ単体電極線が従来から用いられてきた。Ｗ電極線は、
引張強度が約４００ｋｇｆ／ｍｍ2 （約４，０００ＭＰ
ａ）と汎用黄銅電極線の約４倍の強度を有している。こ
のため、Ｗ電極線は、高精度化のために線径を０．１ｍ
ｍ以下に極細化しても、加工精度低下の原因となる電極
線の振動が生じるおそれのない十分な張力を負荷するこ
とができる。しかし、Ｗ自体がレアメタルの一種である
と共に難加工材であり、かつ、電極線が消耗品であるこ
とを考慮に入れると、Ｗを電極線として用いた極細Ｗ電
極線は、非常に高価なものとなってしまう。さらに、Ｗ
電極線を用いた場合、強度が高すぎるために、電極線に
電圧を印加する送り出しリール、および巻取りリールの
摩耗が激しく、接触抵抗の変化等により不安定な放電現
象が生じやすかった。
Ｗ単体電極線が従来から用いられてきた。Ｗ電極線は、
引張強度が約４００ｋｇｆ／ｍｍ2 （約４，０００ＭＰ
ａ）と汎用黄銅電極線の約４倍の強度を有している。こ
のため、Ｗ電極線は、高精度化のために線径を０．１ｍ
ｍ以下に極細化しても、加工精度低下の原因となる電極
線の振動が生じるおそれのない十分な張力を負荷するこ
とができる。しかし、Ｗ自体がレアメタルの一種である
と共に難加工材であり、かつ、電極線が消耗品であるこ
とを考慮に入れると、Ｗを電極線として用いた極細Ｗ電
極線は、非常に高価なものとなってしまう。さらに、Ｗ
電極線を用いた場合、強度が高すぎるために、電極線に
電圧を印加する送り出しリール、および巻取りリールの
摩耗が激しく、接触抵抗の変化等により不安定な放電現
象が生じやすかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これらのＷ電極線の欠
点を改善すべく、汎用電極線である黄銅（Ｃｕ−３５％
Ｚｎ）電極線とＷ電極線の中間の引張強さを有する高張
力鋼線周囲にＣｕ−Ｚｎ合金層を被覆した複合電極線が
高精度加工用電極線として開発されている（例えば、特
開昭５６−１２６５２８号公報）。
点を改善すべく、汎用電極線である黄銅（Ｃｕ−３５％
Ｚｎ）電極線とＷ電極線の中間の引張強さを有する高張
力鋼線周囲にＣｕ−Ｚｎ合金層を被覆した複合電極線が
高精度加工用電極線として開発されている（例えば、特
開昭５６−１２６５２８号公報）。
【０００５】図２に示すように、この複合電極線２１
は、テンションメンバーである高抗張力鋼２２をコア部
とし、それを被覆してＣｕ−Ｚｎ合金層２３を配してい
る。これによって、複合電極線２１は引張強度が約１５
０〜２００ｋｇｆ／ｍｍ2 （約１，５００〜２，０００
ＭＰａ）に達し、高精度加工に十分な張力を負荷するこ
とができると共に、送り出しリール、および巻取りリー
ルとの摩耗が少なくて済む。すなわち、この複合電極線
２１は、適度の引張強度を有すると共に、比較的安価に
供給することができる。
は、テンションメンバーである高抗張力鋼２２をコア部
とし、それを被覆してＣｕ−Ｚｎ合金層２３を配してい
る。これによって、複合電極線２１は引張強度が約１５
０〜２００ｋｇｆ／ｍｍ2 （約１，５００〜２，０００
ＭＰａ）に達し、高精度加工に十分な張力を負荷するこ
とができると共に、送り出しリール、および巻取りリー
ルとの摩耗が少なくて済む。すなわち、この複合電極線
２１は、適度の引張強度を有すると共に、比較的安価に
供給することができる。
【０００６】しかしながら、この複合電極線２１は、引
張強度の低いＣｕ−Ｚｎ合金層２２を外層に配している
ため、複合電極線２１として十分な引張強度を確保する
には、複合電極線２１のコア部の高抗張力鋼２２の割合
を大きくしなければならない。しかし、この場合、高抗
張力鋼２２の導電率が１０％ＩＡＣＳ程度しかないた
め、複合電極線２１としての導電率が低下してしまい、
放電加工の高速度化に不可欠な放電加工電流を高くする
ことが困難であるという大きな問題点を有していた。
張強度の低いＣｕ−Ｚｎ合金層２２を外層に配している
ため、複合電極線２１として十分な引張強度を確保する
には、複合電極線２１のコア部の高抗張力鋼２２の割合
を大きくしなければならない。しかし、この場合、高抗
張力鋼２２の導電率が１０％ＩＡＣＳ程度しかないた
め、複合電極線２１としての導電率が低下してしまい、
放電加工の高速度化に不可欠な放電加工電流を高くする
ことが困難であるという大きな問題点を有していた。
【０００７】そこで、本発明は、上記課題を解決し、放
電加工のより一層の高精度化、かつ、高速度化を可能に
する高引張強度、高導電率の両特性を具備した放電加工
用電極線を提供することにある。
電加工のより一層の高精度化、かつ、高速度化を可能に
する高引張強度、高導電率の両特性を具備した放電加工
用電極線を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に請求項１の発明は、金属材料からなる芯材を、２相分
散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体を
ＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合
金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線に
おいて、上記２相分散強化型複合体が、ＦｅまたはＦｅ
合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材とを
重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
に請求項１の発明は、金属材料からなる芯材を、２相分
散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体を
ＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合
金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線に
おいて、上記２相分散強化型複合体が、ＦｅまたはＦｅ
合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材とを
重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
【０００９】請求項２の発明は、金属材料からなる芯材
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、Ｎｉ
またはＮｉ合金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合
金、ＣｒまたはＣｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれ
か１つのシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材と
を重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、Ｎｉ
またはＮｉ合金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合
金、ＣｒまたはＣｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれ
か１つのシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材と
を重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
【００１０】請求項３の発明は、金属材料からなる芯材
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、Ｎｉ
またはＮｉ合金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合
金、ＣｒまたはＣｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれ
か１つのシート材と、ＡｇまたはＡｇ合金のシート材と
を重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、Ｎｉ
またはＮｉ合金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合
金、ＣｒまたはＣｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれ
か１つのシート材と、ＡｇまたはＡｇ合金のシート材と
を重ねて密巻きにした積層複合体で形成されるものであ
る。
【００１１】請求項４の発明は、金属材料からなる芯材
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、ステ
ンレス鋼材、ＮｉまたはＮｉ合金のいずれかのシート材
と、ＦｅまたはＦｅ合金のシート材とを重ねて密巻きに
した積層複合体で形成されるものである。
を、２相分散強化型複合体で被覆し、その２相分散強化
型複合体をＣｕまたはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕま
たはＣｕ合金層をＣｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工
用電極線において、上記２相分散強化型複合体が、ステ
ンレス鋼材、ＮｉまたはＮｉ合金のいずれかのシート材
と、ＦｅまたはＦｅ合金のシート材とを重ねて密巻きに
した積層複合体で形成されるものである。
【００１２】請求項５の発明は、上記芯材の体積率が３
０％以下、上記２相分散強化型複合体の体積率が３５％
以上、上記ＣｕまたはＣｕ合金層の体積率が５％以下、
上記Ｃｕ−Ｚｎ合金層の体積率が６５％以下である請求
項１乃至請求項４記載の放電加工用電極線である。
０％以下、上記２相分散強化型複合体の体積率が３５％
以上、上記ＣｕまたはＣｕ合金層の体積率が５％以下、
上記Ｃｕ−Ｚｎ合金層の体積率が６５％以下である請求
項１乃至請求項４記載の放電加工用電極線である。
【００１３】請求項６の発明は、上記芯材が、１０ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 以上の常温引張強さを有する金属材料からな
る請求項１乃至請求項５記載の放電加工用電極線であ
る。
ｆ／ｍｍ2 以上の常温引張強さを有する金属材料からな
る請求項１乃至請求項５記載の放電加工用電極線であ
る。
【００１４】上記数値範囲を限定した理由を以下に説明
する。
する。
【００１５】２相分散強化型複合体の体積率を３５％以
上と限定した理由は、２相分散強化型複合体の体積率が
少なくとも３５％以上ないと、放電加工時の高精度化お
よび高速度化に必要な特性が得られないためである。ま
た、芯材の体積率を３０％以下に限定した理由は、伸線
時の加工性を確保できる程度含有していればよいためで
ある。
上と限定した理由は、２相分散強化型複合体の体積率が
少なくとも３５％以上ないと、放電加工時の高精度化お
よび高速度化に必要な特性が得られないためである。ま
た、芯材の体積率を３０％以下に限定した理由は、伸線
時の加工性を確保できる程度含有していればよいためで
ある。
【００１６】芯材として１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の常温
引張強さを有する金属材料を用いると限定した理由は、
芯材の常温引張強さが１０ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、各
構成材間の変形抵抗の差が大きな複合材の塑性加工で
は、ネッキング現象と称される塑性不安定現象が発生
し、断線などのトラブルが起こり易くなり、すなわち、
本発明の２相分散強化型複合体の強度、即ち、変形抵抗
が高くなるためである。
引張強さを有する金属材料を用いると限定した理由は、
芯材の常温引張強さが１０ｋｇｆ／ｍｍ2 未満では、各
構成材間の変形抵抗の差が大きな複合材の塑性加工で
は、ネッキング現象と称される塑性不安定現象が発生
し、断線などのトラブルが起こり易くなり、すなわち、
本発明の２相分散強化型複合体の強度、即ち、変形抵抗
が高くなるためである。
【００１７】以上の構成によれば、芯材を中心として、
その周囲に強度メンバーとして２相分散強化型複合体を
配し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金層およびＣｕ−Ｚ
ｎ合金を配したため、放電加工性に優れていると共に、
高引張強度、高導電率特性を兼ね備えた放電加工用電極
線を得ることができ、また、常温での減面加工によって
歪硬化し、その結果、塑性不安定現象の発生を防止でき
ると共に、良好な減面加工性を維持できる。
その周囲に強度メンバーとして２相分散強化型複合体を
配し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金層およびＣｕ−Ｚ
ｎ合金を配したため、放電加工性に優れていると共に、
高引張強度、高導電率特性を兼ね備えた放電加工用電極
線を得ることができ、また、常温での減面加工によって
歪硬化し、その結果、塑性不安定現象の発生を防止でき
ると共に、良好な減面加工性を維持できる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。
する。
【００１９】図１に示すように、本発明の放電加工用電
極線１は、芯材２、２相分散強化型複合体３、Ｃｕまた
はＣｕ合金層４およびＣｕ−Ｚｎ合金層５の４つの層か
ら構成されている。
極線１は、芯材２、２相分散強化型複合体３、Ｃｕまた
はＣｕ合金層４およびＣｕ−Ｚｎ合金層５の４つの層か
ら構成されている。
【００２０】芯材２は、２相分散強化型複合体３の巻芯
とすべく配されており、放電加工用電極線１の中心に、
例えば、ＦｅまたはＦｅ合金からなる所定の長さ・直径
を有したロッド状に形成される。
とすべく配されており、放電加工用電極線１の中心に、
例えば、ＦｅまたはＦｅ合金からなる所定の長さ・直径
を有したロッド状に形成される。
【００２１】２相分散強化型複合体３は、高引張強度お
よび高導電率特性を良好にすべく配されており、例え
ば、ＦｅまたはＦｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ
合金のシート材とを重ねて密巻きにした積層複合体から
なり、芯材２を被覆して設けられる。
よび高導電率特性を良好にすべく配されており、例え
ば、ＦｅまたはＦｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ
合金のシート材とを重ねて密巻きにした積層複合体から
なり、芯材２を被覆して設けられる。
【００２２】ＣｕまたはＣｕ合金層４は、２相分散強化
型複合体３における２相合金と、最外層のＣｕ−Ｚｎ合
金層５中におけるＺｎとの間に、延性のない金属間化合
物が生成しないようにすべく配された反応防止層であ
り、２相分散強化型複合体３を被覆して設けられる。
型複合体３における２相合金と、最外層のＣｕ−Ｚｎ合
金層５中におけるＺｎとの間に、延性のない金属間化合
物が生成しないようにすべく配された反応防止層であ
り、２相分散強化型複合体３を被覆して設けられる。
【００２３】Ｃｕ−Ｚｎ合金層５は、放電加工性を良好
にすべく配されており、ＣｕまたはＣｕ合金層４を被覆
して設けられる。Ｃｕ−Ｚｎ合金層５として放電加工特
性の良好なＺｎが１０〜５０ｗｔ％添加されたＣｕ−Ｚ
ｎ合金以外では、冷間で断面減少率５０％以上の減面加
工が可能な金属材料の周囲に、ＺｎまたはＺｎ基合金を
被覆した複合体で置き換えてもよい。
にすべく配されており、ＣｕまたはＣｕ合金層４を被覆
して設けられる。Ｃｕ−Ｚｎ合金層５として放電加工特
性の良好なＺｎが１０〜５０ｗｔ％添加されたＣｕ−Ｚ
ｎ合金以外では、冷間で断面減少率５０％以上の減面加
工が可能な金属材料の周囲に、ＺｎまたはＺｎ基合金を
被覆した複合体で置き換えてもよい。
【００２４】本発明の放電加工用電極線１における２相
分散強化型複合体３の構成材としては、ＦｅとＣｕとの
組合わせの他に、Ｎｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｃｒ、ステンレス鋼
材の内の１つと、Ｃｕとの組合わせ、Ｎｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｃｒ、ステンレス鋼材の内の１つと、Ａｇとの組合わ
せ、ステンレス鋼材、Ｎｉのいずれかと、Ｆｅとの組合
わせが挙げられ、これらの組合わせにおけるシート材と
シート材との積層複合体から構成される。２相分散強化
型複合体３の構成材は上述した組合わせに特に限定され
るものではなく、積層複合体の作製過程において各々の
材料間に延性のない金属間化合物が生成しない、あるい
は生成しづらい金属材料に置き換えてもよいことは言う
までもない。
分散強化型複合体３の構成材としては、ＦｅとＣｕとの
組合わせの他に、Ｎｉ、Ｖ、Ｔａ、Ｃｒ、ステンレス鋼
材の内の１つと、Ｃｕとの組合わせ、Ｎｉ、Ｖ、Ｔａ、
Ｃｒ、ステンレス鋼材の内の１つと、Ａｇとの組合わ
せ、ステンレス鋼材、Ｎｉのいずれかと、Ｆｅとの組合
わせが挙げられ、これらの組合わせにおけるシート材と
シート材との積層複合体から構成される。２相分散強化
型複合体３の構成材は上述した組合わせに特に限定され
るものではなく、積層複合体の作製過程において各々の
材料間に延性のない金属間化合物が生成しない、あるい
は生成しづらい金属材料に置き換えてもよいことは言う
までもない。
【００２５】また、本発明の放電加工用電極線における
芯材の構成材は、ＦｅまたはＦｅ合金に特に限定される
ものではなく、常温における引張強さが１０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 （約１００ＭＰａ）の金属材料であれば何でもよ
く、例えば、ＮｂまたはＮｂ合金、ＣｕまたはＣｕ合金
であってもよいことは言うまでもない。
芯材の構成材は、ＦｅまたはＦｅ合金に特に限定される
ものではなく、常温における引張強さが１０ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 （約１００ＭＰａ）の金属材料であれば何でもよ
く、例えば、ＮｂまたはＮｂ合金、ＣｕまたはＣｕ合金
であってもよいことは言うまでもない。
【００２６】また、本発明の放電加工用電極線における
芯材は、放電加工用電極線の特性に対してほとんど寄与
していないが、本発明を応用し、芯材として純Ｃｕを用
い、その体積率を積極的に高めることにより、放電加工
用電極線の高導電率化を図ることが可能である。
芯材は、放電加工用電極線の特性に対してほとんど寄与
していないが、本発明を応用し、芯材として純Ｃｕを用
い、その体積率を積極的に高めることにより、放電加工
用電極線の高導電率化を図ることが可能である。
【００２７】２相分散強化型複合体３の母体となる積層
複合体の作製方法として、ジェリーロール法（ＪＲ法）
が挙げられる。このＪＲ法を用い、例えば、Ｆｅまたは
Ｆｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材
とを重ねると共に、芯材２に密巻きにし、このシート材
が密巻きにされた芯材２にＣｕまたはＣｕ合金層４を被
覆し、これをＣｕ−Ｚｎ合金管に挿入し、その後、伸線
などの減面加工を施すことによって、強度メンバーとし
て２相分散強化型複合体３を有する放電加工用電極線１
を得ることができる。
複合体の作製方法として、ジェリーロール法（ＪＲ法）
が挙げられる。このＪＲ法を用い、例えば、Ｆｅまたは
Ｆｅ合金のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材
とを重ねると共に、芯材２に密巻きにし、このシート材
が密巻きにされた芯材２にＣｕまたはＣｕ合金層４を被
覆し、これをＣｕ−Ｚｎ合金管に挿入し、その後、伸線
などの減面加工を施すことによって、強度メンバーとし
て２相分散強化型複合体３を有する放電加工用電極線１
を得ることができる。
【００２８】次に本発明の他の実施の形態を説明する。
【００２９】本発明では、ある金属（合金）のシート材
と、それとは異なる金属（合金）のシート材との積層複
合体から形成された２相分散強化型複合体を強度メンバ
ーとして用いているが、この他の２相分散強化型複合体
の形成方法として、次の方法などが挙げられる。
と、それとは異なる金属（合金）のシート材との積層複
合体から形成された２相分散強化型複合体を強度メンバ
ーとして用いているが、この他の２相分散強化型複合体
の形成方法として、次の方法などが挙げられる。
【００３０】（ａ） 異種の金属シートを交互に単純積
層させた積層複合体を母体にし、圧延による減面加工に
よって２相分散強化型複合体を形成する方法。
層させた積層複合体を母体にし、圧延による減面加工に
よって２相分散強化型複合体を形成する方法。
【００３１】（ｂ） 一方の金属（合金）マトリックス
中に、ロッド状の他の金属（合金）を多数本埋設した連
続繊維複合体を母体にし、押出・伸線加工によって２相
分散強化型複合体を形成する方法。
中に、ロッド状の他の金属（合金）を多数本埋設した連
続繊維複合体を母体にし、押出・伸線加工によって２相
分散強化型複合体を形成する方法。
【００３２】次に、ＦｅまたはＦｅ合金のシート材と、
ＣｕまたはＣｕ合金のシート材との積層複合体が、高引
張強度特性を有する２相分散強化型複合体に変化する機
構について説明する。
ＣｕまたはＣｕ合金のシート材との積層複合体が、高引
張強度特性を有する２相分散強化型複合体に変化する機
構について説明する。
【００３３】ＦｅまたはＦｅ合金のシート材と、Ｃｕま
たはＣｕ合金のシート材との積層複合体を２相分散強化
型複合体とした場合では、積層複合体形成後の減面加工
により、層状部の厚みが段々減少していくと共に、組織
が層状から崩れていき、最終的に片方の層が分散相とな
った分散組織に変化する。
たはＣｕ合金のシート材との積層複合体を２相分散強化
型複合体とした場合では、積層複合体形成後の減面加工
により、層状部の厚みが段々減少していくと共に、組織
が層状から崩れていき、最終的に片方の層が分散相とな
った分散組織に変化する。
【００３４】片方の層が分散相となった分散組織でない
状態においては、単なる積層複合体であるため、当然な
がら強度メンバーに要求される特性を示すことはなく、
積層複合体としての引張強度も非常に低いものである。
状態においては、単なる積層複合体であるため、当然な
がら強度メンバーに要求される特性を示すことはなく、
積層複合体としての引張強度も非常に低いものである。
【００３５】しかし、片方の層が分散相となった分散組
織に変化するにつれて、Ｆｅ／Ｃｕの合金の特性を示す
ようになる。ＦｅはＣｕに対する固溶度が低いためＣｕ
中にＦｅが固溶するのではなく、Ｃｕ中にＦｅが分散し
た分散組織となる。分散組織になるに従って、最大２５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，５００ＭＰａ）に達する引張
強度が得られるようになり、放電加工用電極線の強度メ
ンバーに要求される特性を満足する２相分散強化型複合
体となる。
織に変化するにつれて、Ｆｅ／Ｃｕの合金の特性を示す
ようになる。ＦｅはＣｕに対する固溶度が低いためＣｕ
中にＦｅが固溶するのではなく、Ｃｕ中にＦｅが分散し
た分散組織となる。分散組織になるに従って、最大２５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，５００ＭＰａ）に達する引張
強度が得られるようになり、放電加工用電極線の強度メ
ンバーに要求される特性を満足する２相分散強化型複合
体となる。
【００３６】本発明の放電加工用電極線においては、Ｃ
ｕまたはＡｇを２相分散強化型複合体の構成材として用
いているため、分散組織となった後も、高導電率のＣｕ
またはＡｇが存在することにより高い導電率特性を有す
る２相分散強化型複合体を得ることができる。
ｕまたはＡｇを２相分散強化型複合体の構成材として用
いているため、分散組織となった後も、高導電率のＣｕ
またはＡｇが存在することにより高い導電率特性を有す
る２相分散強化型複合体を得ることができる。
【００３７】
（実施例１）工業用純Ｆｅを芯材、厚さ０．１ｍｍの工
業用純Ｆｅシートと、厚さ０．０５ｍｍの純Ｃｕシート
との積層複合体を２相分散強化型複合体、工業用純Ｃｕ
をＣｕまたはＣｕ合金層、Ｃｕ−３５％Ｚｎ合金（ＪＩ
Ｓ Ｃ２７００）をＣｕ−Ｚｎ層として用い、放電加工
用電極線を作製した。
業用純Ｆｅシートと、厚さ０．０５ｍｍの純Ｃｕシート
との積層複合体を２相分散強化型複合体、工業用純Ｃｕ
をＣｕまたはＣｕ合金層、Ｃｕ−３５％Ｚｎ合金（ＪＩ
Ｓ Ｃ２７００）をＣｕ−Ｚｎ層として用い、放電加工
用電極線を作製した。
【００３８】この放電加工用電極線の構成材の体積率
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．１（ｍ
ｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．１（ｍ
ｍ）とした。
【００３９】（実施例２）実施例１と同じ構成材を用
い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製し
た。
い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製し
た。
【００４０】この放電加工用電極線の構成材の体積率
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００４１】（実施例３）実施例１と同じ構成材を用
い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製し
た。
い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製し
た。
【００４２】この放電加工用電極線の構成材の体積率
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０５
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０５
（ｍｍ）とした。
【００４３】（実施例４）工業用純Ｎｂを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用純Ｖシートと、厚さ０．１ｍｍの純
Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体とし
て用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製
した。
０．１ｍｍの工業用純Ｖシートと、厚さ０．１ｍｍの純
Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体とし
て用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作製
した。
【００４４】この放電加工用電極線の構成材の体積率
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｖ／Ｃｕ
（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎｂ
（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７（ｍ
ｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｖ／Ｃｕ
（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎｂ
（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７（ｍ
ｍ）とした。
【００４５】（実施例５）工業用純Ｎｂを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用純Ｔａシートと、厚さ０．１ｍｍの
純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体と
して用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作
製した。
０．１ｍｍの工業用純Ｔａシートと、厚さ０．１ｍｍの
純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体と
して用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作
製した。
【００４６】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｔａ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎ
ｂ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｔａ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎ
ｂ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００４７】（実施例６）工業用純Ｎｂを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用純Ｃｒシートと、厚さ０．１ｍｍの
純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体と
して用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作
製した。
０．１ｍｍの工業用純Ｃｒシートと、厚さ０．１ｍｍの
純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体と
して用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を作
製した。
【００４８】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｃｒ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎ
ｂ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｃｒ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｎ
ｂ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００４９】（実施例７）工業用純Ｆｅを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用ステンレス（ＳＵＳ）シートと、厚
さ０．０５ｍｍの純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分
散強化型複合体として用い、実施例１と同様にして放電
加工用電極線を作製した。
０．１ｍｍの工業用ステンレス（ＳＵＳ）シートと、厚
さ０．０５ｍｍの純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分
散強化型複合体として用い、実施例１と同様にして放電
加工用電極線を作製した。
【００５０】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、ＳＵＳ／
Ｃｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純
Ｆｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、ＳＵＳ／
Ｃｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純
Ｆｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００５１】（実施例８）工業用純Ｆｅを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用純Ｎｉシートと、厚さ０．０５ｍｍ
の純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体
として用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を
作製した。
０．１ｍｍの工業用純Ｎｉシートと、厚さ０．０５ｍｍ
の純Ｃｕシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体
として用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を
作製した。
【００５２】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｎｉ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｎｉ／Ｃ
ｕ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００５３】（実施例９）工業用純Ｆｅを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用純Ｆｅシートと、厚さ０．０５ｍｍ
の純Ａｇシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体
として用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を
作製した。
０．１ｍｍの工業用純Ｆｅシートと、厚さ０．０５ｍｍ
の純Ａｇシートとの積層複合体を２相分散強化型複合体
として用い、実施例１と同様にして放電加工用電極線を
作製した。
【００５４】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ａ
ｇ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、Ｆｅ／Ａ
ｇ（２相分散強化型複合体）が７２（ｖｏｌ％）、純Ｆ
ｅ（芯材）が５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７
（ｍｍ）とした。
【００５５】（実施例１０）工業用純Ｃｕを芯材、厚さ
０．１ｍｍの工業用ステンレス（ＳＵＳ）シートと、厚
さ０．０５ｍｍの工業用純Ｆｅシートとの積層複合体を
２相分散強化型複合体として用い、実施例１と同様にし
て放電加工用電極線を作製した。
０．１ｍｍの工業用ステンレス（ＳＵＳ）シートと、厚
さ０．０５ｍｍの工業用純Ｆｅシートとの積層複合体を
２相分散強化型複合体として用い、実施例１と同様にし
て放電加工用電極線を作製した。
【００５６】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、ＳＵＳ／
Ｆｅ（２相分散強化型複合体）が５２（ｖｏｌ％）、純
Ｃｕ（芯材）が２５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０
７（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎ層が１８（ｖｏｌ％）、工業用純Ｃｕ
（ＣｕまたはＣｕ合金層）が５（ｖｏｌ％）、ＳＵＳ／
Ｆｅ（２相分散強化型複合体）が５２（ｖｏｌ％）、純
Ｃｕ（芯材）が２５（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０
７（ｍｍ）とした。
【００５７】（比較例１）０．２５ｗｔ％のＣを含有し
た炭素鋼（高抗張力鋼）を芯材、Ｃｕ−３５％Ｚｎ合金
（ＪＩＳ Ｃ２７００）をＣｕ−Ｚｎ層として用い、放
電加工用電極線を作製した。
た炭素鋼（高抗張力鋼）を芯材、Ｃｕ−３５％Ｚｎ合金
（ＪＩＳ Ｃ２７００）をＣｕ−Ｚｎ層として用い、放
電加工用電極線を作製した。
【００５８】この放電加工用電極線の構成材の体積比
は、Ｃｕ−Ｚｎが３０（ｖｏｌ％）、高抗張力鋼が７０
（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７（ｍｍ）とした。
は、Ｃｕ−Ｚｎが３０（ｖｏｌ％）、高抗張力鋼が７０
（ｖｏｌ％）であり、線径は０．０７（ｍｍ）とした。
【００５９】実施例１〜１０および比較例１における放
電加工用電極線の諸元を表１に示す。
電加工用電極線の諸元を表１に示す。
【００６０】
【表１】
【００６１】ここで、実施例１〜１０の放電加工用電極
線は図１に示した断面構成、比較例１の放電加工用電極
線は図２に示した断面構成となっている。
線は図１に示した断面構成、比較例１の放電加工用電極
線は図２に示した断面構成となっている。
【００６２】次に、実施例１〜１０および比較例１にお
ける放電加工用電極線について、引張強さおよび導電率
を測定した。表２に、引張強度（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）およ
び導電率特性（％ＩＡＣＳ）を示す。
ける放電加工用電極線について、引張強さおよび導電率
を測定した。表２に、引張強度（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）およ
び導電率特性（％ＩＡＣＳ）を示す。
【００６３】
【表２】
【００６４】表２からわかるように、実施例１〜１０に
おいては、いずれも引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 （約１，５００ＭＰａ）以上で、かつ、１５％ＩＡＣ
Ｓ以上の導電率を有しており、非常に優れた引張強度特
性および導電率特性を示している。これに対して、比較
例１は、引張強度が２０５ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，００
０ＭＰａ）であり、引張強度特性の点では優れているも
のの、芯材として導電率の低い炭素鋼（高抗張力鋼）を
用いているため、導電率が１２％ＩＡＣＳしかなく、導
電率特性の点で劣っている。
おいては、いずれも引張強度が１５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 （約１，５００ＭＰａ）以上で、かつ、１５％ＩＡＣ
Ｓ以上の導電率を有しており、非常に優れた引張強度特
性および導電率特性を示している。これに対して、比較
例１は、引張強度が２０５ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，００
０ＭＰａ）であり、引張強度特性の点では優れているも
のの、芯材として導電率の低い炭素鋼（高抗張力鋼）を
用いているため、導電率が１２％ＩＡＣＳしかなく、導
電率特性の点で劣っている。
【００６５】本実施例から、複合則により２相分散強化
型複合体分のみの引張強度を逆算すると、実施例３にお
いて最大約２５０ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，５００ＭＰ
ａ）となる。したがって、引張強度が最大でも約１００
ｋｇｆ／ｍｍ2 （約１，０００ＭＰａ）しかないＣｕ−
Ｚｎ合金と２相分散強化型複合体とを複合する場合は、
２相分散強化型複合体の体積率を少なくとも３５％以上
にしないと、放電加工のより一層の高精度、高速度化に
必要な、高引張強度特性および高導電率特性を得ること
ができないことがわかる。
型複合体分のみの引張強度を逆算すると、実施例３にお
いて最大約２５０ｋｇｆ／ｍｍ2 （約２，５００ＭＰ
ａ）となる。したがって、引張強度が最大でも約１００
ｋｇｆ／ｍｍ2 （約１，０００ＭＰａ）しかないＣｕ−
Ｚｎ合金と２相分散強化型複合体とを複合する場合は、
２相分散強化型複合体の体積率を少なくとも３５％以上
にしないと、放電加工のより一層の高精度、高速度化に
必要な、高引張強度特性および高導電率特性を得ること
ができないことがわかる。
【００６６】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、強度メン
バーとして、２相分散強化型複合体を配しているため、
高引張強度、高導電率を有する放電加工用電極線を得る
ことができるという優れた効果を発揮する。
バーとして、２相分散強化型複合体を配しているため、
高引張強度、高導電率を有する放電加工用電極線を得る
ことができるという優れた効果を発揮する。
【図１】本発明の放電加工用電極線の断面を示す図であ
る。
る。
【図２】従来の放電加工用電極線の断面を示す図であ
る。
る。
１，１１ 放電加工用電極線 ２，１２ 芯材 ３，１３ ２相分散強化型複合体 ４ ＣｕまたはＣｕ合金層 ５，１４ Ｃｕ−Ｚｎ合金層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山中 務 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社システムマテリアル研究所内 (72)発明者 佐々木 一隆 茨城県土浦市木田余町3550番地 日立電線 株式会社土浦工場内 (72)発明者 木村 孝光 茨城県日立市川尻町４丁目10番１号 日立 電線株式会社豊浦工場内
Claims (6)
- 【請求項１】 金属材料からなる芯材を、２相分散強化
型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体をＣｕま
たはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合金層を
Ｃｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線におい
て、上記２相分散強化型複合体が、ＦｅまたはＦｅ合金
のシート材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材とを重ね
て密巻きにした積層複合体で形成されることを特徴とす
る放電加工用電極線。 - 【請求項２】 金属材料からなる芯材を、２相分散強化
型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体をＣｕま
たはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合金層を
Ｃｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線におい
て、上記２相分散強化型複合体が、ＮｉまたはＮｉ合
金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合金、Ｃｒまたは
Ｃｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれか１つのシート
材と、ＣｕまたはＣｕ合金のシート材とを重ねて密巻き
にした積層複合体で形成されることを特徴とする放電加
工用電極線。 - 【請求項３】 金属材料からなる芯材を、２相分散強化
型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体をＣｕま
たはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合金層を
Ｃｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線におい
て、上記２相分散強化型複合体が、ＮｉまたはＮｉ合
金、ＶまたはＶ合金、ＴａまたはＴａ合金、Ｃｒまたは
Ｃｒ合金、ステンレス鋼材の内のいずれか１つのシート
材と、ＡｇまたはＡｇ合金のシート材とを重ねて密巻き
にした積層複合体で形成されることを特徴とする放電加
工用電極線。 - 【請求項４】 金属材料からなる芯材を、２相分散強化
型複合体で被覆し、その２相分散強化型複合体をＣｕま
たはＣｕ合金層で被覆し、そのＣｕまたはＣｕ合金層を
Ｃｕ−Ｚｎ合金層で被覆した放電加工用電極線におい
て、上記２相分散強化型複合体が、ステンレス鋼材、Ｎ
ｉまたはＮｉ合金のいずれかのシート材と、Ｆｅまたは
Ｆｅ合金のシート材とを重ねて密巻きにした積層複合体
で形成されることを特徴とする放電加工用電極線。 - 【請求項５】 上記芯材の体積率が３０％以下、上記２
相分散強化型複合体の体積率が３５％以上、上記Ｃｕま
たはＣｕ合金層の体積率が５％以下、上記Ｃｕ−Ｚｎ合
金層の体積率が６５％以下である請求項１乃至請求項４
記載の放電加工用電極線。 - 【請求項６】 上記芯材が、１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の
常温引張強さを有する金属材料からなる請求項１乃至請
求項５記載の放電加工用電極線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04745096A JP3319271B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 放電加工用電極線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04745096A JP3319271B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 放電加工用電極線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09239624A true JPH09239624A (ja) | 1997-09-16 |
| JP3319271B2 JP3319271B2 (ja) | 2002-08-26 |
Family
ID=12775501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04745096A Expired - Fee Related JP3319271B2 (ja) | 1996-03-05 | 1996-03-05 | 放電加工用電極線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3319271B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101486028B1 (ko) * | 2010-06-04 | 2015-01-22 | 스즈끼 긴조꾸 고교가부시끼가이샤 | 방전 가공용 전극선 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6067026A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-17 | Inoue Japax Res Inc | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
| JPS62296304A (ja) * | 1986-06-16 | 1987-12-23 | 古河電気工業株式会社 | 電子・電気機器用複合材及びその製造方法 |
| JPS6334022A (ja) * | 1986-07-28 | 1988-02-13 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 放電加工用電極線 |
| JPH09150323A (ja) * | 1995-11-30 | 1997-06-10 | Hitachi Cable Ltd | 放電加工用電極線およびその製造方法 |
-
1996
- 1996-03-05 JP JP04745096A patent/JP3319271B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| JPS6067026A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-17 | Inoue Japax Res Inc | ワイヤカツト放電加工用電極線 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3319271B2 (ja) | 2002-08-26 |
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