JPH09239235A - 高濃度硫黄酸化物処理システム - Google Patents
高濃度硫黄酸化物処理システムInfo
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- JPH09239235A JPH09239235A JP8051838A JP5183896A JPH09239235A JP H09239235 A JPH09239235 A JP H09239235A JP 8051838 A JP8051838 A JP 8051838A JP 5183896 A JP5183896 A JP 5183896A JP H09239235 A JPH09239235 A JP H09239235A
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- exhaust gas
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の目的は、排ガス中のＳＯ3 による腐
食を防止できる高濃度ＳＯX 含有ガス処理システムを提
供することである。 【解決手段】 高硫黄分含有燃料をボイラ１で燃焼した
後の排ガスを脱硝後、エアヒータ３で熱回収した後電気
集塵器４で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処
理システムにおいて、上記エアヒータ３と上記電気集塵
器４との間にＣａＣＯ3 スラリ液又はＣａ（ＯＨ）2 ス
ラリ液を注入するスプレードライヤ１５を接続して上記
排ガスに含まれるＳＯ3 を除去し、またこのＣａＣＯ3
又はＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液を、注入後の排ガスの温
度が１３０℃程度になるように注入する。
食を防止できる高濃度ＳＯX 含有ガス処理システムを提
供することである。 【解決手段】 高硫黄分含有燃料をボイラ１で燃焼した
後の排ガスを脱硝後、エアヒータ３で熱回収した後電気
集塵器４で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処
理システムにおいて、上記エアヒータ３と上記電気集塵
器４との間にＣａＣＯ3 スラリ液又はＣａ（ＯＨ）2 ス
ラリ液を注入するスプレードライヤ１５を接続して上記
排ガスに含まれるＳＯ3 を除去し、またこのＣａＣＯ3
又はＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液を、注入後の排ガスの温
度が１３０℃程度になるように注入する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オリマルジョン等
がボイラで燃焼された後の高濃度硫黄酸化物（ＳＯX ）
を含んだ排煙ガスを処理するシステムに関し、特に、排
ガス中のＳＯ3 による腐食防止を図った高濃度ＳＯX 含
有ガス処理システムに関する。
がボイラで燃焼された後の高濃度硫黄酸化物（ＳＯX ）
を含んだ排煙ガスを処理するシステムに関し、特に、排
ガス中のＳＯ3 による腐食防止を図った高濃度ＳＯX 含
有ガス処理システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】発電設備等におけるボイラには、これよ
り発生する硫黄酸化物（ＳＯX ）を含む排ガスを処理す
るための排煙処理システムが設けられている。この排煙
処理システムは、燃料を燃焼するボイラと、ボイラから
の排ガスから窒素酸化物を除去する脱硝装置と、脱硝装
置からの排ガスの熱回収をするエアヒータ（ＡＨ）と、
エアヒータからの排ガス中のダストを除去する電気集塵
器（ＥＰ）と、電気集塵器からの排ガス中の硫黄酸化物
を除去する脱硫装置と、脱硫直前に熱回収を行うガスガ
スヒータ（ＧＧＨ）及び脱硫後に再加熱を行うガスガス
ヒータ（ＧＧＨ）と、これら２個のガスガスヒータを連
結して熱媒体を循環する循環パイプとで構成されてい
る。
り発生する硫黄酸化物（ＳＯX ）を含む排ガスを処理す
るための排煙処理システムが設けられている。この排煙
処理システムは、燃料を燃焼するボイラと、ボイラから
の排ガスから窒素酸化物を除去する脱硝装置と、脱硝装
置からの排ガスの熱回収をするエアヒータ（ＡＨ）と、
エアヒータからの排ガス中のダストを除去する電気集塵
器（ＥＰ）と、電気集塵器からの排ガス中の硫黄酸化物
を除去する脱硫装置と、脱硫直前に熱回収を行うガスガ
スヒータ（ＧＧＨ）及び脱硫後に再加熱を行うガスガス
ヒータ（ＧＧＨ）と、これら２個のガスガスヒータを連
結して熱媒体を循環する循環パイプとで構成されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、オリマルジ
ョン等を燃焼することにより高濃度のＳＯ3 を含む排ガ
スが発生し、排ガス温度がＳＯ3 の酸露点（約１６０
℃）より低下すると、ＳＯ3 が硫酸化して装置を腐食す
るという問題がある。従来の装置において、排ガス温度
はエアヒータ（ＡＨ）を出るまでは酸露点以上に保たれ
るが、これ以降においては１６０℃以下に低下していく
ので、電気集塵器（ＥＰ）やガスガスヒータ（ＧＧＨ）
を硫酸による腐食から守るためには、排ガスがエアヒー
タを出た時点でＳＯ3 除去のための何らかの措置を取る
必要がある。
ョン等を燃焼することにより高濃度のＳＯ3 を含む排ガ
スが発生し、排ガス温度がＳＯ3 の酸露点（約１６０
℃）より低下すると、ＳＯ3 が硫酸化して装置を腐食す
るという問題がある。従来の装置において、排ガス温度
はエアヒータ（ＡＨ）を出るまでは酸露点以上に保たれ
るが、これ以降においては１６０℃以下に低下していく
ので、電気集塵器（ＥＰ）やガスガスヒータ（ＧＧＨ）
を硫酸による腐食から守るためには、排ガスがエアヒー
タを出た時点でＳＯ3 除去のための何らかの措置を取る
必要がある。
【０００４】そこで、本発明の目的は、排ガス中のＳＯ
3 による腐食を防止できる高濃度ＳＯX 含有ガス処理シ
ステムを提供することである。
3 による腐食を防止できる高濃度ＳＯX 含有ガス処理シ
ステムを提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
請求項１の発明は、高硫黄分含有燃料をボイラで燃焼し
た後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回収した後電気
集塵器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処理
システムにおいて、上記エアヒータ出口のガス温度を約
１７０℃とし、また脱硫後の上記排ガスの温度を上げる
べく脱硫装置と煙突との間にスチームガスヒータを設け
て構成されている。
請求項１の発明は、高硫黄分含有燃料をボイラで燃焼し
た後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回収した後電気
集塵器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処理
システムにおいて、上記エアヒータ出口のガス温度を約
１７０℃とし、また脱硫後の上記排ガスの温度を上げる
べく脱硫装置と煙突との間にスチームガスヒータを設け
て構成されている。
【０００６】請求項２の発明は、高硫黄分含有燃料をボ
イラで燃焼した後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回
収した後電気集塵器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫
黄酸化物処理システムにおいて、上記エアヒータと上記
電気集塵器との間にＣａＣＯ3 スラリ液又はＣａ（Ｏ
Ｈ）2 スラリ液を注入するスプレドライヤを接続して上
記排ガスに含まれるＳＯ3 を除去し、またこのＣａＣＯ
3 又はＣａ（ＯＨ）2のスラリ液を、注入後の排ガスの
温度が１３０℃程度になるように注入するよう構成され
ている。
イラで燃焼した後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回
収した後電気集塵器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫
黄酸化物処理システムにおいて、上記エアヒータと上記
電気集塵器との間にＣａＣＯ3 スラリ液又はＣａ（Ｏ
Ｈ）2 スラリ液を注入するスプレドライヤを接続して上
記排ガスに含まれるＳＯ3 を除去し、またこのＣａＣＯ
3 又はＣａ（ＯＨ）2のスラリ液を、注入後の排ガスの
温度が１３０℃程度になるように注入するよう構成され
ている。
【０００７】請求項３の発明は、高硫黄分含有燃料をボ
イラで燃焼した後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回
収した後電気集塵器で除塵し、その後脱硫すると共にガ
スガスヒータで脱硫前後の熱回収を行う高濃度硫黄酸化
物処理システムにおいて、上記エアヒータから上記電気
集塵器に至る排ガスに、その排ガスに含まれるＳＯ3を
中和するためのＮＨ3 を注入すると共に生成する酸性硫
安の融点以下に排ガス温度を下げるべくＨ2 Ｏを注入
し、また上記ガスガスヒータをスートブロー又はショッ
トクリーニングによって洗浄するよう構成されている。
イラで燃焼した後の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回
収した後電気集塵器で除塵し、その後脱硫すると共にガ
スガスヒータで脱硫前後の熱回収を行う高濃度硫黄酸化
物処理システムにおいて、上記エアヒータから上記電気
集塵器に至る排ガスに、その排ガスに含まれるＳＯ3を
中和するためのＮＨ3 を注入すると共に生成する酸性硫
安の融点以下に排ガス温度を下げるべくＨ2 Ｏを注入
し、また上記ガスガスヒータをスートブロー又はショッ
トクリーニングによって洗浄するよう構成されている。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の好適実施の形態を添付図
面により説明する。
面により説明する。
【０００９】図１に、本発明の第一の実施の形態が示さ
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。このと
き、エアヒータ３出口での排ガスの温度がＳＯ3 の酸露
点以上の約１７０℃となるように上記の熱交換が調節さ
れる。
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。このと
き、エアヒータ３出口での排ガスの温度がＳＯ3 の酸露
点以上の約１７０℃となるように上記の熱交換が調節さ
れる。
【００１０】熱交換をした排ガスは、次にＥＰ（電気集
塵器）４へと導かれ除塵処理が行われ、除塵後の排ガス
は、ＳＯ3 の酸露点以上の温度を保ったまま脱硫装置で
ある脱硫用吸収塔７に導入されて脱硫処理が行われる。
脱硫後の排ガスは、再加熱用スチームガスヒータ（ＳＧ
Ｈ）１４により１００℃前後まで加熱された後、煙突２
０から排出される。
塵器）４へと導かれ除塵処理が行われ、除塵後の排ガス
は、ＳＯ3 の酸露点以上の温度を保ったまま脱硫装置で
ある脱硫用吸収塔７に導入されて脱硫処理が行われる。
脱硫後の排ガスは、再加熱用スチームガスヒータ（ＳＧ
Ｈ）１４により１００℃前後まで加熱された後、煙突２
０から排出される。
【００１１】ここで、上記の第一の実施の形態における
排ガスの温度と湿度の関係を図２で説明する。
排ガスの温度と湿度の関係を図２で説明する。
【００１２】図において、排ガスはＳＯ3 の酸露点以上
の温度を保ったままエアヒータ（ＡＨ）３及び電気集塵
器（ＥＰ）４から排出され、吸収塔７に導入される（点
ａに示す状態）。そして、吸収塔７で吸収液のスプレー
により点ｂに示すように湿度１００％, 温度６０℃まで
下がり、その後スチームガスヒータ（ＳＧＨ）１４によ
る再加熱で点ｃに示すように温度１００℃まで上昇され
た後（これにより白煙化が防止される）煙突２０から排
出される。
の温度を保ったままエアヒータ（ＡＨ）３及び電気集塵
器（ＥＰ）４から排出され、吸収塔７に導入される（点
ａに示す状態）。そして、吸収塔７で吸収液のスプレー
により点ｂに示すように湿度１００％, 温度６０℃まで
下がり、その後スチームガスヒータ（ＳＧＨ）１４によ
る再加熱で点ｃに示すように温度１００℃まで上昇され
た後（これにより白煙化が防止される）煙突２０から排
出される。
【００１３】この本発明の第一の実施の形態によれば、
ＥＰ（電気集塵器）を通過するまで排ガスの温度が酸露
点（約１６０℃）以上に維持され、またＥＰを出た排ガ
スが従来のガスガスヒータを省くことにより直接脱硫塔
に導入されるようにしたので、従来問題であったＥＰ及
びガスガスヒータの酸による腐食を根本的に防止するこ
とが可能となる。
ＥＰ（電気集塵器）を通過するまで排ガスの温度が酸露
点（約１６０℃）以上に維持され、またＥＰを出た排ガ
スが従来のガスガスヒータを省くことにより直接脱硫塔
に導入されるようにしたので、従来問題であったＥＰ及
びガスガスヒータの酸による腐食を根本的に防止するこ
とが可能となる。
【００１４】図３に、本発明の第二の実施の形態が示さ
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。一方熱交
換をした排ガスは、次にＥＰ（電気集塵器）４へと導か
れ除塵処理が行われる。
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。一方熱交
換をした排ガスは、次にＥＰ（電気集塵器）４へと導か
れ除塵処理が行われる。
【００１５】除塵後の排ガスは、熱回収用ガスガスヒー
タ（ＧＧＨ）６で顕熱を回収された後、脱硫用吸収塔７
に導入されて脱硫処理が行われる。脱硫後の排ガスは、
再加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８において熱回収用
ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で回収された顕熱が付与さ
れる。顕熱付与後の排ガスは、煙突２０から排出され
る。なお、熱回収用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６及び再
加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８は熱媒体循環パイプ
９で接続され、熱媒体が循環パイプ９を介して両ヒータ
６，８を循環するようになっている。
タ（ＧＧＨ）６で顕熱を回収された後、脱硫用吸収塔７
に導入されて脱硫処理が行われる。脱硫後の排ガスは、
再加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８において熱回収用
ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で回収された顕熱が付与さ
れる。顕熱付与後の排ガスは、煙突２０から排出され
る。なお、熱回収用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６及び再
加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８は熱媒体循環パイプ
９で接続され、熱媒体が循環パイプ９を介して両ヒータ
６，８を循環するようになっている。
【００１６】本実施の形態においては、エアヒータ（Ａ
Ｈ）３から電気集塵器（ＥＰ）４へ至るダクト１０に
は、スプレドライヤ１５が設けられる。スプレドライヤ
１５からはＣａＣＯ3 もしくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ
液がダクト１０内に注入され、これにより排ガス中のＳ
Ｏ3 が以下の反応により除去される。
Ｈ）３から電気集塵器（ＥＰ）４へ至るダクト１０に
は、スプレドライヤ１５が設けられる。スプレドライヤ
１５からはＣａＣＯ3 もしくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ
液がダクト１０内に注入され、これにより排ガス中のＳ
Ｏ3 が以下の反応により除去される。
【００１７】ＣａＣＯ3 ＋ＳＯ3 ＋２Ｈ2 Ｏ → Ｃａ
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 又は、 Ｃａ（ＯＨ）2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ → ＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2 Ｏ こうして、エアヒータ３後流側に位置するＥＰ（電気集
塵器）４及びガスガスヒータ６の酸による腐食が防止さ
れる。
ＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ＋ＣＯ2 又は、 Ｃａ（ＯＨ）2 ＋ＳＯ3 ＋Ｈ2 Ｏ → ＣａＳＯ4 ・２
Ｈ2 Ｏ こうして、エアヒータ３後流側に位置するＥＰ（電気集
塵器）４及びガスガスヒータ６の酸による腐食が防止さ
れる。
【００１８】このとき、注入するスラリ液の水分により
排ガスが冷却されるので、ＥＰ入口での排ガスの温度が
少なくとも１００℃以上、望ましくは約１３０℃となる
ようにスラリ液の水分の量を調節する。すると、生成し
た二水石膏ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏは粉末状になりＥＰ
（電気集塵器）４において除去される。
排ガスが冷却されるので、ＥＰ入口での排ガスの温度が
少なくとも１００℃以上、望ましくは約１３０℃となる
ようにスラリ液の水分の量を調節する。すると、生成し
た二水石膏ＣａＳＯ4 ・２Ｈ2 Ｏは粉末状になりＥＰ
（電気集塵器）４において除去される。
【００１９】図４は、本実施の形態における排ガスの温
度と湿度の関係を示す図である。図において、先ずエア
ヒータ（ＡＨ）３から出た排ガスは点ａに示す状態（温
度１７０℃）にあり、スラリ液（水を含む）を注入する
ことで点ｂに示すように温度１３０℃まで下がるが、湿
度はあまり上昇しない。その後ガスガスヒータ（ＧＧ
Ｈ）６で熱回収されて点ｃに示すように温度１００℃ま
で下がる。次いで吸収塔７で吸収液のスプレーにより点
ｄに示すように湿度１００％, 温度６５℃まで下がり、
その後ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８による再加熱で点ｅ
に示すように温度９５℃まで上昇した後煙突２０から排
出される。
度と湿度の関係を示す図である。図において、先ずエア
ヒータ（ＡＨ）３から出た排ガスは点ａに示す状態（温
度１７０℃）にあり、スラリ液（水を含む）を注入する
ことで点ｂに示すように温度１３０℃まで下がるが、湿
度はあまり上昇しない。その後ガスガスヒータ（ＧＧ
Ｈ）６で熱回収されて点ｃに示すように温度１００℃ま
で下がる。次いで吸収塔７で吸収液のスプレーにより点
ｄに示すように湿度１００％, 温度６５℃まで下がり、
その後ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８による再加熱で点ｅ
に示すように温度９５℃まで上昇した後煙突２０から排
出される。
【００２０】上記において、吸収塔７を出た排ガスを煙
突２０で排気するとき、白煙化しない程度にその排ガス
を再加熱できる熱量を確保しなければならないから、そ
の温度上昇（本実施の形態の場合約３０°）に充分なだ
けの熱をガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で確保（回収）し
ておく必要があり、ゆえに、本実施の形態の場合、注入
後の排ガス温度は約１３０℃以上であるのが望ましい。
つまり、本実施の形態において、注入するスラリ液に含
まれる水の量は、注入後の排ガス温度が約１３０℃にな
るように調節される。
突２０で排気するとき、白煙化しない程度にその排ガス
を再加熱できる熱量を確保しなければならないから、そ
の温度上昇（本実施の形態の場合約３０°）に充分なだ
けの熱をガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で確保（回収）し
ておく必要があり、ゆえに、本実施の形態の場合、注入
後の排ガス温度は約１３０℃以上であるのが望ましい。
つまり、本実施の形態において、注入するスラリ液に含
まれる水の量は、注入後の排ガス温度が約１３０℃にな
るように調節される。
【００２１】このとき、スプレードライヤ１５が、最少
量のスラリ液で効果的にＳＯ3 の除去を行えるよう配置
されるのは、勿論である。
量のスラリ液で効果的にＳＯ3 の除去を行えるよう配置
されるのは、勿論である。
【００２２】以上、要するに本発明の第二の実施の形態
によれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）と
を連結するダクトを排ガスが通過する際、ＣａＣＯ3 も
しくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液をダクト内に注入し、
排ガス中のＳＯ3 を中和してその塩をＥＰで回収するの
で、ＥＰ及びガスガスヒータの酸による腐食を防止する
ことが可能となる。
によれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）と
を連結するダクトを排ガスが通過する際、ＣａＣＯ3 も
しくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液をダクト内に注入し、
排ガス中のＳＯ3 を中和してその塩をＥＰで回収するの
で、ＥＰ及びガスガスヒータの酸による腐食を防止する
ことが可能となる。
【００２３】図５に、本発明の第三の実施の形態が示さ
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。一方熱交
換をした排ガスは、次にＥＰ（電気集塵器）４へと導か
れ除塵処理が行われる。
れている。図示されるように、ボイラ１からの燃焼後の
排ガスは、誘引ファン（ＩＤＦ）５によって強制排気さ
れ、脱硝装置２へと導かれて脱硝処理が行われる。脱硝
後の排ガスはかなり高温であることから、これより熱回
収するためにエアヒータ（ＡＨ）３で高温の排ガスと常
温の燃焼用空気との熱交換を行い、熱交換により高温と
なった燃焼用空気が、ボイラ１に供給される。一方熱交
換をした排ガスは、次にＥＰ（電気集塵器）４へと導か
れ除塵処理が行われる。
【００２４】除塵後の排ガスは、熱回収用ガスガスヒー
タ（ＧＧＨ）６で顕熱を回収された後、脱硫用吸収塔７
に導入されて脱硫処理が行われる。脱硫後の排ガスは、
再加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８において熱回収用
ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で回収された顕熱が付与さ
れる。顕熱付与後の排ガスは、煙突２０から排出され
る。なお、熱回収用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６及び再
加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８は熱媒体循環パイプ
９で接続され、熱媒体が循環パイプ９を介して両ヒータ
６，８を循環するようになっている。
タ（ＧＧＨ）６で顕熱を回収された後、脱硫用吸収塔７
に導入されて脱硫処理が行われる。脱硫後の排ガスは、
再加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８において熱回収用
ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で回収された顕熱が付与さ
れる。顕熱付与後の排ガスは、煙突２０から排出され
る。なお、熱回収用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）６及び再
加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８は熱媒体循環パイプ
９で接続され、熱媒体が循環パイプ９を介して両ヒータ
６，８を循環するようになっている。
【００２５】ここで、エアヒータ（ＡＨ）３から電気集
塵器（ＥＰ）４へ至るダクト１０には、直立した管状の
ＮＨ3 注入手段１１とＨ2 Ｏ注入手段１２とが設けられ
る（図７及び図８参照）。ＮＨ3 注入手段１１にはＮＨ
3 注入手段ノズル１３ａが、またＨ2 Ｏ注入手段１２に
はＨ2 Ｏ注入手段ノズル１３ｂが各々等間隔に設置され
ている。ノズル１３ａからはアンモニアが、一方ノズル
１３ｂからは水が、ダクト１０内に注入されるようにな
っている。なお、注入される水がダクト１０内に均等に
飛散するよう、上記注入管１２に近接して撹拌用のプロ
ペラまたは撹拌用金網（図示せず）を設けてもよい。
塵器（ＥＰ）４へ至るダクト１０には、直立した管状の
ＮＨ3 注入手段１１とＨ2 Ｏ注入手段１２とが設けられ
る（図７及び図８参照）。ＮＨ3 注入手段１１にはＮＨ
3 注入手段ノズル１３ａが、またＨ2 Ｏ注入手段１２に
はＨ2 Ｏ注入手段ノズル１３ｂが各々等間隔に設置され
ている。ノズル１３ａからはアンモニアが、一方ノズル
１３ｂからは水が、ダクト１０内に注入されるようにな
っている。なお、注入される水がダクト１０内に均等に
飛散するよう、上記注入管１２に近接して撹拌用のプロ
ペラまたは撹拌用金網（図示せず）を設けてもよい。
【００２６】アンモニアの注入方向及び水の注入方向に
ついては、本実施の形態において、各々排ガス流に対し
て向流方向もしくは並流方向のどちらでもよいが、アン
モニアについては、注入後の分散性を考慮して排気ガス
と向流方向に注入するのがよい。
ついては、本実施の形態において、各々排ガス流に対し
て向流方向もしくは並流方向のどちらでもよいが、アン
モニアについては、注入後の分散性を考慮して排気ガス
と向流方向に注入するのがよい。
【００２７】注入される水によって、ダクト１０の温度
は当初の約１７０℃から、酸性硫安( ＮＨ4 ＨＳＯ4 )
の融点１４７℃より低い１４０〜１４５℃まで冷却され
る。すると、アンモニアとＳＯ3 が化合して生成する該
酸性硫安は粉末状固体となり、電気集塵器４により集塵
除去される。
は当初の約１７０℃から、酸性硫安( ＮＨ4 ＨＳＯ4 )
の融点１４７℃より低い１４０〜１４５℃まで冷却され
る。すると、アンモニアとＳＯ3 が化合して生成する該
酸性硫安は粉末状固体となり、電気集塵器４により集塵
除去される。
【００２８】さて、上記水の注入に際しては、注入する
水の量について注意が必要である。図６は、温度に対す
る排ガスの湿度の関係を示す図で、これにより、本実施
の形態においてどの程度の水を注入して良いかを説明す
る。
水の量について注意が必要である。図６は、温度に対す
る排ガスの湿度の関係を示す図で、これにより、本実施
の形態においてどの程度の水を注入して良いかを説明す
る。
【００２９】図において、先ずエアヒータ（ＡＨ）３か
ら出た排ガスは、点ａに示す状態（温度１６０℃）にあ
り、水を注入することで点ｂに示すように温度１４０℃
まで下がると共に湿度が上昇し、その後ガスガスヒータ
（ＧＧＨ）６で熱回収されて点ｃに示すように温度１０
０℃まで下がる。次いで吸収塔７で吸収液のスプレーに
より点ｄに示すように湿度１００％, 温度５５℃まで下
がり、その後ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８による再加熱
で点ｅに示すように温度９５℃まで上昇された後煙突２
０から排出される。この図６のグラフにおいて注入する
水の量は、 １）生成した酸性硫安の融点（１４７℃）未満に排ガス
温度を下げること。
ら出た排ガスは、点ａに示す状態（温度１６０℃）にあ
り、水を注入することで点ｂに示すように温度１４０℃
まで下がると共に湿度が上昇し、その後ガスガスヒータ
（ＧＧＨ）６で熱回収されて点ｃに示すように温度１０
０℃まで下がる。次いで吸収塔７で吸収液のスプレーに
より点ｄに示すように湿度１００％, 温度５５℃まで下
がり、その後ガスガスヒータ（ＧＧＨ）８による再加熱
で点ｅに示すように温度９５℃まで上昇された後煙突２
０から排出される。この図６のグラフにおいて注入する
水の量は、 １）生成した酸性硫安の融点（１４７℃）未満に排ガス
温度を下げること。
【００３０】２）排ガス温度を下げすぎず、ガスガスヒ
ータ（ＧＧＨ）８での再加熱に必要な熱量をガスガスヒ
ータ（ＧＧＨ）６で回収できるようにする。
ータ（ＧＧＨ）８での再加熱に必要な熱量をガスガスヒ
ータ（ＧＧＨ）６で回収できるようにする。
【００３１】この二点に留意して決定される。
【００３２】すなわち、吸収塔７を出た排ガスを煙突で
排気するにおいて、白煙化しない程度にその排ガスを再
加熱できる熱量を確保しなければならないから、その温
度上昇（本実施の形態の場合約４０°）に充分なだけの
熱をガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で確保（回収）してお
く必要があり、ゆえに、本実施の形態の場合、注入後の
排ガス温度は１４０℃以上でなければならない。一方排
ガス温度は酸性硫安の融点（１４７℃）未満であるべき
だから、注入後の望ましい排ガス温度の範囲は１４０℃
〜１４５℃ということになる。つまり、本実施の形態に
おいて、注入する水の量は、注入後の排ガス温度が約１
４０℃〜１４５℃になるように調節される。
排気するにおいて、白煙化しない程度にその排ガスを再
加熱できる熱量を確保しなければならないから、その温
度上昇（本実施の形態の場合約４０°）に充分なだけの
熱をガスガスヒータ（ＧＧＨ）６で確保（回収）してお
く必要があり、ゆえに、本実施の形態の場合、注入後の
排ガス温度は１４０℃以上でなければならない。一方排
ガス温度は酸性硫安の融点（１４７℃）未満であるべき
だから、注入後の望ましい排ガス温度の範囲は１４０℃
〜１４５℃ということになる。つまり、本実施の形態に
おいて、注入する水の量は、注入後の排ガス温度が約１
４０℃〜１４５℃になるように調節される。
【００３３】具体的には、図６に示すように、エアヒー
タ（ＡＨ）３を出た排ガスの湿度と温度が点ａにあると
き、水の最大注入量は飽和（点ｆ）に達するまでの△Ｅ
であるが、この最大注入量に対して水を約１０％〜２０
％程度注入することにより、排ガス温度をその後の熱回
収に充分な高い温度（１４０℃）に維持しつつ、酸性硫
安の融点より低くすることができる。
タ（ＡＨ）３を出た排ガスの湿度と温度が点ａにあると
き、水の最大注入量は飽和（点ｆ）に達するまでの△Ｅ
であるが、この最大注入量に対して水を約１０％〜２０
％程度注入することにより、排ガス温度をその後の熱回
収に充分な高い温度（１４０℃）に維持しつつ、酸性硫
安の融点より低くすることができる。
【００３４】このとき、注入管１２及びノズル１３が、
排ガス温度を１４０℃まで最低限の水量で効果的に下げ
られるよう配置されるのは、勿論である。なお、水噴霧
量のおよその目安は、排ガス量の約１％である。
排ガス温度を１４０℃まで最低限の水量で効果的に下げ
られるよう配置されるのは、勿論である。なお、水噴霧
量のおよその目安は、排ガス量の約１％である。
【００３５】なお、ダクト１０内でのアンモニア及び水
の注入については、図９（Ａ）に示される変形例及び図
９（Ｂ）に示される変形例が可能である。
の注入については、図９（Ａ）に示される変形例及び図
９（Ｂ）に示される変形例が可能である。
【００３６】すなわち、図９（Ａ）に示される例におい
ては、アンモニア及び水は共通の注入手段１１ａに混入
されてアンモニア水となった後、共通のノズル１３から
ダクト１０内に同時注入される。この場合、アンモニア
水は、排ガス流に対して向流方向に注入される。
ては、アンモニア及び水は共通の注入手段１１ａに混入
されてアンモニア水となった後、共通のノズル１３から
ダクト１０内に同時注入される。この場合、アンモニア
水は、排ガス流に対して向流方向に注入される。
【００３７】一方、図９（Ｂ）に示される例において
は、アンモニア及び水は第一の実施の形態と同様、別々
の注入手段１１，１２によってダクト１０内に導入され
るが、各注入手段１１，１２は最後に１個のノズル内に
統合されて二相流体ノズル１３ｃを形成する（図９
（Ｃ）参照）。二相流体ノズル１３ｃの外側の流路には
注入手段１１から送られてきた水が導かれ、また二相流
体ノズル１３ｃの内側の流路には注入手段１２から送ら
れてきたアンモニアが導かれて、噴射の瞬間に両者が混
合して飛散する。なお、混合したアンモニア及び水は、
前の変形例と同様排ガス流に対して交流方向に注入され
る。
は、アンモニア及び水は第一の実施の形態と同様、別々
の注入手段１１，１２によってダクト１０内に導入され
るが、各注入手段１１，１２は最後に１個のノズル内に
統合されて二相流体ノズル１３ｃを形成する（図９
（Ｃ）参照）。二相流体ノズル１３ｃの外側の流路には
注入手段１１から送られてきた水が導かれ、また二相流
体ノズル１３ｃの内側の流路には注入手段１２から送ら
れてきたアンモニアが導かれて、噴射の瞬間に両者が混
合して飛散する。なお、混合したアンモニア及び水は、
前の変形例と同様排ガス流に対して交流方向に注入され
る。
【００３８】これら２つの変形例において、上記で説明
された以外の詳細については第三の実施の形態と同一で
あるので、説明を省略する。
された以外の詳細については第三の実施の形態と同一で
あるので、説明を省略する。
【００３９】本実施の形態においては、熱回収用ガスガ
スヒータ６にガスガスヒータ用スートブロー手段３０も
しくはガスガスヒータ用ショットクリーニング手段４０
が設けられ、ガスガスヒータ６の洗浄あるいは清掃を行
う。各手段３０，４０について、以下各々説明する。
スヒータ６にガスガスヒータ用スートブロー手段３０も
しくはガスガスヒータ用ショットクリーニング手段４０
が設けられ、ガスガスヒータ６の洗浄あるいは清掃を行
う。各手段３０，４０について、以下各々説明する。
【００４０】図１０に、本発明のガスガスヒータ用スー
トブロー手段３０が示されている。このスートブロー手
段３０は、図示されるようにガスガスヒータ６の上部及
び下部に取り付けられる。スートブロー手段３０は、ガ
スガスヒータ６の洗浄を行う洗浄水を上向きあるいは下
向きに吹き出すべくガスガスヒータ６の伝熱管２９に対
して水平方向に取り付けられるスプレー管２６と、それ
ぞれのスプレー管２６を上方あるいは下方別々に束ねる
スプレーヘッダ管２７と、スプレー管６に取り付けられ
洗浄水の吹き出し口を形成するスプレーノズル２８とか
らなる。
トブロー手段３０が示されている。このスートブロー手
段３０は、図示されるようにガスガスヒータ６の上部及
び下部に取り付けられる。スートブロー手段３０は、ガ
スガスヒータ６の洗浄を行う洗浄水を上向きあるいは下
向きに吹き出すべくガスガスヒータ６の伝熱管２９に対
して水平方向に取り付けられるスプレー管２６と、それ
ぞれのスプレー管２６を上方あるいは下方別々に束ねる
スプレーヘッダ管２７と、スプレー管６に取り付けられ
洗浄水の吹き出し口を形成するスプレーノズル２８とか
らなる。
【００４１】スプレー管２６を介してスプレーノズル２
８から連続的あるいは間欠的に洗浄水（例えば、高圧水
や水蒸気など）が噴射される。噴射された洗浄水はガス
ガスヒータ６の伝熱管２９の表面に付着したダストを伝
熱管２９の表面から吹き落とし、下方へと滴下した後排
出される。
８から連続的あるいは間欠的に洗浄水（例えば、高圧水
や水蒸気など）が噴射される。噴射された洗浄水はガス
ガスヒータ６の伝熱管２９の表面に付着したダストを伝
熱管２９の表面から吹き落とし、下方へと滴下した後排
出される。
【００４２】図１１に、本発明のガスガスヒータ用ショ
ットクリーニング手段４０が示されている。ショットク
リーニング手段４０は、ガスガスヒータ６の上部にガス
ガスヒータ６内部に向けて設けられるショットホッパ３
５と、ガスガスヒータ６の底部に設けられ、ガスガスヒ
ータ６より排出される鋼球３９を含むダスト（図示せ
ず）を回収すると共に鋼球３９のみを選り分けて取り出
すダストセパレータ３６と、ダストセパレータ３６の下
方に設けられダストセパレータ３６から排出される鋼球
３９を受容するショットタンク３１と、ショットタンク
３１とショットホッパ３５の間を循環するように設けら
れ、ショットタンク３１内の鋼球３９をショットホッパ
３５へ移送するコンベア３２とから主に構成される。
ットクリーニング手段４０が示されている。ショットク
リーニング手段４０は、ガスガスヒータ６の上部にガス
ガスヒータ６内部に向けて設けられるショットホッパ３
５と、ガスガスヒータ６の底部に設けられ、ガスガスヒ
ータ６より排出される鋼球３９を含むダスト（図示せ
ず）を回収すると共に鋼球３９のみを選り分けて取り出
すダストセパレータ３６と、ダストセパレータ３６の下
方に設けられダストセパレータ３６から排出される鋼球
３９を受容するショットタンク３１と、ショットタンク
３１とショットホッパ３５の間を循環するように設けら
れ、ショットタンク３１内の鋼球３９をショットホッパ
３５へ移送するコンベア３２とから主に構成される。
【００４３】ショットホッパ３５からガスガスヒータ６
に複数の鋼球３９が落下すると、鋼球３９がガスガスヒ
ータ６に衝突するときの衝撃によって、伝熱管２９の表
面からダストが落下する。落下したダスト及び鋼球３９
は共にガスガスヒータ６下方のダストセパレータ３６に
受容される。
に複数の鋼球３９が落下すると、鋼球３９がガスガスヒ
ータ６に衝突するときの衝撃によって、伝熱管２９の表
面からダストが落下する。落下したダスト及び鋼球３９
は共にガスガスヒータ６下方のダストセパレータ３６に
受容される。
【００４４】ダストセパレータ３６内で鋼球３９のみが
選り分けられ、選り分けられた鋼球３９はショットタン
ク３１に移送される。一方、鋼球を除かれたダストは廃
棄される。ショットタンク３１内の鋼球３９は、ショッ
トタンク３１とショットホッパ３５の間を循環している
コンベア３２によって、ショットホッパ３５まで移送さ
れる。そして、鋼球３９はショットホッパ３５からガス
ガスヒータ６に落下され、上記の過程が繰り返される。
選り分けられ、選り分けられた鋼球３９はショットタン
ク３１に移送される。一方、鋼球を除かれたダストは廃
棄される。ショットタンク３１内の鋼球３９は、ショッ
トタンク３１とショットホッパ３５の間を循環している
コンベア３２によって、ショットホッパ３５まで移送さ
れる。そして、鋼球３９はショットホッパ３５からガス
ガスヒータ６に落下され、上記の過程が繰り返される。
【００４５】以上要するに本発明の第三の実施の形態に
よれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを
連結するダクトを排ガスが通過する際に、アンモニアだ
けでなく水も同時に注入することにより、水の蒸発潜熱
を利用して排ガスの温度を酸性硫安の融点より低くし、
生成した酸性硫安の融解を防止して装置の故障等を未然
に防止することができる。また、ガスガスヒータに設け
られたスートブロー手段あるいはショットクリーニング
手段により、万一酸性硫安が融解してガスガスヒータに
付着しても、これを速やかに洗浄又は清掃可能なので、
運転効率が高まる。
よれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを
連結するダクトを排ガスが通過する際に、アンモニアだ
けでなく水も同時に注入することにより、水の蒸発潜熱
を利用して排ガスの温度を酸性硫安の融点より低くし、
生成した酸性硫安の融解を防止して装置の故障等を未然
に防止することができる。また、ガスガスヒータに設け
られたスートブロー手段あるいはショットクリーニング
手段により、万一酸性硫安が融解してガスガスヒータに
付着しても、これを速やかに洗浄又は清掃可能なので、
運転効率が高まる。
【００４６】
【発明の効果】以上、要するに本発明に係る高濃度ＳＯ
X 含有ガス処理システムによれば、以下の優れた効果を
発揮する。
X 含有ガス処理システムによれば、以下の優れた効果を
発揮する。
【００４７】（１） 本発明に係る高濃度ＳＯX 含有ガ
ス処理システムの第一の特徴によれば、ＥＰ（電気集塵
器）を通過するまで排ガスの温度が酸露点（約１６０〜
１７０℃）以上に維持され、またＥＰを出た排ガスが直
接脱硫塔に導入されるので、従来問題であったＥＰ及び
ガスガスヒータの酸による腐食を根本的に防止できる。
（２） 本発明に係る高濃度ＳＯX 含有ガス処理シス
テムの第二の特徴によれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気
集塵器（ＥＰ）とを連結するダクトを排ガスが通過する
際、ＣａＣＯ3 もしくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液をダ
クト内に注入し、排ガス中のＳＯ3 を除去してその塩を
ＥＰで回収するので、電気集塵器（ＥＰ）及びガスガス
ヒータの酸による腐食を防止できる。この場合、生成し
た塩が融解して電気集塵器（ＥＰ）やガスガスヒータに
付着する恐れもない。
ス処理システムの第一の特徴によれば、ＥＰ（電気集塵
器）を通過するまで排ガスの温度が酸露点（約１６０〜
１７０℃）以上に維持され、またＥＰを出た排ガスが直
接脱硫塔に導入されるので、従来問題であったＥＰ及び
ガスガスヒータの酸による腐食を根本的に防止できる。
（２） 本発明に係る高濃度ＳＯX 含有ガス処理シス
テムの第二の特徴によれば、エアヒータ（ＡＨ）と電気
集塵器（ＥＰ）とを連結するダクトを排ガスが通過する
際、ＣａＣＯ3 もしくはＣａ（ＯＨ）2 のスラリ液をダ
クト内に注入し、排ガス中のＳＯ3 を除去してその塩を
ＥＰで回収するので、電気集塵器（ＥＰ）及びガスガス
ヒータの酸による腐食を防止できる。この場合、生成し
た塩が融解して電気集塵器（ＥＰ）やガスガスヒータに
付着する恐れもない。
【００４８】（３） 本発明に係る高濃度ＳＯX 含有ガ
ス処理システムの第三の特徴によれば、エアヒータ（Ａ
Ｈ）から電気集塵器（ＥＰ）に至るダクトにアンモニア
を注入して排ガス中のＳＯ3 を除去する際に、アンモニ
アだけでなく水も同時に注入することにより、排ガスの
温度を塩として生成する酸性硫安の融点より低くして酸
性硫安の融解を防止できる。つまり、融解した硫安がエ
アヒータ（ＥＰ）やガスガスヒータ（ＧＧＨ）内部に付
着する結果引き起こされる装置の故障等を未然に防止す
る上で、優れた効果を発揮する。さらに、熱回収用ガス
ガスヒータにスートブロー手段あるいはショットクリー
ニング手段を設けることにより、万一上記の酸性硫安が
融解してガスガスヒータ６に付着しても、これを速やか
に洗浄又は清掃可能なので、運転効率が高まる。
ス処理システムの第三の特徴によれば、エアヒータ（Ａ
Ｈ）から電気集塵器（ＥＰ）に至るダクトにアンモニア
を注入して排ガス中のＳＯ3 を除去する際に、アンモニ
アだけでなく水も同時に注入することにより、排ガスの
温度を塩として生成する酸性硫安の融点より低くして酸
性硫安の融解を防止できる。つまり、融解した硫安がエ
アヒータ（ＥＰ）やガスガスヒータ（ＧＧＨ）内部に付
着する結果引き起こされる装置の故障等を未然に防止す
る上で、優れた効果を発揮する。さらに、熱回収用ガス
ガスヒータにスートブロー手段あるいはショットクリー
ニング手段を設けることにより、万一上記の酸性硫安が
融解してガスガスヒータ６に付着しても、これを速やか
に洗浄又は清掃可能なので、運転効率が高まる。
【図１】本発明の高濃度ＳＯX 含有ガス処理システムの
第一の実施の形態を示す図である。
第一の実施の形態を示す図である。
【図２】本発明の第一の実施の形態における排ガスの温
度と湿度の関係を説明するための説明図である。
度と湿度の関係を説明するための説明図である。
【図３】本発明の高濃度ＳＯX 含有ガス処理システムの
第二の実施の形態を示す図である。
第二の実施の形態を示す図である。
【図４】本発明の第二の実施の形態における排ガスの温
度と湿度の関係を説明するための説明図である。
度と湿度の関係を説明するための説明図である。
【図５】本発明の高濃度ＳＯX 含有ガス処理システムの
第三の実施の形態を示す図である。
第三の実施の形態を示す図である。
【図６】本発明の第三の実施の形態における排ガスの温
度と湿度の関係及び注入する水の量を説明するための説
明図である。
度と湿度の関係及び注入する水の量を説明するための説
明図である。
【図７】図５の高濃度硫黄酸化物処理システムのエアヒ
ータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを連結するダクト
の横断面図である。
ータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを連結するダクト
の横断面図である。
【図８】図５の高濃度硫黄酸化物処理システムのエアヒ
ータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを連結するダクト
の水平断面図である。
ータ（ＡＨ）と電気集塵器（ＥＰ）とを連結するダクト
の水平断面図である。
【図９】（Ａ） 図５の高濃度硫黄酸化物処理システム
の第一の変形例におけるエアヒータ（ＡＨ）と電気集塵
器（ＥＰ）とを連結するダクトの横断面図である。 （Ｂ） 図５の高濃度硫黄酸化物処理システムの第二の
変形例におけるエアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（Ｅ
Ｐ）とを連結するダクトの横断面図である。 （Ｃ） 図５の高濃度硫黄酸化物処理システムの第二の
変形例における二相流体ノズルの側断面図である。
の第一の変形例におけるエアヒータ（ＡＨ）と電気集塵
器（ＥＰ）とを連結するダクトの横断面図である。 （Ｂ） 図５の高濃度硫黄酸化物処理システムの第二の
変形例におけるエアヒータ（ＡＨ）と電気集塵器（Ｅ
Ｐ）とを連結するダクトの横断面図である。 （Ｃ） 図５の高濃度硫黄酸化物処理システムの第二の
変形例における二相流体ノズルの側断面図である。
【図１０】本発明の第三の実施の形態のガスガスヒータ
用スートブロー手段を示す図である。
用スートブロー手段を示す図である。
【図１１】本発明の第三の実施の形態のガスガスヒータ
用ショットクリーニング手段を示す図である。
用ショットクリーニング手段を示す図である。
１ ボイラ ２ 脱硝装置 ３ エアヒータ（ＡＨ） ４ 電気集塵器（ＥＰ） ５ 誘引ファン ６ 熱回収用ガスガスヒータ（ＧＧＨ） ７ 脱硫用吸収塔 ８ 再加熱用ガスガスヒータ（ＧＧＨ） ９ 熱媒体循環パイプ １０ ダクト １１ ＮＨ3 注入手段 １２ Ｈ2 Ｏ注入手段 13a ＮＨ3 注入手段ノズル 13b Ｈ2 Ｏ注入手段ノズル ２０ 煙突 ３０ スートブロー手段 ４０ ショットクリーニング手段
Claims (3)
- 【請求項１】 高硫黄分含有燃料をボイラで燃焼した後
の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回収した後電気集塵
器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処理シス
テムにおいて、上記エアヒータ出口のガス温度を約１７
０℃とし、また脱硫後の上記排ガスの温度を上げるべく
脱硫装置と煙突との間にスチームガスヒータを設けたこ
とを特徴とする高濃度硫黄酸化物処理システム。 - 【請求項２】 高硫黄分含有燃料をボイラで燃焼した後
の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回収した後電気集塵
器で除塵し、さらに脱硫する高濃度硫黄酸化物処理シス
テムにおいて、上記エアヒータと上記電気集塵器との間
にＣａＣＯ3 スラリ液又はＣａ（ＯＨ）2 スラリ液を注
入するスプレドライヤを接続して上記排ガスに含まれる
ＳＯ3 を除去し、またこのＣａＣＯ3 又はＣａ（ＯＨ）
2 のスラリ液を、注入後の排ガスの温度が１３０℃程度
になるように注入することを特徴とする高濃度硫黄酸化
物処理システム。 - 【請求項３】 高硫黄分含有燃料をボイラで燃焼した後
の排ガスを脱硝後、エアヒータで熱回収した後電気集塵
器で除塵し、その後脱硫すると共にガスガスヒータで脱
硫前後の熱回収を行う高濃度硫黄酸化物処理システムに
おいて、上記エアヒータから上記電気集塵器に至る排ガ
スに、その排ガスに含まれるＳＯ3 を中和するためのＮ
Ｈ3 を注入すると共に生成する酸性硫安の融点以下に排
ガス温度を下げるべくＨ2 Ｏを注入し、また上記ガスガ
スヒータをスートブロー又はショットクリーニングによ
って洗浄することを特徴とする高濃度硫黄酸化物処理シ
ステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8051838A JPH09239235A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 高濃度硫黄酸化物処理システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8051838A JPH09239235A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 高濃度硫黄酸化物処理システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09239235A true JPH09239235A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12898011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8051838A Pending JPH09239235A (ja) | 1996-03-08 | 1996-03-08 | 高濃度硫黄酸化物処理システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09239235A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102068891A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-05-25 | 江苏紫光吉地达环境科技股份有限公司 | 一种用于自动净化混合气体中硫化物、氮氧化物的系统 |
| CN102418933A (zh) * | 2012-01-16 | 2012-04-18 | 常熹钰 | 一种设有筒壁加热装置的防腐烟囱 |
| JP2015150477A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | 栗田工業株式会社 | 燃焼装置の排ガス流路の汚れ防止方法、及び燃焼装置の排ガスに含まれる硫酸水素アンモニウムの除去方法 |
| WO2017010192A1 (ja) * | 2015-07-15 | 2017-01-19 | 富士電機株式会社 | 排ガスを処理するシステム |
| CN107875825A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-04-06 | 聂玲 | 烟尘除硝除硫环保设备 |
-
1996
- 1996-03-08 JP JP8051838A patent/JPH09239235A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102068891A (zh) * | 2010-11-29 | 2011-05-25 | 江苏紫光吉地达环境科技股份有限公司 | 一种用于自动净化混合气体中硫化物、氮氧化物的系统 |
| CN102418933A (zh) * | 2012-01-16 | 2012-04-18 | 常熹钰 | 一种设有筒壁加热装置的防腐烟囱 |
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| JPWO2017010192A1 (ja) * | 2015-07-15 | 2017-07-13 | 富士電機株式会社 | 排ガスを処理するシステム |
| CN107875825A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-04-06 | 聂玲 | 烟尘除硝除硫环保设备 |
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Legal Events
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