JPH09235121A - 固相酸素製造装置に用いられる高酸素分圧下で作用する新組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は固相酸素分離装置に用いられる組成
物の二次加工用に特に適する多成分系金属酸化物の新組
成物を提供する。 【解決手段】 本発明の組成物は式Ｌｎ_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ
_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される［式中、Ｌｎは
ＩＵＰＡＣの元素の周期表により示されるｆブロックの
ランタニドから選ばれる元素であり、Ａ′はストロンチ
ウムもしくはカルシウムから選ばれ、ｘ＞０、ｙ＞０、
ｙ′＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１、０＜
ｙ″≦０．４であり、ｚは前記物質の組成物の電荷を中
性にする数である］。 【効果】 これらの組成物は、高酸素分圧の下で前記装
置で用いる時、好ましい酸素浸透バランスと耐分解性を
付与し、また前記装置の二次加工に用いられる他の材料
と相溶性のある熱膨脹係数をもつことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は固相酸素製造装置の
組立てに用いられる特に適した多成分系金属酸化物から
なる新組成物に関するものである。前記組成物は好まし
い焼結と熱膨脹を提供し、前記酸素製造装置を高酸素分
圧下で運転させることのできる銅、鉄ならびにコバルト
を含むバリウムを含有しない多成分系金属酸化物からな
る。

【０００２】

【従来の技術】酸素イオン伝導材料で形成された固相膜
は酸素含有気体混合物からの酸素分離ならび回収に限ら
ず、軽質炭化水素例えばメタン、天然ガス、エタンある
いは用い得るどんな軽質炭化水素混合物からなる供給原
料とも反応させる商業生産での利用に今でも続けて見込
みがある。代表的な膜は典型的例として高温（例えば６
００℃以上）で作用する多成分系金属酸化物で形成され
たもので、前記酸素イオンと電子の双方を伝導する。酸
素分圧の差異が前記多成分系金属酸化物膜の両側面にあ
り、また作業条件が適切に管理されていると、酸素は酸
素イオンの形をとって前記膜の高酸素分圧側から低酸素
分圧側に輸送される一方、電子のフラックスが酸素イオ
ンの泳動の反対方向に電荷を一定に保って純粋酸素を前
記膜の透過側に生成させる。

【０００３】装置に用いられて酸素を生成させる多成分
系金属酸化物は様々な機械的また物理的特性を示し、そ
れによって十分な作業寿命を付与し、また所望の作業仕
様により実施する必要がある。好ましい材料は高熱安定
性と、周囲温度と装置作業温度の間の適当な熱膨脹係数
と、十分に高い焼結温度をもつ必要がある。そのうえ、
このような材料を取入れる装置は酸素輸送特性になんら
著しい損失を見ることもなく高酸素分圧に暴露させ得る
性能である必要がある。残念ながら技術上周知の典型的
多成分系金属酸化物はこれらの最も重要な特性をまちま
ちの範囲にしか提供しない。従ってセラミック業者はこ
のような材料の組成を最適化して確認ずみの機械的なら
びに物理的特性の各々を条件の合ったレベルに達成させ
る努力が必要である。

【０００４】ヤマゾエ（Ｙａｍａｚｏｅ）と共同研究者
（１９８８年刊、Ｍａｔ．Ｒｅｓ．Ｂｕｌｌ．第２３巻
第５１乃至５８頁）は、電子伝導性と酸素・イオン伝導
性（混合伝導性）を高温で実証する式Ｌａ_１−ｘＳｒ_ｘ
Ｃｏ_１−ｙＦｅ_ｙＯ_３−δで示されるペロブスカイト型
酸化物を開示している。論文は代表的材料の前記混合伝
導性を温度の関数として評価している。

【０００５】テラオカ（Ｔｅｒａｏｋａ）と共同研究者
（１９８８年刊Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．第５０３乃至５０
６頁）は陽イオンが式Ｌａ_０．６Ｓｒ_０．４Ｃｏ_０．８
Ｂ′_０．２Ｏ_３−δ［式中、Ｂ′がＣｏ、Ｍｎ、Ｆｅ、
Ｎｉ、ＣｕもしくはＣｒから個々に選ばれる］で示され
るペロブスカイト型酸化物の酸素半透過性に及ぼす影響
を開示している。論文はさらに式Ｌａ_０．６Ａ′_０．４
Ｃｏ_０．８Ｆｅ_０．２Ｏ_３−δ［式中、Ａ′がＮａ、Ｂ
ａ、Ｌａ、ＳｒもしくはＣａから個々に選ばれる］によ
り示される組成物を提起している。前記論文は改善され
た酸素透過性を実証する材料が前記ペロブスカイト中の
コバルトを銅もしくはニッケルと部分的に置換できると
結論を下している。

【０００６】米国特許第５，２４０，４８０号は酸素含
有気体混合物からの酸素分離用代表的固相膜を開示して
いる。これらの膜は多成分系金属酸化物多孔質層と、連
続通し多孔性を有する多成分系金属酸化物稠密層からな
り、前記多孔質ならびに稠密層が隣接しており、前記両
層が作業温度で電子と酸素イオンとを伝導する。適当な
多成分系金属酸化物は構造式Ａ_ｘＡ′_ｘ′Ａ″_ｘ″Ｂ_ｙ
Ｂ′_ｙ′Ｂ″_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される［式中、Ａ、
Ａ′、Ａ″が族１、２と３およびＦブロックのランタニ
ドからなる群より選ばれ、Ｂ、Ｂ′、Ｂ″がＩＵＰＡＣ
により採用された元素の周期表によるＤブロックの遷移
金属から選ばれ、０＜ｘ≦１、０≦ｘ′≦１、０≦ｘ″
≦１、０＜ｙ≦１、０≦ｙ′≦１、０≦ｙ″≦１、ｘ＋
ｘ′＋ｘ″＝１、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚが前記
化合物の電荷を中性にする数である。好ましくは、列挙
された構造のＡ、Ａ′もしくはＡ″がカルシウム、スト
ロンチウム、バリウムとマグネシウムからなる群より選
ばれる族２の金属である］。蒸着できる好ましい混合伝
導性酸化物は式Ｌａ_ｘＡ_１−ｘＣｏ_ｙＦｅ_１−ｙＯ
_３−ｚで示される［式中、ｘが０と１の間、ｙが０と１
の間、Ａがバリウム、ストロンチウムもしくはカルシウ
ムから選ばれる］。

【０００７】米国特許第５，３５６，７２８号とヨーロ
ッパ特許出願公開第ＷＯ９４／２４，０６５号は、高温
での電子伝導性と酸素イオン伝導性の双方を実証するペ
ロブスカイト構造の多成分系金属酸化物で形成された十
字流電気化学反応体セルを開示する。このようなセルは
有機化合物の部分酸化反応を行い付加価値生成物を形成
し、酸素含有気体混合物からの酸素の分離に有用であ
る。

【０００８】カールトン（Ｋｈａｒｔｏｎ）と共同研究
者（１９９４年刊、インオーガニック マテリアルズ
（Ｉｎｏｒｇａｎｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ）第３０
巻、第４号第４９２乃至４９５頁）は式ＳｒＣｏ
_{１−ｘ−ｙ}Ｆｅ_ｘＣｕ_ｙＯ_３−δ［式中、０≦ｘ≦０．
４、０≦ｙ≦０．４］で示されるペロブスカイト型多成
分系金属酸化物を開示している。研究者は前記Ｆｅ置換
ストロンチウムコバルテート（ｃｏｂａｌｔａｔｅ）の
実際的な応用は熱サイクル中、セラミックの構造破損に
関連する問題のため制限される。前記材料の焼結特性が
著しく改良され、銅が結晶格子に組込まれた。ＳｒＣｏ
（Ｆｅ、Ｃｕ）Ｏ_３−δの固溶体の物理化学特性をコバ
ルトの鉄と銅との置換の関数として研究した。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】当業者は前記ペロブス
カイト型であって、不相溶性物理的ならびに機械的特性
に関連する問題を克服する固相酸素製造装置で使用する
多成分系金属酸化物を求めている。このような材料は運
転中の高酸素分圧に対する暴露に耐える一方、高い酸素
フラックスと、酸素分離装置の構成に用いられる他の材
料と一致する熱膨脹の係数と、適切な焼結特性と作業条
件下の安定性をもっている。

【００１０】本発明の出願人は固相酸素分離装置に用い
られる構成部材の二次加工に特に適した新しい多成分系
金属酸化物の類を発見した。これらの材料は好ましい酸
素浸透のバランスと、前記装置に高酸素分圧下で用いた
時の耐分解性と、好ましい焼成特性を付与することによ
り先行技術と関連する諸問題を克服し、そして前記装置
の二次加工に用いられる他の材料と一致する熱膨脹係数
をもつ。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の組成物は式Ｌｎ
_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示され
る。［式中、ＬｎはＩＵＰＡＣの元素の周期表に示され
たｆブロックのランタニドから選ばれる元素であり、
Ａ′はストロンチウムもしくはカルシウムから選ばれ、
ｘ＞０、ｙ＞０、ｙ′＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ＋ｙ′＋
ｙ″＝１．０＜ｙ″≦０．４であり、ｚは前記物質の組
成物の電荷を中性にする数］。

【００１２】本発明の出願人は上述の式により示された
Ｌｎに対するランタニドの混合物をＩＵＰＡＣの元素の
周期表のｆブロックの個々の高純度のランタニドの代り
に用いることで著しい費用の節約を享受できることをさ
らに発見した。例えば、高純度の酸化ランタンは、米
国．カリフフォルニア州．ロス．アンジェルスのユニカ
ル コーポレーション（Ｕｎｉｃａｌ Ｃｏｒｐｏｒａ
ｔｉｏｎ）の１部門であるモリコープ（Ｍｏｌｙｃｏｒ
ｐ）から市販されている酸化ランタン、酸化セリウム、
酸化プラセオジムと酸化ネオジムの混合物より事実上ず
っと高価につく。従って、このような組成物は一般式Ｚ
_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ′Ｏ_３−ｚで示される
［式中、ＺはランタンとＩＵＰＡＣの元素周期表により
示されるｆブロックのランタニドから選ばれたランタン
以外の少くとも１つの元素との混合物であり、Ａ′はス
トロンチウムもしくはカルシウムから選ばれ、ｘ＞０、
ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ′＞０、０＜ｙ″≦０．４、
ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚは前記物質の組成物の電
荷を中性にする数である］。

【００１３】本発明による特に適当な材料は式Ｌａ
_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される
［式中、Ａ′はスロトンチウムもしくはカルシウムから
選ばれ、ｘ＞０、ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ′＞０、０
＜ｙ″≦０．４、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚは前記
物質の組成物の電荷を中性にする数である］。代表的組
成物は、Ａ′がストロンチウム、ｘが０．２、ｘ′が
０．８、ｙが０．４、ｙ′が０．４、ｙ″が０．２であ
るＬａ_０．７Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ
_０．２Ｏ_３−ｚと；Ａ′がストロンチウム、ｘが０．
４、ｘ′が０．６、ｙが０．４、ｙ′が０．４、ｙ″が
０．２であるＬａ_０．４Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ
_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚと；Ａ′がストロンチウム、
ｘが０．３、ｘ′が０．７、ｙが０．８、ｙ′が０．
１、ｙ″が０．１であるＬａ_０．３Ｓｒ_０．７Ｃｏ
_０．８Ｆｅ_０．１Ｃｕ_０．１Ｏ_３−ｚと；Ａ′がカルシ
ウム、ｘが０．６、ｘ′が０．４、ｙが０．２、ｙ′が
０．６、ｙ″が０．２であるＬａ_０．６Ｃａ_０．４Ｃｏ
_０．２Ｆｅ_０．６Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚを含む。

【００１４】本発明の出願人は固相酸素分離装置に用い
られる構成部材の二次加工に特に適した新しい多成分系
金属酸化物の類を発見した。これらの材料は好ましい酸
素の浸透のバランスと、前記装置に高酸素分圧下で用い
た時の耐分解性と、好ましい焼結特性を付与することに
より先行技術と関連する諸問題を克服し、前記装置の二
次加工に用いられる他の材料と一致する熱膨脹係数をも
つ。

【００１５】本発明の組成物は式Ｌｎ_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙ
Ｆｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される。［式中、Ｌｎは
ＩＵＰＡＣの元素の周期表に示されたｆブロックのラン
タニドから選ばれる元素であり、Ａ′はストロンチウム
もしくはカルシウムから選ばれｘ＞０、ｙ＞０、ｙ′＞
０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１、０＜ｙ″≦
０．４であり、ｚは前記物質の組成物の電荷を中性にす
る数］。

【００１６】本発明の出願人は上述の式により、示され
たＬｎに対するランタニドの混合物をＩＵＰＡＣの元素
の周期表のｆブロックの個々の高純度のランタニドの代
りに用いることで著しい費用の節約を享受できることを
さらに発見した。例えば、高純度の酸化ランタンは、米
国．カリフォルニア州．ロス．アンジェルスのユニカル
コーポレーション（Ｕｎｉｃａｌ Ｃｏｒｐｏｒａｔ
ｉｏｎ）の１部門であるモリコープ（Ｍｏｌｙｃｏｒ
ｐ）から市販されている酸化ランタン、酸化セリウム、
酸化プラセオジムと酸化ネオジムの混合物より事実上ず
っと高価につく。従って、このような組成物は一般式Ｚ
_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される
［式中、ＺはランタンとＩＵＰＡＣの元素周期表により
示されるｆブロックのランタニドから選ばれたランタン
以外の少くとも１つの元素との混合物であり、Ａ′はス
トロンチウムもしくはカルシウムから選ばれ、ｘ＞０、
ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ′＞０、０＜ｙ″≦０．４、
ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚは前記物質の組成物の電
荷を中性にする数である］。

【００１７】本発明による特に適当な材料は式Ｌａ
_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される
［式中、Ａ′はストロンチウムもしくはカルシウムから
選ばれ、ｘ＞０、ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ′＞０、０
＜ｙ″≦０．４、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚが前記
物質の組成物の電荷を中性にする数である］。代表的組
成物は、Ａ′がストロンチウム、ｘが０．４、ｘ′が
０．６、ｙが０．４、ｙ′が０．４、ｙ″が０．２であ
るＬａ_０．４Ｓｒ_０．６Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ
_０．２Ｏ_３−ｚと；Ａ′がストロンチウム、ｘが０．
３、ｘ′が０．７、ｙが０．８、ｙ′が０．１、ｙ″が
０．１であるＬａ_０．３Ｓｒ_０．７Ｃｏ_０．８Ｆｅ
_０．１Ｃｕ_０．１Ｏ_３−ｚと；Ａ′がカルシウム、ｘが
０．６、ｘ′が０．４、ｙが０．２、ｙ′が０．６、
ｙ″が０．２であるＬａ_０．６Ｃａ_０．４Ｃｏ_０．２Ｆ
ｅ_０．６Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚと；を含む。

【００１８】

【発明の実施の形態】図１を参照すると、図１は複数の
空気分離膜ユニットからなる平面モジュールの実施例の
分解斜視図である。平面モジュール１０は通路２５で分
離される気体分離膜ユニット２０の列１５をもってい
る。各膜ユニット２０は多孔質支持材２２と稠密混合伝
導性酸化物層２１からなる。前記モジュールの膜の配列
の向い合った入口と出口表面に隣接する構造部材３５と
４０により、膜ユニット２０を中に収容する受入れ構造
部材５５を備える離間した入口と出口マニホールドが形
成される。このようにして、マニホールド３５と４０が
前記膜１５の列内にある各膜ユニット２０の多孔質層２
２と流れ連絡している。入口管路４５と５０をマニホー
ルド３５と４０に配置し、酸素製品を前記モジュールか
ら運べるよう適応させる。

【００１９】図１による実施例は酸素含有気体混合物か
ら前記酸素含有気体混合物を通路２５に導入して、前記
膜ユニット２０の各稠密混合伝導層２１と接触させる酸
素の分離に都合よく利用できる。

【００２０】酸素含有気体混合物からの酸素分離の駆動
力を、酸素分圧差を各膜ユニットの稠密混合伝導性酸化
物膜２１の両側面に発生させて供給する。稠密混合伝導
性酸化物層２１の両側面の酸素分圧差は前記酸素含有気
体混合物を通路２５内で約１気圧以上の圧力で酸素透過
流れを回収するに足る圧力に圧縮して発生させることが
できる。約１５ｐｓｉａ乃至２５０ｐｓｉａの代表的圧
力範囲の最適圧力は前記酸素含有気体混合物中の酸素の
量により変化する。従来の圧縮機は必要な圧縮を達成で
きる。別の例として、稠密混合伝導性酸化物層２１の両
側面に酸素の正分圧をかけて、前記酸素の浸透を回復す
るに足る圧力になるまで前記多孔質支持材を部分的に排
気することで達成できる。

【００２１】酸素含有気体混合物から分離された酸素は
適当な容器に貯蔵するか、もう１つ別の作業用に用いら
れる。酸素浸透は典型的例として少くとも約９０容量％
のＯ_２、好ましくは約９５容量％以上、特に９５容量％
以上のＯ_２を一般に含む気体として定義される純粋もし
くは極めて高純度の酸素からなる。

【００２２】本発明の平面膜モジュールは僅かな量のイ
オン化できる成分も供給材料流れからの分離を含む様々
な作業に用いることができる。例えば、前記イオン化で
きる成分は、酸素イオンを電気化学装置からなるイオン
伝導分離部材を通過させる空気と共存する酸素であり得
る。水素も供給材料流れから、イオン伝導電解質層を前
記イオン化水素種で輸送できるセラミックで二次加工す
ることで分離できる。これらの装置も部分酸化装置とし
て機能するよう容易に適応できる。

【００２３】前記膜ユニットを合成ガス生産に用いよう
とする時、前記モジュールを７００℃乃至１２００℃、
好ましくは８００℃乃至１０００℃の範囲の温度に加熱
する。軟質炭化水素例えばメタン、天然ガス、エタンも
しくは利用できる軽質炭化水素混合物からなる供給材料
も前記通路２５に導入し、酸素含有気体混合物を前記各
膜ユニット２０の多孔質支持材２２にマニホールド入口
４５を経てマニホールドに入る通路により導入する。前
記酸素含有気体混合物は各膜ユニット２０の多孔質支持
材２２に流入、酸素をイオン化させて、前記稠密混合伝
導性酸化物膜２１を横断させる。前記供給材料は前記稠
密層２１の表面で形成される酸素イオンに接触して、結
果として合成ガスを形成する。

【００２４】合成ガス反応の実施に用いられる供給原料
は好ましくは源泉から直接に利用できる天然ガスである
か、あるいは約７０重量％のメタン、約１０重量％のエ
タン、１０重量％乃至１５重量％の二酸化炭素、残りを
少量のプロパン、ブタンと窒素からなる組成物をつくる
ことで工業的に生産できる。前記供給原料をどのような
不活性希釈剤例えば窒素、ヘリウムとその他同種のもの
でも任意に希釈できる。適当な触媒として技術上周知の
合成ガス生産用の従来型の触媒がある。

【００２５】図１による膜モジュールも不飽和炭化水素
の生産に利用できる。この方法は、前記膜モジュールを
５００℃以上、好ましくは８００℃乃至１１００℃の温
度に加熱する合成ガスの合成に類似した方法で行う。こ
のようにして、供給原料および酸素含有気体混合物を、
合成ガス反応の説明で論じた供給原料と酸素含有気体混
合物を同じ路で膜モジュールを通過させる。

【００２６】前記供給原料は、脱水素に敏感で、かつ作
業温度で、その飽和もしくは不飽和いずれの形にあって
も安定した完全もしくは部分飽和の炭化水素からなるこ
とができる。代表的供給原料は１乃至６炭素原子を含む
脂肪族炭化水素と、５乃至６炭素原子を含む脂環式の炭
化水素と、２乃至６炭素原子の脂肪族成分をもつ芳香族
化合物を含む。前記供給原料をどのような不活性希釈剤
例えば窒素、ヘリウムその他同種のものでも任意に希釈
できる。適当な触媒ではシェル１０５触媒があり、約９
０％の酸化鉄、４％の酸化クロムと６％の炭酸カリウム
からなる。

【００２７】図２は図１の平面固相モジュールの断面図
を示す。図２は本発明の実施に適切な膜ユニットの３つ
の一般実施例を示す。図２を参照すると、膜ユニット２
０ａ、２０ｂと２０ｃ各々は稠密混合伝導性酸化物層２
１をもち、多孔質支持材２２に隣接して配置されてい
る。従って膜ユニット２０ａは本発明の平面モジュール
の最も一般的な膜ユニットを表している。

【００２８】図２の膜ユニット２０ｂは稠密層２１で囲
まれて対称配置になった層からなる別の実施例を示す。
前記稠密層２１は支持材層２２に隣接している。前記支
持材層２２に隣接し、接触して第１の多孔質層２３を第
２の多孔質層２４を配設している。膜ユニット２０ｂの
横断面でわかるように、膜ユニット２４の内部を形成
し、その上に第１の多孔質層２４を前記第２の多孔質層
２４の両側面に配置する。このようにして多孔質支持材
２２ならびに第１と第２の多孔質層２３と２４それぞれ
が稠密分離層の一体支持材となって前記膜ユニットの稠
密混合伝導性層の両側面に作業条件中に加わる差圧に耐
えることができる。

【００２９】膜ユニット２０ｂの前記第１と第２の多孔
質層は個々に配置して、前記第２の多孔質層が第１の多
孔質層２１より大形の平均気孔半径をもつようにでき
る。いくつもの多孔質層を使用してそれぞれの多孔質層
が０．５から約１０ミクロメートル以上に増加する平均
気孔半径をもち、界面から多孔質支持材と共に離れて移
動する傾斜を形成する。

【００３０】これらの多孔質層は複数の層でその各層か
逐次大きくなる粒子からなって成形されるグリーン（ｇ
ｒｅｅｎ）の状態を先ず始めにして二次加工することが
できる。超薄手固相膜製造の好ましい技術は、米国特許
第５，１６０，６１８号に示されている。別の例とし
て、膜ユニット２０ｂを各それぞれの多孔質層が前記多
孔質支持材からの距離の関数として逐次増大する平均気
孔半径をもつ。

【００３１】膜ユニット２０ｃは膜ユニット２０ｂの第
２の多孔質層２４を溝形層２６を取替えた膜ユニット２
０ｂの適用例を示す。前記溝形層２６は流路を設けて稠
密分離層２１に浸透し、多孔質支持材２２と多孔質層２
３を通過し、溝形層２６の流路に入った酸素を収容して
この明細書に述べられたように収集する。

【００３２】図３は本発明の他の実施例の分解斜視図を
示す。平面固相電気化学モジュール３００は複数の膜ユ
ニット３２０の列３１５からなり、各膜ユニットが連続
通し多孔性を有する無流路多孔質支持材３２２で支持さ
れ、それと隣接する稠密混合伝導性酸化物層３２１から
なる。前記複数の膜ユニット３２０を通路３２５で分離
して前記酸素含有気体混合物を前記膜ユニット３２０の
前記稠密層３２１と接触させる。

【００３３】前記膜３１５の列を開口部３４５をもつ導
管３３５と開口部３５０をもつ導管３４５により横切ら
せる。導管３３５と３４５を各膜ユニット３２０の多孔
質支持材３３２と流れ連絡するように配置して、前記膜
の列に導管カラー３３７と導管３４５と関連する導管カ
ラー（図示せず）により固定させる。

【００３４】導管カラー３３７が導管３３５と膜ユニッ
トの列の間に気密封止装置を施す。前記カラー３３７
は、例えば前記カラーを関連させる前記多成分系金属酸
化物の膨脹係数と一致する熱膨脹係数をもつ広範な種類
の材料、例えばセリアもしくはカルシャドープセリアの
ような耐酸化性セラミックから選ばれることができる。
前記カラー用に用いられる材料もイオン伝導性であるこ
とができる。他の適当な材料は多成分系金属酸化物、例
えばステンレス鋼もしくはフォルステライト（複合酸化
珪酸マグネシウム）の熱膨脹係数と一致する係数をもつ
どのような不活性材料も含んでよい。前記カラーを導管
３３５と膜ユニットを列３１５に耐熱性材料例えばアル
ミナシリカガラスを共焼成するかもしくは適用すること
で固定する。

【００３５】図３の膜モジュールを合成ガス生産に利用
しようとすると、前記膜モジュールを７００℃乃至１２
００℃、好ましくは８００℃乃至１０００℃の範囲の温
度に加熱する。軽質炭化水素例えばメタン、天然ガス、
エタンもしくは利用できるものであればどんな軽質炭化
水素からなる供給原料も通路３２５に導入し、酸素含有
気体混合物を各膜ユニット３２０の多孔性支持材３２２
に導管入口３４５を経て導管３３５に通すことにより導
入する。酸素含有気体混合物は酸素をイオン化し、前記
稠密混合伝導酸化物層３２１を横切って通す各膜ユニッ
ト３２０の多孔性支持材３２２に流入する。供給原料は
稠密層３２１の表面で形成される酸素イオンに接触す
る。

【００３６】合成ガス反応の実施に用いようとする供給
原料は源泉から直接利用できる天然ガスか、あるいはメ
タンの約７０重量％、同様にエタンの１０重量％、炭化
水素の１０重量％乃至１５重量％、残りがより少量のプ
ロパン、ブタンと窒素からなる組成物をつくることで工
業的に生産される。前記供給原料はどんな不活性希釈剤
例えば窒素、ヘリウムなどとでも任意に希釈できる。適
当な触媒は技術上周知の合成ガスを生産する従来の触媒
を含む。

【００３７】図３による膜モジュールも不飽和炭化水素
の生産に用いることができる。この方法は、膜モジュー
ルを５００℃以上、好ましくは８００℃乃至１０００℃
の温度に加熱する合成ガスの合成に類似する方法で行
う。このようにして、供給原料と酸素含有気体混合物を
合成ガス反応に関する説明で論ぜられた供給原料と酸素
含有気体混合物と同じ路に入れて膜モジュールを通過さ
せる。

【００３８】前記供給原料は、脱水素に敏感でかつ作業
温度でその飽和もしくは不飽和いずれの形にあっても安
定して完全もしくは部分飽和の炭化水素からなることが
できる。代表的供給原料は１乃至６炭素原子を含む脂肪
族炭化水素と、５乃至６炭素原子を含む脂肪族成分をも
つ芳香族化合物を含む。前記供給原料をどのような不活
性希釈剤、例えば窒素、ヘリウムその同種のものでも任
意に希釈できる。適当な触媒ではシェル１０５触媒があ
り、約９０％の酸化鉄、４％の酸化クロムと６％の炭酸
カリウムからなる。

【００３９】図４は図３の平面固相電気化学モジュール
の分解図であって、３つの膜ユニットの各々が、連続通
し多孔性を備えた無流路多孔質支持材により支持される
稠密混合伝導酸化物層を提示する実施例を示す。膜ユニ
ット３２０ａ、３２０ｂと３２０ｃ各々が多孔質支持材
３２２に隣接して配置された稠密混合伝導性酸化物層３
２１をもつ。従って、膜ユニット３２０ａはこの実施例
の最も一般的な膜ユニットを表す。

【００４０】図４の膜ユニット３２０ｂは、前記膜ユニ
ット３２０ｂが稠密膜３２１により囲まれた対称配置に
なった層からなる別の実施例を提示する。稠密層３２１
は支持材層３２２に隣接する。前記支持材層３２２に隣
接、接触して第１の多孔質層と第２の多孔質層３２４を
配置させる。膜ユニット３２０ｂは前記第２の多孔質層
３２４が膜ユニットの内層を形成し、その上に第１の多
孔質層３２４の両側面に配置する対称をもつ。このよう
に多孔質支持材３２２と、第１および第２の多孔質層３
２３と３２４それぞれが稠密分離層に対し一体支持材を
設け、前記膜ユニットの反対側に加えられる差圧に作業
条件中耐えることができる。この実施例の多孔質層は図
２で示された方法を用いて二次加工できる。

【００４１】膜ユニット３２０ｃは膜ユニット３２０ｂ
の第２の多孔質層３２４を溝形層３２６、３２７と３２
８と取替えた膜ユニット３２０ｂの適用を示す。溝形層
３２８を溝形層３２６と３２７の間に配置して導管３３
５と３４５と流れ連絡させる流路の網状組織をつくる。
このように、溝形層３２６、３２７と３２８は稠密分離
層３２１に浸透し、多孔質支持材３３３と多孔質層３２
３を通って溝形層３２６の流路に流入した酸素を収容
し、本明細書に述べられたように収集する。

【００４２】図５は図３に示された平面固相電気化学モ
ジュールへの組込みに適当な平面膜ユニットの好ましい
実施例の分解図を示す。膜ユニット３２０ｃは前記膜ユ
ニットの最も外側の層が稠密層３２１からなり、最も内
側の層が第３の溝形層３２８である対称列になった層を
もつ。前記第３の溝形層は第１の溝形層３２６と第２の
溝形層３２７に隣接し、第３の溝形層３２８の流路を溝
形層３２６と３２７の流路に事実上直交する方向に配置
する。

【００４３】溝形層３２６、３２７の流路は導管３３５
と３５０とに流れ連絡している。導管のカラー３３７は
導管３３５を膜ユニット３２０ｃに対する固定に役立
つ。多孔質支持材３２２と前記第３の溝形層３２８の間
に第１の多孔質層３２３ａと第２の多孔質層３２３ｂを
設ける。作業条件下では酸素含有気体混合物の稠密層３
２１で流れ連絡の位置にあり、酸素をイオン化して前記
稠密層３２１に通し、前記多孔質層３２３ａ、第２の多
孔質層３２３ｂを通し導管３３５と３５０と流れ連絡し
ている溝形層３２６、３２７と３２８に輸送する。酸素
を導管開口部３４０（図示せず）と３５０を経由収集す
る。

【００４４】図６は本発明の平面膜モジュール収容に適
するハウジングの平面図を示す。ハウジング構造部材６
１０は、典型的例としてステンレス鋼管もしくは導管製
で、平面モジュールユニット６２０ａ、６２０ｂ、６２
０ｃと６２０ｄを収容できる直径の大きさに作ってあ
る。図６で示しているように、平面モジュールユニット
６２０ａと６２０ｂを直列に連絡し、また平面モジュー
ル６２０ｃと６２０ｄを直列に連結する。ハウジング構
造部材６１０に絶縁材６１５を充填して、ハウジング構
造部材６１０を通してそれぞれの平面モジュールの個々
の膜ユニットの間の通路に通される熱風の間の伝熱を容
易にさせる。加熱酸素含有気体混合物は気体分離モジュ
ール６２０ａ、６２０ｂ、６２０ｃと６２０ｄのそれぞ
れの膜ユニットの稠密混合伝導性酸化物層と流れ連絡し
ている。稠密分離層の表面に滞留する酸素をイオン化さ
せ、また各それぞれの気体分離ユニットの多孔性支持材
の中の分子酸素を再結合させる。膜モジュール６２０ａ
と６２０ｂ内にある酸素含有気体混合物から分離された
酸素を導管６３５と６５５に収集する。このようにし
て、複数の平面モジュールから分離された酸素を、ハウ
ジング開口部６３５と６６５を経由してハウジング６１
０を出る導管６４０と６６０に収集する。

【００４５】平面モジュール６２０ａ、６２０ｂ、６２
０ｃと６２０ｄをハウジング構造部材６１０に技術上従
来より周知の支持手段（図示せず）により固定して取付
ける。酸素流れと酸素減損流れとに分離されることにな
る酸素含有気体混合物はガス燃焼タービン、従来の熱交
換器および接触燃焼器を含む従来の手段のどれによって
も加熱できる。

【００４６】平面膜モジュールの実施例を詳細に説明し
たので、次の資料を提供して膜モジュールを形成する膜
ユニットに限らず、それをつくる材料と方法をさらに説
明ししよう。

【００４７】多孔質支持材は材料が酸素イオン乃至電子
を作業条件で伝導しないという意味の不活性材料か、あ
るいは膜モジュールの稠密層に関し同一もしくは異なる
組成物の多成分系金属酸化物で二次加工できる。前記稠
密混合伝導性酸化物層は多成分系金属酸化物からなり、
また多孔質支持材は多成分系金属酸化物からなるなるこ
とが好ましい。

【００４８】酸素イオンと電子を高温では伝導しない多
孔質支持材の二次加工に適するこのような適切な材料の
代表的実施例はアルミナ、セリア、シリカ、マグネシ
ア、チタニア、耐熱性酸素相溶性金属合金、金属酸化物
安定ジルコニアと化合物ならびにその混合物を含む。し
かし、前記多孔性支持材は典型的例として、前記稠密混
合伝導性酸化物層と相溶性のある熱膨脹特性を有する多
成分系金属酸化物材料で二次加工できる。

【００４９】この特許出願が優先権を請求する特許出願
に述べられている通り、図１乃至図６に示された稠密混
合伝導性酸化物層乃至膜ユニットの支持材の二次加工の
使用に適した組成物は式Ａ_ｘＡ′_ｘ′Ａ″_ｘ″Ｂ_ｙＢ′
_ｙ′Ｂ″_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される［式中、Ａ、Ａ′、
Ａ″は族１、２と３およびＦブロックのランタニドから
なる群より選ばれ；Ｂ、Ｂ′とＢ″はＩＵＰＡＣにより
採用された元素の周期表によるＤブロックの遷移金属か
ら選ばれ、０＜ｘ≦１、０≦ｘ′≦１、０≦ｘ″≦１、
０＜ｙ≦１、０≦ｙ′≦１、０≦ｙ″≦１、ｘ＋ｘ′＋
ｘ″＝１、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚは前記化合物
の電荷を中性にする数である。好ましくは列挙の式の
Ａ、Ａ′もしくはＡ″が、カルシウム、ストロンチウ
ム、バリウムとマグネシウムからなる群より選ばれる族
２の金属である］。

【００５０】この特許出願に示され、本願に従属する多
成分系金属酸化物は次式Ｌａ_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′
Ｃｕ_ｙ″Ｏ_３−ｚで示される［式中、ｙ′とｙ″が０よ
り大、０．４以下という条件でｘ＋ｘ′＝０．９−１．
１、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝０．９−１．１であり、またＡ′
がストロンチウム、バリウムもしくはカルシウムより選
ばれる］。平面稠密層をＬａ_０．２Ｂａ_０．８Ｃｏ
_０．８Ｆｅ_０．２Ｏ_３−ｚ、Ｐｒ_０．２Ｂａ_０．８Ｃｏ
_０．８Ｆｅ_０．２Ｏ_３−ｚ、Ｌａ_０．２Ｂａ_０．８Ｃｏ
_０．６Ｃｕ_０．２Ｆｅ_０．２Ｏ_３−ｚ、Ｌａ_０．２Ｓｒ
_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚ、Ｌａ
_０．４Ｓｒ_０．６Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ
_３−ｚ、Ｌａ_０．３Ｓｒ_０．７Ｃｏ_０．８Ｆｅ_０．１Ｃ
ｕ_０．１Ｏ_３−ｚとＳｒＣｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ
_０．２Ｏ_３−ｚからなる群より選ばれた混合伝導性酸化
物で形成されることが好ましい。

【００５１】各膜ユニットの多孔性支持材の厚さを変動
させて、膜ユニットの十分な機械的強さを確実にするこ
とができる。平面多孔性支持材は、平面稠密伝導性酸化
物層の厚さの６倍以下の平均気孔直径をもつことが好ま
しい。各膜ユニットの前記稠密混合伝導性酸化物層は典
型的例として０．０１マイクロメートル乃至５００マイ
クロメートルの範囲の厚さをもつ。

【００５２】前記不活性多孔質層は電子を伝導しない
が、酸素イオンを伝導する材料、例えば耐熱酸素相溶性
金属合金、酸化金属安定化ジルコニア、例えばイットリ
ア安定化ジルコニアとカルシウム安定化ジルコニアもし
くは電子あるいは酸素イオンを伝導しない材料、例えば
アルミナ、マグネシア、シリカ、チタニアおよび化合物
とその混合で形成できる。

【００５３】不活性多孔質層と多孔質混合伝導性酸化物
層のどのような組合せも、その熱膨脹係数が一致し、ま
た化学反応がそれぞれ層の間で膜作業温度で最小限に止
められる限り利用できる。

【００５４】厚さが１００マイクロメートル乃至約０．
０１マイクロメートルの所望の多成分系金属酸化物の稠
密層を列挙する多孔質層に周知の技術で蒸着させること
ができる。例えば、膜複合材料を先ず、多成分系金属酸
化物の相対的粗大粒子から多孔質本体を形成することで
製造できる。同一材料の細粒のスラリーもしくは同様の
相溶性多成分系金属酸化物をその後、前記多孔性材料に
被覆してグリーンの状態になるまで乾燥させ、前記２つ
の層システムを焼成して前記複合材料膜を形成する。

【００５５】膜の隣接する多孔質および稠密層を少くと
も２つの異なる金属の酸化物もしくは少くとも２つの異
なる金属酸化物からなる１つ以上の多成分系金属酸化物
から形成し、その多成分系金属酸化物が電子伝導性に限
らず酸素イオン伝導性を高温で実証する。本発明の実施
に適した多成分系金属酸化物を、このような多成分系金
属酸化物が電子に限らず酸素イオンも高温で伝導するた
め、「混合」伝導酸化物と称す。主電子伝導性を主とし
て実証する材料をイオン伝導性を主として伝導する材料
と組合せて混合伝導性を実証する複合材料を形成する。

【００５６】請求された本発明の多成分系金属酸化物
を、前記混合伝導性酸化物をつくるそれぞれの所望の化
学量論比の金属酸化物の混合と焼成、ニトレートとアセ
テートの熱分解と、くえん酸の合成法の利用を含む従来
の方法により合成できる。これらの方法の各々は技術上
周知であって本発明の多成分系金属酸化物の合成に適し
ている。

【００５７】前記多孔質層は稠密混合伝導性酸化物層の
相溶性機械的支持材として作用し、酸素に対する２つの
相互作用する拡散路を、気孔を通し、また固相を通して
提供する。気・固酸素交換の表面動速度限度を、特に稠
密層の近くの支持材の小気孔構造にある大形の“活性”
表面積の利用度により緩和できる。これに反して、拡散
を妨げる小気孔の影響を固相にある急速な伝導により緩
和できる。

【００５８】前記溝形層は連続通し多孔性をもつ材料も
しくは連続通し多孔性をもたない稠密材料で二次加工で
きる。前記溝形層は材料が酸素イオンもしくは電子を作
業条件で伝導しないという意味で不活性材料、もしくは
膜モジュールの稠密層もしくは多孔性支持材に関し同一
もしくは異なる組成物の混合伝導性酸化物材料で二次加
工できる。そんなことで、適当な材料は前記稠密混合伝
導性酸化物層と多孔質支持材の二次加工に適するものと
して先に述べたようなものである。

【００５９】複合膜は、所望の多成分系金属酸化物の稠
密層を所望の多孔質支持体の上に従来の化学蒸着技術で
被覆された後、焼成して所望の稠密層を達成して合成で
きる。最適の稠密被覆を達成させるため、多孔質支持材
の表面の比較的小さい平均気孔半径を全体でみた平均気
孔半径との比較に用いることができる。これは気孔半径
と多孔度のような特性で異なる２つ以上の多孔質層を用
いることで達成できる。

【００６０】

【実施例】次の実施例を、本発明の実施例をさらに具体
的に示す目的で提供するものであるが、特許請求の範囲
を限定する意図をもたない。

【００６１】実施例１： Ｌａ_０．２Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２
Ｏ_３−ｚの合成；膜モジュールは各膜ユニットの稠密混
合伝導性層をＬａ_０．２Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ
_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚで形成する。この組成物を
２．０５重量部のＬａ_２Ｏ_３、７．４２重量部のＳｒＣ
ｏ_３、１．８８重量部のＣｏＯ、２．０１重量部のＦｅ
_２Ｏ_３と、１．００重量部のＣｕＯを１２時間の間ボー
ルミルにかける粉末調製技術により調製した。混合物を
その後空気中で１０００°の温度で２４時間の間焼成し
て、その後、室温に冷却した。混合物をその後、ボール
ミルで粉砕、再混合して空気中で温度を１０００℃に上
げて２４時間の間再焼成し、続いて室温に冷却した。材
料はＸ線回析で測定されるようにペロブスカイト結晶構
造をもっていた。前記ペロブスカイトを約１−５μｍの
粒度に空気粉砕して、可塑剤、接着剤およびトルエン溶
剤と結合させてテープ注型に適するスリップをつくっ
た。

【００６２】実施例２： Ｌａ_０．４Ｓｒ_０．６Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２
Ｏ_３−ｚの合成；膜モジュールを各膜ユニットの稠密混
合伝導性酸化物層をＬａ_０．４Ｓｒ_０．６Ｃｏ_０．４Ｆ
ｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚで形成して二次加工でき
る。この組成物を４．１０重量部のＬａ_２Ｏ_３、５．５
７重量部のＳｒＣＯ_３、２．９９重量部のＣｏＣＯ_３、
２．０１重量部のＦｅ_２Ｏ_３および１．００重量部のＣ
ｕＯを１２時間の間ボールミルにかける粉末調製技術に
より調製した。前記混合物をその後、空気中で１０００
℃の温度に上げて２４時間の間焼成して、その後、室温
に冷却した。前記混合物をその後、ボールミルにかけて
粉砕して、再混合し温度を１０００℃に上げて空気中で
２４時間再焼成し、その後室温に冷却した。前記材料は
Ｘ線回析で測定されるようにペロブスカイト結晶構造を
もっていた。前記ペロブスカイトを約１−５μｍの粒度
にボールミルで粉砕して可塑剤、接着剤とトルエン溶剤
と結合して、テープ注型に適するスリップをつくった。

【００６３】実施例３： Ｌａ_０．３Ｓｒ_０．７Ｃｏ_０．８Ｆｅ_０．１Ｃｕ_０．１
Ｏ_３−ｚの合成；膜モジュールを各膜ユニットの稠密混
合伝導性酸化物層をＬａ_０．３Ｓｒ_０．７Ｃｏ_０．８Ｆ
ｅ_０．１Ｃｕ_０．１Ｏ_３−ｚで形成して二次加工でき
る。この組成物を６．１４重量部のＬａ_２Ｏ_３、１２．
９９重量部のＳｒＣＯ_３、１１．９６重量部のＣｏＣＯ
_３、１．００重量部のＦｅ_２Ｏ_３および１．００重量部
のＣｕＯを１２時間の間ボールミルにかけて粉末調製技
術で調製した。前記混合物をその後、空気中で温度を１
０００℃に上げて２４時間の間焼成し、その後、室温に
冷却した。前記混合物をその後、ボールミルにかけて粉
砕し、再混合して空気中で温度を１０００℃に上げて２
４時間の間再焼成して、その後室温に冷却した。前記材
料はＸ線回析で測定されるようにペロブスカイト結晶構
造をもっていた。前記ペロブスカイトを約１−５μｍ粒
度に空気粉砕し、可塑剤、接着剤およびトルエン溶剤で
結合させテープ注型に適するスリップをつくった。

【００６４】実施例４： Ｌａ_０．６Ｃａ_０．４Ｃｏ_０．２Ｆｅ_０．６Ｃｕ_０．６
Ｏ_３−ｚの合成；膜モジュールを、各膜ユニットの稠密
混合伝導性酸化物層をＬａ_０．６Ｃａ_０．４Ｃｏ_０．２
Ｆｅ_０．６Ｃｕ_０．６Ｏ_３−ｚで形成して二次加工でき
る。この組成物を６．１４重量部のＬａ_２Ｏ_３、２．５
２重量部のＣａＣＯ_３、１．５０重量部のＣｏＣＯ_３、
３．０１重量部のＦｅ_２Ｏ_３および１．００重量部のＣ
ｕＯを１２時間の間ボールミルにかける粉末調製技術で
調製した。前記混合物をその後、空気中で温度を１００
０℃に上げて２４時間の間焼成して、その後、室温に冷
却した。前記混合物をその後ボールミルにかけて粉砕
し、再混合して空気中で温度を１０００℃に上げて２４
時間の間再焼成し、その後、室温に冷却した。前記材料
はＸ線回析で測定されるようにペロブスカイト結晶構造
をもっていた。前記ペロブスカイトを約１−５μｍの粒
度に空気粉砕して、可塑剤、接着剤およびトルエン溶剤
で結合させテープ注型に適するスリップをつくる。

【００６５】実施例５： Ｚ_０．２Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ
_３−ｚの合成（ｚは混合ランタニド）；膜モジュール
を、各稠密混合伝導性酸化物層をＺ_０．２Ｓｒ_０．８Ｃ
ｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚで形成して二次
加工できる。この組成物をモリコープ（Ｍｏｌｙｃｏｒ
ｐ）混合ランタニド溶液ロット番号５２４８号をランタ
ニド原料として用いる混合硝酸分解調製技術で調製し
た。この材料は７６．６重量％の六水硝酸ランタニド
（ランタニドニトレートヘキサハイドレート）からなっ
た。酸化物基準で報告されたランタニド成分は５．４重
量％のＣｅＯ_２と、２１．６重量％のＬａ_２Ｏ_３と８．
５重量％のＮｄ_２Ｏ_３と２．８重量％のＰｒ_６Ｏ_１１と
０．４％重量の他の酸化ランタニドと；７．１３重量部
の硝酸ランタニド溶液と１０．６４重量部のＳｒＮＯ_３
と７．３２重量部の六水硝酸コバルト（ＩＩ）と１０．
１６重量部の六水硝酸鉄（ＩＩＩ）と１．００重量部の
半五水硝酸銅（ＩＩ）（コパー（ＩＩ）ニトレートヘミ
ペンタハイドレート）を塩のすべてを溶解させるに足る
量の水に一緒に溶解させた。前記溶液をその後、沸騰さ
せて水を除去した。最後の乾燥が１２０℃の温度で濾に
入れて行われた。混合塩をその後、空気中で温度を１０
００℃に上げて２４時間の間焼成し、その後室温に冷却
した。前記混合物をその後、ボールミルで粉砕、再混合
して空気中で温度を１０００℃に上げて２４時間の間再
焼成して、その後、室温に冷却した。前記材料はＸ線回
析で測定されるようにペロブスカイト結晶構造をもって
いた。前記ペロブスカイトを約１−５μｍの粒度に空気
粉砕して可塑剤、接着剤とトルエン溶剤で結合させ、テ
ープ注型に適したスリップをつくった。

【００６６】本発明の組成物をつくる好ましい方法を述
べてきたので、ここで本発明の組成物により与えられた
化学および物理的特性についての利点に基づくデータを
提示しよう。

【００６７】実施例６： 先行技術組成物に対する特許請求の組成物の化学特性；
この実施例はヤマゾエ（Ｙａｍａｚｏｅ）と共同研究者
（１９８８年刊Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．第５０３乃至５０
６頁）と米国特許第５，２４０，４８０号）に引用され
た組成物と比較して本発明による組成物の安定性に及ぼ
す酸素分圧の影響を示す。この一連の実験は請求の組成
物が特定の酸素分離用途に共存し得る高酸素分圧の条件
の下では分解しないことを立証した。

【００６８】以下に述べる手順により実験を行った。多
成分系金属酸化物の粉末を先行実施例により合成し、Ｘ
線回析で分析した。指示された組成物の試料を炉内に入
れ１週間の間、下の表１に示された温度と酸素分圧に暴
露した。前記の一週間につづいて、各試料を室温に冷却
して、Ｘ線回析により検査して、前記試料が分解してい
たかどうかを測定した。

【００６９】前記表１は、米国特許第５，２４０，４８
０号に提示されたバリウム含有組成物が８５０℃の温度
で、１気圧以上の酸素分圧で分解することを示してい
る。そのうえ、前記ヤマゾエの文献に引用され、前記表
で確認された組成物は８５０℃の温度で、４．５気圧以
上の酸素分圧で分解した。

【００７０】本発明の組成物は８５０℃の温度で、１週
間の間、４．５気圧に暴露してなんらの分解を示さなか
った。従って、本発明の組成物は典型的例としてプロセ
スの供給材料流れに、高酸素分圧を必要とする酸素分離
装置での使用に適している。対照的に、引例の先行技術
材料は、装置で用いて高温で作用させる酸素の分離を行
う時、本発明の組成物より低い酸素分圧の下で作用させ
る必要がある。

【００７１】

【表１】 ─────────────────────────────────── 焼なまし条件（一週間の経過時間） ─────────────────────────────────── 組 成 物 ８５０℃の温度での 0.21 １気圧 4.5 気圧 気圧Ｏ_２ Ｏ_２ Ｏ_２ ─────────────────────────────────── La_0.2 Ba_0.8 Co_0.6 Fe_0.2 Cu_0.2 O_3-z 安 定 分 解 分 解 （米国特許第5,240,480 号） ─────────────────────────────────── La_0.6 Ba_0.4 Co_0.8 Fe_0.2 O_3-z 安 定 安 定 分 解 （1988年刊Chem.Let.503-508頁） ─────────────────────────────────── La_0.2 Sr_0.8 Co_0.4 Fe_0.4 Cu_0.2 O_3-z 安 定 安 定 安 定 ─────────────────────────────────── La_0.4 Sr_0.6 Co_0.4 Fe_0.4 Cu_0.2 O_3-z 安 定 安 定 安 定 ─────────────────────────────────── 実施例７： 先行技術組成物に対する請求組成物の熱膨脹特性；この
実施例は本発明の組成物をヤマゾエの文献（１９８８年
刊Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．第５０３乃至５０６頁）と、前
記カールトン（Ｋｈａｒｔｏｎ）の文献（１９９４年刊
インオーガニック マテリアルズ（Ｉｎｏｒｇａｎｉｃ
Ｍａｔｅｒｉａｌｓ）第３０巻第４号第４９２乃至４
９５頁）に提示され組成物と比較して示す。

【００７２】本発明の組成物を先行実施例に引用された
方法により合成した一方、比較材料を前記引用の文献に
提示された方法により合成した。熱膨脹の係数を測定す
る試料を従来のプレスと焼結により成形した。それぞれ
の試料を空気中で図７、８と９に特定された温度範囲に
亘り２℃／分の速度で加熱し、各試料の寸法変化を温度
の関数としてプロットにした。

【００７３】図７は寸法変化を、ヤマゾエの文献（１９
８８年刊Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．第５０３乃至５０６頁）
に提示された組成物に対する本発明による組成物により
示された温度の関数として示す。図７は請求の組成物に
より立証された熱膨脹の係数は、前記ヤマゾエ組成物に
より示された熱膨脹の係数よりずっと低いことを示す。

【００７４】前記本発明の組成物により示された熱膨脹
の前記より低い係数は図８に示された実質的な効果を提
供する。それは図７に提示されたデータを米国．ウエス
ト．ヴァージニア州．ハンティングトンのインコ．アロ
イズ．インターナショナル社（Ｉｎｃｏ Ａｌｌｏｙｓ
Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｉｎｃ．）が販売する
インコロイ（Ｉｎｃｏｌｏｙ）８００ＨＴニッケルベー
スの超合金のような高温での使用に適した典型的エンジ
ニアリング超合金の温度関数として寸法変化に関するデ
ータと比較できる。任意に、酸素分離装置の様々な構成
部品の熱膨脹の係数を、このような装置が加熱と冷却の
作業周期にかけられる時に発生する熱化学的応力低減の
ため可能な限り密接に合わせる必要がある。図８は本発
明の組成物が、前記ヤマゾエの文献の組成物よりもずっ
と優劣がつかない熱膨脹係数をもつことを示している。

【００７５】図９は好ましい多成分系金属酸化物Ｌａ
_０．２Ｓｒ_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ
_３−ｚの寸法変化を前記カールトン（Ｋｈａｒｔｏｎ）
文献（１９９４年刊インオーガニック． マテリアルズ
（Ｉｎｏｒｇａｎｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ）第３０巻
第４号第４９２乃至４９５頁）に示された別の先行技術
に対する温度の関数として示す。図９は本発明の組成物
により立証された熱膨脹の係数が前記カールトンにより
示された熱膨脹の係数よりずっと低いことを示す。この
ようにして、図８に提示された利点も提供する。

【００７６】実施例８： 先行技術の組成物に対する請求の組成物の焼結温度特
性；この実施例は焼結温度と、前記ヤマゾエ文献（１９
８８年刊Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．第５０３乃至５０６頁）
に提示された先行技術組成物と本発明による２つの組成
物からなる素子との間の関係を示す。当業者は、多成分
系金属酸化物で形成された膜を利用する酸素分離装置
を、前記装置の長時間に亘る運転中に起り得るクリープ
のような好ましくない機械的変形を最小限に止めるため
二次加工された前記多成分系金属酸化物の焼結温度より
低い温度で運転させることを認識している。

【００７７】図１０は前記ヤマゾエ文献（１９８８年刊
“Ｃｈｅｍ．Ｌｅｔｔ．”第５０３乃至５０６頁）に提
示された組成物に関するデータを表す。図１０は、ヤマ
ゾエ組成物の銅成分に対し、前記組成物が焼結して典型
的例として９５％以上の稠密材料を形成する温度をプロ
ットで示す。前記プロットは焼結温度は前記多成分系金
属酸化物の銅成分が増加するに従って低下することと、
前記焼結温度が、ｙ″が０．２以上の時、１０７５℃の
温度以下であることを示している。焼結温度が低下する
に従って、このような多成分系金属酸化物で形成された
装置を逐次低温で運転して、機械的変形に関連する問題
の発生を事前に防ぐ必要がある。しかしながら、当業者
は、前記多成分系金属酸化物を通る酸素の輸送速度が低
下する装置の作業温度と共に低下することも承知してい
る。

【００７８】図１１は本発明による組成物に関するデー
タを示す。図１１は２つの本発明の組成物の鉄成分に対
する前記組成物が焼結して典型的例として９５％以上の
稠密材料を形成する温度のプロットを表す。前記プロッ
トは、焼結温度が、請求の多成分系金属酸化物の鉄成分
の増加に従って低下することを示す。詳しくは、本発明
の組成物に提示されたｙ′が０．４以上の時は、本発明
の組成物の各焼結温度が１０７５℃以上である。従っ
て、本発明の組成物で形成された酸素分離装置は従来の
先行技術材料により与えられた温度より高温で運転し
て、運転中ずっと酸素輸送を全速で提供できる。

【００７９】

【発明の効果】当業者は本発明の多成分系金属酸化物が
固相酸素製造装置での使用に適し、かつ高酸素分圧での
運転と好ましくない焼結温度ならびに先行技術材料で立
証された熱膨脹係数のため不安定性と関連する諸問題を
克服できることがわかる。

【図面の簡単な説明】

【図１】連続通し多孔性を有する稠密混合伝導性酸化物
層で形成された複数の平面膜ユニットからなる平面固相
電気化学モジュールの１つの実施例の分解斜視図であ
り、酸素を各平面膜ユニットから排出する除去手段は少
くとも１つの従来式マニホールドからなるものを示す図
である。

【図２】３つの膜ユニット実施例で、その各実施例が、
連続通し多孔性を有する無流路多孔質支持材により支持
される稠密混合伝導性酸化物層を示す図１の平面固相電
気化学モジュールの断面図である。

【図３】連続通し多孔性を有する無流路多孔質支持材で
支持され、かつそれと隣接する稠密混合伝導性酸化物層
で形成される複数の平面膜ユニットからなる平面固相電
気化学モジュールの他の実施例の分解斜視図であり、各
平面膜ユニットから酸素を排出する除去手段は各平面膜
ユニットを横断し、かつ前記モジュールの各膜ユニット
の多孔質支持材と流れ連絡している導管からなるものを
示す図である。

【図４】３つの膜ユニットの実施例で、その各々が連続
通し多孔性を有する無流路多孔質支持材により支持され
る稠密混合伝導性酸化物層を提示する図３の平面固相電
気化学モジュールの分解図である。

【図５】図３に示された平面固相膜モジュールを組込む
に適する平面膜ユニットの好ましい実施例の分解図であ
る。

【図６】分離される加熱酸素含有気体混合物を前記平面
膜モジュールとの接触に持込む手段と、酸素を前記平面
固相膜の複数の平面膜ユニットから排出する手段を提供
する本発明の平面膜モジュールの収容に適するハウジン
グの平面図である。

【図７】好ましい多成分系金属酸化物、Ｌａ_０．２Ｓｒ
_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚの寸法
変化を温度の関数として示し、それにより、銅をペロブ
スカイト構造に導入する時、熱膨脹の係数の意外に改良
された制御を示す図である。

【図８】好ましい多成分系金属酸化物、Ｌａ_０．２Ｓｒ
_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚの寸法
変化を先行技術組成物に対する温度の関数として示し、
また請求の発明の組成物の熱膨脹の係数と酸素分離装置
に使用される従来のエンジニアリング合金との間の相溶
性を示す図である。

【図９】好ましい多成分系金属酸化物、Ｌａ_０．２Ｓｒ
_０．８Ｃｏ_０．４Ｆｅ_０．４Ｃｕ_０．２Ｏ_３−ｚの寸法
変化を別の先行技術の組成物に対する温度の関数として
示す図である。

【図１０】先行技術組成物の銅成分に対する焼結温度の
プロットを表わす図である。

【図１１】２つの本発明の組成物の鉄成分に対する焼結
温度のプロットを表わす図である。

【符号の説明】

１０ 平面モジュール １５ 列 ２０ 気体分離膜ユニット ２０ａ、２０ｂ、２０ｃ 気体分離膜ユニット ２１ 稠密混合伝導性酸化物層 ２２ 多孔質支持材層 ２３ 第１の多孔質層 ２４ 第２の多孔質層 ２５ 通路 ２６ 溝形層 ３５ マニホールド ４０ マニホールド ４５ 入口管路 ５０ 入口管路 ５５ 受入れ構造部材 ３００ 平面固相電気化学モジュール ３１５ ３２０の列 ３２０ 膜ユニット ３２０ａ、３２０ｂ、３２０ｃ 膜ユニット ３２１ 稠密混合伝導酸化物層 ３２２ 無流路多孔質支持材 ３２３ 第１の多孔質層 ３２３ａ、３２３ｂ、３２３ｃ 第１の多孔質層 ３２４ 第２の多孔質層 ３２５ 通路 ３２６ 第１溝形層 ３２７ 第２溝形層 ３２８ 第３の溝形層 ３３３ 多孔質支持材 ３３５ 導管 ３３７ 導管カラー ３４０ 導管開口部 ３４５ 導管 ３５０ 導管開口部 ６１０ ハウジング構造部材 ６１５ 絶縁材 ６２０ａ、６２０ｂ、６２０ｃ、６２０ｄ 平面ガス分
離モジュールユニット ６３０ 導管 ６３５ ハウジング開口部 ６４０ 導管 ６５０ 導管 ６５５ 導管 ６６０ 導管 ６６５ ハウジング開口部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ポール．ナイジェル．ダイヤー アメリカ合衆国．18103．ペンシルバニア 州．アレンタウン．プレザント．ロード. 3920 (72)発明者 マイケル．フランシス．キャロラン アメリカ合衆国．18103．ペンシルバニア 州．アレンタウン．バーンサイド．ロー ド．1041 (72)発明者 ステファン．アンデュリュー．モティカ アメリカ合衆国．19530．ペンシルバニア 州．クッズタウン．ノーブル．ストリー ト．817

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 式Ｌｎ_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ
   _ｙ″Ｏ_３−ｚで示される物質の組成物。［式中、Ｌｎが
   ＩＵＰＡＣの元素周期表で示されるｆブロックランタニ
   ドから選ばれ、Ａ′がストロンチウムもしくはカルシウ
   ムから選ばれ、ｘ＞０、ｙ＞０、ｙ′＞０、ｘ＋ｘ′＝
   １、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１、０＜ｙ″≦０．４であり、ｚ
   が前記物質の組成物の電荷を中性にする数である］。
2. 【請求項２】 式Ｚ_ｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ_ｙ″
   Ｏ_３−ｚで示される物質の組成物。［式中、Ｚがランタ
   ンと、ＩＵＰＡＣの元素の周期表に示されたｆブロック
   のランタニドから選ばれるランタン以外の少くとも１つ
   の元素との混合物であり、Ａ′がストロンチウムもしく
   はカルシウムから選ばれ、ｘ＞０、ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝
   １、ｙ′＞０、０＜ｙ″≦０．４、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１
   であり、ｚが前記物質の組成物の電荷を中性にする数で
   ある］。
3. 【請求項３】 式ＬａｘＡ′_ｘ′Ｃｏ_ｙＦｅ_ｙ′Ｃｕ
   _ｙ″Ｏ_３−ｚで示される物質の組成物。［式中、Ａ′が
   ストロンチウムもしくはカルシウムから選ばれ、ｘ＞
   ０、ｙ＞０、ｘ＋ｘ′＝１、ｙ′＞０、０＜ｙ″≦０．
   ４、ｙ＋ｙ′＋ｙ″＝１であり、ｚが前記物質の組成物
   の電荷を中性にする数である］。
4. 【請求項４】 前記Ａ′がストロンチウムであり、ｘが
   ０．２、ｘ′が０．８、ｙが０．４、ｙ′が０．４、
   ｙ″が０．２であることを特徴とする請求項３の物質の
   組成物。
5. 【請求項５】 前記Ａ′がストロンチウムであり、ｘが
   ０．４、ｘ′が０．６、ｙが０．４、ｙ′が０．４、
   ｙ″が０．２であることを特徴とする請求項３の物質の
   組成物。
6. 【請求項６】 前記Ａ′がストロンチウムであり、ｘが
   ０．３、ｘ′が０．７、ｙが０．８、ｙ′が０．１、
   ｙ″が０．１であることを特徴とする請求項３の物質の
   組成物。
7. 【請求項７】 前記Ａ′がカルシウムであり、ｘが０．
   ６、ｘ′が０．４、ｙが０．２、ｙ′が０．６、ｙ″が
   ０．２であることを特徴とする請求項３の物質の組成
   物。