JPH09234302A - パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法 - Google Patents
パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法Info
- Publication number
- JPH09234302A JPH09234302A JP8045771A JP4577196A JPH09234302A JP H09234302 A JPH09234302 A JP H09234302A JP 8045771 A JP8045771 A JP 8045771A JP 4577196 A JP4577196 A JP 4577196A JP H09234302 A JPH09234302 A JP H09234302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- potassium salt
- cooling
- collected
- water
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M potassium benzoate Chemical compound [K+].[O-]C(=O)C1=CC=CC=C1 XAEFZNCEHLXOMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 title claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 title abstract description 11
- 230000029087 digestion Effects 0.000 title abstract 2
- 239000002002 slurry Substances 0.000 claims abstract description 60
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 38
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims abstract description 12
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 8
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 abstract description 43
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 2
- 239000012716 precipitator Substances 0.000 abstract 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 16
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 9
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 9
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 9
- 159000000001 potassium salts Chemical class 0.000 description 7
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 5
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 4
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000004809 Teflon Substances 0.000 description 1
- 229920006362 Teflon® Polymers 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Chimneys And Flues (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明はパルプ製造工場のソーダ回収ボイラ
に付設され、パルプ蒸解薬品中の不純物であるカリウム
塩を除去する装置及びその装置における温度調節方法を
提供する。 【解決手段】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気
集塵機等で捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化
し、上記捕集灰中のカリウム塩を除去する装置の温度調
整において、スラリータンクである第１攪拌槽１１及び
第２攪拌槽１９の冷却を冷却水を用いた水冷ジャケット
１１ａ及び１９ａによるてジャケット冷却方式とすると
共に、該スラリータンク内面の接スラリー面を低摩擦係
数の耐食性材料でコーティングしてスケールの付着を防
止し、カリウム塩の除去操作に必要な温度を得る。
に付設され、パルプ蒸解薬品中の不純物であるカリウム
塩を除去する装置及びその装置における温度調節方法を
提供する。 【解決手段】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気
集塵機等で捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化
し、上記捕集灰中のカリウム塩を除去する装置の温度調
整において、スラリータンクである第１攪拌槽１１及び
第２攪拌槽１９の冷却を冷却水を用いた水冷ジャケット
１１ａ及び１９ａによるてジャケット冷却方式とすると
共に、該スラリータンク内面の接スラリー面を低摩擦係
数の耐食性材料でコーティングしてスケールの付着を防
止し、カリウム塩の除去操作に必要な温度を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はパルプ製造工場のソ
ーダ回収ボイラに付設され、パルプ蒸解薬品中の不純物
であるカリウム塩を除去する装置及びその装置における
温度調節方法に関する。
ーダ回収ボイラに付設され、パルプ蒸解薬品中の不純物
であるカリウム塩を除去する装置及びその装置における
温度調節方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】パルプ蒸解薬品中のカリウム塩を除去す
る方法としては従来実機に適用された方法はない。この
ため、本発明者らはパルプ蒸解薬品中の不純物であるカ
リウムや塩素を効率よく除去し、薬品となるナトリウム
を効率よく回収する方法を先に開発提案した（特願平１
−８４６４９号公報参照）。
る方法としては従来実機に適用された方法はない。この
ため、本発明者らはパルプ蒸解薬品中の不純物であるカ
リウムや塩素を効率よく除去し、薬品となるナトリウム
を効率よく回収する方法を先に開発提案した（特願平１
−８４６４９号公報参照）。
【０００３】この方法は、ソーダ回収ボイラの燃焼排ガ
スから電気集塵機等で捕集した捕集灰を、水に混合・分
散してスラリー化し、一定時間保持してカリウム塩を水
に溶解した後、スラリー中の固形分を分離・回収するも
のである。
スから電気集塵機等で捕集した捕集灰を、水に混合・分
散してスラリー化し、一定時間保持してカリウム塩を水
に溶解した後、スラリー中の固形分を分離・回収するも
のである。
【０００４】この際、図３に示すＮａ2 ＳＯ4 −Ｋ2 Ｓ
Ｏ4 混合系の溶解度曲線から判る通り、Ｎａ回収率の観
点から見ると、溶解操作は２０℃以下（好ましくは、約
１０℃）で行うのがよい。このため、従来テストプラン
トでは、攪拌槽（後述）内に内部を冷媒が循環する冷却
管を挿入して試験を実施してきた。
Ｏ4 混合系の溶解度曲線から判る通り、Ｎａ回収率の観
点から見ると、溶解操作は２０℃以下（好ましくは、約
１０℃）で行うのがよい。このため、従来テストプラン
トでは、攪拌槽（後述）内に内部を冷媒が循環する冷却
管を挿入して試験を実施してきた。
【０００５】従来のカリウム塩を除去する装置における
具体的な一例を、図４を用いて説明する。図４中、符号
０１は第１攪拌槽、０２はベルトコンベア、０３は攪拌
機、０４は冷却機、０５はポンプ、０６は第２攪拌槽、
０７は攪拌機、０８冷却機、０９ポンプ及び０１０デカ
ンターを各々図示する。先ず、第１攪拌槽０１に電気集
塵機の捕集灰１．０Ｔ／ｈをベルトコンベア０２から連
続的に投下・供給し、それと並行して該第１攪拌槽０１
に水２．１Ｔ／ｈを供給する。第１攪拌槽０１では攪拌
機０３を強力に攪拌して捕集灰と水とを充分混合してス
ラリー化する。この際、冷却機０４により第１攪拌槽０
１内のスラリー温度を約３０℃に保つようにする。この
状態で１〜２時間滞留させ、その後ポンプ０５でスラリ
ー約３．１Ｔ／ｈを第２攪拌槽０６に移送する。
具体的な一例を、図４を用いて説明する。図４中、符号
０１は第１攪拌槽、０２はベルトコンベア、０３は攪拌
機、０４は冷却機、０５はポンプ、０６は第２攪拌槽、
０７は攪拌機、０８冷却機、０９ポンプ及び０１０デカ
ンターを各々図示する。先ず、第１攪拌槽０１に電気集
塵機の捕集灰１．０Ｔ／ｈをベルトコンベア０２から連
続的に投下・供給し、それと並行して該第１攪拌槽０１
に水２．１Ｔ／ｈを供給する。第１攪拌槽０１では攪拌
機０３を強力に攪拌して捕集灰と水とを充分混合してス
ラリー化する。この際、冷却機０４により第１攪拌槽０
１内のスラリー温度を約３０℃に保つようにする。この
状態で１〜２時間滞留させ、その後ポンプ０５でスラリ
ー約３．１Ｔ／ｈを第２攪拌槽０６に移送する。
【０００６】該第２攪拌槽０６では攪拌機０７によるゆ
るやかな攪拌により４〜８時間滞留させ、カリウム塩を
水に溶解するとともに、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促
す。この際、冷却機０８により第２攪拌槽０６内のスラ
リー温度が約１０℃を保つようにする。
るやかな攪拌により４〜８時間滞留させ、カリウム塩を
水に溶解するとともに、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促
す。この際、冷却機０８により第２攪拌槽０６内のスラ
リー温度が約１０℃を保つようにする。
【０００７】次に、ポンプ０９を介して第２攪拌槽０６
内のスラリー約３．１Ｔ／ｈをデカンター０１０に移送
してスラリー中の固形分を分離した。その結果、０．９
Ｔ／ｈのスラッジと２．２Ｔ／ｈの分離液とを得た。
内のスラリー約３．１Ｔ／ｈをデカンター０１０に移送
してスラリー中の固形分を分離した。その結果、０．９
Ｔ／ｈのスラッジと２．２Ｔ／ｈの分離液とを得た。
【０００８】この従来例におけるＮａ回収率は約７２
％、カリウム除去率は約９５％、ＮａＣｌ除去率は約９
７％であった。
％、カリウム除去率は約９５％、ＮａＣｌ除去率は約９
７％であった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、図４に
示す従来のカリウム塩を除去する装置においては、第１
攪拌槽０１および第２攪拌槽０６内のスラリー温度を下
げるための手段として、冷却管内部に冷媒を循環させ
て、攪拌槽内の温度を低温に保つ冷却機０４，０８を用
いていたため、次のようなトラブルが発生した。
示す従来のカリウム塩を除去する装置においては、第１
攪拌槽０１および第２攪拌槽０６内のスラリー温度を下
げるための手段として、冷却管内部に冷媒を循環させ
て、攪拌槽内の温度を低温に保つ冷却機０４，０８を用
いていたため、次のようなトラブルが発生した。
【００１０】 攪拌槽０１，０６内のスラリー温度を
低温に保つためには冷却管をより低い温度にする必要が
あり、このため冷却管表面でＮａ2 ＳＯ4 の結晶成長が
生じて冷却管全体を覆ってしまうので大幅な伝熱阻害を
もたらした。 また、スラリーの液面レベルの冷却管に固着したス
ラリーは液面レベルの変動に伴い乾燥と湿潤を繰り返す
うちに固化して堅い結晶となり、その後スラリー中に落
下・混入して後流のポンプ０５，０９や配管を閉塞させ
る原因となった。
低温に保つためには冷却管をより低い温度にする必要が
あり、このため冷却管表面でＮａ2 ＳＯ4 の結晶成長が
生じて冷却管全体を覆ってしまうので大幅な伝熱阻害を
もたらした。 また、スラリーの液面レベルの冷却管に固着したス
ラリーは液面レベルの変動に伴い乾燥と湿潤を繰り返す
うちに固化して堅い結晶となり、その後スラリー中に落
下・混入して後流のポンプ０５，０９や配管を閉塞させ
る原因となった。
【００１１】本発明は上記技術水準に鑑み、従来技術に
おけるような不具合のないパルプ蒸解薬品中のカリウム
塩を除去する装置及びその温度調節方法を提供すること
を課題とする。
おけるような不具合のないパルプ蒸解薬品中のカリウム
塩を除去する装置及びその温度調節方法を提供すること
を課題とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決する本発
明にかかるカリウム塩を除去する装置は、ソーダ回収ボ
イラの燃焼排ガスから電気集塵機等で捕集した捕集灰
を、水と混合してスラリー化し、上記捕集灰中のカリウ
ム塩を除去する装置において、スラリータンクをジャケ
ット冷却すると共に、該スラリータンク内面の接スラリ
ー面を低摩擦係数の耐食性材料でコーティングしてなる
ことを特徴とする。
明にかかるカリウム塩を除去する装置は、ソーダ回収ボ
イラの燃焼排ガスから電気集塵機等で捕集した捕集灰
を、水と混合してスラリー化し、上記捕集灰中のカリウ
ム塩を除去する装置において、スラリータンクをジャケ
ット冷却すると共に、該スラリータンク内面の接スラリ
ー面を低摩擦係数の耐食性材料でコーティングしてなる
ことを特徴とする。
【００１３】一方のカリウム塩除去装置の温度調節方法
は、ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気集塵機等で
捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化し、上記捕
集灰中のカリウム塩を除去する装置の温度調整方法にお
いて、スラリータンクを冷却水にてジャケット冷却方式
とすると共に、該スラリータンク内面の接スラリー面を
低摩擦係数の耐食性材料でコーティングしてスケールの
付着を防止し、カリウム塩の除去操作に必要な温度を得
ることを特徴とする。
は、ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気集塵機等で
捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化し、上記捕
集灰中のカリウム塩を除去する装置の温度調整方法にお
いて、スラリータンクを冷却水にてジャケット冷却方式
とすると共に、該スラリータンク内面の接スラリー面を
低摩擦係数の耐食性材料でコーティングしてスケールの
付着を防止し、カリウム塩の除去操作に必要な温度を得
ることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる実施の形態
を図面を参照して説明する。
を図面を参照して説明する。
【００１５】本発明は従来のような冷却管を用いての冷
却方式に換えて、ジャケット方式のスラリータンクによ
り直接冷却するものである。すなわち、このような低温
で操作するカリウム塩除去装置においては、冷却管の表
面にスケールが付着しやすく、この為に冷却効率が極端
に悪くなり実用化には至っていなかった。
却方式に換えて、ジャケット方式のスラリータンクによ
り直接冷却するものである。すなわち、このような低温
で操作するカリウム塩除去装置においては、冷却管の表
面にスケールが付着しやすく、この為に冷却効率が極端
に悪くなり実用化には至っていなかった。
【００１６】そこで冷却面が表面でスケールが付着して
も比較的剥離しやすいジャケット冷却方式としてスラリ
ータンク内に従来のような冷却機を露出させず、しかも
スラリーに接するジャケットの冷却面に低摩擦係数の表
面層を形成する耐食性材料として例えばポリテトラフル
オロエチレン（商品名；テフロン）のコーティングを行
い、スラリー付着を防止することによって、攪拌槽内の
スラリー温度を所定の温度（例えば、第１攪拌槽で約３
０℃、第２攪拌槽で約１０℃）に調節するものである。
も比較的剥離しやすいジャケット冷却方式としてスラリ
ータンク内に従来のような冷却機を露出させず、しかも
スラリーに接するジャケットの冷却面に低摩擦係数の表
面層を形成する耐食性材料として例えばポリテトラフル
オロエチレン（商品名；テフロン）のコーティングを行
い、スラリー付着を防止することによって、攪拌槽内の
スラリー温度を所定の温度（例えば、第１攪拌槽で約３
０℃、第２攪拌槽で約１０℃）に調節するものである。
【００１７】本発明で対象にしているカリウム塩の除去
装置においては、捕集灰中のＫやＣｌを除去するととも
に、薬品となるＮａ2 ＳＯ4 を効率よく分離・回収する
必要がある。このためには捕集灰中で１μｍ程度のＮａ
2 ＳＯ4 粒子を１００〜３００μｍに結晶成長させる必
要がある。
装置においては、捕集灰中のＫやＣｌを除去するととも
に、薬品となるＮａ2 ＳＯ4 を効率よく分離・回収する
必要がある。このためには捕集灰中で１μｍ程度のＮａ
2 ＳＯ4 粒子を１００〜３００μｍに結晶成長させる必
要がある。
【００１８】この際、従来の冷却管等を用いた間接冷却
方式ではスラリータンクの内部に設けた冷却管表面で大
量の結晶が成長して伝熱阻害の原因となった。
方式ではスラリータンクの内部に設けた冷却管表面で大
量の結晶が成長して伝熱阻害の原因となった。
【００１９】そこで本発明の温度調節方法では攪拌槽内
のスラリーを冷却する方法として、スラリータンクをジ
ャケット方式の冷却方式とし、冷却面をスケールが脱離
しやすい平面状にするとともに、ジャケットの接スラリ
ー面であるタンク内の表面をポリテトラフルオルエチレ
ン等のコーティングにより、低摩擦係数の表面層を形成
する。これにより、冷却面にスケールが付着しても、そ
の形状及びポリテトラフルオルエチレンの材質的な剥離
性の効果によりスケールの付着，生長がなく、従来のよ
うな伝熱管冷却における伝熱阻害トラブルもない。ま
た、長時間伝熱面に固着していた堅い粒子が脱離，混入
してスラリーポンプや配管の閉塞を引き起こすような問
題もない。
のスラリーを冷却する方法として、スラリータンクをジ
ャケット方式の冷却方式とし、冷却面をスケールが脱離
しやすい平面状にするとともに、ジャケットの接スラリ
ー面であるタンク内の表面をポリテトラフルオルエチレ
ン等のコーティングにより、低摩擦係数の表面層を形成
する。これにより、冷却面にスケールが付着しても、そ
の形状及びポリテトラフルオルエチレンの材質的な剥離
性の効果によりスケールの付着，生長がなく、従来のよ
うな伝熱管冷却における伝熱阻害トラブルもない。ま
た、長時間伝熱面に固着していた堅い粒子が脱離，混入
してスラリーポンプや配管の閉塞を引き起こすような問
題もない。
【００２０】
【実施例】本発明の具体的実施例について図１，図２を
用いて説明する。
用いて説明する。
【００２１】図１は本発明の一実施例のカリウム塩を除
去する装置の温度調節方法を概説する説明図である。図
１中、１１は第１攪拌槽、１２はベルトコンベア、１３
は冷却機、１４は薬注ポンプ、１５は希硫酸タンク、１
６は硫酸、１７は攪拌機、１８はポンプ、１９は第２攪
拌槽、２０は冷水機、２１は攪拌機、２２はポンプ、２
３はデンカンター、２４はアッシュコンベアを各々図示
する。図１に示すように、第１攪拌槽１１に電気集塵機
の捕集灰１．０Ｔ／ｈをベルトコンベア１２から連続的
に投下・供給し、並行して該第１攪拌槽１１に１．０Ｔ
／ｈの水又は水と氷の混合物および薬注ポンプ１４を用
いて希硫酸タンク１５中の３７％硫酸１６を３５０リッ
トル／ｈ（０．４５Ｔ／ｈ）供給する。
去する装置の温度調節方法を概説する説明図である。図
１中、１１は第１攪拌槽、１２はベルトコンベア、１３
は冷却機、１４は薬注ポンプ、１５は希硫酸タンク、１
６は硫酸、１７は攪拌機、１８はポンプ、１９は第２攪
拌槽、２０は冷水機、２１は攪拌機、２２はポンプ、２
３はデンカンター、２４はアッシュコンベアを各々図示
する。図１に示すように、第１攪拌槽１１に電気集塵機
の捕集灰１．０Ｔ／ｈをベルトコンベア１２から連続的
に投下・供給し、並行して該第１攪拌槽１１に１．０Ｔ
／ｈの水又は水と氷の混合物および薬注ポンプ１４を用
いて希硫酸タンク１５中の３７％硫酸１６を３５０リッ
トル／ｈ（０．４５Ｔ／ｈ）供給する。
【００２２】第１攪拌槽１１では攪拌機１７を強力に回
転させて捕集灰と水や氷や希硫酸を充分混合してスラリ
ー化する。この状態で１〜２時間滞留させ、その間第１
攪拌槽１１に設置された水冷ジャケット１１ａに冷却機
１３からの冷却水を１５ton／ｈｒ送り、第１攪拌槽１
１内のスラリーを冷却する。この時の冷却水入口温度は
２９℃、出口温度は３３．５℃、第１攪拌槽１１内のス
ラリー温度は３４．５℃であった。その後ポンプ１８で
スラリー約２．４５Ｔ／ｈを第２攪拌槽１９に移送す
る。
転させて捕集灰と水や氷や希硫酸を充分混合してスラリ
ー化する。この状態で１〜２時間滞留させ、その間第１
攪拌槽１１に設置された水冷ジャケット１１ａに冷却機
１３からの冷却水を１５ton／ｈｒ送り、第１攪拌槽１
１内のスラリーを冷却する。この時の冷却水入口温度は
２９℃、出口温度は３３．５℃、第１攪拌槽１１内のス
ラリー温度は３４．５℃であった。その後ポンプ１８で
スラリー約２．４５Ｔ／ｈを第２攪拌槽１９に移送す
る。
【００２３】第２攪拌槽１９においては、更に０．６５
Ｔ／ｈの水と氷の混合物を投入し、攪拌機２１によるゆ
るやかな攪拌により４〜８時間滞留させ、その間第２攪
拌槽１９に設置された水冷ジャケット１９ａに冷水機２
０からの冷却水を２５ton ／ｈｒ送り、第２攪拌槽１９
内のスラリーを冷却し、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促
す。この時の冷却水入口温度は５．６℃、出口温度は
９．５℃、第２攪拌槽１９内のスラリー温度は１１．２
℃であった。
Ｔ／ｈの水と氷の混合物を投入し、攪拌機２１によるゆ
るやかな攪拌により４〜８時間滞留させ、その間第２攪
拌槽１９に設置された水冷ジャケット１９ａに冷水機２
０からの冷却水を２５ton ／ｈｒ送り、第２攪拌槽１９
内のスラリーを冷却し、Ｎａ2 ＳＯ4 の結晶成長を促
す。この時の冷却水入口温度は５．６℃、出口温度は
９．５℃、第２攪拌槽１９内のスラリー温度は１１．２
℃であった。
【００２４】次に、ポンプ２２により第２攪拌槽１９内
のスラリー約３．１Ｔ／ｈをデカンター２３に移送して
スラリー中の固形分を分離した。その結果、１．８Ｔ／
ｈのスラッジと１．３Ｔ／ｈの分離液を得た。
のスラリー約３．１Ｔ／ｈをデカンター２３に移送して
スラリー中の固形分を分離した。その結果、１．８Ｔ／
ｈのスラッジと１．３Ｔ／ｈの分離液を得た。
【００２５】この分離液１．３Ｔ／ｈは水で希釈後、工
場内の廃水処理装置に送った。一方、１．８Ｔ／ｈのス
ラッジは０．８７Ｔ／ｈの固形分と０．９３Ｔ／ｈの付
着水およびＮａ2 ＳＯ4 ・１０Ｈ2 Ｏに基く結晶水を含
んでいた。このスラッジはアッシュコンベア２４でアッ
シュ混合タンクに戻した。
場内の廃水処理装置に送った。一方、１．８Ｔ／ｈのス
ラッジは０．８７Ｔ／ｈの固形分と０．９３Ｔ／ｈの付
着水およびＮａ2 ＳＯ4 ・１０Ｈ2 Ｏに基く結晶水を含
んでいた。このスラッジはアッシュコンベア２４でアッ
シュ混合タンクに戻した。
【００２６】この試験の間、第１攪拌槽１１内のスラリ
ー温度は３３〜３６℃、第２攪拌槽１９内のスラリー温
度は１１〜１５℃であり、カリウム塩の除去装置として
の機能を充分果たした。
ー温度は３３〜３６℃、第２攪拌槽１９内のスラリー温
度は１１〜１５℃であり、カリウム塩の除去装置として
の機能を充分果たした。
【００２７】またこの例におけるＮａ回収率は約８５
％、カリウム除去率は約８８％、ＮａＣｌ除去率は約９
５％であった。
％、カリウム除去率は約８８％、ＮａＣｌ除去率は約９
５％であった。
【００２８】なお、本実施例では、捕集灰中のＮａ2 Ｓ
Ｏ4 によりスラリーの pＨが１０〜１１を示したため希
硫酸による中和を行ったが、捕集灰中のＮａ2 ＳＯ4 が
少ない場合には、あえて pＨ調整をする必要はない。
Ｏ4 によりスラリーの pＨが１０〜１１を示したため希
硫酸による中和を行ったが、捕集灰中のＮａ2 ＳＯ4 が
少ない場合には、あえて pＨ調整をする必要はない。
【００２９】図２は前述の第１，第２攪拌槽の冷却方法
の違いによる総括伝熱係数の経時変化を表わしたもの
で、曲線Ａは従来のコイル式冷却方式、曲線Ｂは単なる
ジャケット式冷却方式、曲線Ｃは接スラリー面をポリテ
トラフルオルエチレンコーティングしたジャケット式冷
却方式の総括伝熱係数を示したものである。図２により
明らかなように、曲線Ａ，曲線Ｂは経時変化とともに総
括伝熱係数が急激に低下した。これはスケール付着に起
因したものと考えられ、事実試験後の接スラリー面には
厚さ数ｍｍのスケールが付着していた。
の違いによる総括伝熱係数の経時変化を表わしたもの
で、曲線Ａは従来のコイル式冷却方式、曲線Ｂは単なる
ジャケット式冷却方式、曲線Ｃは接スラリー面をポリテ
トラフルオルエチレンコーティングしたジャケット式冷
却方式の総括伝熱係数を示したものである。図２により
明らかなように、曲線Ａ，曲線Ｂは経時変化とともに総
括伝熱係数が急激に低下した。これはスケール付着に起
因したものと考えられ、事実試験後の接スラリー面には
厚さ数ｍｍのスケールが付着していた。
【００３０】一方、曲線Ｃの初期、総括伝熱係数はポリ
テトラフルオルエチレンの熱伝導率の低さから他に比し
て小さいが、経時変化による低下も小さい。これはスラ
リーに接するポリテトラフルオルエチレン面にスラリー
が付着しにくいためであり、試験後のポリテトラフルオ
ルエチレン面にはスケールの付着は殆んど見られなかっ
た。このように接スラリー面にポリテトラフルオルエチ
レン施工をしたジャケット式冷却は長期間安定した冷却
能力が得られる事が判明した。
テトラフルオルエチレンの熱伝導率の低さから他に比し
て小さいが、経時変化による低下も小さい。これはスラ
リーに接するポリテトラフルオルエチレン面にスラリー
が付着しにくいためであり、試験後のポリテトラフルオ
ルエチレン面にはスケールの付着は殆んど見られなかっ
た。このように接スラリー面にポリテトラフルオルエチ
レン施工をしたジャケット式冷却は長期間安定した冷却
能力が得られる事が判明した。
【００３１】
【発明の効果】 回収ボイラの排ガスの捕集灰から食塩およびカリウ
ム塩を除去する装置において、反応槽（第１攪拌槽およ
び第２攪拌槽）内の温度調節を接スラリー面にポリテト
ラフルオルエチレン施工したジャケット冷却方式によっ
て行うことにより従来のコイル式熱交換器を用いた冷却
方式で問題になっていた伝熱面でのスケールの付着成長
による伝熱阻害を改善できた。
ム塩を除去する装置において、反応槽（第１攪拌槽およ
び第２攪拌槽）内の温度調節を接スラリー面にポリテト
ラフルオルエチレン施工したジャケット冷却方式によっ
て行うことにより従来のコイル式熱交換器を用いた冷却
方式で問題になっていた伝熱面でのスケールの付着成長
による伝熱阻害を改善できた。
【００３２】このため、従来のようにプラント運転中に
伝熱面を清掃する等の作業を要しなくなった。
伝熱面を清掃する等の作業を要しなくなった。
【００３３】 また、伝熱面に付着していたスラリー
が乾燥・固化し、その後スラリー中に混入して後流側の
ポンプや配管を閉塞させるようなトラブルも生じなくな
り、プラントの連続運転が可能になった。
が乾燥・固化し、その後スラリー中に混入して後流側の
ポンプや配管を閉塞させるようなトラブルも生じなくな
り、プラントの連続運転が可能になった。
【００３４】 コイル式熱交換器を用いた場合に生じ
る材料腐食の問題も耐食性が良好なポリテトラフルオル
エチレン施工で解消し、そのためのメンテナンスも要し
なくなった。
る材料腐食の問題も耐食性が良好なポリテトラフルオル
エチレン施工で解消し、そのためのメンテナンスも要し
なくなった。
【図１】本発明の一実施例の説明図である。
【図２】冷却方法の相違による総括伝熱係数の経時変化
の説明図である。
の説明図である。
【図３】Ｎａ2 ＳＯ4 −Ｋ2 ＳＯ4 混合系のＮａ2 ＳＯ
4 ，Ｋ2 ＳＯ4 の溶解度及びＮａ2 ＳＯ4 単独系、Ｋ2
ＳＯ4 単独系の夫々の溶解度を示す図である。
4 ，Ｋ2 ＳＯ4 の溶解度及びＮａ2 ＳＯ4 単独系、Ｋ2
ＳＯ4 単独系の夫々の溶解度を示す図である。
【図４】従来法のカリウム除去法の一態様の説明図であ
る。
る。
１１は第１攪拌槽 １２ ベルトコンベア １３ 冷却機 １４ 薬注ポンプ １５ 希硫酸タンク １７，２１ 攪拌機 １８，２２ ポンプ １９ 第２攪拌槽 ２０ 冷水機 ２３ デンカンター ２４ アッシュコンベア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０１Ｄ 5/00 Ｄ２１Ｃ 11/04 Ｃ Ｄ２１Ｃ 11/04 Ｚ Ｂ０９Ｂ 5/00 Ｎ Ｆ２３Ｊ 15/06 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｋ 15/02 Ｃ
Claims (2)
- 【請求項１】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気
集塵機等で捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化
し、上記捕集灰中のカリウム塩を除去する装置におい
て、 スラリータンクをジャケット冷却すると共に、該スラリ
ータンク内面の接スラリー面を低摩擦係数の耐食性材料
でコーティングしてなることを特徴とするカリウム塩除
去装置。 - 【請求項２】 ソーダ回収ボイラの燃焼排ガスから電気
集塵機等で捕集した捕集灰を、水と混合してスラリー化
し、上記捕集灰中のカリウム塩を除去する装置の温度調
整方法において、 スラリータンクを冷却水にてジャケット冷却方式とする
と共に、該スラリータンク内面の接スラリー面を低摩擦
係数の耐食性材料でコーティングしてスケールの付着を
防止し、カリウム塩の除去操作に必要な温度を得ること
を特徴とするカリウム塩除去装置における温度調節方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8045771A JPH09234302A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8045771A JPH09234302A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09234302A true JPH09234302A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=12728563
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8045771A Pending JPH09234302A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09234302A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008308461A (ja) * | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Sumitomo Chemical Co Ltd | ε−カプロラクタムの製造方法 |
| CN104759452A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-08 | 浙江环立环保科技有限公司 | 一种焚烧飞灰预处理系统及工艺 |
| JP2018524484A (ja) * | 2015-06-01 | 2018-08-30 | ヴェオリア ウォーター テクノロジーズ インコーポレイテッド | 高い炭酸塩含有量を有する溶解した灰からパルプ化化学品を回収する方法 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP8045771A patent/JPH09234302A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008308461A (ja) * | 2007-06-15 | 2008-12-25 | Sumitomo Chemical Co Ltd | ε−カプロラクタムの製造方法 |
| CN104759452A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-07-08 | 浙江环立环保科技有限公司 | 一种焚烧飞灰预处理系统及工艺 |
| JP2018524484A (ja) * | 2015-06-01 | 2018-08-30 | ヴェオリア ウォーター テクノロジーズ インコーポレイテッド | 高い炭酸塩含有量を有する溶解した灰からパルプ化化学品を回収する方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN106477796A (zh) | 脱硫废水处理系统及方法 | |
| CN104098150A (zh) | 水溶液的蒸发处理方法 | |
| JP3534584B2 (ja) | 排煙脱硫排水の処理方法 | |
| US5190664A (en) | Brine heat exchanger treatment method | |
| CN104276707A (zh) | 水溶液的蒸发处理方法 | |
| JPH09234302A (ja) | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置及びその温度調節方法 | |
| US5057290A (en) | Process and apparatus for the low temperature recovery of ferrous chloride from spent hydrochloric acid pickle liquors | |
| US5840085A (en) | Process for removing sodium chloride and potassium salts from ash collected from a soda recovery boiler | |
| US5980771A (en) | Method and apparatus for regenerating an etch solution | |
| US5200087A (en) | Method of and apparatus for recovering mercury from drainage | |
| JP6427235B2 (ja) | 水溶液の蒸発処理方法 | |
| JP2890881B2 (ja) | アミノ酸又は核酸の晶析法 | |
| JP2597023B2 (ja) | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩除去装置の温度調節方法 | |
| CN206298479U (zh) | 石灰石/石膏法脱硫废水零排放处理设备 | |
| JP2000178546A (ja) | 高密度冷熱蓄熱輸送用組成物 | |
| JPH02145885A (ja) | ソーダ回収ボイラの灰詰り防止方法及びその装置 | |
| JPH0929201A (ja) | ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法 | |
| KR100970967B1 (ko) | 도금액 정화 장치 | |
| JP2002331202A (ja) | ソーダ回収ボイラの捕集灰からの食塩及びカリウム塩の除去方法および除去装置 | |
| JPH03249293A (ja) | パルプ蒸解薬品中のカリウム塩を除去する装置における温度調節装置 | |
| CN106517629A (zh) | 石灰石/石膏法脱硫废水零排放处理设备及方法 | |
| JPH04146284A (ja) | アルカリ金属塩含有灰からぼう硝の回収方法およびその装置 | |
| JP2003172593A (ja) | 開放型循環式冷却水系の冷却水の処理方法及びその装置 | |
| JPH1128455A (ja) | 凍結濃縮方法及びその装置 | |
| SU1740322A1 (ru) | Способ подготовки технологической воды в оборотных системах водоснабжени |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030902 |