JPH09228004A - 複合磁性部材およびその製造方法 - Google Patents
複合磁性部材およびその製造方法Info
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- JPH09228004A JPH09228004A JP8029296A JP2929696A JPH09228004A JP H09228004 A JPH09228004 A JP H09228004A JP 8029296 A JP8029296 A JP 8029296A JP 2929696 A JP2929696 A JP 2929696A JP H09228004 A JPH09228004 A JP H09228004A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 一つの部材において、強磁性部と非磁性部を
有する複合磁性部材における強磁性部の磁気特性を改善
した複合磁性部材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明は、質量％でＣ：０．３５〜０．
７５％、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え７％以
下、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１種もし
くは２種を２％以下含有し、残部実質的にＦｅからなる
組成を有し、かつ最大透磁率μｍ２００以上の強磁性部
と、オーステナイト組織を主体とする透磁率２以下、オ
ーステナイト組織が、マルテンサイト化する開始温度が
−１０℃以下の非磁性部を有する複合磁性部材である。
この部材は前記組成の素材を焼鈍し、強磁性組織とした
後、一部を加熱冷却してオーステナイト組織を残留さ
せ、非磁性部を形成することによって得られる。
有する複合磁性部材における強磁性部の磁気特性を改善
した複合磁性部材およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明は、質量％でＣ：０．３５〜０．
７５％、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え７％以
下、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１種もし
くは２種を２％以下含有し、残部実質的にＦｅからなる
組成を有し、かつ最大透磁率μｍ２００以上の強磁性部
と、オーステナイト組織を主体とする透磁率２以下、オ
ーステナイト組織が、マルテンサイト化する開始温度が
−１０℃以下の非磁性部を有する複合磁性部材である。
この部材は前記組成の素材を焼鈍し、強磁性組織とした
後、一部を加熱冷却してオーステナイト組織を残留さ
せ、非磁性部を形成することによって得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は磁気目盛等に使用さ
れる一つの部材に強磁性部と非磁性部を設けた複合磁性
部材およびその製造方法に関するものである。
れる一つの部材に強磁性部と非磁性部を設けた複合磁性
部材およびその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、非磁性部と強磁性部を検出して
物品の相対位置を検出する素材は、磁気目盛、あるいは
磁気スケールと呼ばれ多用されている。この磁気目盛を
得る方法としては、特開昭６２−８３６２０号に記載さ
れるように、通常ではオーステナイト組織となるが、加
工によってマルテンサイト化する、いわゆる準安定オー
ステナイト鋼に強加工を与え、強磁性を示す加工誘起マ
ルテンサイト組織に変態させ、次いで目盛となる部分を
レーザ等で加熱して、オーステナイト組織として非磁性
部を形成することによって得ていた。
物品の相対位置を検出する素材は、磁気目盛、あるいは
磁気スケールと呼ばれ多用されている。この磁気目盛を
得る方法としては、特開昭６２−８３６２０号に記載さ
れるように、通常ではオーステナイト組織となるが、加
工によってマルテンサイト化する、いわゆる準安定オー
ステナイト鋼に強加工を与え、強磁性を示す加工誘起マ
ルテンサイト組織に変態させ、次いで目盛となる部分を
レーザ等で加熱して、オーステナイト組織として非磁性
部を形成することによって得ていた。
【０００３】また、本出願人等は特開平７−１１３９７
号では、自動車の燃料噴射装置の電磁弁の部品として新
しい複合磁性材料を提案し、それでは強加工を適用する
準安定オーステナイト鋼として最適なニッケル当量、ク
ロム当量、平山当量を提示し、自動車の電磁弁にとって
好ましい磁気特性が得られる最適の組成範囲を提案し
た。このような電磁弁の部品として準安定オーステナイ
ト鋼を使用した複合磁性材料を利用すると、一つの部材
に強磁性部と非磁性部が形成できるため、気密性の確
保、振動等による破損の防止等の信頼性の確保という点
で、強磁性体と非磁性体を接合した部品よりも優れたも
のとなる。
号では、自動車の燃料噴射装置の電磁弁の部品として新
しい複合磁性材料を提案し、それでは強加工を適用する
準安定オーステナイト鋼として最適なニッケル当量、ク
ロム当量、平山当量を提示し、自動車の電磁弁にとって
好ましい磁気特性が得られる最適の組成範囲を提案し
た。このような電磁弁の部品として準安定オーステナイ
ト鋼を使用した複合磁性材料を利用すると、一つの部材
に強磁性部と非磁性部が形成できるため、気密性の確
保、振動等による破損の防止等の信頼性の確保という点
で、強磁性体と非磁性体を接合した部品よりも優れたも
のとなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前述したよう
な準安定オーステナイト鋼は、元々非磁性のオーステナ
イト組織であるため、強磁性部の特性を高めるために
は、極めて高い加工率を適用する必要がある。このよう
な強加工を行なうことは、製造工程により負荷を増大す
るとともに、強化工による割れの発生等の問題が生じて
いる。また、このような強加工を行なっても、最大透磁
率μｍ１６０程度の磁気特性しか得られないという問題
があり、最大透磁率が２００以上のような強磁性部の磁
気特性を重視する場合に問題となる。
な準安定オーステナイト鋼は、元々非磁性のオーステナ
イト組織であるため、強磁性部の特性を高めるために
は、極めて高い加工率を適用する必要がある。このよう
な強加工を行なうことは、製造工程により負荷を増大す
るとともに、強化工による割れの発生等の問題が生じて
いる。また、このような強加工を行なっても、最大透磁
率μｍ１６０程度の磁気特性しか得られないという問題
があり、最大透磁率が２００以上のような強磁性部の磁
気特性を重視する場合に問題となる。
【０００５】本発明の目的は、一つの部材において、強
磁性部と非磁性部を有する複合磁性部材における強磁性
部の磁気特性を改善した複合磁性部材およびその製造方
法を提供することを目的とする。
磁性部と非磁性部を有する複合磁性部材における強磁性
部の磁気特性を改善した複合磁性部材およびその製造方
法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上述したよ
うな準安定オーステナイト鋼では、強磁性部の特性には
限界があることを見出し、新しい複合磁性材料を検討し
た。そして、通常マルテンサイトとなる合金において
も、オーステナイト変態温度以上からの冷却処理によ
り、非磁性組織であるオーステナイト組織を残留させる
ことができるという知見から、複合磁性材料としての最
適組成を検討した。
うな準安定オーステナイト鋼では、強磁性部の特性には
限界があることを見出し、新しい複合磁性材料を検討し
た。そして、通常マルテンサイトとなる合金において
も、オーステナイト変態温度以上からの冷却処理によ
り、非磁性組織であるオーステナイト組織を残留させる
ことができるという知見から、複合磁性材料としての最
適組成を検討した。
【０００７】その結果、通常はマルテンサイトとなり強
磁性特性が得られるＣ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金に対して、オ
ーステナイトを安定化するのに有効な元素としてＭｎを
選択し、Ｍｎを２％を超え７％以下に高め、かつ窒素を
０．０１〜０．０５％と比較的高く添加することによっ
て、加熱冷却して得られる残留オーステナイトを安定化
することができ、準安定オーステナイト鋼によって得ら
れる非磁性部に匹敵する安定な非磁性部を得ることがで
きることを見出し、本発明に到達した。
磁性特性が得られるＣ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金に対して、オ
ーステナイトを安定化するのに有効な元素としてＭｎを
選択し、Ｍｎを２％を超え７％以下に高め、かつ窒素を
０．０１〜０．０５％と比較的高く添加することによっ
て、加熱冷却して得られる残留オーステナイトを安定化
することができ、準安定オーステナイト鋼によって得ら
れる非磁性部に匹敵する安定な非磁性部を得ることがで
きることを見出し、本発明に到達した。
【０００８】すなわち本発明は、質量％でＣ：０．３５
〜０．７５％、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え
７％以下、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１
種もしくは２種を２％以下含有し、残部実質的にＦｅか
らなる組成を有し、かつ最大透磁率μｍ２００以上の強
磁性部と、オーステナイト組織を主体とする透磁率２以
下、Ｍｓ点（オーステナイト組織が、マルテンサイト化
する開始温度であり、この温度が高いほどオーステナイ
トが不安定であることになる）が−１０℃以下の非磁性
部とすることを特徴とする複合磁性部材である。
〜０．７５％、Ｃｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え
７％以下、Ｎ：０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１
種もしくは２種を２％以下含有し、残部実質的にＦｅか
らなる組成を有し、かつ最大透磁率μｍ２００以上の強
磁性部と、オーステナイト組織を主体とする透磁率２以
下、Ｍｓ点（オーステナイト組織が、マルテンサイト化
する開始温度であり、この温度が高いほどオーステナイ
トが不安定であることになる）が−１０℃以下の非磁性
部とすることを特徴とする複合磁性部材である。
【０００９】上述した本発明の複合磁性部材は、上述し
た組成の素材を焼鈍し、最大透磁率μｍが２００以上の
強磁性組織を得た後、該強磁性組織の一部をオーステナ
イト変態開始温度以上に加熱した後、冷却してオーステ
ナイト組織を残留させ非磁性部を得ることにより製造す
ることができる。なお、オーステナイト変態開始温度以
上に加熱した後、冷却してオーステナイト組織を残留さ
せる方法としては、溶融凝固させても良い。
た組成の素材を焼鈍し、最大透磁率μｍが２００以上の
強磁性組織を得た後、該強磁性組織の一部をオーステナ
イト変態開始温度以上に加熱した後、冷却してオーステ
ナイト組織を残留させ非磁性部を得ることにより製造す
ることができる。なお、オーステナイト変態開始温度以
上に加熱した後、冷却してオーステナイト組織を残留さ
せる方法としては、溶融凝固させても良い。
【００１０】
【発明の実施の形態】上述したように、本発明は複合磁
性材料とし特に優れた強磁性特性を有する強磁性部を得
ようとするものである。そのために、本発明において
は、通常は強磁性を示すＣ−Ｃｒ−Ｆｅ系の合金を選択
し、かつＭｎおよび窒素を多く添加したものである。以
下、本発明で規定する元素の規定理由を述べる。Ｍｎは
オーステナイト組織を安定化するものであり、本発明に
は欠くことのできない重要な元素である。Ｍｎの範囲を
２％を超え７％以下としたのは、２％以下では非磁性部
として透磁率２以下が得られ難く、また７％を超えると
強磁性部の磁気特性が急激に低下し、また熱間加工性が
劣化するからである。
性材料とし特に優れた強磁性特性を有する強磁性部を得
ようとするものである。そのために、本発明において
は、通常は強磁性を示すＣ−Ｃｒ−Ｆｅ系の合金を選択
し、かつＭｎおよび窒素を多く添加したものである。以
下、本発明で規定する元素の規定理由を述べる。Ｍｎは
オーステナイト組織を安定化するものであり、本発明に
は欠くことのできない重要な元素である。Ｍｎの範囲を
２％を超え７％以下としたのは、２％以下では非磁性部
として透磁率２以下が得られ難く、また７％を超えると
強磁性部の磁気特性が急激に低下し、また熱間加工性が
劣化するからである。
【００１１】なお、本発明は、オーステナイト組織を安
定する元素としてＮｉを添加することも可能である。Ｎ
ｉはオーステナイト組織を安定化するのに有効な元素で
あるが、Ｍｎに比較して高価である。また、強磁性部の
特性をＭｎよりも劣化する元素でもあり、特に強磁性部
の磁気特性を確保することを目的とする本発明において
は、添加量を制限する必要がある。本発明においては、
上記を考慮し、添加する場合のＮｉの上限は４％とし、
強磁性部の磁気特性を劣化しないために、Ｎｉを添加す
る場合にはＮｉ＋Ｍｎで２％を超え７％以下とした。
定する元素としてＮｉを添加することも可能である。Ｎ
ｉはオーステナイト組織を安定化するのに有効な元素で
あるが、Ｍｎに比較して高価である。また、強磁性部の
特性をＭｎよりも劣化する元素でもあり、特に強磁性部
の磁気特性を確保することを目的とする本発明において
は、添加量を制限する必要がある。本発明においては、
上記を考慮し、添加する場合のＮｉの上限は４％とし、
強磁性部の磁気特性を劣化しないために、Ｎｉを添加す
る場合にはＮｉ＋Ｍｎで２％を超え７％以下とした。
【００１２】Ｃは炭化物を形成し、本発明の基本となる
Ｃ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金の基本的な強度を確保する元素と
して重要である。また、Ｃはオーステナイトの安定化に
も寄与する元素である。Ｃが０．３５％未満では、オー
ステナイト変態温度以上に加熱後冷却した際、透磁率２
以下、Ｍｓ点が−１０℃以下の安定な非磁性組織を得る
ことが困難である。一方、０．７５％を超えると冷間で
の加工性が難しくなる。そのため、本発明においては、
Ｃの範囲を０．３５〜０．７５％に規定した。Ｃのより
望ましい範囲は、０．４５〜０．６５％である。
Ｃ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金の基本的な強度を確保する元素と
して重要である。また、Ｃはオーステナイトの安定化に
も寄与する元素である。Ｃが０．３５％未満では、オー
ステナイト変態温度以上に加熱後冷却した際、透磁率２
以下、Ｍｓ点が−１０℃以下の安定な非磁性組織を得る
ことが困難である。一方、０．７５％を超えると冷間で
の加工性が難しくなる。そのため、本発明においては、
Ｃの範囲を０．３５〜０．７５％に規定した。Ｃのより
望ましい範囲は、０．４５〜０．６５％である。
【００１３】Ｎは本発明において、オーステナイトの安
定化のために必須の元素である。上述したように、本発
明は、Ｃ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金であり、フェライトを安定
化させる元素としてＣｒを多量に含有する。このＣｒ
は、後述するように本発明において強磁性部および炭化
物となって強度を確保する上で重要である。この時Ｃｒ
は、合金組織中のＣと反応して一部は炭化物を形成する
ため、オーステナイト安定化元素としてＣ量を増やそう
とすると炭化物量を増加してしまうことになり、冷間加
工性の上で好ましくない。そこで、本発明においては、
Ｃｒと化合物を形成しにくいＮを添加して、オーステナ
イトの安定化を図ったものである。本発明において、Ｎ
を０．０１〜０．０５％としたのは、０．０１％未満で
は非磁性部の安定化に効果が見られず、０．０５％を超
えると加工硬化の度合いが大きくなり、成形性が劣化し
てくるためである。
定化のために必須の元素である。上述したように、本発
明は、Ｃ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金であり、フェライトを安定
化させる元素としてＣｒを多量に含有する。このＣｒ
は、後述するように本発明において強磁性部および炭化
物となって強度を確保する上で重要である。この時Ｃｒ
は、合金組織中のＣと反応して一部は炭化物を形成する
ため、オーステナイト安定化元素としてＣ量を増やそう
とすると炭化物量を増加してしまうことになり、冷間加
工性の上で好ましくない。そこで、本発明においては、
Ｃｒと化合物を形成しにくいＮを添加して、オーステナ
イトの安定化を図ったものである。本発明において、Ｎ
を０．０１〜０．０５％としたのは、０．０１％未満で
は非磁性部の安定化に効果が見られず、０．０５％を超
えると加工硬化の度合いが大きくなり、成形性が劣化し
てくるためである。
【００１４】Ｃｒはマトリックスに固溶すると共に、一
部は炭化物となり、本発明の機械的強度と耐食性を確保
する元素である。本発明においてＣｒの範囲を１０〜１
６％としたのは、１０％未満では耐食性が劣り、１７％
以上ではフェライト組織が安定化するため、非磁性部を
形成することが困難になるためである。なお、本発明の
部材は脱酸元素としてＳｉ，Ａｌの１種以上を合計で２
％以下含んでもよい。これらの元素は、鋼の精錬過程で
除去されるが、一部は残留するので、特に磁気特性を劣
化しない範囲として本発明においては２％以下で含有し
てもよい。
部は炭化物となり、本発明の機械的強度と耐食性を確保
する元素である。本発明においてＣｒの範囲を１０〜１
６％としたのは、１０％未満では耐食性が劣り、１７％
以上ではフェライト組織が安定化するため、非磁性部を
形成することが困難になるためである。なお、本発明の
部材は脱酸元素としてＳｉ，Ａｌの１種以上を合計で２
％以下含んでもよい。これらの元素は、鋼の精錬過程で
除去されるが、一部は残留するので、特に磁気特性を劣
化しない範囲として本発明においては２％以下で含有し
てもよい。
【００１５】上述した本発明の複合磁性部材の製造方法
の特徴は、上述した組成の素材を焼鈍し、最大透磁率μ
ｍ２００以上の強磁性組織を得た後、該強磁性組織の一
部をオーステナイト変態開始温度以上に加熱した後、冷
却してオーステナイト組織を残留させ非磁性部を得るこ
とである。この方法により、従来の準安定オーステナイ
ト鋼を使用する場合に得られなかった最大透磁率μｍ２
００以上の強磁性部と、オーステナイト組織を主体とす
る透磁率２以下、Ｍｓ点が−１０℃以下の非磁性部とを
併せ持つような複合磁性部材を得ることができる。
の特徴は、上述した組成の素材を焼鈍し、最大透磁率μ
ｍ２００以上の強磁性組織を得た後、該強磁性組織の一
部をオーステナイト変態開始温度以上に加熱した後、冷
却してオーステナイト組織を残留させ非磁性部を得るこ
とである。この方法により、従来の準安定オーステナイ
ト鋼を使用する場合に得られなかった最大透磁率μｍ２
００以上の強磁性部と、オーステナイト組織を主体とす
る透磁率２以下、Ｍｓ点が−１０℃以下の非磁性部とを
併せ持つような複合磁性部材を得ることができる。
【００１６】上述した強磁性部を得る際に行なう素材の
焼鈍は、強磁性部の製造工程において残留する歪みの開
放を行なうものであり、強磁性特性を高めるためには、
非磁性部を得る前に予め行なっておく必要がある。本発
明において、強磁性部の最大透磁率μｍを２００以上と
したのは、従来の準安定オーステナイト鋼では得ること
のできない範囲として設定したものである。本発明にお
いては、加熱冷却により残留するオーステナイトにより
非磁性部の特性を確保するものである。このオーステナ
イトは、急冷であればあるほど多く残留させることが可
能であり、オーステナイトが安定で存在する加熱領域か
ら急冷することが望ましい。実際には、空冷以上の冷却
速度を確保できる冷却法の適用が望ましく、水冷法ある
いは油冷法を適用することが望ましい。
焼鈍は、強磁性部の製造工程において残留する歪みの開
放を行なうものであり、強磁性特性を高めるためには、
非磁性部を得る前に予め行なっておく必要がある。本発
明において、強磁性部の最大透磁率μｍを２００以上と
したのは、従来の準安定オーステナイト鋼では得ること
のできない範囲として設定したものである。本発明にお
いては、加熱冷却により残留するオーステナイトにより
非磁性部の特性を確保するものである。このオーステナ
イトは、急冷であればあるほど多く残留させることが可
能であり、オーステナイトが安定で存在する加熱領域か
ら急冷することが望ましい。実際には、空冷以上の冷却
速度を確保できる冷却法の適用が望ましく、水冷法ある
いは油冷法を適用することが望ましい。
【００１７】また、オーステナイトを残留させる方法と
しては、レーザビームやプラズマ加熱により部分的に溶
解させ凝固させる方法をとることも可能である。溶解凝
固する方法では、オーステナイトは極めて安定になり、
非磁性部の磁気特性を確保する手法としては有効であ
る。このように、本発明においては、本来強磁性のマル
テンサイト組織となる鋼を利用するため、非磁性部の特
性の確保が重要である。非磁性部の特性は、上述した合
金組成とオーステナイトを残留する加熱冷却処理によっ
て大きく変化する。複合磁性部材として有効な非磁性部
の磁気特性および安定性の指標として本発明において
は、最大透磁率２以下、Ｍｓ点を−１０℃と規定した。
しては、レーザビームやプラズマ加熱により部分的に溶
解させ凝固させる方法をとることも可能である。溶解凝
固する方法では、オーステナイトは極めて安定になり、
非磁性部の磁気特性を確保する手法としては有効であ
る。このように、本発明においては、本来強磁性のマル
テンサイト組織となる鋼を利用するため、非磁性部の特
性の確保が重要である。非磁性部の特性は、上述した合
金組成とオーステナイトを残留する加熱冷却処理によっ
て大きく変化する。複合磁性部材として有効な非磁性部
の磁気特性および安定性の指標として本発明において
は、最大透磁率２以下、Ｍｓ点を−１０℃と規定した。
【００１８】
【実施例】本発明ではＭｎとＮｉの含有量が重要となる
ので、真空溶解でＭｎとＮｉ含有量を種々に変えた１０
ｋｇの鋼塊を得た後、鍛造、熱間圧延を行ない、板厚
４．０ｍｍとした。この材料をＡ３変態点以下で焼鈍し
た後、酸化スケールを除去し、冷間圧延により板厚
１．５ｍｍとした。表１に実験に供した合金の化学組成
を示す。
ので、真空溶解でＭｎとＮｉ含有量を種々に変えた１０
ｋｇの鋼塊を得た後、鍛造、熱間圧延を行ない、板厚
４．０ｍｍとした。この材料をＡ３変態点以下で焼鈍し
た後、酸化スケールを除去し、冷間圧延により板厚
１．５ｍｍとした。表１に実験に供した合金の化学組成
を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】この冷間圧延材をＡ３変態点以下で焼鈍し
て強磁性体化した。得られた試料の一部を高周波加熱に
よって約１０００℃で１０分間保持後、水冷し、部分的
に非磁性体化した試料を得た。高周波加熱による熱影響
部以外の最大透磁率μｍ、磁束密度Ｂ4000(磁化の強さ
４０００（Ａ／ｍ）における磁束密度)を求め、強磁性
部の磁気特性を評価した。一方、高周波加熱によって得
られた非磁性部は、Ｘ線回折分析により残留オーステナ
イトを主体とする相が形成されていることを確認し、最
大透磁率μｍおよびＭｓ点の測定を行なった。それぞれ
の測定には、透磁率計、微量走査型熱量計を使用した。
表２に結果を示す。
て強磁性体化した。得られた試料の一部を高周波加熱に
よって約１０００℃で１０分間保持後、水冷し、部分的
に非磁性体化した試料を得た。高周波加熱による熱影響
部以外の最大透磁率μｍ、磁束密度Ｂ4000(磁化の強さ
４０００（Ａ／ｍ）における磁束密度)を求め、強磁性
部の磁気特性を評価した。一方、高周波加熱によって得
られた非磁性部は、Ｘ線回折分析により残留オーステナ
イトを主体とする相が形成されていることを確認し、最
大透磁率μｍおよびＭｓ点の測定を行なった。それぞれ
の測定には、透磁率計、微量走査型熱量計を使用した。
表２に結果を示す。
【００２１】
【表２】
【００２２】表２に示すように、Ｎｉ＋Ｍｎ量が２％を
超え７％以下とした本発明の試料は、すべて強磁性部に
おいて、最大透磁率が２００を超え、４０００（Ａ／
ｍ）における磁束密度も１（Ｔ）を超える優れた強磁性
体特性が得られると共に、非磁性部においても最大透磁
率が２以下となり、Ｍｓ点も−１０℃以下と安定したも
のとなったことを確認できた。また、Ｎｉを添加しない
か、２％未満の少量のＮｉを添加した本発明の試料１〜
６は、Ｎｉを２％以上という本発明の試料中でも多量に
添加した試料７〜８に比べて、透磁率が高く磁束密度も
高いものとすることができ、強磁性部の磁気特性を高め
るという点で、ＮｉよりもＭｎの添加が有効であること
がわかる。一方、Ｍｎの低い比較例の試料９において
は、強磁性体部の特性は優れているものの非磁性部の透
磁率が高くなり、Ｍｓ点が上昇して不安定な非磁性部が
形成されたことがわかる。
超え７％以下とした本発明の試料は、すべて強磁性部に
おいて、最大透磁率が２００を超え、４０００（Ａ／
ｍ）における磁束密度も１（Ｔ）を超える優れた強磁性
体特性が得られると共に、非磁性部においても最大透磁
率が２以下となり、Ｍｓ点も−１０℃以下と安定したも
のとなったことを確認できた。また、Ｎｉを添加しない
か、２％未満の少量のＮｉを添加した本発明の試料１〜
６は、Ｎｉを２％以上という本発明の試料中でも多量に
添加した試料７〜８に比べて、透磁率が高く磁束密度も
高いものとすることができ、強磁性部の磁気特性を高め
るという点で、ＮｉよりもＭｎの添加が有効であること
がわかる。一方、Ｍｎの低い比較例の試料９において
は、強磁性体部の特性は優れているものの非磁性部の透
磁率が高くなり、Ｍｓ点が上昇して不安定な非磁性部が
形成されたことがわかる。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、準オーステナイト鋼を
用いず、ＭｎとＮを適量添加したＣ−Ｃｒ−Ｆｅ合金を
使用することにより、強加工を行なうことなく特に強磁
性部の特性に優れた複合磁性材料を得ることができる。
したがって、従来のような極めて厳しい加工条件を適用
することがなくなり、製造上の効率向上に極めて有効で
ある。また、本発明においては強磁性部の磁気特性に優
れているため、磁気回路におけるポールピースのような
磁路形成材料としても有効である。
用いず、ＭｎとＮを適量添加したＣ−Ｃｒ−Ｆｅ合金を
使用することにより、強加工を行なうことなく特に強磁
性部の特性に優れた複合磁性材料を得ることができる。
したがって、従来のような極めて厳しい加工条件を適用
することがなくなり、製造上の効率向上に極めて有効で
ある。また、本発明においては強磁性部の磁気特性に優
れているため、磁気回路におけるポールピースのような
磁路形成材料としても有効である。
Claims (3)
- 【請求項１】 質量％でＣ：０．３５〜０．７５％、Ｃ
ｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え７％以下、Ｎ：
０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１種もしくは２種
を２％以下含有し、残部実質的にＦｅからなる組成を有
し、かつ最大透磁率μｍ２００以上の強磁性部と、オー
ステナイト組織を主体とする透磁率２以下、Ｍｓ点−１
０℃以下の非磁性部とすることを特徴とする複合磁性部
材。 - 【請求項２】 質量％でＮｉを４％以下含み、かつＮｉ
＋Ｍｎ：２％を超え７％以下である請求項１に記載の複
合磁性部材。 - 【請求項３】 質量％でＣ：０．３５〜０．７５％、Ｃ
ｒ：１０〜１６％、Ｍｎ：２％を超え７％以下、Ｎ：
０．０１〜０．０５％、Ｓｉ、Ａｌの１種もしくは２種
を２％以下含有し、残部実質的にＦｅからなる組成を有
する素材を焼鈍し、最大透磁率μｍ２００以上の強磁性
部を得た後、該強磁性組織の一部をオーステナイト変態
温度以上に加熱した後、冷却してオーステナイト組織を
残留させ非磁性部を得ることを特徴とする複合磁性部材
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02929696A JP3676477B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02929696A JP3676477B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09228004A true JPH09228004A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3676477B2 JP3676477B2 (ja) | 2005-07-27 |
Family
ID=12272288
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02929696A Expired - Fee Related JP3676477B2 (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | 複合磁性部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3676477B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6245441B1 (en) | 1998-06-22 | 2001-06-12 | Hitachi Metals, Ltd. | Composite magnetic member excellent in corrosion resistance and method of producing the same |
| US6255005B1 (en) | 1998-07-27 | 2001-07-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Composite magnetic member, method of producing ferromagnetic portion of same, and method of forming non-magnetic portion of same |
-
1996
- 1996-02-16 JP JP02929696A patent/JP3676477B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6245441B1 (en) | 1998-06-22 | 2001-06-12 | Hitachi Metals, Ltd. | Composite magnetic member excellent in corrosion resistance and method of producing the same |
| DE19928562B4 (de) * | 1998-06-22 | 2006-06-14 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetisches Verbundelement mit hervorragender Korrosionsbeständigkeit und Verfahren zu seiner Herstellung |
| US6255005B1 (en) | 1998-07-27 | 2001-07-03 | Hitachi Metals, Ltd. | Composite magnetic member, method of producing ferromagnetic portion of same, and method of forming non-magnetic portion of same |
| DE19934989B4 (de) * | 1998-07-27 | 2008-04-17 | Hitachi Metals, Ltd. | Magnetisches Verbundelement, Verfahren zum Herstellen des ferromagnetischen Teils desselben sowie Verfahren zum Herstellen des unmagnetischen Teils desselben |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3676477B2 (ja) | 2005-07-27 |
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