JPH09227950A - 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH09227950A JPH09227950A JP6030796A JP6030796A JPH09227950A JP H09227950 A JPH09227950 A JP H09227950A JP 6030796 A JP6030796 A JP 6030796A JP 6030796 A JP6030796 A JP 6030796A JP H09227950 A JPH09227950 A JP H09227950A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、特別の合金元素を添加することな
しに通常の低炭素鋼で５０％を越える伸びを実現するこ
とができる加工用熱延鋼板の製造方法を提供することを
課題とする。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０８％、
Ｍｎ：０．５超え０．５％以上、Ｓｉ：０．００３〜
０．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．３％、Ｎ：０．００７％以下、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％残部不可避不純物を除
いてＦｅから成る鋼片を、１１５０℃以下で低温加熱
し、粗圧延してシートバートした後、Ａｒ3変態点以上
の温度で捲取り、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保
持し、その後捲戻し、そして、該シートバーの先端をそ
の前に粗圧延され圧延ラインを先行するシートバーの後
端に接合して、仕上げ温度Ａｒ3変態点以上で連続的に
０．６〜１．６ｍｍの薄板に熱間仕上圧延をし、５００
℃以上の捲取温度で捲取ることを特徴とする成形性に優
れた加工用熱延鋼板の製造方法。
しに通常の低炭素鋼で５０％を越える伸びを実現するこ
とができる加工用熱延鋼板の製造方法を提供することを
課題とする。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．０８％、
Ｍｎ：０．５超え０．５％以上、Ｓｉ：０．００３〜
０．５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．３％、Ｎ：０．００７％以下、
Ｂ：０．０００５〜０．００５％残部不可避不純物を除
いてＦｅから成る鋼片を、１１５０℃以下で低温加熱
し、粗圧延してシートバートした後、Ａｒ3変態点以上
の温度で捲取り、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保
持し、その後捲戻し、そして、該シートバーの先端をそ
の前に粗圧延され圧延ラインを先行するシートバーの後
端に接合して、仕上げ温度Ａｒ3変態点以上で連続的に
０．６〜１．６ｍｍの薄板に熱間仕上圧延をし、５００
℃以上の捲取温度で捲取ることを特徴とする成形性に優
れた加工用熱延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱延連続化法によ
る薄手熱延鋼板の製造方法に係り、特に自動車や産業機
械等に用いられる成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板を
連続的に熱間圧延して製造する方法に関するものであ
る。
る薄手熱延鋼板の製造方法に係り、特に自動車や産業機
械等に用いられる成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板を
連続的に熱間圧延して製造する方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車等の加工用鋼板の技術分野
では、加工性の良い冷延鋼板が使用されていたが、最近
は冷延鋼板に代わる素材として比較的安価な加工用熱延
鋼板が使用されるようになってきていて、従来の薄手冷
延鋼板に代わる加工性に優れた薄手熱延鋼板の要求が高
まっている。
では、加工性の良い冷延鋼板が使用されていたが、最近
は冷延鋼板に代わる素材として比較的安価な加工用熱延
鋼板が使用されるようになってきていて、従来の薄手冷
延鋼板に代わる加工性に優れた薄手熱延鋼板の要求が高
まっている。
【０００３】ところが、熱間圧延により薄手熱延鋼板を
製造しようとしても、放熱が速くて、特に、鋼板先端部
の温度低下が大きく、熱延仕上温度のＡｒ3変態点以上
の温度確保が困難であり、仕上温度以下に低下した場合
には材質が劣化し、加工性に優れた薄手熱延鋼板とする
ことができなかった。
製造しようとしても、放熱が速くて、特に、鋼板先端部
の温度低下が大きく、熱延仕上温度のＡｒ3変態点以上
の温度確保が困難であり、仕上温度以下に低下した場合
には材質が劣化し、加工性に優れた薄手熱延鋼板とする
ことができなかった。
【０００４】従来は、鋼片の加熱温度を高めることによ
り、熱延仕上温度をＡｒ3変態点以上に確保することが
一般に行なわれているが、鋼板の先端部の温度低下が大
きく中間部とでは熱延仕上温度に差が生じ、鋼板全長に
亘って均一な材質の熱延鋼板とすることができないとい
う欠点があった。
り、熱延仕上温度をＡｒ3変態点以上に確保することが
一般に行なわれているが、鋼板の先端部の温度低下が大
きく中間部とでは熱延仕上温度に差が生じ、鋼板全長に
亘って均一な材質の熱延鋼板とすることができないとい
う欠点があった。
【０００５】また、鋼素材の成分を調整することにより
薄手熱延鋼板とすることも提案されている。
薄手熱延鋼板とすることも提案されている。
【０００６】例えば、特開昭６３−７６８２２号では、
Ｂを添加し、Ａｒ3変態点を低下させ、仕上最終スタン
ド出側温度をＡｒ3変態点以上としてフエライトの析出
を防止し、プレス加工性に優れた軟質熱延鋼板とする製
造方法が提案されているが、この方法ではＢの添加量が
０．０１５〜０．０４５％と多いため、鋼中に固溶Ｂが
存在しがちであり、鋼を硬質化し、鋼片表面に割れが発
生する等の問題がある。
Ｂを添加し、Ａｒ3変態点を低下させ、仕上最終スタン
ド出側温度をＡｒ3変態点以上としてフエライトの析出
を防止し、プレス加工性に優れた軟質熱延鋼板とする製
造方法が提案されているが、この方法ではＢの添加量が
０．０１５〜０．０４５％と多いため、鋼中に固溶Ｂが
存在しがちであり、鋼を硬質化し、鋼片表面に割れが発
生する等の問題がある。
【０００７】また、Ｂ添加の欠点を改善した加工用熱延
鋼板の製造方法が特開昭６３−１４３２２５号で提案さ
れている。この方法は加熱炉で９００〜１１８０℃の低
温加熱を行なうことにより、ＢＮとＡｌＮの析出を行な
って、熱延鋼板の特性上バラツキを無くすものである
が、薄手熱延鋼板の放熱による仕上圧延温度の低下に基
づく材質不良の問題を解決するには到ってない。
鋼板の製造方法が特開昭６３−１４３２２５号で提案さ
れている。この方法は加熱炉で９００〜１１８０℃の低
温加熱を行なうことにより、ＢＮとＡｌＮの析出を行な
って、熱延鋼板の特性上バラツキを無くすものである
が、薄手熱延鋼板の放熱による仕上圧延温度の低下に基
づく材質不良の問題を解決するには到ってない。
【０００８】また、Ｂ添加鋼の絞り加工性を改善する方
法が特開平２−１０４６１４号で提案されている。この
方法は仕上最終スタンドの圧下率を２０％以上に規制す
ることによりγの再結晶を行なって、Ｂ添加鋼の面内異
方性を低減して絞り加工性に優れた熱延鋼板とするもの
であるが、この方法も仕上圧延温度の低下、特に鋼板先
端部の仕上温度低下に基づく材質不良の問題を解決する
ものではない。
法が特開平２−１０４６１４号で提案されている。この
方法は仕上最終スタンドの圧下率を２０％以上に規制す
ることによりγの再結晶を行なって、Ｂ添加鋼の面内異
方性を低減して絞り加工性に優れた熱延鋼板とするもの
であるが、この方法も仕上圧延温度の低下、特に鋼板先
端部の仕上温度低下に基づく材質不良の問題を解決する
ものではない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、鋼
板の全長に亘って均一な材質とし、特に鋼板先端部の材
質不良をなくした０．６〜１．６ｍｍ板厚の加工性に優
れた薄手熱延鋼板の製造方法を提供することを課題とす
るものである。
板の全長に亘って均一な材質とし、特に鋼板先端部の材
質不良をなくした０．６〜１．６ｍｍ板厚の加工性に優
れた薄手熱延鋼板の製造方法を提供することを課題とす
るものである。
【００１０】
（１）重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０８％ Ｍｎ：０．５％超え１．５％以下 Ｓｉ：０．００３〜０．５％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．００５〜０．３％ Ｎ ：０．００７％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５％ 残部不可避不純物を除いてＦｅから成る鋼片を、粗圧延
してシートバーとした後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲
取り、３秒以上１℃／ｓ以下の冷却速度で保持し、その
後捲戻し、そして、該シートバーの先端をその前に粗圧
延され圧延ラインを先行するシートバーの後端に接合し
て、仕上げ温度Ａｒ3変態点以上で連続的に０．６〜
１．６ｍｍの薄板に熱間仕上圧延をし、５００℃以上の
捲取温度で捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工
用薄手熱延鋼板の製造方法。
してシートバーとした後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲
取り、３秒以上１℃／ｓ以下の冷却速度で保持し、その
後捲戻し、そして、該シートバーの先端をその前に粗圧
延され圧延ラインを先行するシートバーの後端に接合し
て、仕上げ温度Ａｒ3変態点以上で連続的に０．６〜
１．６ｍｍの薄板に熱間仕上圧延をし、５００℃以上の
捲取温度で捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工
用薄手熱延鋼板の製造方法。
【００１１】（２）重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０８％ Ｍｎ：０．５％超え１．５％以下 Ｓｉ：０．００３〜０．５％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．００５〜０．３％ Ｎ ：０．００７％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５％ 残部不可避不純物を除いてＦｅから成る鋼片を、１１５
０℃以下で低温加熱し、粗圧延してシートバーとした
後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲取り、３秒以上１℃／
ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該
シートバーの先端をその前に粗圧延され圧延ラインを先
行するシートバーの後端に接合して、仕上げ温度Ａｒ3
変態点以上で連続的に０．６〜１．６ｍｍの薄板に熱間
仕上圧延をし、５００℃以上の捲取温度で捲取ることを
特徴とする成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方
法。
０℃以下で低温加熱し、粗圧延してシートバーとした
後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲取り、３秒以上１℃／
ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該
シートバーの先端をその前に粗圧延され圧延ラインを先
行するシートバーの後端に接合して、仕上げ温度Ａｒ3
変態点以上で連続的に０．６〜１．６ｍｍの薄板に熱間
仕上圧延をし、５００℃以上の捲取温度で捲取ることを
特徴とする成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方
法。
【００１２】以下本発明を詳細に説明する。
【００１３】本発明は、鋼板の仕上温度であるＡｒ3変
態点温度を低下させることが薄手熱延鋼板を製造するに
不可欠であるとの考えに基づき、Ａｒ3変態点温度を低
下させる鋼成分について研究した結果、Ｂ添加鋼中のＭ
ｎがＡｒ3変態点温度を低下させるに有効であることを
見い出した 。
態点温度を低下させることが薄手熱延鋼板を製造するに
不可欠であるとの考えに基づき、Ａｒ3変態点温度を低
下させる鋼成分について研究した結果、Ｂ添加鋼中のＭ
ｎがＡｒ3変態点温度を低下させるに有効であることを
見い出した 。
【００１４】即ち、Ｍｎ添加量とＡｒ3変態点温度との
関係を実験により調べた。図１は９００℃で６０％加工
して、３０℃／ｓで冷却した鋼板についての結果を示す
もので、図から明らかな様に、Ｍｎが０．３％を超えて
増加するに応じてＡｒ3変態点は低下する。また、Ｂ添
加鋼ではＭｎ量の増加に伴うＡｒ3変態点の低下が著し
い。このことは、Ａｒ3変態点の低下にＭｎとＢとの相
互作用が存在し、ＢとＭｎの複合添加によりＡｒ3変態
点を低下させれば熱延仕上温度が低く設定できるので、
薄手熱延鋼板を製造するのに有効であるとの知見を得た
こと、及び、熱延鋼板に加工性を持たせるためには加工
性に有害なＳやＮを除くために、ＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮ
として析出処理する必要があり、仕上げ圧延前にＭｎ
Ｓ、ＢＮやＡｌＮをできるだけ析出させておくことが、
鋼中に存在する固溶Ｓや固溶Ｎを減少させ伸びの向上に
つながるものであり、そのためには、１１５０℃以下で
低温加熱する析出処理、及び粗圧延シートバーをＡｒ3
変態点以上の温度で捲取り、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷
却速度で保持し、その後捲戻す析出処理とにより、Ｍｎ
Ｓ、ＢＮやＡｌＮの析出物を析出させると伸びが著しく
向上するとの知見を得たことに基づいて本発明を完成し
た。
関係を実験により調べた。図１は９００℃で６０％加工
して、３０℃／ｓで冷却した鋼板についての結果を示す
もので、図から明らかな様に、Ｍｎが０．３％を超えて
増加するに応じてＡｒ3変態点は低下する。また、Ｂ添
加鋼ではＭｎ量の増加に伴うＡｒ3変態点の低下が著し
い。このことは、Ａｒ3変態点の低下にＭｎとＢとの相
互作用が存在し、ＢとＭｎの複合添加によりＡｒ3変態
点を低下させれば熱延仕上温度が低く設定できるので、
薄手熱延鋼板を製造するのに有効であるとの知見を得た
こと、及び、熱延鋼板に加工性を持たせるためには加工
性に有害なＳやＮを除くために、ＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮ
として析出処理する必要があり、仕上げ圧延前にＭｎ
Ｓ、ＢＮやＡｌＮをできるだけ析出させておくことが、
鋼中に存在する固溶Ｓや固溶Ｎを減少させ伸びの向上に
つながるものであり、そのためには、１１５０℃以下で
低温加熱する析出処理、及び粗圧延シートバーをＡｒ3
変態点以上の温度で捲取り、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷
却速度で保持し、その後捲戻す析出処理とにより、Ｍｎ
Ｓ、ＢＮやＡｌＮの析出物を析出させると伸びが著しく
向上するとの知見を得たことに基づいて本発明を完成し
た。
【００１５】図２は、保持時間と伸びとの関係を示す図
である。図２に示す実験結果によれば、保持時間の増加
に伴って伸びが向上し、保持時間が３秒以上となると伸
びが５０％以上となることが分かる。この様に伸びが向
上するメカニズムは、ＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮを析出させ
た結果、セメンタイト密度が低くなる。即ち、セメンタ
イトの単位面積当たりの個数が少なくなり、大きくまば
らになるからである。そのため、伸びが著しく向上する
ものと考えられる。
である。図２に示す実験結果によれば、保持時間の増加
に伴って伸びが向上し、保持時間が３秒以上となると伸
びが５０％以上となることが分かる。この様に伸びが向
上するメカニズムは、ＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮを析出させ
た結果、セメンタイト密度が低くなる。即ち、セメンタ
イトの単位面積当たりの個数が少なくなり、大きくまば
らになるからである。そのため、伸びが著しく向上する
ものと考えられる。
【００１６】本発明が対象とする鋼板の成分及び成分範
囲を限定した理由を述べる。
囲を限定した理由を述べる。
【００１７】Ｃは、硬化元素であり、Ｃ量が少ない程加
工性に有利であるが、Ｃ量を低下させる脱炭処理の経済
性を考慮してＣ量の下限を０．０１％とした。また、Ｃ
量が多くなると硬質になり加工性を劣化するのでＣ量の
上限を０．０８％とした。
工性に有利であるが、Ｃ量を低下させる脱炭処理の経済
性を考慮してＣ量の下限を０．０１％とした。また、Ｃ
量が多くなると硬質になり加工性を劣化するのでＣ量の
上限を０．０８％とした。
【００１８】Ｍｎは、図１に示すようにＡｒ3変態点温
度を低下させるに必要な元素であると共に、鋼中の固溶
ＳをＭｎＳとして析出させ伸びを向上させるに必要な元
素であり、それらの効果を有効に発揮させるためには
０．５％超の量が必要である。また、Ｍｎ量が多くなる
と硬化して加工性を劣化させるので、上限を１．５％と
した。
度を低下させるに必要な元素であると共に、鋼中の固溶
ＳをＭｎＳとして析出させ伸びを向上させるに必要な元
素であり、それらの効果を有効に発揮させるためには
０．５％超の量が必要である。また、Ｍｎ量が多くなる
と硬化して加工性を劣化させるので、上限を１．５％と
した。
【００１９】Ｓｉは、鋼の脱酸剤として添加されるが、
多くなると硬化して加工性を劣化させるので、その範囲
を０．００３〜０．５％とした。
多くなると硬化して加工性を劣化させるので、その範囲
を０．００３〜０．５％とした。
【００２０】Ｐ、Ｓは、不純物として不可避的に含有さ
れ伸びに悪影響を与えるので、Ｐは最大０．０５％、Ｓ
は最大０．０２％とした。
れ伸びに悪影響を与えるので、Ｐは最大０．０５％、Ｓ
は最大０．０２％とした。
【００２１】Ａｌは、鋼の脱酸剤として添加され鋼中に
含有されるが、Ａｌは鋼中のＮをＡｌＮとして析出させ
伸びを向上させるに必要な元素であり、０．００５％以
上必要である。一方、Ａｌ量が多くなるに応じて伸びが
向上するが、０．３％を超えると硬化して加工性を劣化
させるので、Ａｌは０．００５〜０．３％とした。
含有されるが、Ａｌは鋼中のＮをＡｌＮとして析出させ
伸びを向上させるに必要な元素であり、０．００５％以
上必要である。一方、Ａｌ量が多くなるに応じて伸びが
向上するが、０．３％を超えると硬化して加工性を劣化
させるので、Ａｌは０．００５〜０．３％とした。
【００２２】Ｎは不可避不純物として含有され伸びを害
するので低い方が望ましい、０．００７％を超えるとＡ
ｌＮやＢＮとして析出する以上の固溶Ｎ量が増大し伸び
を害するので、上限を０．００７％とした。
するので低い方が望ましい、０．００７％を超えるとＡ
ｌＮやＢＮとして析出する以上の固溶Ｎ量が増大し伸び
を害するので、上限を０．００７％とした。
【００２３】Ｂは、Ａｒ3変態点温度を低下させると共
に、鋼中のＮをＢＮとして析出させるに必要な元素であ
り、そして、セメンタイト密度を低くして、即ちセメン
タイト粒を粗大化させて熱延鋼板を軟質化させ伸びを向
上させる効果がある。最低０．０００５％の量が必要で
ある。しかし、０．００５％を超えて含有させると固溶
Ｂが存在することとなり、伸びの向上に寄与しなくな
り、鋼板の割れ発生の原因ともなるので、最大０．００
５％とした。
に、鋼中のＮをＢＮとして析出させるに必要な元素であ
り、そして、セメンタイト密度を低くして、即ちセメン
タイト粒を粗大化させて熱延鋼板を軟質化させ伸びを向
上させる効果がある。最低０．０００５％の量が必要で
ある。しかし、０．００５％を超えて含有させると固溶
Ｂが存在することとなり、伸びの向上に寄与しなくな
り、鋼板の割れ発生の原因ともなるので、最大０．００
５％とした。
【００２４】次いで、加熱炉での低温加熱処理について
述べると、加工性を劣化させないで、熱間圧延をするた
めには、圧延されるシ−トバ−の温度を少なくともＡｒ
3変態点以上の温度とする必要がある。図３はシ−トバ
−の仕上げ温度分布を示す図である。図２に示すよう
に、熱間圧延されるシ−トバ−の先端部の仕上温度が一
番低く、後端部になるに従い仕上温度が高くなる。後端
部の仕上温度が高くなる理由は、加工発熱によるものと
考えられる。
述べると、加工性を劣化させないで、熱間圧延をするた
めには、圧延されるシ−トバ−の温度を少なくともＡｒ
3変態点以上の温度とする必要がある。図３はシ−トバ
−の仕上げ温度分布を示す図である。図２に示すよう
に、熱間圧延されるシ−トバ−の先端部の仕上温度が一
番低く、後端部になるに従い仕上温度が高くなる。後端
部の仕上温度が高くなる理由は、加工発熱によるものと
考えられる。
【００２５】このように、シ−トバ−の仕上温度は、シ
−トバ−の全長に亘って均一でないため、シ−トバ−の
材質も先端部と中間部とで異なったものとなり問題があ
った。
−トバ−の全長に亘って均一でないため、シ−トバ−の
材質も先端部と中間部とで異なったものとなり問題があ
った。
【００２６】また、加熱炉での加熱は、熱間圧延される
シ−トバ−の最低仕上温度、即ち、シ−トバ−の先端部
の仕上げ温度がＡｒ3変態点以上の温度となるように加
熱温度を選定しなければならなかった。そのため、従来
の加熱炉での加熱は、Ａｒ3変態点よりもかなり高温の
約１２００℃の温度に加熱することが行われていた。
シ−トバ−の最低仕上温度、即ち、シ−トバ−の先端部
の仕上げ温度がＡｒ3変態点以上の温度となるように加
熱温度を選定しなければならなかった。そのため、従来
の加熱炉での加熱は、Ａｒ3変態点よりもかなり高温の
約１２００℃の温度に加熱することが行われていた。
【００２７】ところが、本発明では、粗圧延されたシー
トバーの先端を、その前に粗圧延され熱延ラインを先行
するシートバーの後端に接合してあるので、連続的に熱
間圧延をすることが可能となり、しかも、その熱間圧延
は等速圧延とすることができるので、シートバーの全長
に亘って圧延条件が同じとなり、従来のバッチ型の熱間
圧延の加速圧延とは異なって、シートバーの温度低下の
バラツキが生じない。即ち、本発明の熱延連続化法によ
れば、シートバーの先端部が存在しないので、熱延条件
が従来の熱延仕上鋼板の中間部に相当するだけの圧延と
なるので、仕上鋼板の温度低下は一定となり、その温度
低下も少ない。しかも、本発明ではＭｎを添加して、Ｍ
ｎ−Ｂの相互作用によりＡｒ3変態点を低下してあるの
で、０．６〜１．６ｍｍの薄手鋼板であっても仕上圧延
温度がＡｒ3変態点以下となることはない。
トバーの先端を、その前に粗圧延され熱延ラインを先行
するシートバーの後端に接合してあるので、連続的に熱
間圧延をすることが可能となり、しかも、その熱間圧延
は等速圧延とすることができるので、シートバーの全長
に亘って圧延条件が同じとなり、従来のバッチ型の熱間
圧延の加速圧延とは異なって、シートバーの温度低下の
バラツキが生じない。即ち、本発明の熱延連続化法によ
れば、シートバーの先端部が存在しないので、熱延条件
が従来の熱延仕上鋼板の中間部に相当するだけの圧延と
なるので、仕上鋼板の温度低下は一定となり、その温度
低下も少ない。しかも、本発明ではＭｎを添加して、Ｍ
ｎ−Ｂの相互作用によりＡｒ3変態点を低下してあるの
で、０．６〜１．６ｍｍの薄手鋼板であっても仕上圧延
温度がＡｒ3変態点以下となることはない。
【００２８】このような理由により、本発明では、加熱
炉での温度を従来の温度よりも低く設定でき加熱炉原単
位の低下が図られる。実験によれば、熱延仕上鋼板の温
度をＡｒ3変態点以上にするためには１１５０℃以下で
９５０℃以上の低温加熱であれば充分であることが分か
った。しかも、１１５０℃以下の低温加熱を行えば、従
来以上に鋼中へのＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析出が促進さ
れ、鋼板の加工性、特に伸びが向上する効果が生じ、鋼
板の全長に亘ってその材質が改善されたものとなること
を見出した。
炉での温度を従来の温度よりも低く設定でき加熱炉原単
位の低下が図られる。実験によれば、熱延仕上鋼板の温
度をＡｒ3変態点以上にするためには１１５０℃以下で
９５０℃以上の低温加熱であれば充分であることが分か
った。しかも、１１５０℃以下の低温加熱を行えば、従
来以上に鋼中へのＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析出が促進さ
れ、鋼板の加工性、特に伸びが向上する効果が生じ、鋼
板の全長に亘ってその材質が改善されたものとなること
を見出した。
【００２９】更に、析出処理について説明する。
【００３０】ＭｎＳやＡｌＮの析出物をオーステナイト
域で出来るだけ析出させることが伸び向上につながるも
のである。そのためシートバーをＡｒ3点以上で捲取
り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持
し、その後捲戻すことによりＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析
出物を析出させると、その後の仕上圧延でこれが核とな
り析出を著しく促進し伸びが向上するのである。
域で出来るだけ析出させることが伸び向上につながるも
のである。そのためシートバーをＡｒ3点以上で捲取
り、次いで、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度で保持
し、その後捲戻すことによりＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析
出物を析出させると、その後の仕上圧延でこれが核とな
り析出を著しく促進し伸びが向上するのである。
【００３１】また、析出物の生成のためには、３秒以上
１℃／Ｓ以上の冷却速度に保持する必要があり、これ以
下では伸びの向上に効果がない。
１℃／Ｓ以上の冷却速度に保持する必要があり、これ以
下では伸びの向上に効果がない。
【００３２】本発明の析出処理には、シ−トバ−の巻取
りを行うコイルボックス法（Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅ
ｅｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ，１９８１，Ｎｏ．１１，Ｐ．
４５２）が使用できる。この方法は、シ−トバ−を曲げ
ると同時にコイル状に巻き取るため、保温効果を有して
いて、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度に保持するのに
特別の加熱装置なしで行うことができる。
りを行うコイルボックス法（Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅ
ｅｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒ，１９８１，Ｎｏ．１１，Ｐ．
４５２）が使用できる。この方法は、シ−トバ−を曲げ
ると同時にコイル状に巻き取るため、保温効果を有して
いて、３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却速度に保持するのに
特別の加熱装置なしで行うことができる。
【００３３】そして、前述した低温加熱によるＭｎＳ、
ＢＮやＡｌＮの１次析出を行わせて核を作っておくと、
上記析出処理による析出が著しく促進することが判明し
た。従って、低温加熱による析出処理と上記析出処理と
の両方の析出処理を組み合わせて析出処理を行うと相乗
効果が生じて好適である。
ＢＮやＡｌＮの１次析出を行わせて核を作っておくと、
上記析出処理による析出が著しく促進することが判明し
た。従って、低温加熱による析出処理と上記析出処理と
の両方の析出処理を組み合わせて析出処理を行うと相乗
効果が生じて好適である。
【００３４】更に、５００℃以上の捲取温度で捲取る
と、鋼板中に残存する固溶Ｓ、ＮがＭｎＳ、ＢＮやＡｌ
Ｎとして析出するので、鋼板の伸びが一層向上する。捲
取温度が５００℃未満ではこのような効果が生じない。
と、鋼板中に残存する固溶Ｓ、ＮがＭｎＳ、ＢＮやＡｌ
Ｎとして析出するので、鋼板の伸びが一層向上する。捲
取温度が５００℃未満ではこのような効果が生じない。
【００３５】このように、本発明では低温加熱によって
従来の薄手冷延鋼板の板厚と同様の０．６〜１．６ｍｍ
板厚の成形性に優れた加工用熱延鋼板を得ることがで
き、その材質も全長に亘って均質なものとすることがで
きる。
従来の薄手冷延鋼板の板厚と同様の０．６〜１．６ｍｍ
板厚の成形性に優れた加工用熱延鋼板を得ることがで
き、その材質も全長に亘って均質なものとすることがで
きる。
【００３６】
【発明の実施の形態】本発明を図に基づいて説明する。
図３は、熱延連続化法における成形性に優れた加工用熱
延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
図３は、熱延連続化法における成形性に優れた加工用熱
延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
【００３７】図３に示すように、加熱炉１で１１５０℃
以下に加熱された鋼スラブは、粗圧延機２で熱間圧延さ
れ、これをＡｒ3変態点以上の温度で巻取ってシートバ
ーのコイル３とし、次いで３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却
速度で保持し、その後捲戻す。捲戻されたシートバー３
の先端は、溶接用切断機４でもって切断され溶接に適す
る先端開先が形成される。先行するシートバーが仕上圧
延機に搬送され仕上圧延されるが、その後端は同じく溶
接用切断機４でもって切断され溶接に適する後端開先が
形成される。先行するシートバーの後端と後行のシート
バーの先端とは、溶接装置５により溶接して接合され
る。
以下に加熱された鋼スラブは、粗圧延機２で熱間圧延さ
れ、これをＡｒ3変態点以上の温度で巻取ってシートバ
ーのコイル３とし、次いで３秒以上１℃／Ｓ以下の冷却
速度で保持し、その後捲戻す。捲戻されたシートバー３
の先端は、溶接用切断機４でもって切断され溶接に適す
る先端開先が形成される。先行するシートバーが仕上圧
延機に搬送され仕上圧延されるが、その後端は同じく溶
接用切断機４でもって切断され溶接に適する後端開先が
形成される。先行するシートバーの後端と後行のシート
バーの先端とは、溶接装置５により溶接して接合され
る。
【００３８】溶接装置５は、移動台車からなっておりシ
ートバーの後端の移動速度と同期して移動することがで
きるように制御されていて、移動台車を移動させながら
先行するシートバーの後端と後行のシートバーの先端と
を溶接する。溶接法は、レーザービーム溶接法が適する
が、他の公知の溶接法も適用できる。
ートバーの後端の移動速度と同期して移動することがで
きるように制御されていて、移動台車を移動させながら
先行するシートバーの後端と後行のシートバーの先端と
を溶接する。溶接法は、レーザービーム溶接法が適する
が、他の公知の溶接法も適用できる。
【００３９】溶接装置５によって一体に接合され長尺と
なったシートバーは、仕上圧延機６で連続的に仕上温度
Ａｒ3変態点以上で０．６〜１．６ｍｍの板厚に仕上圧
延され、次いで、ランアウトテーブルに設置された冷却
装置７により５００℃以上の捲取温度に水冷却された後
に、コイルとして捲取機１０で捲取られる。仕上鋼板は
所定の長さを捲取られると、切断機９で切断され別のコ
イルとして捲取機１０で捲取られる。なお、切断機９に
よる切断部位は、溶接装置５で接合した部位を切断する
ことが好ましい。
なったシートバーは、仕上圧延機６で連続的に仕上温度
Ａｒ3変態点以上で０．６〜１．６ｍｍの板厚に仕上圧
延され、次いで、ランアウトテーブルに設置された冷却
装置７により５００℃以上の捲取温度に水冷却された後
に、コイルとして捲取機１０で捲取られる。仕上鋼板は
所定の長さを捲取られると、切断機９で切断され別のコ
イルとして捲取機１０で捲取られる。なお、切断機９に
よる切断部位は、溶接装置５で接合した部位を切断する
ことが好ましい。
【００４０】本発明では、シートバーの先端を圧延ライ
ンを先行するシートバーの後端と接合して長尺の鋼板と
するので、連続して熱間仕上圧延をすることができるの
で、上記に述べた析出処理を組み合わせて析出処理を施
すことが可能となる。そして、仕上圧延中にこの析出処
理によるＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析出物を核として析出
物の促進がはかられ、成形性に優れた加工用薄手熱延鋼
板が得られる。
ンを先行するシートバーの後端と接合して長尺の鋼板と
するので、連続して熱間仕上圧延をすることができるの
で、上記に述べた析出処理を組み合わせて析出処理を施
すことが可能となる。そして、仕上圧延中にこの析出処
理によるＭｎＳ、ＢＮやＡｌＮの析出物を核として析出
物の促進がはかられ、成形性に優れた加工用薄手熱延鋼
板が得られる。
【００４１】
【実施例】表１に示す成分の鋼片を用いて、表２に示す
条件で加工用熱延鋼板を製造した。その結果を表２中に
併せて記載してある。
条件で加工用熱延鋼板を製造した。その結果を表２中に
併せて記載してある。
【００４２】本発明の鋼片の成分範囲を外れる比較例
Ｅ、Ｆ、Ｇの鋼種を用いて本発明で規定する製造条件で
製造した比較例Ｎｏ．５は、鋼板の全長に亘る材質のば
らつきは無いものの、センター部の材質が本発明よりも
劣っていた。
Ｅ、Ｆ、Ｇの鋼種を用いて本発明で規定する製造条件で
製造した比較例Ｎｏ．５は、鋼板の全長に亘る材質のば
らつきは無いものの、センター部の材質が本発明よりも
劣っていた。
【００４３】また、本発明で規定する成分範囲の鋼材に
対して、本発明で規定する製造条件から外れる条件で製
造した比較例Ｎｏ．８〜１１は、接合を行なっているた
め鋼板の全長に亘る材質のばらつきは無いものの、セン
ター部の材質が本発明例よりも特に伸びが低く劣ってい
た。そして、比較例Ｎｏ．１２は、接合を行なっていな
いため、鋼板の全長に亘る材質のばらつきがあった。な
お、本発明で規定する鋼片の成分範囲及び製造条件を外
れるＮｏ．６、７の比較例は、センター部の材質が極端
に劣っていた。
対して、本発明で規定する製造条件から外れる条件で製
造した比較例Ｎｏ．８〜１１は、接合を行なっているた
め鋼板の全長に亘る材質のばらつきは無いものの、セン
ター部の材質が本発明例よりも特に伸びが低く劣ってい
た。そして、比較例Ｎｏ．１２は、接合を行なっていな
いため、鋼板の全長に亘る材質のばらつきがあった。な
お、本発明で規定する鋼片の成分範囲及び製造条件を外
れるＮｏ．６、７の比較例は、センター部の材質が極端
に劣っていた。
【００４４】本発明例のＮｏ．１〜４はいずれもセンタ
ー部の材質は良好で、かつ鋼板の全長に亘る材質のばら
つきも無かった。なお、低温加熱したＮｏ．２の本発明
例は、材質（伸び）が最も優れていた。
ー部の材質は良好で、かつ鋼板の全長に亘る材質のばら
つきも無かった。なお、低温加熱したＮｏ．２の本発明
例は、材質（伸び）が最も優れていた。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】
【発明の効果】本発明の熱延連続化法による成形性に優
れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法によれば、仕上温度
のＡｒ3変態点を低下でき、０．６〜１．６ｍｍ板厚の
鋼板全長に亘って均質な材質とすることができ、また、
低温加熱により加熱炉原単位の低下がはかれ、更に、熱
延鋼板の先端部の材質不良による製品歩留りを向上させ
ることができ、その上、高い生産性を達成することがで
きる。
れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法によれば、仕上温度
のＡｒ3変態点を低下でき、０．６〜１．６ｍｍ板厚の
鋼板全長に亘って均質な材質とすることができ、また、
低温加熱により加熱炉原単位の低下がはかれ、更に、熱
延鋼板の先端部の材質不良による製品歩留りを向上させ
ることができ、その上、高い生産性を達成することがで
きる。
【図１】Ｍｎ量とＡｒ3変態点温度との関係を示す図で
ある。
ある。
【図２】保持時間と伸びとの関係を示す図である。
【図３】熱延鋼板の仕上温度分布を示す図である。
【図４】本発明の熱延連続化法による成形性に優れた加
工用熱延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
工用熱延鋼板の製造方法の概要を示す図である。
１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ 粗圧延コイル ４ 溶接用切断機 ５ 溶接装置 ６ 仕上圧延機 ７ 冷却装置 ８ ピンチロール ９ 切断機 １０ 捲取機
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０８％ Ｍｎ：０．５％超え１．５％以下 Ｓｉ：０．００３〜０．５％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．００５〜０．３％ Ｎ ：０．００７％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５％ 残部不可避不純物を除いてＦｅから成る鋼片を、粗圧延
してシートバーとした後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲
取り、３秒以上１℃／ｓ以下の冷却速度で保持し、その
後捲戻し、そして、該シートバーの先端をその前に粗圧
延され圧延ラインを先行するシートバーの後端に接合し
て、仕上げ温度Ａｒ3変態点以上で連続的に０．６〜
１．６ｍｍの薄板に熱間仕上圧延をし、５００℃以上の
捲取温度で捲取ることを特徴とする成形性に優れた加工
用薄手熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．０８％ Ｍｎ：０．５％超え１．５％以下 Ｓｉ：０．００３〜０．５％ Ｐ ：０．０５％以下 Ｓ ：０．０２％以下 Ａｌ：０．００５〜０．３％ Ｎ ：０．００７％以下 Ｂ ：０．０００５〜０．００５％ 残部不可避不純物を除いてＦｅから成る鋼片を、１１５
０℃以下で低温加熱し、粗圧延してシートバーとした
後、Ａｒ3変態点以上の温度で捲取り、３秒以上１℃／
ｓ以下の冷却速度で保持し、その後捲戻し、そして、該
シートバーの先端をその前に粗圧延され圧延ラインを先
行するシートバーの後端に接合して、仕上げ温度Ａｒ3
変態点以上で連続的に０．６〜１．６ｍｍの薄板に熱間
仕上圧延をし、５００℃以上の捲取温度で捲取ることを
特徴とする成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6030796A JPH09227950A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6030796A JPH09227950A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09227950A true JPH09227950A (ja) | 1997-09-02 |
Family
ID=13138381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6030796A Withdrawn JPH09227950A (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 熱延連続化プロセスを用いた成形性に優れた加工用薄手熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09227950A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015002363A1 (ko) | 2013-07-03 | 2015-01-08 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내시효성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
-
1996
- 1996-02-23 JP JP6030796A patent/JPH09227950A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015002363A1 (ko) | 2013-07-03 | 2015-01-08 | 주식회사 포스코 | 가공성 및 내시효성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법 |
| US10196703B2 (en) | 2013-07-03 | 2019-02-05 | Posco | Hot-rolled steel having excellent workability and anti-aging properties |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030506 |