JPH09209089A - スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法 - Google Patents
スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH09209089A JPH09209089A JP4661696A JP4661696A JPH09209089A JP H09209089 A JPH09209089 A JP H09209089A JP 4661696 A JP4661696 A JP 4661696A JP 4661696 A JP4661696 A JP 4661696A JP H09209089 A JPH09209089 A JP H09209089A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- shadow mask
- weight
- stock
- less
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Electrodes For Cathode-Ray Tubes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スジむらの発生がなく、高精細の受像管に適
したシャドウマスク用素材を提供する。 【構成】 Ｎｉ：３０〜５０％，Ｃｒ：０．０１〜１．
０％，Ｃ：０．０１５％以下，Ｓｉ：０．２％以下，Ｍ
ｎ：０．５％以下，Ａｌ：０．０２％以下及びＢ：０．
０００１〜０．００４０％を含むＦｅ−Ｎｉ系合金を素
材とし、板厚０．３ｍｍ以下の板材であり、素材表面を
板厚の３０〜７０％エッチングしてＪＩＳＺ８７２２で
定める反射４５−０度法で腐食面を測定したとき、ＪＩ
Ｓ Ｚ８７２９に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）
の明度Ｌ* の偏差が０．６０以下である。このシャドウ
マスク用素材は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の鋳塊を分塊圧延す
る工程で、再加熱を２回以上施し、熱間圧延した後、焼
鈍と冷間圧延を３回以上施すことにより製造される。
したシャドウマスク用素材を提供する。 【構成】 Ｎｉ：３０〜５０％，Ｃｒ：０．０１〜１．
０％，Ｃ：０．０１５％以下，Ｓｉ：０．２％以下，Ｍ
ｎ：０．５％以下，Ａｌ：０．０２％以下及びＢ：０．
０００１〜０．００４０％を含むＦｅ−Ｎｉ系合金を素
材とし、板厚０．３ｍｍ以下の板材であり、素材表面を
板厚の３０〜７０％エッチングしてＪＩＳＺ８７２２で
定める反射４５−０度法で腐食面を測定したとき、ＪＩ
Ｓ Ｚ８７２９に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）
の明度Ｌ* の偏差が０．６０以下である。このシャドウ
マスク用素材は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の鋳塊を分塊圧延す
る工程で、再加熱を２回以上施し、熱間圧延した後、焼
鈍と冷間圧延を３回以上施すことにより製造される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、多数の電子ビーム通過
孔をエッチングで穿孔したとき、スジむらが発生しない
シャドウマスク用素材及びその製造方法に関する。
孔をエッチングで穿孔したとき、スジむらが発生しない
シャドウマスク用素材及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】カラーテレビ用ブラウン管，ＯＡ機器の
ディスプレイ等の受像管には、多数の電子ビーム通過孔
が形成されたシャドウマスクが組み込まれている。電子
銃から射出された電子ビームは、特定の電子ビーム通過
孔を通過し、各色調に応じてそれぞれの蛍光部にビーム
スポットを投影する。シャドウマスク用素材としては、
正確な電子ビーム通過孔が形成されるようにエッチング
性に優れていることが要求され、従来から低炭素Ａｌキ
ルド鋼が使用されている。しかし、シャドウマスクは、
電子ビームの衝突によって加熱され、熱膨張する。この
ときの熱膨張量が大きいと、電子ビーム通過孔の位置が
変位し、電子ビームが所定の蛍光面に当らなくなるドー
ミング現象が発生する。
ディスプレイ等の受像管には、多数の電子ビーム通過孔
が形成されたシャドウマスクが組み込まれている。電子
銃から射出された電子ビームは、特定の電子ビーム通過
孔を通過し、各色調に応じてそれぞれの蛍光部にビーム
スポットを投影する。シャドウマスク用素材としては、
正確な電子ビーム通過孔が形成されるようにエッチング
性に優れていることが要求され、従来から低炭素Ａｌキ
ルド鋼が使用されている。しかし、シャドウマスクは、
電子ビームの衝突によって加熱され、熱膨張する。この
ときの熱膨張量が大きいと、電子ビーム通過孔の位置が
変位し、電子ビームが所定の蛍光面に当らなくなるドー
ミング現象が発生する。
【０００３】ドーミング現象は、カラーテレビ，ディス
プレイ等の高精度化，高輝度化に伴って大きな問題とな
っている。ドーミング現象は、低熱膨張特性をもった素
材の使用によって抑制されることから、熱膨張率の小さ
なＦｅ−Ｎｉ系合金がシャドウマスク用素材として使用
されるようになってきている。しかし、Ｆｅ−Ｎｉ系合
金は、Ｎｉを多量に含んでいることから、低炭素Ａｌキ
ルド鋼に比較してエッチング速度が遅く、エッチング穿
孔性にも劣る。そこで、シャドウマスク用素材として要
求される特性を満足するように、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を改
質する試みが種々提案されている。なかでも、エッチン
グ後のシャドウマスク用素材表面に現れるスジむらは、
ブラウン管の品位を低下させる。そのため、集合組織の
調整（特開平１−２４７５５８号公報），焼鈍及び圧延
の繰返しによるＮｉ偏析の解消（特開平２−５０９１９
号公報），ソーキングによる成分偏析の解消（特開平２
−１１７７０３号公報）等により、スジむらの発生を抑
制している。更に、特開平２−５４７４３号公報では、
不純物元素の成分偏析及び凝固組織の相違がスジむらの
発生原因であるとして、偏析の解消及び組織の均一化を
提案している。
プレイ等の高精度化，高輝度化に伴って大きな問題とな
っている。ドーミング現象は、低熱膨張特性をもった素
材の使用によって抑制されることから、熱膨張率の小さ
なＦｅ−Ｎｉ系合金がシャドウマスク用素材として使用
されるようになってきている。しかし、Ｆｅ−Ｎｉ系合
金は、Ｎｉを多量に含んでいることから、低炭素Ａｌキ
ルド鋼に比較してエッチング速度が遅く、エッチング穿
孔性にも劣る。そこで、シャドウマスク用素材として要
求される特性を満足するように、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を改
質する試みが種々提案されている。なかでも、エッチン
グ後のシャドウマスク用素材表面に現れるスジむらは、
ブラウン管の品位を低下させる。そのため、集合組織の
調整（特開平１−２４７５５８号公報），焼鈍及び圧延
の繰返しによるＮｉ偏析の解消（特開平２−５０９１９
号公報），ソーキングによる成分偏析の解消（特開平２
−１１７７０３号公報）等により、スジむらの発生を抑
制している。更に、特開平２−５４７４３号公報では、
不純物元素の成分偏析及び凝固組織の相違がスジむらの
発生原因であるとして、偏析の解消及び組織の均一化を
提案している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、カラー
テレビ及びディスプレイの大型化，画質の高精度化に対
する最近の要求は苛酷であり、この要求に応じて従来以
上に小さい孔径の電子ビーム通過孔を高密度で穿孔し、
孔と孔との間のピッチも細かくしたシャドウマスクが必
要とされるようになってきている。そのため、従来提案
されている方法によっても、高品位が要求されるシャド
ウマスクにとってはスジむらの解消が十分でないのが実
情である。本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、シャドウマスク用素材の表面を板厚
の３０〜７０％エッチングしたときの表面状態がスジむ
らの発生と密接な関係を持っていることに着目し、素材
表面を均一にエッチングした後の腐食面を指標として管
理することにより、スジむらのない高品質のシャドウマ
スク用素材を得ることを目的とする。
テレビ及びディスプレイの大型化，画質の高精度化に対
する最近の要求は苛酷であり、この要求に応じて従来以
上に小さい孔径の電子ビーム通過孔を高密度で穿孔し、
孔と孔との間のピッチも細かくしたシャドウマスクが必
要とされるようになってきている。そのため、従来提案
されている方法によっても、高品位が要求されるシャド
ウマスクにとってはスジむらの解消が十分でないのが実
情である。本発明は、このような問題を解消すべく案出
されたものであり、シャドウマスク用素材の表面を板厚
の３０〜７０％エッチングしたときの表面状態がスジむ
らの発生と密接な関係を持っていることに着目し、素材
表面を均一にエッチングした後の腐食面を指標として管
理することにより、スジむらのない高品質のシャドウマ
スク用素材を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のシャドウマスク
用素材は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３０〜５０
重量％，Ｃｒ：０．０１〜１．０重量％，Ｃ：０．０１
５重量％以下，Ｓｉ：０．２重量％以下，Ｍｎ：０．５
重量％以下，Ａｌ：０．０２重量％以下及びＢ：０．０
００１〜０．００４０重量％を含むＦｅ−Ｎｉ系合金を
素材とし、板厚０．３ｍｍ以下の板材であり、素材表面
を板厚の３０〜７０％エッチング（以下、ハーフエッチ
ングという）してＪＩＳ Ｚ８７２２で定める反射４５
−０度法で腐食面を測定したとき、ＪＩＳ Ｚ８７２９
に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）の明度Ｌ* の偏
差が０．６０以下であることを特徴とする。このシャド
ウマスク用素材は、前述した組成をもつＦｅ−Ｎｉ系合
金の鋳塊を分塊圧延する工程で再加熱を２回以上繰り返
し、熱間圧延した後、焼鈍及び冷間圧延を３回以上繰り
返すことにより製造される。
用素材は、その目的を達成するため、Ｎｉ：３０〜５０
重量％，Ｃｒ：０．０１〜１．０重量％，Ｃ：０．０１
５重量％以下，Ｓｉ：０．２重量％以下，Ｍｎ：０．５
重量％以下，Ａｌ：０．０２重量％以下及びＢ：０．０
００１〜０．００４０重量％を含むＦｅ−Ｎｉ系合金を
素材とし、板厚０．３ｍｍ以下の板材であり、素材表面
を板厚の３０〜７０％エッチング（以下、ハーフエッチ
ングという）してＪＩＳ Ｚ８７２２で定める反射４５
−０度法で腐食面を測定したとき、ＪＩＳ Ｚ８７２９
に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）の明度Ｌ* の偏
差が０．６０以下であることを特徴とする。このシャド
ウマスク用素材は、前述した組成をもつＦｅ−Ｎｉ系合
金の鋳塊を分塊圧延する工程で再加熱を２回以上繰り返
し、熱間圧延した後、焼鈍及び冷間圧延を３回以上繰り
返すことにより製造される。
【０００６】
【実施の形態】エッチング穿孔後のスジむらは、線状又
は帯状の明暗差として観察され、なかには３００ｍｍの
長さに達するものもある。本発明者等は、シャドウマス
ク用素材において実マスクで発生するスジむらとの対応
について調査・研究した。その結果、素材の表層部をエ
ッチングするのみでは実マスクのスジむら発生状況を把
握できなかった。他方、素材表面をハーフエッチングし
たとき、シャドウマスクにみられるスジむらと同様なス
ジむらが発生した。また、このときのスジむら発生状況
がシャドウマスクのスジむら発生状況と強い相関関係に
あることを見い出した。更に、素材表面をハーフエッチ
ングした腐食面にみられるスジむら部の明暗差は、明度
Ｌ* の偏差によく対応し、そのときの偏差が０．６０以
下であれば実マスクにおいてもスジむらがほとんど観察
されないことを解明した。
は帯状の明暗差として観察され、なかには３００ｍｍの
長さに達するものもある。本発明者等は、シャドウマス
ク用素材において実マスクで発生するスジむらとの対応
について調査・研究した。その結果、素材の表層部をエ
ッチングするのみでは実マスクのスジむら発生状況を把
握できなかった。他方、素材表面をハーフエッチングし
たとき、シャドウマスクにみられるスジむらと同様なス
ジむらが発生した。また、このときのスジむら発生状況
がシャドウマスクのスジむら発生状況と強い相関関係に
あることを見い出した。更に、素材表面をハーフエッチ
ングした腐食面にみられるスジむら部の明暗差は、明度
Ｌ* の偏差によく対応し、そのときの偏差が０．６０以
下であれば実マスクにおいてもスジむらがほとんど観察
されないことを解明した。
【０００７】本発明における明度Ｌ* は、ＪＩＳ Ｚ８
７２９に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）の明度Ｌ
* で表し、ＪＩＳ Ｚ８７２２で定める反射法４５−０
度法によりＤ６５光源を使用して測定した。測定面積
は、実際のスジむらで目視判別できる幅と同程度の直径
０．５ｍｍとし、測定ピッチを０．２ｍｍに設定した。
スジむらの長さ方向に直交する測定方向に沿って長さ３
０ｍｍを測定し、その偏差を求めた。なお、測定に際し
明度Ｌ* の絶対値を標準白色板によって測定ごとに校正
した。以上の測定方法により、精度良くハーフエッチン
グにより生じるスジむらの定量的な評価が可能になっ
た。
７２９に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）の明度Ｌ
* で表し、ＪＩＳ Ｚ８７２２で定める反射法４５−０
度法によりＤ６５光源を使用して測定した。測定面積
は、実際のスジむらで目視判別できる幅と同程度の直径
０．５ｍｍとし、測定ピッチを０．２ｍｍに設定した。
スジむらの長さ方向に直交する測定方向に沿って長さ３
０ｍｍを測定し、その偏差を求めた。なお、測定に際し
明度Ｌ* の絶対値を標準白色板によって測定ごとに校正
した。以上の測定方法により、精度良くハーフエッチン
グにより生じるスジむらの定量的な評価が可能になっ
た。
【０００８】更に、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）でハー
フエッチング面を観察すると、腐食面が劈開状面と粒状
面により占有されていることが判った。劈開状面はエッ
チング面上に結晶粒が平滑な面として観察され、粒状面
はそれ以外の細かい凹凸がある腐食面をいう。また、ス
ジむらの部分と正常部とを詳細に観察した結果、正常部
では劈開状面と粒状面とが均一に分布しているのに対
し、スジむら発生部では劈開状面が多く、偏った分布に
なっていることが確認された。以上の結果から、腐食面
の形態の偏りによって光学的なムラが発生し、この光学
的なムラがスジむらとして観察されることが判った。そ
こで、本発明者等は、腐食面の偏りについて詳細に調査
・研究した。その結果、腐食面の偏りは、鋼塊に存在す
る特定方位を持った鋳造組織がその後の製造工程を経て
も根強く残存し、製品になった後でも結晶面方位の偏り
として残存することに由来するものと推察した。
フエッチング面を観察すると、腐食面が劈開状面と粒状
面により占有されていることが判った。劈開状面はエッ
チング面上に結晶粒が平滑な面として観察され、粒状面
はそれ以外の細かい凹凸がある腐食面をいう。また、ス
ジむらの部分と正常部とを詳細に観察した結果、正常部
では劈開状面と粒状面とが均一に分布しているのに対
し、スジむら発生部では劈開状面が多く、偏った分布に
なっていることが確認された。以上の結果から、腐食面
の形態の偏りによって光学的なムラが発生し、この光学
的なムラがスジむらとして観察されることが判った。そ
こで、本発明者等は、腐食面の偏りについて詳細に調査
・研究した。その結果、腐食面の偏りは、鋼塊に存在す
る特定方位を持った鋳造組織がその後の製造工程を経て
も根強く残存し、製品になった後でも結晶面方位の偏り
として残存することに由来するものと推察した。
【０００９】更に、本発明者等は、前掲した明度Ｌ* の
偏差を持ち、スジむらが観察されない素材を得るための
製造条件を検討した。シャドウマスク用素材は、通常、
Ｆｅ−Ｎｉ系合金を溶製した後、分塊圧延→熱間圧延→
焼鈍・酸洗→冷間圧延→焼鈍→圧延の工程を経て製造さ
れる。分塊圧延では、１２５０℃以上の温度で６時間以
上加熱した後、目標寸法まで造り込み、熱間圧延後に焼
鈍と冷間圧延を２〜３回施している。しかし、スジむら
の発生原因とされる結晶面方位の偏りを解消するために
は不十分であり、ハーフエッチング後では勿論、シャド
ウマスクにおいてもスジむらが発生する。
偏差を持ち、スジむらが観察されない素材を得るための
製造条件を検討した。シャドウマスク用素材は、通常、
Ｆｅ−Ｎｉ系合金を溶製した後、分塊圧延→熱間圧延→
焼鈍・酸洗→冷間圧延→焼鈍→圧延の工程を経て製造さ
れる。分塊圧延では、１２５０℃以上の温度で６時間以
上加熱した後、目標寸法まで造り込み、熱間圧延後に焼
鈍と冷間圧延を２〜３回施している。しかし、スジむら
の発生原因とされる結晶面方位の偏りを解消するために
は不十分であり、ハーフエッチング後では勿論、シャド
ウマスクにおいてもスジむらが発生する。
【００１０】そこで、分塊圧延について操業条件を検討
した結果、１２５０℃以上の温度で６時間以上加熱した
後、分塊圧延工程中で２回以上の再加熱を施すことによ
り、分塊圧延後の鋳造組織が破壊されることを見い出し
た。再加熱の条件としては、鋳造組織を破壊する上か
ら、１０％以上の圧下を施した後で１２００℃以上で２
時間以上の加熱をすることが必要である。再加熱なし或
いは１回の再加熱では、分塊圧延を施しても鋳造組織が
十分に破壊されない。そのため、焼鈍と冷間圧延を３回
以上施しても、素材のハーフエッチング面における明度
Ｌ* の偏差が大きく、シャドウマスクにスジむらが発生
する。更に、熱間圧延後、焼鈍と冷間圧延を３回以上施
したとき、その結晶面方位の偏りがほぼ解消され、ハー
フエッチング面における明度Ｌ* の偏差が０．６０以下
となり、シャドウマスクにおいてもスジむらの発生がな
いシャドウマスク用素材が得られることを知見した。焼
鈍は、焼鈍温度が再結晶温度以上に設定され、焼鈍雰囲
気としては還元性雰囲気を使用することが好ましい。こ
のときの焼鈍と冷間圧延を１回又は２回施す程度では、
結晶方位の偏りが解消されず、素材のハーフエッチング
面における明度Ｌ* の偏差が大きくなる。その結果、シ
ャドウマスクにスジむらが発生する。
した結果、１２５０℃以上の温度で６時間以上加熱した
後、分塊圧延工程中で２回以上の再加熱を施すことによ
り、分塊圧延後の鋳造組織が破壊されることを見い出し
た。再加熱の条件としては、鋳造組織を破壊する上か
ら、１０％以上の圧下を施した後で１２００℃以上で２
時間以上の加熱をすることが必要である。再加熱なし或
いは１回の再加熱では、分塊圧延を施しても鋳造組織が
十分に破壊されない。そのため、焼鈍と冷間圧延を３回
以上施しても、素材のハーフエッチング面における明度
Ｌ* の偏差が大きく、シャドウマスクにスジむらが発生
する。更に、熱間圧延後、焼鈍と冷間圧延を３回以上施
したとき、その結晶面方位の偏りがほぼ解消され、ハー
フエッチング面における明度Ｌ* の偏差が０．６０以下
となり、シャドウマスクにおいてもスジむらの発生がな
いシャドウマスク用素材が得られることを知見した。焼
鈍は、焼鈍温度が再結晶温度以上に設定され、焼鈍雰囲
気としては還元性雰囲気を使用することが好ましい。こ
のときの焼鈍と冷間圧延を１回又は２回施す程度では、
結晶方位の偏りが解消されず、素材のハーフエッチング
面における明度Ｌ* の偏差が大きくなる。その結果、シ
ャドウマスクにスジむらが発生する。
【００１１】以下、本発明で使用するＦｅ−Ｎｉ系合金
の成分及び含有量等について説明する。 Ｎｉ：３０〜５０重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持する上で重要
な合金元素であり、熱膨張係数を低く維持するため３０
重量％以上のＮｉ含有量が必要とされる。しかし、５０
重量％を超えるＮｉ含有量では、耐力の上昇に起因して
プレス成形性が低下する。 Ｃｒ：０．０１〜１．０重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金のエッチング速度を増大させるために
有効な作用を呈する合金元素であり、０．０１重量％以
上でその作用が顕著になる。しかし、１．０重量％を超
えるＣｒ含有量では、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数が
大きくなる。
の成分及び含有量等について説明する。 Ｎｉ：３０〜５０重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数を低く維持する上で重要
な合金元素であり、熱膨張係数を低く維持するため３０
重量％以上のＮｉ含有量が必要とされる。しかし、５０
重量％を超えるＮｉ含有量では、耐力の上昇に起因して
プレス成形性が低下する。 Ｃｒ：０．０１〜１．０重量％ Ｆｅ−Ｎｉ系合金のエッチング速度を増大させるために
有効な作用を呈する合金元素であり、０．０１重量％以
上でその作用が顕著になる。しかし、１．０重量％を超
えるＣｒ含有量では、Ｆｅ−Ｎｉ系合金の熱膨張係数が
大きくなる。
【００１２】Ｃ：０．０１５重量％以下 素材中に炭化物を形成し、エッチング性を損なう有害元
素である。そこで、本発明においては、Ｃ含有量の上限
を０．０１５重量％に設定した。 Ｓｉ：０．２重量％以下 脱酸剤として添加される元素であるが、熱膨張係数を大
きくし、エッチング性や黒化膜性を劣化させる作用を呈
する。そのため、本発明においては、Ｓｉ含有量の上限
を０．２重量％に設定した。 Ｍｎ：０．５重量％以下 脱酸剤として有効な元素であるが、熱膨張係数を大きく
する作用を呈するため、Ｍｎ含有量の上限を０．５重量
％に設定した。 Ａｌ：０．０２重量％以下 硬質の介在物を形成し、表面疵の発生等によって表面品
質を劣化させる悪影響を及ぼす。そこで、本発明におい
ては、Ａｌ含有量の上限を０．０２重量％に設定した。
素である。そこで、本発明においては、Ｃ含有量の上限
を０．０１５重量％に設定した。 Ｓｉ：０．２重量％以下 脱酸剤として添加される元素であるが、熱膨張係数を大
きくし、エッチング性や黒化膜性を劣化させる作用を呈
する。そのため、本発明においては、Ｓｉ含有量の上限
を０．２重量％に設定した。 Ｍｎ：０．５重量％以下 脱酸剤として有効な元素であるが、熱膨張係数を大きく
する作用を呈するため、Ｍｎ含有量の上限を０．５重量
％に設定した。 Ａｌ：０．０２重量％以下 硬質の介在物を形成し、表面疵の発生等によって表面品
質を劣化させる悪影響を及ぼす。そこで、本発明におい
ては、Ａｌ含有量の上限を０．０２重量％に設定した。
【００１３】Ｂ：０．０００１〜０．００４０重量％ エッチング速度を増大させる有効な合金元素であり、
０．０００１重量％以上の含有でＢの作用が顕著にな
る。しかし、０．００４０重量％を超える多量のＢ含有
では、軟化焼鈍後に焼鈍ムラが発生し易くなり、黒化膜
の生成ムラを助長させる。本発明が対象とするＦｅ−Ｎ
ｉ合金においては、その他の不可避的成分としてＳ，
Ｐ，Ｏ，Ｎ等がある。これら不可避的成分が合金中に含
まれる量はそれぞれ０．０１０重量％以下であり、この
程度の含有量であればシャドウマスク用素材としての性
能に悪影響を及ぼさない。
０．０００１重量％以上の含有でＢの作用が顕著にな
る。しかし、０．００４０重量％を超える多量のＢ含有
では、軟化焼鈍後に焼鈍ムラが発生し易くなり、黒化膜
の生成ムラを助長させる。本発明が対象とするＦｅ−Ｎ
ｉ合金においては、その他の不可避的成分としてＳ，
Ｐ，Ｏ，Ｎ等がある。これら不可避的成分が合金中に含
まれる量はそれぞれ０．０１０重量％以下であり、この
程度の含有量であればシャドウマスク用素材としての性
能に悪影響を及ぼさない。
【００１４】
【実施例】表１の組成をもつＦｅ−Ｎｉ合金を溶製し、
鋳塊９トンを得た。
鋳塊９トンを得た。
【００１５】
【００１６】得られた鋳塊を分塊圧延すると共に、分塊
圧延工程中に再加熱を施した。次いで、分塊圧延後に熱
間圧延した。このときの製造条件を表２に示す。また、
熱延板に表３の条件下で焼鈍及び冷間圧延を施し、板厚
０．１２ｍｍの冷延板を製造した。
圧延工程中に再加熱を施した。次いで、分塊圧延後に熱
間圧延した。このときの製造条件を表２に示す。また、
熱延板に表３の条件下で焼鈍及び冷間圧延を施し、板厚
０．１２ｍｍの冷延板を製造した。
【００１７】
【００１８】
【００１９】得られた試料から試験片を切り出し、塩化
第二鉄溶液（比重１．４５，液温６０℃）で板厚の５０
％を目標にエッチングした。エッチング後の表面におけ
る明度Ｌ* を調査すると共に、実際のフォトエッチング
により穿孔し、シャドウマスクにおけるスジむら発生の
有無を目視判定した。調査結果を表４に示す。
第二鉄溶液（比重１．４５，液温６０℃）で板厚の５０
％を目標にエッチングした。エッチング後の表面におけ
る明度Ｌ* を調査すると共に、実際のフォトエッチング
により穿孔し、シャドウマスクにおけるスジむら発生の
有無を目視判定した。調査結果を表４に示す。
【００２０】
【００２１】表４に示されているように、従来例の試験
片Ａ及びＢでは、再加熱することなく２回又は３回の焼
鈍を施したものであるが、ハーフエッチング面における
明度Ｌ* の偏差が０．６以上であり、シャドウマスクに
おいてスジむらが発生していた。他方、本発明に従って
製造した試験片Ｃ〜Ｅでは、ハーフエッチング面におけ
る明度Ｌ* の偏差が０．６以下であり、シャドウマスク
においてもスジむらの発生が観察されなかった。また、
分解圧延中に１回又は２回の再加熱を施し、熱間圧延後
に焼鈍及び冷間圧延を４回又は２回実施した比較例Ｆ，
Ｇの試験片では、素材のハーフエッチング面における明
度Ｌ* の偏差が０．６以上であり、シャドウマスクにお
いてスジむらが発生していた。
片Ａ及びＢでは、再加熱することなく２回又は３回の焼
鈍を施したものであるが、ハーフエッチング面における
明度Ｌ* の偏差が０．６以上であり、シャドウマスクに
おいてスジむらが発生していた。他方、本発明に従って
製造した試験片Ｃ〜Ｅでは、ハーフエッチング面におけ
る明度Ｌ* の偏差が０．６以下であり、シャドウマスク
においてもスジむらの発生が観察されなかった。また、
分解圧延中に１回又は２回の再加熱を施し、熱間圧延後
に焼鈍及び冷間圧延を４回又は２回実施した比較例Ｆ，
Ｇの試験片では、素材のハーフエッチング面における明
度Ｌ* の偏差が０．６以上であり、シャドウマスクにお
いてスジむらが発生していた。
【００２２】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明のシャド
ウマスク用素材は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を素材とし、ハー
フエッチング後の腐食面における明度Ｌ* 差を０．６以
下に調整している。これにより、スジむらのないシャド
ウマスク用素材となり、低熱膨張特性を十分に活用し、
高機能，高輝度等が要求されるテレビジョン，ディスプ
レイ用のシャドウマスクが得られる。
ウマスク用素材は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を素材とし、ハー
フエッチング後の腐食面における明度Ｌ* 差を０．６以
下に調整している。これにより、スジむらのないシャド
ウマスク用素材となり、低熱膨張特性を十分に活用し、
高機能，高輝度等が要求されるテレビジョン，ディスプ
レイ用のシャドウマスクが得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｎｉ：３０〜５０重量％，Ｃｒ：０．０
１〜１．０重量％，Ｃ：０．０１５重量％以下，Ｓｉ：
０．２重量％以下，Ｍｎ：０．５重量％以下，Ａｌ：
０．０２重量％以下及びＢ：０．０００１〜０．００４
０重量％を含むＦｅ−Ｎｉ系合金を素材とし、板厚０．
３ｍｍ以下の板材であり、素材表面を板厚の３０〜７０
％エッチングしてＪＩＳ Ｚ８７２２で定める反射４５
−０度法で腐食面を測定したとき、ＪＩＳ Ｚ８７２９
に定める表色座標（Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ）の明度Ｌ* の偏
差が０．６０以下であることを特徴とするエッチング時
にスジむら発生のないシャドウマスク用素材。 - 【請求項２】 請求項１記載の組成をもつＦｅ−Ｎｉ系
合金の鋳塊を分塊圧延する工程で、再加熱を２回以上繰
り返し、熱間圧延した後、焼鈍と冷間圧延を３回以上繰
り返すことを特徴とするエッチング時にスジむらが発生
しないシャドウマスク用素材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4661696A JPH09209089A (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4661696A JPH09209089A (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209089A true JPH09209089A (ja) | 1997-08-12 |
Family
ID=12752240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4661696A Pending JPH09209089A (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09209089A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508625A (ja) * | 2014-01-17 | 2017-03-30 | アペラン | 可変厚を有する帯板及び関連帯板の製造方法 |
-
1996
- 1996-02-08 JP JP4661696A patent/JPH09209089A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017508625A (ja) * | 2014-01-17 | 2017-03-30 | アペラン | 可変厚を有する帯板及び関連帯板の製造方法 |
| US10526680B2 (en) | 2014-01-17 | 2020-01-07 | Aperam | Method for manufacturing a strip having a variable thickness and associated strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100509579B1 (ko) | Ｆｅ-Ｎｉ계 섀도우마스크용 재료 | |
| KR0135060B1 (ko) | 새도우마스크 판소재 및 그를 이용한 새도우마스크 | |
| JPH09143625A (ja) | シャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金素材 | |
| JPH09209089A (ja) | スジむら発生のないシャドウマスク用素材及びその製造方法 | |
| JP3615300B2 (ja) | スジむら発生のないシャドウマスク用素材の製造方法 | |
| JP3406722B2 (ja) | シャドウマスク用低熱膨張合金 | |
| JP3327903B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系シャドウマスク用材料 | |
| JP3623620B2 (ja) | シャドウマスク用素材のエッチング性評価方法及びエッチング後にスジむらが発生しないシャドウマスク用素材 | |
| JP3401307B2 (ja) | 再結晶特性に優れたシャドウマスク用材料及び製造方法 | |
| JPH09209088A (ja) | すじむら発生のないシャドウマスク用素材およびその製造方法 | |
| JP3401308B2 (ja) | 温間プレス性に優れたシャドウマスク用材料及び製造方法 | |
| JP3781836B2 (ja) | エッチング時にスジむらが発生しないシャドウマスク用素材 | |
| JP2933913B1 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系シャドウマスク用材料およびその製造方法 | |
| JP2001254147A (ja) | すじむらを抑制したシャドウマスク用Ｆｅ−Ｎｉ系合金板及びその製造方法 | |
| JP2000219940A (ja) | エッチング性に優れた電子部品用低熱膨張合金薄板素材の熱延鋼板 | |
| JP2795028B2 (ja) | エッチング加工性に優れたシャドウマスク用金属薄板 | |
| JP3288656B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系シャドウマスク用材料 | |
| JPH07116559B2 (ja) | シャドウマスク用Ｆｅ―Ｎｉ合金薄板およびその製造方法 | |
| JP2523603B2 (ja) | 高精細度シヤドウマスク | |
| JP3288655B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系シャドウマスク用材料 | |
| JP2000096190A (ja) | エッチング時にすじむらが発生しないシャドウマスク用素材およびその製造方法 | |
| JP3509643B2 (ja) | 薄板化した後のエッチング性に優れた低熱膨張合金鋼スラブおよびその製造方法 | |
| JPH08260103A (ja) | すじむらのないシャドウマスク用材料及び製造方法 | |
| JPH10259453A (ja) | エッチング時にスジむらが発生しないシャドウマスク用素材 | |
| JPH06184702A (ja) | シャドウマスク用低熱膨張合金及び合金帯 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031125 |