JPH09202661A - 圧電磁器組成物 - Google Patents
圧電磁器組成物Info
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- JPH09202661A JPH09202661A JP8011890A JP1189096A JPH09202661A JP H09202661 A JPH09202661 A JP H09202661A JP 8011890 A JP8011890 A JP 8011890A JP 1189096 A JP1189096 A JP 1189096A JP H09202661 A JPH09202661 A JP H09202661A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動車搭載用等の高温、高荷重、高周波領域
でのアクチュエータ用に適した高い機械的強度および電
気的強度を兼備した圧電磁器組成物を提供する。 【解決手段】 下式： Ｐｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj ）Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、ｘは、0.40≦ｘ≦0.50、ｚおよびｊは、 0.0
05 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.
0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表さ
れる組成を有する。
でのアクチュエータ用に適した高い機械的強度および電
気的強度を兼備した圧電磁器組成物を提供する。 【解決手段】 下式： Ｐｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj ）Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、ｘは、0.40≦ｘ≦0.50、ｚおよびｊは、 0.0
05 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.
0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表さ
れる組成を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧電磁器組成物に
関し、特にチタン酸ジルコン酸鉛を基本組成とし、自動
車エンジンルームに搭載する圧電アクチュエータのよう
な高温、高荷重下での使用に適した圧電磁器組成物に関
する。
関し、特にチタン酸ジルコン酸鉛を基本組成とし、自動
車エンジンルームに搭載する圧電アクチュエータのよう
な高温、高荷重下での使用に適した圧電磁器組成物に関
する。
【０００２】
【従来の技術】複合酸化物であるチタン酸ジルコニウム
酸鉛（Ｐｂ（ＺｒＴｉ）Ｏ3 ）を基本組成とする圧電磁
器組成物は、その構成成分である金属元素すなわち鉛
（Ｐｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、チタン（Ｔｉ）の一
部を他の金属元素で置換することにより圧電特性が向上
することが知られている。
酸鉛（Ｐｂ（ＺｒＴｉ）Ｏ3 ）を基本組成とする圧電磁
器組成物は、その構成成分である金属元素すなわち鉛
（Ｐｂ）、ジルコニウム（Ｚｒ）、チタン（Ｔｉ）の一
部を他の金属元素で置換することにより圧電特性が向上
することが知られている。
【０００３】例えば、特開平６−１００３６３号公報
に、チタン酸ジルコン酸鉛を基本組成とし、Ｐｂの一部
をＣａ、ＳｒおよびＢａのうちの少なくとも１種で置換
し、更にＭｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種
を含有する圧電磁器組成物が開示されている。これは、
キュリー温度が高く、電気抵抗率が大きく、かつ圧電定
数が大きいため、高温用アクチュエータ等に好適であ
る。
に、チタン酸ジルコン酸鉛を基本組成とし、Ｐｂの一部
をＣａ、ＳｒおよびＢａのうちの少なくとも１種で置換
し、更にＭｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種
を含有する圧電磁器組成物が開示されている。これは、
キュリー温度が高く、電気抵抗率が大きく、かつ圧電定
数が大きいため、高温用アクチュエータ等に好適であ
る。
【０００４】しかし、上記従来の圧電磁器組成物は、例
えば超音波振動子として自動車のエンジンルームで使用
した場合、雰囲気温度が８０〜１００℃と高いこともあ
り、素子自体の自己発熱と共に共振周波数に変化が生じ
たり、圧電特性が低下する傾向がある。例えば、上記の
ような高温雰囲気で１００Ｈｚ付近の周波数領域で１０
〜３０ＭＰａの高荷重下でアクチュエータとして使用す
ると、素子自体の発熱が大きくなり変位量が大きく低下
する等の問題があった。
えば超音波振動子として自動車のエンジンルームで使用
した場合、雰囲気温度が８０〜１００℃と高いこともあ
り、素子自体の自己発熱と共に共振周波数に変化が生じ
たり、圧電特性が低下する傾向がある。例えば、上記の
ような高温雰囲気で１００Ｈｚ付近の周波数領域で１０
〜３０ＭＰａの高荷重下でアクチュエータとして使用す
ると、素子自体の発熱が大きくなり変位量が大きく低下
する等の問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、自動車搭載
用等の高温、高荷重、高周波領域でのアクチュエータ用
途に適した高い機械的強度および電気的強度を兼備した
圧電磁器組成物を提供することを目的とする。
用等の高温、高荷重、高周波領域でのアクチュエータ用
途に適した高い機械的強度および電気的強度を兼備した
圧電磁器組成物を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本願第１発明の圧電磁器組成物は、下式： Ｐｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj ）Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、ｘは、0.40≦ｘ≦0.50、ｚおよびｊは、 0.0
05 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.
0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表さ
れる組成を有することを特徴とする。
めに、本願第１発明の圧電磁器組成物は、下式： Ｐｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj ）Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、ｘは、0.40≦ｘ≦0.50、ｚおよびｊは、 0.0
05 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.
0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表さ
れる組成を有することを特徴とする。
【０００７】または、本願第２発明の圧電磁器組成物
は、下式： Ｐｂ1-a Ｓｒa （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy )
Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.44
5 、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.15、ｚおよびｊは、 0.005
≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.0002
≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表される
組成を有することを特徴とする。
は、下式： Ｐｂ1-a Ｓｒa （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy )
Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.44
5 、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.15、ｚおよびｊは、 0.005
≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ≦0.020 または、0.0002
≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表される
組成を有することを特徴とする。
【０００８】または、本願第３発明の圧電磁器組成物
は、下式： Ｐｂ1-a-b Ｓｒa Ｂａb （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.05 ≦ａ≦0.15、ｂは、 0.01 ≦ｂ≦0.02
5 、ｘは、 0.40 ≦ｘ≦0.50、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.1
5、ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002
≦ｊ≦0.020 または、0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003
≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有することを特徴と
する。
は、下式： Ｐｂ1-a-b Ｓｒa Ｂａb （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.05 ≦ａ≦0.15、ｂは、 0.01 ≦ｂ≦0.02
5 、ｘは、 0.40 ≦ｘ≦0.50、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.1
5、ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002
≦ｊ≦0.020 または、0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003
≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有することを特徴と
する。
【０００９】または、本願第４発明の圧電磁器組成物
は、下式： Ｐｂ1-a-b Ｓｒa Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｃは、 0 ＜ｃ≦0.0
1、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445 、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.0
3ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦
ｊ≦0.020 または、0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003
≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有することを特徴とす
る。
は、下式： Ｐｂ1-a-b Ｓｒa Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｃは、 0 ＜ｃ≦0.0
1、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445 、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.0
3ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦
ｊ≦0.020 または、0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003
≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有することを特徴とす
る。
【００１０】または、本願第５発明の圧電磁器組成物
は、下式： Ｐｂ1-a-b-c Ｓｒa Ｂａb Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉ
x-z-j Ｌz Ｎj Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｂは、 0 ＜ｂ≦0.0
4、ｃは、 0 ＜ｃ≦0.01、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445
、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.03ｚおよびｊは、0.005 ≦ｚ
≦0.020 且つ0.0002≦ｊ≦0.020 または、0.0002≦ｚ≦
0.020 且つ0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有す
ることを特徴とする。
は、下式： Ｐｂ1-a-b-c Ｓｒa Ｂａb Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉ
x-z-j Ｌz Ｎj Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なく
とも１種、Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なく
とも１種、Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１
種、ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、ｂは、 0 ＜ｂ≦0.0
4、ｃは、 0 ＜ｃ≦0.01、ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445
、ｙは、 0.005≦ｙ≦0.03ｚおよびｊは、0.005 ≦ｚ
≦0.020 且つ0.0002≦ｊ≦0.020 または、0.0002≦ｚ≦
0.020 且つ0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表される組成を有す
ることを特徴とする。
【００１１】上記本願第１発明〜第５発明のいずれの圧
電磁器組成物においても、ＬとＮの添加量比率〔ｚ／
（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％または７５〜９０
％であることが望ましい。
電磁器組成物においても、ＬとＮの添加量比率〔ｚ／
（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％または７５〜９０
％であることが望ましい。
【００１２】
【作用】本発明において、Ｔｉの一部をＬすなわちＩ
ｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種で置換する
ことにより、焼結体の結晶粒を微細化することができる
ため、分極反転電圧Ｅｃが向上し、同時に機械的強度も
向上する。同時に、Ｔｉの更に一部をＮすなわちＭｎ、
ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種で置換すること
により同様に分極反転電圧Ｅｃを向上させる。しかし、
Ｎで置換すると焼結体の結晶粒は比較的粗大化する傾向
がある。そこで、これらのＬおよびＮによる置換量をそ
れぞれ上記ｚおよびｊで規定した範囲内とすることによ
り、分極反転電圧Ｅｃおよび機械的品質係数Ｑｍを向上
させると同時に、高い値の電気機械結合係数Ｋｐおよび
機械的強度を確保した圧電体を得ることができる。
ｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種で置換する
ことにより、焼結体の結晶粒を微細化することができる
ため、分極反転電圧Ｅｃが向上し、同時に機械的強度も
向上する。同時に、Ｔｉの更に一部をＮすなわちＭｎ、
ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種で置換すること
により同様に分極反転電圧Ｅｃを向上させる。しかし、
Ｎで置換すると焼結体の結晶粒は比較的粗大化する傾向
がある。そこで、これらのＬおよびＮによる置換量をそ
れぞれ上記ｚおよびｊで規定した範囲内とすることによ
り、分極反転電圧Ｅｃおよび機械的品質係数Ｑｍを向上
させると同時に、高い値の電気機械結合係数Ｋｐおよび
機械的強度を確保した圧電体を得ることができる。
【００１３】本願第１発明においては、Ｔｉ含有量
（ｘ）と上記Ｌ，ＮによるＴｉ置換量（ｚ，ｊ）を全体
として規定範囲内にバランスさせることにより、上記作
用を奏することができる。本願第２発明においては、上
記作用を奏する第１発明の組成に加えて、Ｐｂの一部を
Ｓｒで置換し且つＺｒの一部をＭすなわちＳｂおよびＮ
ｂのうちの少なくとも１種で置換することにより、特に
機械的品質係数Ｑｍおよび電気機械結合係数Ｋｐが更に
向上する。しかしその場合に、機械的強度は比較的低下
する傾向がある。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ
置換量（ｚ，ｊ）に加えて、更にＳｒによるＰｂ置換量
（ａ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体として第２
発明の規定範囲内にバランスさせることにより、十分な
機械的強度を維持すると同時にＱｍとＫｐを向上させる
ことができる。
（ｘ）と上記Ｌ，ＮによるＴｉ置換量（ｚ，ｊ）を全体
として規定範囲内にバランスさせることにより、上記作
用を奏することができる。本願第２発明においては、上
記作用を奏する第１発明の組成に加えて、Ｐｂの一部を
Ｓｒで置換し且つＺｒの一部をＭすなわちＳｂおよびＮ
ｂのうちの少なくとも１種で置換することにより、特に
機械的品質係数Ｑｍおよび電気機械結合係数Ｋｐが更に
向上する。しかしその場合に、機械的強度は比較的低下
する傾向がある。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ
置換量（ｚ，ｊ）に加えて、更にＳｒによるＰｂ置換量
（ａ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体として第２
発明の規定範囲内にバランスさせることにより、十分な
機械的強度を維持すると同時にＱｍとＫｐを向上させる
ことができる。
【００１４】本願第３発明においては、第２発明の組成
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒの他に更にＢａで置換する
ことにより、特に電気機械結合係数Ｋｐが更に向上す
る。更に、電気機械結合係数Ｋｐとは原理的に相反する
増減傾向にある機械的品質係数Ｑｍをも高い値で確保す
ることができる。すなわち、Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，Ｎ
によるＴｉ置換量（ｚ，ｊ）に加えて、Ｓｒ，Ｂａによ
るＰｂ置換量（ａ，ｂ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）
を、全体として第３発明の規定範囲内にバランスさせる
ことにより、高いＱｍを確保しながらＫｐを向上させる
ことができる。
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒの他に更にＢａで置換する
ことにより、特に電気機械結合係数Ｋｐが更に向上す
る。更に、電気機械結合係数Ｋｐとは原理的に相反する
増減傾向にある機械的品質係数Ｑｍをも高い値で確保す
ることができる。すなわち、Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，Ｎ
によるＴｉ置換量（ｚ，ｊ）に加えて、Ｓｒ，Ｂａによ
るＰｂ置換量（ａ，ｂ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）
を、全体として第３発明の規定範囲内にバランスさせる
ことにより、高いＱｍを確保しながらＫｐを向上させる
ことができる。
【００１５】本願第４発明においては、第２発明の組成
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒの他に更にＬａで置換する
ことにより、結晶粒が微細化するため特に機械的強度が
更に向上する。しかしその場合に、機械的品質係数Ｑｍ
および電気機械結合係数Ｋｐは比較的減少する傾向にあ
る。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ置換量（ｚ，
ｊ）に加えて、Ｓｒ，ＬａによるＰｂ置換量（ａ，ｃ）
とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体として第４発明の
規定範囲内にバランスさせることにより、高いＱｍとＫ
ｐを確保しながら機械的強度を向上させることができ
る。
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒの他に更にＬａで置換する
ことにより、結晶粒が微細化するため特に機械的強度が
更に向上する。しかしその場合に、機械的品質係数Ｑｍ
および電気機械結合係数Ｋｐは比較的減少する傾向にあ
る。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ置換量（ｚ，
ｊ）に加えて、Ｓｒ，ＬａによるＰｂ置換量（ａ，ｃ）
とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体として第４発明の
規定範囲内にバランスさせることにより、高いＱｍとＫ
ｐを確保しながら機械的強度を向上させることができ
る。
【００１６】本願第５発明においては、第４発明の組成
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒおよびＬａの他に更にＢａ
で置換することにより、特に電気機械結合係数Ｋｐが向
上する。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ置換量
（ｚ，ｊ）に加えて、Ｓｒ，Ｂａ，ＬａによるＰｂ置換
量（ａ，ｂ，ｃ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体
として第５発明の規定範囲内にバランスさせることによ
り、上記電気機械結合係数Ｋｐ向上作用が得られる。
に加えて、Ｐｂの一部をＳｒおよびＬａの他に更にＢａ
で置換することにより、特に電気機械結合係数Ｋｐが向
上する。Ｔｉ含有量（ｘ）とＬ，ＮによるＴｉ置換量
（ｚ，ｊ）に加えて、Ｓｒ，Ｂａ，ＬａによるＰｂ置換
量（ａ，ｂ，ｃ）とＭによるＴｉ置換量（ｙ）を、全体
として第５発明の規定範囲内にバランスさせることによ
り、上記電気機械結合係数Ｋｐ向上作用が得られる。
【００１７】上記本願第１発明〜第５発明のいずれの組
成においても、ＬとＮの添加量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕
×１００を２０〜３０％または７５〜９０％とすること
により、特に電気機械結合係数Ｋｐが最大値となる。
成においても、ＬとＮの添加量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕
×１００を２０〜３０％または７５〜９０％とすること
により、特に電気機械結合係数Ｋｐが最大値となる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に、添付図面を参照して、実
施例により本発明を更に詳細に説明する。 〔実施例１〕第１発明によるＰｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j
Ｌz Ｎj ) Ｏ3 〔ただしＬ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ〕で表され
る組成式において、ｘ＝0.45とし、Ｌの量をｚ＝0.01と
一定にし、Ｎの量をｊ＝０，0.0002, 0.0025, 0.005,
0.010, 0.015, 0.020, 0.0225に変化させた組成の圧電
素子ペレットサンプルを下記の手順で作成した。
施例により本発明を更に詳細に説明する。 〔実施例１〕第１発明によるＰｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j
Ｌz Ｎj ) Ｏ3 〔ただしＬ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ〕で表され
る組成式において、ｘ＝0.45とし、Ｌの量をｚ＝0.01と
一定にし、Ｎの量をｊ＝０，0.0002, 0.0025, 0.005,
0.010, 0.015, 0.020, 0.0225に変化させた組成の圧電
素子ペレットサンプルを下記の手順で作成した。
【００１９】焼結原料としてＰｂＯ、ＺｒＯ2 、ＴｉＯ
2 の各粉末を計量し、これらをボールミルにおいて48時
間湿式混合した。次いで得られた混合粉末を乾燥後、80
0 ℃において２時間仮焼し、再度ボールミルにおいて48
時間粉砕し、乾燥した。こうして得られた粉末に、バイ
ンダとしてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を0.3 重量
％加え、1000kg/cm2の成形圧力において直径20mm、厚さ
２mmの円板に成形した。これを1250℃において２時間焼
結することにより、Ｔｉを置換するＮ（＝Ｍｎ）の量の
異なる各圧電素子ペレットサンプルを製造した。
2 の各粉末を計量し、これらをボールミルにおいて48時
間湿式混合した。次いで得られた混合粉末を乾燥後、80
0 ℃において２時間仮焼し、再度ボールミルにおいて48
時間粉砕し、乾燥した。こうして得られた粉末に、バイ
ンダとしてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を0.3 重量
％加え、1000kg/cm2の成形圧力において直径20mm、厚さ
２mmの円板に成形した。これを1250℃において２時間焼
結することにより、Ｔｉを置換するＮ（＝Ｍｎ）の量の
異なる各圧電素子ペレットサンプルを製造した。
【００２０】このペレットの両面に常法により銀電極を
焼付け、100 ℃のシリコンオイル中でＤＣ４kV/cm の電
圧を印加して分極処理を行った。得られた各サンプルに
ついて、機械的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気
機械結合係数Ｋｐ、曲げ強度を測定した結果を図１に示
す。図１から分かるように、機械的品質係数Ｑｍおよび
分極反転電圧Ｅｃは、Ｎ（＝Ｍｎ）をｊ＝0.0002添加し
ただけで急激に上昇し、それ以上に添加量を増加させる
と向上する傾向にある。電気機械結合係数Ｋｐはｊ＝0.
0002〜0.020 の範囲で高い値が得られ、この範囲外では
急激に低下する。曲げ強度は、Ｎ（＝Ｍｎ）の量の増加
と伴に徐々に低下し、ｊ＝0.020 を超えると急激に低下
する。
焼付け、100 ℃のシリコンオイル中でＤＣ４kV/cm の電
圧を印加して分極処理を行った。得られた各サンプルに
ついて、機械的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気
機械結合係数Ｋｐ、曲げ強度を測定した結果を図１に示
す。図１から分かるように、機械的品質係数Ｑｍおよび
分極反転電圧Ｅｃは、Ｎ（＝Ｍｎ）をｊ＝0.0002添加し
ただけで急激に上昇し、それ以上に添加量を増加させる
と向上する傾向にある。電気機械結合係数Ｋｐはｊ＝0.
0002〜0.020 の範囲で高い値が得られ、この範囲外では
急激に低下する。曲げ強度は、Ｎ（＝Ｍｎ）の量の増加
と伴に徐々に低下し、ｊ＝0.020 を超えると急激に低下
する。
【００２１】また、ｊ＝０〜0.020 の微量添加範囲につ
いて詳細に調べるために、上記と同様にして別途サンプ
ルを作成し、同様の測定を行った。その結果は、後述す
る実施例３ついて図１１に示した結果と同様であり、Ｎ
（＝Ｍｎ）の量をｊ＝０からｊ＝0.0002まで増加させる
とＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲げ強度ともに急激に上昇し、そ
れ以上の添加量ではｊ＝0.002 まで単調に微増した。
いて詳細に調べるために、上記と同様にして別途サンプ
ルを作成し、同様の測定を行った。その結果は、後述す
る実施例３ついて図１１に示した結果と同様であり、Ｎ
（＝Ｍｎ）の量をｊ＝０からｊ＝0.0002まで増加させる
とＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲げ強度ともに急激に上昇し、そ
れ以上の添加量ではｊ＝0.002 まで単調に微増した。
【００２２】また、上記の結果はＬ（＝Ｉｎ）の量ｚ＝
0.01と一定にした場合の結果であるが、ｚ＝0.005 〜0.
020 の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ
＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.40〜0.50の範囲について上記と
同様の結果が得られた。上記の結果から、電気的強度、
機械的強度共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの
合計量ｘを0.40〜0.50の範囲内とした上で、Ｌ（＝Ｉ
ｎ）の量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲と組み合わせて、Ｎ
（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内にする必要
があることが分かる。
0.01と一定にした場合の結果であるが、ｚ＝0.005 〜0.
020 の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ
＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.40〜0.50の範囲について上記と
同様の結果が得られた。上記の結果から、電気的強度、
機械的強度共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの
合計量ｘを0.40〜0.50の範囲内とした上で、Ｌ（＝Ｉ
ｎ）の量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲と組み合わせて、Ｎ
（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内にする必要
があることが分かる。
【００２３】次に、Ｎ（＝Ｍｎ）の量をｊ＝0.015 と一
定にし、Ｌ（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０，0.0002, 0.0025,
0.005, 0.010, 0.015, 0.020, 0.0225に変化させて上記
と同様にして圧電ペレットを製造し、機械的品質係数Ｑ
ｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気機械結合係数Ｋｐ、曲げ強
度を測定した結果を図２に示す。図２から分かるよう
に、機械的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、曲げ強度
は、いずれもＬ（＝Ｉｎ）をｊ＝0.0002添加しただけで
急激に上昇し、それ以上に添加量を増加させると向上す
る傾向にある。電気機械結合係数Ｋｐはｚ＝0.0002〜0.
020 の範囲で高い値が得られ、この範囲外では急激に低
下する。
定にし、Ｌ（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０，0.0002, 0.0025,
0.005, 0.010, 0.015, 0.020, 0.0225に変化させて上記
と同様にして圧電ペレットを製造し、機械的品質係数Ｑ
ｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気機械結合係数Ｋｐ、曲げ強
度を測定した結果を図２に示す。図２から分かるよう
に、機械的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、曲げ強度
は、いずれもＬ（＝Ｉｎ）をｊ＝0.0002添加しただけで
急激に上昇し、それ以上に添加量を増加させると向上す
る傾向にある。電気機械結合係数Ｋｐはｚ＝0.0002〜0.
020 の範囲で高い値が得られ、この範囲外では急激に低
下する。
【００２４】また、ｚ＝０〜0.020 の微量添加範囲につ
いて詳細に調べるために、上記と同様にして別途サンプ
ルを作成し、同様の測定を行った。その結果は、後述す
る実施例３ついて図１２に示した結果と同様であり、Ｌ
（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０からｊ＝0.0002まで増加させる
とＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲げ強度ともに急激に上昇し、そ
れ以上の添加量ではｚ＝0.002 まで単調に微増した。
いて詳細に調べるために、上記と同様にして別途サンプ
ルを作成し、同様の測定を行った。その結果は、後述す
る実施例３ついて図１２に示した結果と同様であり、Ｌ
（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０からｊ＝0.0002まで増加させる
とＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲げ強度ともに急激に上昇し、そ
れ以上の添加量ではｚ＝0.002 まで単調に微増した。
【００２５】また、上記の結果はＮ（＝Ｍｎ）の量ｊ＝
0.015 と一定にした場合の結果であるが、ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔ
ｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.40〜0.50の範囲について上記
と同様の結果が得られた。上記の結果から、電気的強
度、機械的強度共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋
Ｎの合計量ｘを0.40〜0.50の範囲内とした上で、Ｎ（＝
Ｍｎ）の量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせて、
Ｌ（＝Ｉｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とする必
要があることが分かる。
0.015 と一定にした場合の結果であるが、ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔ
ｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.40〜0.50の範囲について上記
と同様の結果が得られた。上記の結果から、電気的強
度、機械的強度共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋
Ｎの合計量ｘを0.40〜0.50の範囲内とした上で、Ｎ（＝
Ｍｎ）の量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせて、
Ｌ（＝Ｉｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とする必
要があることが分かる。
【００２６】次に、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の添加
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図３および図４に示す。
これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率〔ｚ
／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７５〜
９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐにつ
いて最大値が得られる。 〔実施例２〕第２発明によるＰｂ1-a Ｓｒa （Ｚｒ
1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy ）Ｏ3 〔ただしＬ＝Ｉ
ｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式において、
ａ＝0.11、ｘ＝0.44、ｙ＝0.01とし、実施例１と同様
に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮの量ｊを変化させた
場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定にしてＬの量ｚを変化
させた場合について、実施例１と同様の手順で圧電素子
ペレットサンプルを作成した。ただし、焼結原料として
は、実施例１で用いたもの以外に、Ｓｒ源としてＳｒＣ
Ｏ3 およびＳｂ源としてＳｂ2 Ｏ5 の各粉末を用いた。
得られたサンプルについて、実施例１と同様の測定を行
った。図５にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、
図６にＮの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示
す。
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図３および図４に示す。
これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率〔ｚ
／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７５〜
９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐにつ
いて最大値が得られる。 〔実施例２〕第２発明によるＰｂ1-a Ｓｒa （Ｚｒ
1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy ）Ｏ3 〔ただしＬ＝Ｉ
ｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式において、
ａ＝0.11、ｘ＝0.44、ｙ＝0.01とし、実施例１と同様
に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮの量ｊを変化させた
場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定にしてＬの量ｚを変化
させた場合について、実施例１と同様の手順で圧電素子
ペレットサンプルを作成した。ただし、焼結原料として
は、実施例１で用いたもの以外に、Ｓｒ源としてＳｒＣ
Ｏ3 およびＳｂ源としてＳｂ2 Ｏ5 の各粉末を用いた。
得られたサンプルについて、実施例１と同様の測定を行
った。図５にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、
図６にＮの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示
す。
【００２７】実施例１の結果に比べて、ＳｒおよびＭ
（＝Ｓｂ）の添加により機械的品質係数Ｑｍおよび電気
機械結合係数Ｋｐが向上し、曲げ強度が比較的低下して
いる。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に伴う各特性値の
増減推移挙動は実施例１と同様である。また、Ｌおよび
Ｎの微量添加範囲についても実施例１と同様の結果であ
り、やはり各特性値ともに後述の実施例３について示し
た図１１および図１２と同様の結果が得られた。
（＝Ｓｂ）の添加により機械的品質係数Ｑｍおよび電気
機械結合係数Ｋｐが向上し、曲げ強度が比較的低下して
いる。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に伴う各特性値の
増減推移挙動は実施例１と同様である。また、Ｌおよび
Ｎの微量添加範囲についても実施例１と同様の結果であ
り、やはり各特性値ともに後述の実施例３について示し
た図１１および図１２と同様の結果が得られた。
【００２８】更に、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲に
ついて図５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について図６と同様の結果が得られた。Ｓ
ｒの量ａ＝0.09〜0.13の範囲およびＳｂの量ｙ＝0.005
〜0.15の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔ
ｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について
上記と同様の結果が得られた。
ついて図５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について図６と同様の結果が得られた。Ｓ
ｒの量ａ＝0.09〜0.13の範囲およびＳｂの量ｙ＝0.005
〜0.15の範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔ
ｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について
上記と同様の結果が得られた。
【００２９】上記の結果から、電気的強度、機械的強度
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｓｂの量ｙ
＝0.005 〜0.15とした上で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020
の範囲と組み合わせてＮ（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.
020 の範囲内とし、Ｎの量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と
組み合わせてＬの量を0.0002〜0.020 の範囲内とする必
要があることが分かる。
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｓｂの量ｙ
＝0.005 〜0.15とした上で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020
の範囲と組み合わせてＮ（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.
020 の範囲内とし、Ｎの量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と
組み合わせてＬの量を0.0002〜0.020 の範囲内とする必
要があることが分かる。
【００３０】次に、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の添加
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図７および図８に示す。
これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率〔ｚ
／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７５〜
９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐにつ
いて最大値が得られる。 〔実施例３〕第３発明によるＰｂ1-a-b Ｓｒa Ｂａ
b （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy）Ｏ3 〔ただし
Ｌ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式にお
いて、ａ＝0.016 、ｂ＝0.11、ｘ＝0.45、ｙ＝0.01と
し、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮ
の量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定に
してＬの量ｚを変化させた場合について、実施例１と同
様の手順で圧電素子ペレットサンプルを作成した。ただ
し、焼結原料としては、実施例１で用いたもの以外に、
Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｂａ源としてＢａＣＯ3 およ
びＳｂ源としてＳｂ 2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られた
サンプルについて、実施例１と同様の測定を行った。図
９にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図１０に
Ｎの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示す。
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図７および図８に示す。
これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率〔ｚ
／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７５〜
９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐにつ
いて最大値が得られる。 〔実施例３〕第３発明によるＰｂ1-a-b Ｓｒa Ｂａ
b （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy）Ｏ3 〔ただし
Ｌ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式にお
いて、ａ＝0.016 、ｂ＝0.11、ｘ＝0.45、ｙ＝0.01と
し、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮ
の量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定に
してＬの量ｚを変化させた場合について、実施例１と同
様の手順で圧電素子ペレットサンプルを作成した。ただ
し、焼結原料としては、実施例１で用いたもの以外に、
Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｂａ源としてＢａＣＯ3 およ
びＳｂ源としてＳｂ 2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られた
サンプルについて、実施例１と同様の測定を行った。図
９にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図１０に
Ｎの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示す。
【００３１】実施例１の結果に比べて、全ての特性値が
向上しており、特に電気機械結合係数Ｋｐの向上が顕著
である。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に伴う各特性値
の増減推移挙動は実施例１と同様である。第３発明によ
る本実施例の圧電素子は、他の実施例のものに比べて全
ての特性がバランス良く向上している。また、ｊ＝０〜
0.020 、ｚ＝０〜0.020 の微量添加範囲について詳細に
調べるために、上記と同様にして別途サンプルを作成
し、同様の測定を行った。その結果は、それぞれ図１１
および図１２に示したように、Ｎ（＝Ｍｎ）の量をｊ＝
０からｊ＝0.0002までまたはＬ（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０
からｊ＝0.0002まで増加させるとＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲
げ強度ともに急激に上昇し、それ以上の添加量ではｊ＝
0.002 またはｚ＝0.002 まで単調に微増した。
向上しており、特に電気機械結合係数Ｋｐの向上が顕著
である。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に伴う各特性値
の増減推移挙動は実施例１と同様である。第３発明によ
る本実施例の圧電素子は、他の実施例のものに比べて全
ての特性がバランス良く向上している。また、ｊ＝０〜
0.020 、ｚ＝０〜0.020 の微量添加範囲について詳細に
調べるために、上記と同様にして別途サンプルを作成
し、同様の測定を行った。その結果は、それぞれ図１１
および図１２に示したように、Ｎ（＝Ｍｎ）の量をｊ＝
０からｊ＝0.0002までまたはＬ（＝Ｉｎ）の量をｚ＝０
からｊ＝0.0002まで増加させるとＱｍ、Ｅｃ、Ｋｐ、曲
げ強度ともに急激に上昇し、それ以上の添加量ではｊ＝
0.002 またはｚ＝0.002 まで単調に微増した。
【００３２】更に、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲に
ついて図９と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について図１０と同様の結果が得られた。
Ｓｒの量ａ＝0.05〜0.15の範囲、Ｂａの量ｂ＝0.01〜0.
025 の範囲、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.15の範囲に
ついて同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合
計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について上記と同様の結
果が得られた。
ついて図９と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003 〜
0.020 の範囲について図１０と同様の結果が得られた。
Ｓｒの量ａ＝0.05〜0.15の範囲、Ｂａの量ｂ＝0.01〜0.
025 の範囲、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.15の範囲に
ついて同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合
計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について上記と同様の結
果が得られた。
【００３３】上記の結果から、電気的強度、機械的強度
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量ｂ
＝0.01〜0.025 、Ｓｂの量ｙ＝0.005 〜0.15とした上
で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020の範囲と組み合わせてＮ
（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とし、Ｎの
量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせてＬの量を0.
0002〜0.020 の範囲内とする必要があることが分かる。
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量ｂ
＝0.01〜0.025 、Ｓｂの量ｙ＝0.005 〜0.15とした上
で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020の範囲と組み合わせてＮ
（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とし、Ｎの
量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせてＬの量を0.
0002〜0.020 の範囲内とする必要があることが分かる。
【００３４】次に、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の添加
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図１３および図１４に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。 〔実施例４〕第４発明によるＰｂ1-a-c Ｓｒa Ｌａ
c （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy）Ｏ3 〔ただし
Ｌ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式にお
いて、ａ＝0.11、ｃ＝0.005 、ｘ＝0.44、ｙ＝0.01と
し、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮ
の量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定に
してＬの量ｚを変化させた場合について、実施例１と同
様の手順で圧電素子ペレットサンプルを作成した。ただ
し、焼結原料としては、実施例１で用いたもの以外に、
Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｌａ源としてＬａ2 Ｏ3 、お
よびＳｂ源としてＳｂ 2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られ
たサンプルについて、実施例１と同様の測定を行った。
図１５にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図１
６にＮの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示
す。
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図１３および図１４に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。 〔実施例４〕第４発明によるＰｂ1-a-c Ｓｒa Ｌａ
c （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy）Ｏ3 〔ただし
Ｌ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式にお
いて、ａ＝0.11、ｃ＝0.005 、ｘ＝0.44、ｙ＝0.01と
し、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01と一定にしてＮ
の量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝0.015 と一定に
してＬの量ｚを変化させた場合について、実施例１と同
様の手順で圧電素子ペレットサンプルを作成した。ただ
し、焼結原料としては、実施例１で用いたもの以外に、
Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｌａ源としてＬａ2 Ｏ3 、お
よびＳｂ源としてＳｂ 2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られ
たサンプルについて、実施例１と同様の測定を行った。
図１５にＬの量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図１
６にＮの量ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示
す。
【００３５】Ｌａの添加効果により結晶粒が微細化し、
実施例３の結果に比べて曲げ強度が更に向上した。しか
し、機械的品質係数Ｑｍおよび電気機械結合係数Ｋｐは
実施例３よりも低い。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に
伴う各特性値の増減推移挙動は実施例１と同様である。
また、ＬおよびＮの微量添加範囲についても実施例１と
同様の結果であり、各特性値ともに前述の実施例３につ
いて示した図１１および図１２と同様の結果が得られ
た。
実施例３の結果に比べて曲げ強度が更に向上した。しか
し、機械的品質係数Ｑｍおよび電気機械結合係数Ｋｐは
実施例３よりも低い。Ｌの量ｚおよびＮの量ｊの増量に
伴う各特性値の増減推移挙動は実施例１と同様である。
また、ＬおよびＮの微量添加範囲についても実施例１と
同様の結果であり、各特性値ともに前述の実施例３につ
いて示した図１１および図１２と同様の結果が得られ
た。
【００３６】更に、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲に
ついて図１５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003
〜0.020 の範囲について図１６と同様の結果が得られ
た。Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13の範囲、Ｌａの量０＜ｃ≦
0.01、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.03の範囲について
同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ
＝0.435 〜0.445 の範囲について上記と同様の結果が得
られた。
ついて図１５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003
〜0.020 の範囲について図１６と同様の結果が得られ
た。Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13の範囲、Ｌａの量０＜ｃ≦
0.01、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.03の範囲について
同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ
＝0.435 〜0.445 の範囲について上記と同様の結果が得
られた。
【００３７】上記の結果から、電気的強度、機械的強度
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｌａの量０
＜ｃ≦0.01、Ｓｂの量ｙ＝0.005 〜0.15とした上で、Ｌ
の量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲と組み合わせてＮ（＝Ｍ
ｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とし、Ｎの量ｊ＝
0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせてＬの量を0.0002〜
0.020 の範囲内とする必要があることが分かる。
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｌａの量０
＜ｃ≦0.01、Ｓｂの量ｙ＝0.005 〜0.15とした上で、Ｌ
の量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲と組み合わせてＮ（＝Ｍ
ｎ）の量ｊを0.0002〜0.020 の範囲内とし、Ｎの量ｊ＝
0.003 〜0.020 の範囲と組み合わせてＬの量を0.0002〜
0.020 の範囲内とする必要があることが分かる。
【００３８】次に、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の添加
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図１７および図１８に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。 〔実施例５〕第５発明によるＰｂ1-a-c Ｓｒa Ｂａb Ｌ
ａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ j Ｍy ）Ｏ3 〔ただ
しＬ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式に
おいて、ａ＝0.016 、ｂ＝0.11、ｃ＝0.005 、ｘ＝0.4
4、ｙ＝0.01とし、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01
と一定にしてＮの量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝
0.015 と一定にしてＬの量ｚを変化させた場合につい
て、実施例１と同様の手順で圧電素子ペレットサンプル
を作成した。ただし、焼結原料としては、実施例１で用
いたもの以外に、Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｂａ源とし
てＢａＣＯ3 、Ｌａ源としてＬａ2 Ｏ3 、およびＳｂ源
としてＳｂ2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られたサンプル
について、実施例１と同様の測定を行った。図１９にＬ
の量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図２０にＮの量
ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示す。
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図１７および図１８に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。 〔実施例５〕第５発明によるＰｂ1-a-c Ｓｒa Ｂａb Ｌ
ａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ j Ｍy ）Ｏ3 〔ただ
しＬ＝Ｉｎ、Ｎ＝Ｍｎ、Ｍ＝Ｓｂ〕で表される組成式に
おいて、ａ＝0.016 、ｂ＝0.11、ｃ＝0.005 、ｘ＝0.4
4、ｙ＝0.01とし、実施例１と同様に、Ｌの量ｚ＝0.01
と一定にしてＮの量ｊを変化させた場合と、Ｎの量ｊ＝
0.015 と一定にしてＬの量ｚを変化させた場合につい
て、実施例１と同様の手順で圧電素子ペレットサンプル
を作成した。ただし、焼結原料としては、実施例１で用
いたもの以外に、Ｓｒ源としてＳｒＣＯ3 、Ｂａ源とし
てＢａＣＯ3 、Ｌａ源としてＬａ2 Ｏ3 、およびＳｂ源
としてＳｂ2 Ｏ5 の各粉末を用いた。得られたサンプル
について、実施例１と同様の測定を行った。図１９にＬ
の量ｚ＝0.01の場合の測定結果を示し、図２０にＮの量
ｊ＝0.015 の場合の測定結果をそれぞれ示す。
【００３９】Ｂａの添加効果により、実施例４の結果に
電気機械結合係数Ｋｐのみが向上している。Ｌの量ｚお
よびＮの量ｊの増量に伴う各特性値の増減推移挙動は実
施例１と同様である。また、ＬおよびＮの微量添加範囲
についても実施例１と同様の結果であり、各特性値とも
に前述の実施例３について示した図１１および図１２と
同様の結果が得られた。
電気機械結合係数Ｋｐのみが向上している。Ｌの量ｚお
よびＮの量ｊの増量に伴う各特性値の増減推移挙動は実
施例１と同様である。また、ＬおよびＮの微量添加範囲
についても実施例１と同様の結果であり、各特性値とも
に前述の実施例３について示した図１１および図１２と
同様の結果が得られた。
【００４０】更に、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲に
ついて図１５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003
〜0.020 の範囲について図１６と同様の結果が得られ
た。Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量０＜ｂ≦0.04、
Ｌａの量０＜ｃ≦0.01、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.
03の各範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ
＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について上
記と同様の結果が得られた。
ついて図１５と同様の結果が得られ、Ｎの量ｊ＝0.003
〜0.020 の範囲について図１６と同様の結果が得られ
た。Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量０＜ｂ≦0.04、
Ｌａの量０＜ｃ≦0.01、およびＳｂの量ｙ＝0.005 〜0.
03の各範囲について同様の結果が得られた。更に、Ｔｉ
＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝0.435 〜0.445 の範囲について上
記と同様の結果が得られた。
【００４１】上記の結果から、電気的強度、機械的強度
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量０
＜ｂ≦0.04、Ｌａの量０＜ｃ≦0.01、Ｓｂの量ｙ＝0.00
5 〜0.15とした上で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲
と組み合わせてＮ（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020の
範囲内とし、Ｎの量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合
わせてＬの量を0.0002〜0.020 の範囲内とする必要があ
ることが分かる。
共に高い値を得るためには、Ｔｉ＋Ｌ＋Ｎの合計量ｘ＝
0.435 〜0.445 、Ｓｒの量ａ＝0.09〜0.13、Ｂａの量０
＜ｂ≦0.04、Ｌａの量０＜ｃ≦0.01、Ｓｂの量ｙ＝0.00
5 〜0.15とした上で、Ｌの量ｚ＝0.005 〜0.020 の範囲
と組み合わせてＮ（＝Ｍｎ）の量ｊを0.0002〜0.020の
範囲内とし、Ｎの量ｊ＝0.003 〜0.020 の範囲と組み合
わせてＬの量を0.0002〜0.020 の範囲内とする必要があ
ることが分かる。
【００４２】次に、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の添加
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図２１および図２２に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。
量比率〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００を０〜１００％に変
えた圧電ペレットサンプルを上記と同様の手順で作成
し、上記と同様の測定を行った。ｚ＋ｊ＝0.012 および
0.020 の場合の結果をそれぞれ図２１および図２２に示
す。これらの図から分かるように、ＬとＮの添加量比率
〔ｚ／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％の範囲と７
５〜９０％の範囲において、特に電気機械結合係数Ｋｐ
について最大値が得られる。
【００４３】以上の各実施例においては各組成式中の
Ｌ，Ｎ，ＭをそれぞれＩｎ，Ｍｎ，Ｓｒとしたが、Ｌを
ＧａまたはＣｏ、ＮをＦｅまたはＣｒ、ＭをＮｂとした
場合にも同様の結果が得られた。
Ｌ，Ｎ，ＭをそれぞれＩｎ，Ｍｎ，Ｓｒとしたが、Ｌを
ＧａまたはＣｏ、ＮをＦｅまたはＣｒ、ＭをＮｂとした
場合にも同様の結果が得られた。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、Ｔｉの
一部をＩｎ、Ｇａ、Ｃｏのうちの少なくとも１種とＭ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｒのうちの少なくとも１種とで置換し、且
つこの置換量を適切にバランスさせたことにより、機械
的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気機械結合係数
Ｋｐ、および曲げ強度を同時に向上させ、自動車搭載用
等の高温、高荷重、高周波領域でのアクチュエータ用途
に適した高い機械的強度および電気的強度を兼備した圧
電磁器組成物を提供する。
一部をＩｎ、Ｇａ、Ｃｏのうちの少なくとも１種とＭ
ｎ、Ｆｅ、Ｃｒのうちの少なくとも１種とで置換し、且
つこの置換量を適切にバランスさせたことにより、機械
的品質係数Ｑｍ、分極反転電圧Ｅｃ、電気機械結合係数
Ｋｐ、および曲げ強度を同時に向上させ、自動車搭載用
等の高温、高荷重、高周波領域でのアクチュエータ用途
に適した高い機械的強度および電気的強度を兼備した圧
電磁器組成物を提供する。
【００４５】加えて、Ｐｂの一部をＳｒ、Ｂａ、Ｌａの
１種以上で置換し且つＴｉの更に一部をＳｂ，Ｎｂのう
ちの少なくとも１種で置換したことにより、上記各特性
を更に向上させることができる。
１種以上で置換し且つＴｉの更に一部をＳｂ，Ｎｂのう
ちの少なくとも１種で置換したことにより、上記各特性
を更に向上させることができる。
【図１】図１は、第１発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値（機械的品質係数Ｑｍ、分極反転
電圧Ｅｃ、電気機械結合係数Ｋｐ、曲げ強度）の変化を
示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値（機械的品質係数Ｑｍ、分極反転
電圧Ｅｃ、電気機械結合係数Ｋｐ、曲げ強度）の変化を
示すグラフである。
【図２】図２は、第１発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量ｚを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
て、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量ｚを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図３】図３は、第１発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値とし
て、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化を
示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値とし
て、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化を
示すグラフである。
【図４】図４は、第１発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
【図５】図５は、第２発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図６】図６は、第２発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量ｚを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
て、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量ｚを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図７】図７は、第２発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値とし
て、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化を
示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値とし
て、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化を
示すグラフである。
【図８】図８は、第２発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
【図９】図９は、第３発明による圧電磁器組成物につい
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
て、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量ｊを
変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図１０】図１０は、第２発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図１１】図１１は、第３発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを微量添加範囲で変えたときの各特性値の変化を示す
グラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを微量添加範囲で変えたときの各特性値の変化を示す
グラフである。
【図１２】図１２は、第３発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを微量添加範囲で変えたときの各特性値の変化を示す
グラフである。
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを微量添加範囲で変えたときの各特性値の変化を示す
グラフである。
【図１３】図１３は、第３発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
【図１４】図１４は、第３発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
【図１５】図１５は、第４発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図１６】図１６は、第４発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図１７】図１７は、第４発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
【図１８】図１４は、第４発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
【図１９】図１９は、第５発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）量ｚを一定としてＮ（＝Ｍｎ）量
ｊを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図２０】図２０は、第５発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
ついて、Ｎ（＝Ｍｎ）量ｊを一定としてＬ（＝Ｉｎ）量
ｚを変えたときの各特性値の変化を示すグラフである。
【図２１】図２１は、第５発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を一定値と
して、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の変化
を示すグラフである。
【図２２】図２２は、第５発明による圧電磁器組成物に
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
ついて、Ｌ（＝Ｉｎ）とＮ（＝Ｍｎ）の総和を別の一定
値として、両者の添加量比率を変えたときの各特性値の
変化を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項１】 下式： Ｐｂ（Ｚｒ1-x Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj ）Ｏ3 〔ただし、 Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種、 Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種、 ｘは、0.40≦ｘ≦0.50、 ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ
≦0.020 または、 0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表
される組成を有することを特徴とする圧電磁器組成物。 - 【請求項２】 下式： Ｐｂ1-a Ｓｒa （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎj Ｍy )
Ｏ3 〔ただし、 Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種、 Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種、 Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１種、 ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、 ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445 、 ｙは、 0.005≦ｙ≦0.15、 ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ
≦0.020 または、 0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表
される組成を有することを特徴とする圧電磁器組成物。 - 【請求項３】 下式： Ｐｂ1-a-b Ｓｒa Ｂａb （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、 Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種、 Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種、 Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１種、 ａは、 0.05 ≦ａ≦0.15、 ｂは、 0.01 ≦ｂ≦0.025 、 ｘは、 0.40 ≦ｘ≦0.50、 ｙは、 0.005≦ｙ≦0.15、 ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ
≦0.020 または、 0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表
される組成を有することを特徴とする圧電磁器組成物。 - 【請求項４】 下式： Ｐｂ1-a-c Ｓｒa Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉx-z-j Ｌz Ｎ
j Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、 Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種、 Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種、 Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１種、 ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、 ｃは、 0 ＜ｃ≦0.01、 ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445 、 ｙは、 0.005≦ｙ≦0.03 ｚおよびｊは、 0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.0002 ≦ｊ
≦0.020 または、 0.0002 ≦ｚ≦0.020 且つ 0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表
される組成を有することを特徴とする圧電磁器組成物。 - 【請求項５】 下式： Ｐｂ1-a-b-c Ｓｒa Ｂａb Ｌａc （Ｚｒ1-x-y Ｔｉ
x-z-j Ｌz Ｎj Ｍy ) Ｏ3 〔ただし、 Ｌは、Ｉｎ、ＧａおよびＣｏのうちの少なくとも１種、 Ｎは、Ｍｎ、ＦｅおよびＣｒのうちの少なくとも１種、 Ｍは、ＳｂおよびＮｂのうちの少なくとも１種、 ａは、 0.09 ≦ａ≦0.13、 ｂは、 0 ＜ｂ≦0.04、 ｃは、 0 ＜ｃ≦0.01、 ｘは、 0.435≦ｘ≦0.445 、 ｙは、 0.005≦ｙ≦0.03 ｚおよびｊは、0.005 ≦ｚ≦0.020 且つ0.0002≦ｊ≦0.
020 または、 0.0002≦ｚ≦0.020 且つ0.003 ≦ｊ≦0.020 〕で表され
る組成を有することを特徴とする圧電磁器組成物。 - 【請求項６】 請求項１から５までのいずれか１項に記
載の圧電磁器組成物において、ＬとＮの添加量比率〔ｚ
／（ｚ＋ｊ）〕×１００が２０〜３０％または７５〜９
０％であることを特徴とする圧電磁器組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8011890A JPH09202661A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 圧電磁器組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8011890A JPH09202661A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 圧電磁器組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09202661A true JPH09202661A (ja) | 1997-08-05 |
Family
ID=11790333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8011890A Pending JPH09202661A (ja) | 1996-01-26 | 1996-01-26 | 圧電磁器組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09202661A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111908913A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-11-10 | 汤柯 | 一种耐高腐蚀的复合压电陶瓷材料及其制备方法 |
-
1996
- 1996-01-26 JP JP8011890A patent/JPH09202661A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111908913A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-11-10 | 汤柯 | 一种耐高腐蚀的复合压电陶瓷材料及其制备方法 |
| CN111908913B (zh) * | 2020-08-12 | 2021-04-23 | 苏州鱼得水电气科技有限公司 | 一种耐高腐蚀的复合压电陶瓷材料及其制备方法 |
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