JPH09189344A

JPH09189344A - 伝動ベルト

Info

Publication number: JPH09189344A
Application number: JP150196A
Authority: JP
Inventors: Katsuya Yamaguchi; 勝也山口; Tsutomu Shioyama; 務塩山
Original assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Current assignee: Bando Chemical Industries Ltd
Priority date: 1996-01-09
Filing date: 1996-01-09
Publication date: 1997-07-22

Abstract

(57)【要約】【課題】Ｖベルト１の圧縮ゴム層５のへたりとクラック
発生とを防止する。【解決手段】圧縮ゴム層５を、tan δが低いアルキル化
クロロスルホン化ポリエチレン組成物によって形成され
ている低tan δ相と、tan δが高いアルキル化クロロス
ルホン化ポリエチレン組成物によって形成されている高
tan δ相との混合相とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、伝動ベルトに関
し、特に、ＶリブドベルトやＶベルト等の摩擦伝動ベル
トの走行寿命の向上に有利な発明である。

【０００２】

【従来の技術】近年、自動車のエンジンルーム内の雰囲
気温度は従来に比べて上昇してきており、そこに使用さ
れる伝動ベルトに対する耐熱性の要求が高くなってい
る。そこで、このような伝動ベルトでは、そのゴム材と
して耐熱性に優れたクロロスルホン化ポリエチレン系の
ものを使用することが検討されている。しかし、この種
のゴム材は、耐久性、低温特性（耐寒性）の面で問題が
あり、その改良が望まれている。

【０００３】これに対して、特開平４−２１１７４８号
公報には、クロロスルホン化ポリエチレン分子の主鎖に
アルキル基を導入して結晶化度を低減させるようにした
アルキル化クロロスルホン化ポリエチレン（以下、ＡＣ
ＳＭという略号を用いることがある）を伝動ベルトの圧
縮ゴムとして用いることが記載されている。すなわち、
このものは、上記ＡＣＳＭの塩素含有量を１５〜３５重
量％、硫黄含有量を０．５〜２．５重量％とすることに
より、伝動ベルトの低温特性の向上を図るものである。

【０００４】また、特開昭６３−５７６５４号公報に
は、クロロスルホン化ポリエチレンにジマレイミド、ジ
チオカルバミン酸ニッケル及びチウラムポリスルフィド
を配合することにより、その耐圧縮永久歪を改善するこ
とが記載されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記ＡＣＳＭ
を用いた伝動ベルトの場合、その走行（使用）時間が長
くなると、機械的刺激を繰り返し受けることから、次第
にベルトの変形が大きくなってプーリへの沈み込み、所
謂へたり（永久歪）を生ずるという問題があり、特に高
負荷ないしは高張力下での使用においてこの問題が顕著
になる。

【０００６】上記へたりは基本的にはゴムの劣化によっ
て生じ、この劣化は熱が原因になるが、従来、伝動ベル
トの走行寿命を左右する熱に係る要因としては、該伝動
ベルトの雰囲気温度及びベルト走行時にプーリとの間で
の摩擦によって発生する摩擦熱というような外的な熱要
因を問題とし、これに対策するという考えがとられてい
る。

【０００７】しかし、伝動ベルトの走行寿命に関して
は、上記外的な熱要因だけを問題にするのではなく、ベ
ルトを構成するゴム自身が該ベルトの運動に伴って発熱
し、内部に熱を蓄えることをも問題にする必要がある。
すなわち、この発熱・蓄熱という内的な熱要因によって
ゴムの軟化・劣化が進み、これが上記へたりの一因にな
っている。そして、この発熱・蓄熱は、ベルトの圧縮ゴ
ム層において顕著になり、ベルト寿命が短縮されてしま
うのである。換言すれば、ベルトの外的要因としての熱
に対する耐熱性を向上させたとしても、内的要因である
この発熱・蓄熱量を小さくしない限り、ベルトの走行寿
命を大幅に延長することはできない。

【０００８】一方、上記ＡＣＳＭを用いた伝動ベルト
は、その走行（使用）時間が長くなると、機械的刺激を
繰り返し受ける結果、ベルトにクラック（亀裂）を生ず
る、という問題もあり、このクラックは圧縮ゴム層に発
生し易い。特に当該伝動ベルトを巻き掛けたプーリー径
が小さい場合に、該プーリーを通過する際のベルトの屈
曲変形が大きくなることから、上記クラック発生の問題
が顕著になる。

【０００９】ここに、上記へたりの問題と上記クラック
の問題とを考察すると、前者はベルトの運動に伴って外
部から加わる機械的エネルギーが熱に変わって圧縮ゴム
層が内部に熱を蓄えることが一因となるのに対し、後者
は上記機械的エネルギーが熱に変わらずに圧縮ゴム層に
局部的な応力集中を招くことが一因になる。従って、ベ
ルトの耐発熱・蓄熱特性と耐クラック特性とは、一方が
良くなれば他方が悪くなるというように、矛盾する方向
で変化する関係にあり、両立させることが難しいという
問題がある。

【００１０】先に従来技術を示すものとして掲げた特開
平４−２１１７４８号公報は、ＡＣＳＭを伝動ベルトの
ゴム材として用いることによって−３０℃以下の低温時
における塩素の凝集によるゴムの硬化を防止しようとす
るものであるが、上述のへたり及びクラックに対策する
ことについて示唆するものではない。

【００１１】本発明は、かかる点に鑑みてなされたもの
であって、ＡＣＳＭを伝動ベルトの圧縮ゴム層に用いる
にあたり、上述の内的な熱要因及び応力集中の両者に対
策して、その走行寿命を延ばすことを課題とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題に
ついて種々の検討を加え、試作・実験を繰り返した結
果、耐へたり性（耐永久歪性）に優れたゴム材と耐クラ
ック性（耐屈曲疲労性）に優れたゴム材とを組み合わ
せ、この両者が特定の相分離構造（混合相）を形成する
ようにすれば、期待する効果が得られることを見出だ
し、本発明を完成するに至ったものである。以下、特許
請求の範囲の各請求項に係る発明について具体的に説明
する。

【００１３】＜請求項１乃至請求項５の各発明＞請求項
１に係る発明は、ベルトの少なくとも一部の要素が、温
度１００℃、振動数１０Ｈz でのtan δが０．０５〜
０．０９のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン組
成物によって形成されている低tan δ相と、温度１００
℃、振動数１０Ｈz でのtan δが上記低tan δ相のtan
δよりも高いアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン
組成物によって形成されている高tan δ相との混合相に
よって形成されていることを特徴とする伝動ベルトであ
る。

【００１４】請求項２に係る発明は、ベルトの少なくと
も一部の要素が、温度１００℃、振動数１０Ｈz でのta
n δが０．０８〜０．１５のアルキル化クロロスルホン
化ポリエチレン組成物によって形成されている高tan δ
相と、温度１００℃、振動数１０Ｈz でのtan δが上記
高tan δ相のtan δよりも低いアルキル化クロロスルホ
ン化ポリエチレン組成物によって形成されている低tan
δ相との混合相によって形成されていることを特徴とす
る伝動ベルトである。

【００１５】請求項３に係る発明は、上記請求項１また
は請求項２に記載されている伝動ベルトにおいて、上記
低tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン
の硫黄含有量が０．８〜２．０重量％であり、上記高ta
n δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレンの硫
黄含有量が、上記低tan δ相の上記硫黄含有量よりも少
ないことを特徴とする。

【００１６】請求項４に係る発明は、上記請求項１また
は請求項２に記載されている伝動ベルトにおいて、上記
高tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン
の硫黄含有量が０．５〜０．８重量％であり、上記低ta
n δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレンの硫
黄含有量が、上記高tan δ相の上記硫黄含有量よりも多
いことを特徴とする。

【００１７】請求項５に係る発明は、上記請求項３また
は請求項４に記載されている伝動ベルトにおいて、上記
低tan δ相を形成するアルキル化クロロスルホン化ポリ
エチレン組成物が、アルキル化クロロスルホン化ポリエ
チレン１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレン
ジマレイミドが１〜７重量部、ジペンタメチレンチウラ
ムテトラスルフィドが０．１〜４．０重量部配合された
ものであり、上記高tan δ相を形成するアルキル化クロ
ロスルホン化ポリエチレン組成物が、アルキル化クロロ
スルホン化ポリエチレン１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´
−ｍ−フェニレンジマレイミドが０．２〜５．０重量
部、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィドが０．
１〜４．０重量部、並びにペンタエリトリット（ペンタ
エリスリトール）が０．１〜５．０重量部配合されたも
のであることを特徴とする。

【００１８】上記各発明において、アルキル化クロロス
ルホン化ポリエチレン組成物は、クロロスルホン化した
直鎖状分子構造の低密度ポリエチレン組成物のことであ
る。そうして、当該各発明においては、低tan δ相と高
tan δ相との混合相によってベルトの一部の要素が形成
されているから、当該要素については耐へたりの向上と
耐クラック性の向上との両立が図れるものである。以
下、この点を具体的に説明する。

【００１９】（tan δについて）まず、上記tan δにつ
いて説明すると、加硫ゴムの動的性質試験（ＪＩＳＫ
６３９４）において複素弾性率は以下の(1) 式によって
表されるＧ^*＝Ｇ′＋ｉＧ″ ……(1) Ｇ^*：複素剪断弾性率Ｇ′：貯蔵弾性率（複素剪断弾性率の実数部）Ｇ″：損失弾性率（複素剪断弾性率の虚数部）

【００２０】また、加えられた応力と歪みとの時間的遅
れを表す角度δは、散逸率と呼ばれ次の(2) 式によって
定義される。 tan δ＝Ｇ″／Ｇ′ ……(2)

【００２１】このtan δは減衰項であって、振動の１サ
イクルの間に熱として散逸されるエネルギーと貯蔵され
る最大エネルギーとの比の尺度となっている。そして、
損失弾性率Ｇ″は次の(3) 式で示されるように１サイク
ル当りに散逸される熱に正比例する。Ｈ＝πＧ″γ² ……(3) Ｈ：１サイクル当りに散逸される熱 γ：剪断歪みの最大値

【００２２】このように、tan δは、ゴム組成物に加え
られる機械的エネルギーの熱としての散逸され易さを表
わすものであり、tan δの値が高ければ、外部から加え
られる機械的エネルギーが熱に変わって応力集中は少な
くなるから耐クラック性の向上に有利になり、tan δの
値が低ければ、上記機械的エネルギーが熱に変わる量が
少なくなるから耐へたり性の向上に有利になる。

【００２３】そこで、請求項１及び請求項２の各発明で
は、低tan δ相と高tan δ相との混合相によって当該要
素を形成し、耐へたり性と耐クラック性とを両立させた
ものである。この両立が図れる理由は明確ではないが、
次のように考えられる。

【００２４】すなわち、伝動ベルトはプーリを通過する
ことによって繰返し屈曲されるが、耐へたり性に有利な
上記低tan δ相が混合相の一方の相を形成しているか
ら、当該要素の全体が低tan δのＡＣＳＭ組成物によっ
て形成された場合に匹敵する耐へたり性が得られる。一
方、当該要素の全体が低tan δのＡＣＳＭ組成物によっ
て形成されている場合には、上記機械的エネルギーが熱
に変わり難いから、クラックの発生が問題になるが、高
tan δ相では機械的エネルギーが熱に変わり易いから、
該高tan δ相が緩衝相として機能して応力集中が防止さ
れ、クラックの発生及び成長が防止される。

【００２５】ここに、混合相の形態としては、低tan δ
相及び高tan δ相のうちの一方が連続相を形成し他方が
分散相を形成しているもの、この両相が共に連続相を形
成しているもの、あるいはこの両相が互いに分散しあっ
ているもののいずれの形態であってもよい。なかでも、
低tan δ相が連続相を形成し多数の高tan δ相が微細化
して分散している分散系、低tan δ相と高tan δ相とが
マーブル状に（墨流し模様を形成するように）互いに入
り交じったマーブル系が好適である。

【００２６】（tan δの上限・下限）上記低tan δ相に
あっては、上記へたりを抑制する観点から、温度１００
℃、振動数１０Ｈz でtan δの上限を０．０９とするこ
と、さらには０．０８とすることが好適である。該tan
δの下限については、その値が低過ぎると、上記クラッ
ク発生の問題が出てくるため、０．０５程度とすること
が好適である。

【００２７】上記高tan δ相にあっては、上記クラック
発生を抑制する観点から、温度１００℃、振動数１０Ｈ
z でtan δの下限を０．０８とすること、さらには０．
０９とすることが好適である。該tan δの上限について
は、その値が高過ぎると、上記へたりの問題が出てくる
ため、０．１５とすること、さらには０．１３とするこ
とが好適である。

【００２８】ここに、上記tan δの値を温度１００℃、
振動数１０Ｈz で設定しているのは、一般的な伝動ベル
ト（例えば、自動車のタイミングベルト）の使用環境及
び条件を考慮したためであり、特に振動数については伝
動ベルトがプーリを通過することによって曲げ伸ばしさ
れるサイクルを考慮したものである。

【００２９】（硫黄含有量及び塩素含有量について）硫
黄含有量は、分子中のクロロスルホン基の量、つまり架
橋点の数に密接に関係し、その量が多くなるほど架橋が
密になる。従って、硫黄含有量は低tan δ相や高tan δ
相のtan δを変化させる大きな要因となる。

【００３０】請求項３に係る発明において、低tan δ相
を形成するＡＣＳＭの硫黄含有量の下限を０．８重量％
としているのは、硫黄含有量がこれよりも少なくなると
上記tan δの値が高くなって上記低い値に設定すること
が難しくなるためである。一方、該硫黄含有量の上限を
２．０重量％にしているのは、硫黄含有量がこれよりも
多くなると、tan δを低い値にする上では有利になる
が、他の配合剤の配合設計が難しくなるためである。

【００３１】一方、請求項４に係る発明において、高ta
n δ相を形成するＡＣＳＭの硫黄含有量の上限を０．８
重量％としているのは、硫黄含有量がこれよりも多くな
ると上記tan δの値が低くなって上記高い値に設定する
ことが難しくなるためである。一方、該硫黄含有量の下
限を０．５重量％にしているのは、硫黄含有量がこれよ
りも少なくなると、tan δを高い値にする上では有利に
なるが、他の配合剤の配合設計が難しくなるためであ
る。

【００３２】上述の如く、tan δの値は硫黄含有量によ
って変化するが、この硫黄含有量だけでなく塩素含有量
も変化の要因となる。しかし、この塩素含有量は、ＡＣ
ＳＭの結晶化度とより密接な関係があり、塩素含有量が
高くなるほどそのゴム弾性的性質が強まる一方、低温特
性が悪化する。従って、この塩素含有量については、１
５〜３５重量％、より望ましくは２５〜３２重量％に設
定することが好適となる。すなわち、塩素含有量の上限
を３５重量％、より好ましくは３２重量％に設定すれ
ば、塩素の凝集エネルギーを低く抑えることができるた
め、ゴムの硬化を防ぐうえで有利になり、ベルトの耐寒
性が向上する。また、塩素含有量の下限を１５重量％、
より好ましくは２５重量％に設定すれば、ゴムの耐油性
及び機械的な強度を確保するうえで有利になる。

【００３３】但し、注意しなければならないのは、先に
従来技術として掲げた特開平４−２１１７４８号公報に
記載されている伝動ベルトでも、これに用いるＡＣＳＭ
の硫黄含有量及び塩素含有量が規定されているが、この
硫黄と塩素の含有量だけではtan δの値は特定されない
ということである。

【００３４】すなわち、tan δの値は、上記硫黄含有量
及び塩素含有量だけで決まるものではなく、架橋剤その
他の配合剤の種類及びその量によっても変化するもので
ある。

【００３５】例えば、架橋剤及び架橋促進剤の配合量を
少なくすることによってtan δを所定の高い値に設定す
ることができるが、カーボンブラック配合量やプロセス
オイル配合量を増すことによっても、tan δを高い値に
設定することができる。但し、これらの量を変化させる
とそれに応じてベルトの他のゴム物性が変化するため、
ベルトに必要される各種のゴム物性を考慮しながら各配
合剤の量を調整する必要がある。

【００３６】（配合剤について）上記低tan δ相や高ta
n δ相を形成するＡＣＳＭ組成物は、先のtan δの説明
に関連して配合剤のことを述べたように、架橋剤、架橋
促進剤、カーボンブラック等の補強剤、充填剤、受酸
剤、可塑剤、粘着付与剤、加工助剤、老化防止剤、活性
剤等の一般的なゴム配合物を任意に選択して配合したも
のとすることができる。

【００３７】架橋系の配合剤については、上記低tan δ
相のＡＣＳＭ組成物の場合、ＡＣＳＭ１００重量部に対
し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレイミドが１〜７重
量部、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィドが
０．１〜４．０重量部配合されものとすることが好適で
ある。

【００３８】上記高tan δ相のＡＣＳＭ組成物の場合、
ＡＣＳＭ１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレ
ンジマレイミドが０．２〜５．０重量部、ジペンタメチ
レンチウラムテトラスルフィドが０．１〜４．０重量
部、並びにペンタエリトリットが０．１〜５．０重量部
配合されものとすることが好適である。

【００３９】上記低tan δ相のＡＣＳＭ組成物におい
て、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレイミドは架橋剤と
して働き、その配合量が１重量部未満の場合は加硫不足
になる。一方、この量が７重量部を越えた場合はtan δ
の値が低くなるが、クラック発生の問題を生ずる。この
ため、当該配合量を上記範囲に定めているものであり、
適切な加硫を行ないながらtan δを所定の低い値に設定
するうえでは、当該配合量を２〜４重量部とすることが
さらに好適である。

【００４０】また、上記ジペンタメチレンチウラムテト
ラスルフィドは、上記Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレ
イミドとの併用により架橋を促進する促進剤であり、そ
の配合量が０．１重量部未満では期待する促進効果が得
られず、４重量部を越えるとtan δがかなり低いものに
なりクラック発生の問題が出てくる。このため、この促
進剤の配合量を上記範囲に設定しているものであり、よ
り好ましい範囲は１〜２重量部である。

【００４１】一方、上記高tan δ相のＡＣＳＭ組成物に
おいて、上記Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレイミドの
配合量が０．２重量部未満の場合は加硫不足になる。一
方、この量が５重量部を越えた場合はtan δの値を上述
の高い値に設定することが難しくなり、クラック防止に
不利になる。このような観点から、当該配合量を上記範
囲に設定したものであり、そのより好ましい範囲は１〜
３重量部である。

【００４２】また、上記ジペンタメチレンチウラムテト
ラスルフィドの配合量が０．１重量部未満では期待する
促進効果が得られず、４重量部を越えるとtan δがかな
り低いものになってしまう。このため、この促進剤の配
合量を上記範囲に設定しているものであり、より好まし
い範囲は１〜２重量部である。

【００４３】上記ペンタエリトリットは、その詳細な機
能は不明であるが、ＡＣＳＭの架橋を促進しながらその
架橋状態を好適なものとすることによって、その耐屈曲
疲労性を向上させるものと考えられる。

【００４４】すなわち、ＡＣＳＭは、種々の架橋構造を
とることができ、上記Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレ
イミドはマレイミド架橋、上記ジペンタメチレンチウラ
ムテトラスルフィドは硫黄架橋、後述する実施例のよう
に金属酸化物（酸化マグネシウム）を用いた場合には金
属酸化物架橋を生じ、これら複数の架橋剤ないしは促進
剤の併用により、複数種類の架橋構造が共存することに
なる。

【００４５】これに対して、上記ペンタエリトリットを
配合するか否かは上記各架橋構造の存在割合に影響を与
えてゴム物性を全く異なるものにするようであり、特に
当該発明の如き配合によって、当該ゴムの耐屈曲疲労性
が著しく向上する。

【００４６】ここに、上記ペンタエリトリットの配合量
が０．１重量部未満では期待する改良効果が得られず、
５重量部を越えると架橋が進み過ぎて耐屈曲疲労性が得
られなくなる。このため、当該配合量を上記範囲に設定
しているものであり、より好ましい範囲は１〜４重量部
である。

【００４７】カーボンブラックとしてはＭＡＦ、ＦＥ
Ｆ、ＧＰＦ、ＳＲＦ等を、受酸剤としては酸化マグネシ
ウム、水酸化カルシウム、酸化マグネシウム−酸化アル
ミニウム固溶体等を、軟化剤としてはプロセスオイル、
ジオクチルアジペート（ＤＯＡ）、ジオクチルセパケー
ト（ＤＯＳ）、ポリエーテル系可塑剤等を、粘着付与剤
としてはクマロン樹脂、フェノール樹脂、アルキルフェ
ノール樹脂等を、老化防止剤としてはニッケルブチルジ
チオカボメート（ＮＢＣ）、２，２，４−トリメチル−
１，２−ジハイドロキノリンの縮合物（ＴＭＤＱ）、６
−エトキシ−２，２，４−トリメチル−１，２−ジハイ
ドロキノリンの縮合物（ＥＴＭＤＱ）等を、それぞれ用
いることができる。

【００４８】上記受酸剤として酸化マグネシウム−酸化
アルミニウム固溶体を用いる場合、その配合量はＡＣＳ
Ｍ１００重量部に対して１〜５０重量部、好ましくは４
〜２０重量部である。この酸化マグネシウム−酸化アル
ミニウム固溶体の配合量は、１重量部未満では、架橋中
に発生する塩化水素を十分に除去することができないた
め、ＡＣＳＭの架橋点が少なくなって所定の加硫物が得
られず、耐熱性に欠けて早期にクラックが発生し易いベ
ルトになってしまい、一方、５０重量部を越えるとムー
ニー粘度が著しく高くなり加工仕上げに問題が生じる。

【００４９】上記ＡＣＳＭと上記配合剤とを混合する方
法としては、適宜の公知の手段、方法によって（例えば
バンバリーミキサー、ニーダー等を用いて）混練するこ
とができる。

【００５０】（ムーニー粘度について）上記高tan δ相
を形成する未加硫ＡＣＳＭ組成物の１００℃におけるム
ーニー粘度は、低tan δ相を形成する未加硫ＡＣＳＭ組
成物の１００℃におけるムーニー粘度よりも大きい方が
望ましく、１．２倍以上とすることがより好適である。
これは、低tan δ相を形成する未加硫のＡＣＳＭ組成物
と、高tan δ相を形成する未加硫のＡＣＳＭ組成物とを
混練することによって混合相を形成する場合、良好な相
分離を生ずるからである。

【００５１】ムーニー粘度の調節は、ＡＣＳＭの分子
量、アルキル基分岐度、塩素含有量の変更によって可能
である。すなわち、これらの諸量が増加すると、ムーニ
ー粘度が上昇する。

【００５２】（両ＡＣＳＭ組成物の配合割合について）
上記高tan δ相を形成するＡＣＳＭ組成物と、低tan δ
相を形成するＡＣＳＭ組成物との配合割合は、前者が６
０重量％以下、特に４０重量％以下となるようにするこ
とが好適である。これは、未加硫のＡＣＳＭ組成物同士
を混練する場合に、低tan δ相の連続相をでき易くする
ためである。

【００５３】（混合相の形成方法について）上記混合相
については、上述の如く未加硫のＡＣＳＭ組成物同士の
混練によって形成することができるが、その他に、低ta
n δ相を形成するための未加硫のＡＣＳＭ組成物に、高
tan δ相を形成するための加硫された（もしくは半加硫
状態の）ＡＣＳＭ組成物を混合分散させてベルトの成形
に供するという方法を採用することもできる。この後者
の方法の場合は、上記ムーニー粘度及び両ＡＣＳＭ組成
物の混合割合についての制約がなくなる、もしくは制約
が少なくなる。

【００５４】＜請求項６に係る発明＞請求項６に係る発
明は、ベルトの少なくとも一部の要素が、硫黄含有量が
０．９重量％以上のアルキル化クロロスルホン化ポリエ
チレンである高Ｓ−ＡＣＳＭをゴム成分とする高Ｓ−Ａ
ＣＳＭ相と、硫黄含有量が０．７５重量％以下のアルキ
ル化クロロスルホン化ポリエチレンである低Ｓ−ＡＣＳ
Ｍをゴム成分とする低Ｓ−ＡＣＳＭ相との混合相によっ
て形成されていて、上記高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳ
Ｍとの重量比（高Ｓ−ＡＣＳＭ／低Ｓ−ＡＣＳＭ）が
（９０／１０）〜（３５／６５）であることを特徴とす
る伝動ベルトである。

【００５５】（耐へたり性と耐クラック性の両立）ＡＣ
ＳＭでは、分子中の塩化スルホニル基が架橋点として機
能する。このため、ＡＣＳＭの硫黄含有量は架橋密度の
大小と密接な関係がある。すなわち、硫黄含有量の多い
高Ｓ−ＡＣＳＭをゴム成分とする高Ｓ−ＡＣＳＭ相は、
架橋密度が高く、耐へたり性に優れ、硫黄含有量の少な
い低Ｓ−ＡＣＳＭをゴム成分とする低Ｓ−ＡＣＳＭ相
は、架橋密度が低く、耐クラック性に優れている。

【００５６】請求項６に係る発明では、伝動ベルトの当
該要素が、このような耐へたり性に優れた高Ｓ−ＡＣＳ
Ｍ相と、耐クラック性に優れた低Ｓ−ＡＣＳＭ相との混
合相になっているから、先に説明した請求項１に係る発
明と同様に耐へたり性と耐クラック性との両立が図れる
ことになる。とりわけ、耐へたり性に優れた高Ｓ−ＡＣ
ＳＭ相が連続相を形成している場合には、クラックを防
止しながら耐へたり性を得るうえで特に有利になる。

【００５７】（高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとの重
量比について）上記高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭと
の重量比（高Ｓ−ＡＣＳＭ／低Ｓ−ＡＣＳＭ）について
は、これを（９０／１０）〜（３５／６５）とすること
が好適である。この重量比の上限よりも高Ｓ−ＡＣＳＭ
が多くなると、相対的に低Ｓ−ＡＣＳＭの量が少なすぎ
ることになって、期待する耐クラック性が得られなくな
り、また、この重量比の下限よりも高Ｓ−ＡＣＳＭが少
なくなると、期待する耐へたり性が得られなくなる。

【００５８】また、上記重量比が上記範囲外になると、
未加硫の高Ｓ−ＡＣＳＭ組成物と未加硫の低Ｓ−ＡＣＳ
Ｍとの混練によって混合相を形成しようとする場合、期
待する相分離、特に高Ｓ−ＡＣＳＭ相が連続相となるよ
うに相分離を得ることが難しくなる。

【００５９】（ムーニー粘度について）上記請求項６に
係る発明において、上記低Ｓ−ＡＣＳＭ相形成用の未加
硫ＡＣＳＭ組成物の１００℃におけるムーニー粘度を、
高Ｓ−ＡＣＳＭ相形成用の未加硫ＡＣＳＭ組成物の１０
０℃におけるムーニー粘度の１．２倍以上とすることが
好適である。これは、未加硫ＡＣＳＭ組成物同士の混練
によって混合相を形成する場合、高Ｓ−ＡＣＳＭ相の連
続相をでき易くするためである。ムーニー粘度の調節
は、ＡＣＳＭの分子量、アルキル基分岐度、塩素含有量
の変更によって行なうことができる。

【００６０】（ＡＣＳＭ組成物の配合剤について）配合
剤については、先に説明した請求項１に係る発明等と同
様に考えることができ、特に上記高Ｓ−ＡＣＳＭ相及び
低Ｓ−ＡＣＳＭ相の各々を形成するゴム組成物について
は、アルキル化クロロスルホン化ポリエチレン１００重
量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレイミドが
０．２〜５．０重量部、ジペンタメチレンチウラムテト
ラスルフィドが０．１〜４．０重量部配合されたもので
あることが好適である。

【００６１】（混合相の形成方法について）上記混合相
については、上述の如く未加硫のＡＣＳＭ組成物同士の
混練によって形成する他、高Ｓ−ＡＣＳＭ相形成用の未
加硫のＡＣＳＭ組成物に、低Ｓ−ＡＣＳＭ相を形成する
ための加硫された（もしくは半加硫状態の）ＡＣＳＭ組
成物を混合分散させてベルトの成形に供するという方法
を採用することもできる。

【００６２】＜請求項７乃至請求項１０の各発明＞請求
項７に係る発明は、上記請求項１乃至請求項６のいずれ
か一に記載されている伝動ベルトにおいて、ベルト長手
方向に延びる心線を適正位置に保持する接着ゴム層と圧
縮ゴム層とを備えていて、上記ベルトの一部の要素が圧
縮ゴム層であることを特徴とする。

【００６３】請求項８に係る発明は、上記請求項７に記
載されている伝動ベルトにおいて、上記圧縮ゴム層に短
繊維が混入されていることを特徴とする。

【００６４】請求項９に係る発明は、上記請求項８に記
載されている伝動ベルトがローエッジタイプのＶベルト
であり、請求項１０に係る発明は、上記請求項８に記載
されている伝動ベルトがローエッジタイプのＶリブドベ
ルトであることを特徴とする。

【００６５】上記請求項７に係る発明において、当該ベ
ルトの一部の要素を圧縮ゴム層に限定したのは、該圧縮
ゴム層に関して耐へたり性と耐クラック性との両立が特
に要求されるからである。

【００６６】上記心線については、ポリエステル繊維、
アラミド繊維、ガラス繊維等を素材とする高強度で低伸
度のコードによって形成することができる。この心線に
は、接着ゴム層との接着性を改善する目的で接着剤によ
る処理を施すことができる。このような接着剤処理とし
ては繊維をレゾルシン−ホルマリン−ラテックス（ＲＦ
Ｌ液）に浸漬後、加熱乾燥して表面に均一に接着層を形
成するのが一般的である。

【００６７】一方、接着ゴム層には、耐熱性を有し、上
記心線と良好に接着するクロロプレンゴム組成物、水素
添加率８０％以上の水素化ニトリルゴム組成物、ＡＣＳ
Ｍ組成物、ＣＳＭ組成物等を用いることができる。

【００６８】請求項８に係る発明においては、上記圧縮
ゴム層に短繊維が混入されているから、クラック防止及
びへたり防止に有利になる。この短繊維については、プ
ーリとの摩擦面に対して垂直な方向に配向することが圧
縮ゴム層の耐側圧性を高めるうえで好適である。短繊維
としてはポリエステル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊
維等の有機繊維あるいは無機繊維を用いることができ
る。

【００６９】請求項９及び請求項１０の各発明におい
て、伝動ベルトをローエッジタイプのものに限定したの
は、このタイプにおいて圧縮ゴム層の発熱・蓄熱による
へたりの問題やクラック発生の問題が顕著になるからで
ある。

【００７０】また、本発明に係る伝動ベルトは、ローエ
ッジタイプのＶベルトやＶリブドベルトに限定されるこ
とはなく、平ベルトなど他の伝動ベルトであってもよ
く、また、ゴム付帆布がベルトの全周を被覆したラップ
ドタイプのベルトであってもよい。

【００７１】

【発明の実施の形態】

＜ベルト構造についての好適な実施形態＞図１には伝動
ベルトの一例としてＶベルト１が示されている。このＶ
ベルト１は、上面の３層のゴム付帆布２、高強度で低伸
度の心線３が配設された接着ゴム層４、弾性体層である
圧縮ゴム層５及び下面のゴム付帆布２が上下に積層され
てなり、かつこれらの積層部材の側面が露出しているロ
ーエッジタイプのものである。圧縮ゴム層５には短繊維
６，６，…がベルト幅方向に配向して混入されている。

【００７２】図２には伝動ベルトの他の例としてのＶリ
ブドベルト８が示されている。このＶリブドベルト８
は、上面の２層のゴム付帆布２、高強度で低伸度の心線
３が配設された接着ゴム層４及び弾性体層である圧縮ゴ
ム層５が上下に積層されてなり、かつこれらの積層部材
の側面が露出しているローエッジタイプのものである。
圧縮ゴム層５は、複数のリブ７を有し、且つ短繊維６，
６，…がベルト幅方向に配向して混入されている。

【００７３】＜低tan δ相と高tan δ相との混合相＞上
記圧縮ゴム層を低tan δ相と高tan δ相との混合相によ
って形成する場合について説明する。

【００７４】表１に示すＡＣＳＭの硫黄含有量、カーボ
ンブラック、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジマレイミド、
ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド及びペンタ
エリトリットの配合量が互いに異なるＡ１〜Ａ４，Ｂ１
〜Ｂ４の各ＡＣＳＭ組成物を準備した。これらのＡＣＳ
Ｍ組成物においては、いずれにも次の配合剤を配合し
た。

【００７５】ＡＣＳＭ１００重量部ＭｇＯ５重量部加工助剤２重量部老化防止剤２重量部可塑剤１０重量部

【００７６】これら組成物（未加硫）のムーニー粘度及
び加硫したときのtan δの値（ＪＩＳＫ６３９４に
より、試験片温度１００℃、振動数１０Ｈｚで求め
た。）は同表の下欄に示されている。

【００７７】

【表１】

【００７８】（未加硫ゴム組成物同士の混練によって混
合相を形成した場合）上記表１のＡＣＳＭ組成物のうち
から適宜選択した２種のものを組み合わせ混練によって
短繊維入りの未加硫複合ゴムシートを作製するととも
に、Ａ１、Ａ２、Ｂ３及びＢ４については各々単独で短
繊維入りの未加硫ゴムシートを作製し、これらを用いて
表２に示す圧縮ゴム層の構成が相異なる実１〜実５及び
比１〜比１１の各供試ベルト（図１のＶベルトと同じ構
造のもの）を作製した。

【００７９】上記未加硫の各ゴムシートの作製にあたっ
ては、各配合の組成物と所定量の６，６−ナイロン短繊
維（長さ３ｍｍ）とを密閉型混練機によって混練しシー
ト状に成形するという方法をとった。上記短繊維の混入
量は、ＡＣＳＭ１００重量部に対して短繊維が２０重量
部となるようにした。

【００８０】供試ベルトの作製にあたっては、ベルト成
形用の金型マントルに、ゴム付き上帆布、接着ゴム層用
未加硫ゴムシート、心線、接着ゴム層用未加硫ゴムシー
ト、圧縮ゴム層用の上記未加硫ゴムシート、及びゴム付
き下帆布を順に巻き付け、加硫缶内で１６０℃×４０分
の加硫を行なった。そして、脱型した成形品を輪切りに
し、さらにＶ形状に仕上げる、という方法をとった。

【００８１】また、上記供試ベルトに関し、心線として
はポリエステル繊維からなるものを用いた。この心線
は、イソシアネート化合物を溶剤に溶かした接着剤液を
含浸させ加熱・乾燥した後、ＲＦＬ液をコーティングし
加熱・乾燥させた。このＲＦＬ液は、ＲＦ液（レゾルシ
ン−ホルマリン液）４３０．５重量部、２．３−ジクロ
ロブタジエン７８７．４重量部、水７１６．４重量部、
及び湿潤剤（ソジウムジオクチルスルホサクシネート２
％）６５．８重量部を混合したものである。接着ゴム層
のゴム材としては、ＡＣＳＭ１００重量部、カーボンブ
ラック４０重量部、老化防止剤２重量部、促進剤２重量
部、ＭｇＯ−Ａｌ₂Ｏ₃固溶体８重量部、及びＮ−Ｎ´
−ｍ−フェニレンジマレイミド１重量部よりなるＡＣＳ
Ｍ組成物を用いた。

【００８２】なお、上記供試ベルトの構成は一例であ
り、本発明を限定するものと解釈してはならない。

【００８３】ベルト走行寿命試験は、図３に示すよう
に、駆動プーリ２１と従動プーリ２２とアイドルプーリ
２３とに供試Ｖベルト２０を巻き掛けて次の条件で該ベ
ルト２０を走行させ、圧縮ゴム層にクラックが発生して
又はへたりを生じて伝動不良になるまでの時間（単位；
ｈｒ）を測定するというものである。

【００８４】−ベルト走行試験条件− 駆動プーリ２１の直径；１２５ｍｍ従動プーリ２２の直径；１２５ｍｍアイドルプーリ２３の直径；６５ｍｍ供試ベルト２０の巻掛角度θ；９０度荷重Ｗ；８０ｋｇｆ雰囲気温度；２５℃ 駆動プーリ２１の回転数；４８００ｒｐｍ負荷；１０ＰＳ

【００８５】試験結果は表２に示されている。

【００８６】

【表２】

【００８７】まず、比較例１〜４をみると、比１及び比
２はへたりによって短命になったものであるが、これは
ＡＣＳＭの硫黄含有量が少なく加硫物のtan δが高いこ
とが原因になっていると考えられる。これに対して、比
３及び比４はクラックによって短命になっているが、こ
れは逆にtan δが低いことが原因になっていると考えら
れる。

【００８８】実１〜実３及び比５は、いずれも高tan δ
のＡ２と低tan δのＢ４とを複合させたものであって、
このＡ２とＢ４との配合比のみが互い相異なる。これら
を比較すると、低tan δのＢ４の配合割合が多い方が長
命になっている。これは、それらの故障モードからも明
らかなように、低tan δのＢ４が多くなると、その連続
相の形成に有利になり、へたりが防止されるためと考え
られる。

【００８９】実１と実４とは、低tan δ相を形成するＡ
ＣＳＭの硫黄含有量のみが異なり、従って、そのtan δ
が互いに相異なる例である。この両者を比較すると実４
の方が長命になっている。これは、実４の場合は低tan
δ相のＡＣＳＭの硫黄含有量が少なくtan δが高いから
クラックに強くなったったものと考えられる。

【００９０】実１と実５とは、高tan δ相を形成するＡ
ＣＳＭの硫黄含有量及びカーボンブラック量のみが相異
なり、従って、そのtan δが互いに異なる例である。こ
の両者を比較すると実５の方が長命になっている。これ
は、実５の場合は、高tan δ相のＡＣＳＭの硫黄含有量
が多くtan δが低いため、へたりに強くなったものと考
えられる。

【００９１】比６は、tan δが同じＡ４とＢ２とを組み
合わせたものであるが、へたりによって短命になってい
る。

【００９２】比７〜１１は、高tan δ相のＡＣＳＭ組成
物と低tan δ相のＡＣＳＭ組成物のムーニー粘度比が低
い（両者の粘度の差が小さい）ものであるが、いずれも
短命になっている。これは、ＡＣＳＭ組成物同士を混練
した際の互いの相分離が不充分になったためと考えられ
る。

【００９３】（加硫粒子を用いて混合相を形成した場
合）表１のＡ１〜Ａ４の各々について、単独で加硫させ
た後、冷凍粉砕及び分級を行なうことによって、粒径１
００μｍ以下の弾性体粒子を得た。このＡ１〜Ａ４の各
粒子と表１のＢ１〜Ｂ４の各ＡＣＳＭ組成物とを適宜組
み合わせ、これに所定量の６，６−ナイロン短繊維を加
えて、密閉型混練機を用いて混練し、先の供試ベルトの
場合と同様にして表３に示す実６〜実１５の各供試ベル
トを作製し、ベルト走行試験を行なった。供試ベルトの
短繊維混入量、ベルト構造、ベルト作製方法その他は先
の供試ベルトと同じであり、試験の方法及び条件も先の
場合と同じである。試験結果は表３に示されている。

【００９４】

【表３】

【００９５】実６〜実１０は、いずれも高tan δのＡ２
と低tan δのＢ４とを複合させたものであって、このＡ
２とＢ４との配合比のみが互い異なる。これらを比較す
ると、先の実１〜実３、比５の場合と同様に低tan δの
Ｂ４の配合割合が多い方が長命になっている。異なる点
は、さらに長命になった点にあり、特に実９、実１０の
ように低tan δ相を形成するＢ４の割合が相当低くなっ
ても、ベルト走行寿命が比較的長い点にある。これは、
高tan δのＡ２が微粒子として混練されているから、低
tan δのＢ４は少量であるものの、連続相を形成するこ
とができたためと考えられる。

【００９６】また、実１１〜実１５はムーニー粘度比が
１．２以下になっているが、先の比７〜比１１とは違っ
て、長命である。これは、上述の如く高tan δのＡＣＳ
Ｍ組成物を加硫した微粒子として混練したことによる効
果であり、この方式の場合はムーニー粘度比の制約はほ
とんどないということができる。

【００９７】＜高Ｓ−ＡＣＳＭ相と低Ｓ−ＡＣＳＭ相と
の混合相＞上記圧縮ゴム層を高Ｓ−ＡＣＳＭ相と低Ｓ−
ＡＣＳＭ相との混合相によって形成する場合について説
明する。

【００９８】表４に示す硫黄含有量、塩素含有量、アル
キル化度及び分子量が互いに異なるａ〜ｊの各ＡＣＳＭ
を準備した。これらａ〜ｊのムーニー粘度は同表の下欄
に示されている。

【００９９】

【表４】

【０１００】上記表４のＡＣＳＭのうちから適宜選択し
た２種のものを組み合わせ混練によって短繊維入りの未
加硫複合ゴムシートを作製するとともに、ａ及びｅにつ
いては各々単独で短繊維入りの未加硫ゴムシートを作製
し、これらを用いて表５に示す圧縮ゴム層の構成が異な
る実１６〜実２６及び比１２〜比１７の各供試ベルト
（図１のＶベルトと同じ構造のもの）を作製し、ベルト
走行試験を行なった。上記未加硫の各ゴムシートの作製
に使用したＡＣＳＭ組成物の配合は次の通りである。

【０１０１】ＡＣＳＭ１００重量部ＭｇＯ５重量部加工助剤２重量部老化防止剤２重量部可塑剤１０重量部カーボンブラック４５重量部 N,N'-m- フェニレンジマレイミド２重量部ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド１重量部

【０１０２】未加硫ゴムシートの作製は先の実施例等と
同様にして行ない、短繊維の種類及び混入量も同じにし
た。さらに、供試ベルトのベルト構造、ベルト作製方法
その他は先の供試ベルトと同じであり、試験の方法及び
条件も先の場合と同じである。試験結果は表５に示され
ている。

【０１０３】

【表５】

【０１０４】まず、比１２及び比１３をみると、比１２
は圧縮ゴム層を高Ｓ−ＡＣＳＭ組成物のみによって形成
したものであるが、クラックによって短命になっている
が、これは圧縮ゴム層のtan δが低いことが原因になっ
ていると考えられる。一方、比１３は圧縮ゴム層を低Ｓ
−ＡＣＳＭ組成物のみによって形成したものであるが、
へたりによって短命になっているが、これは逆にtan δ
が高いことが原因になっていると考えられる。

【０１０５】実１６〜２６は高Ｓ−ＡＣＳＭ相と低Ｓ−
ＡＣＳＭ相との混合相よりなり、長命になっている。実
１６と実２５とは低Ｓ−ＡＣＳＭ相の硫黄含有量が相異
なる例である。低Ｓ−ＡＣＳＭ相の硫黄含有量が実２５
のように多くなると、クラックを発生し易くなることが
わかる。そして、比１６は低Ｓ−ＡＣＳＭ相側の硫黄含
有量が０．９０重量％とさらに多くなったものである
が、クラックによって短命になっており、低Ｓ−ＡＣＳ
Ｍ相の硫黄含有量は実２５のように０．７５重量％以下
にすることが好適であると言える。

【０１０６】実２５と実２６と比１７とは高Ｓ−ＡＣＳ
Ｍ相の硫黄含有量が相異なる例である。高Ｓ−ＡＣＳＭ
相の硫黄含有量が比１７ように少なくなると、へたりを
生じ易くなることがわかる。従って、高Ｓ−ＡＣＳＭ相
側の硫黄含有量は実２６のように０．９０重量％以上に
することが好適であると言える。

【０１０７】実１７、実２３、実２４、比１４及び比１
５は、高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとの混合比が相
異なる例である。低Ｓ−ＡＣＳＭ量が多くなるに従って
クラックが防止されベルト寿命が延びてくるが、多くな
りすぎるとへたりによって短命になってくることがわか
る。従って、高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとを未加
硫のまま混練する場合には、実１７、実２３及び実２４
のように、高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとの重量混
合比（高Ｓ−ＡＣＳＭ／低Ｓ−ＡＣＳＭ）を（９０／１
０）〜（６５／３５）とすることが好適であると言え
る。但し、低Ｓ−ＡＣＳＭを加硫状態で混練する場合に
は、該低Ｓ−ＡＣＳＭ量をもっと多くすることができ
る。

【０１０８】次に実１６〜実２２によってムーニー粘度
比の影響をみると、該粘度比は高くなる方が長命になる
ことがわかり、特に実１７や実１８のように粘度比を
１．２以上にすることが好適であることがわかる。

【０１０９】

【発明の効果】請求項１及び請求項２の各発明によれ
ば、ベルトの少なくとも一部の要素が低tan δ相と高ta
n δ相との混合相によって形成されているから、当該ベ
ルト要素の耐へたり性の向上と耐クラック性の向上とを
両立させることができる。

【０１１０】請求項３に係る発明によれば、上記請求項
１または請求項２に記載されている伝動ベルトにおい
て、上記低tan δ相のＡＣＳＭの硫黄含有量を０．８〜
２．０重量％とし、上記高tan δ相のＡＣＳＭの硫黄含
有量を低tan δ相の上記硫黄含有量よりも少なくしたか
ら、低tan δ相のtan δを所期の値に設定して、これと
高tan δ相とを組み合わせるうえで有利になる。

【０１１１】請求項４に係る発明によれば、上記請求項
１または請求項２に記載されている伝動ベルトにおい
て、上記高tan δ相のＡＣＳＭの硫黄含有量を０．５〜
０．８重量％とし、上記低tan δ相のＡＣＳＭの硫黄含
有量を高tan δ相の上記硫黄含有量よりも多くしたか
ら、高tan δ相のtan δを所期の値に設定して、これと
低tan δ相とを組み合わせるうえで有利になる。

【０１１２】請求項５に係る発明によれば、上記請求項
３または請求項４に記載されている伝動ベルトにおい
て、上記低tan δ相のＡＣＳＭ組成物については、ＡＣ
ＳＭ１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニレンジ
マレイミドを１〜７重量部、ジペンタメチレンチウラム
テトラスルフィドを０．１〜４．０重量部配合してなる
ものとし、上記高tan δ相のＡＣＳＭ組成物について
は、ＡＣＳＭ１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェ
ニレンジマレイミドを０．２〜５．０重量部、ジペンタ
メチレンチウラムテトラスルフィドを０．１〜４．０重
量部、並びにペンタエリトリットを０．１〜５．０重量
部配合してなるものとしたから、ゴムの加硫不足を招く
ことなく、低tan δ相及び高tan δ相の各々のtan δを
所期の値にして耐へたり性の向上及び耐クラック性の向
上を図るうえで有利になる。

【０１１３】請求項６に係る発明によれば、ベルトの少
なくとも一部の要素が、硫黄含有量が０．９重量％以上
の高Ｓ−ＡＣＳＭ相と、硫黄含有量が０．７５重量％以
下の低Ｓ−ＡＣＳＭ相との混合相によって形成されてい
て、上記高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとの重量比
（高Ｓ−ＡＣＳＭ／低Ｓ−ＡＣＳＭ）が（９０／１０）
〜（３５／６５）であるから、当該ベルト要素の耐へた
り性の向上と耐クラック性の向上とを両立させることが
できる。

【０１１４】請求項７に係る発明によれば、上記請求項
１乃至請求項６のいずれか一に記載されている伝動ベル
トにおいて、ベルト長手方向に延びる心線を適正位置に
保持する接着ゴム層と圧縮ゴム層とを備えていて、上記
ベルトの一部の要素が圧縮ゴム層であるから、該圧縮ゴ
ム層の耐へたり性と耐クラック性とを共に向上させるこ
とができる。

【０１１５】請求項８に係る発明によれば、上記請求項
７に記載されている伝動ベルトにおいて、上記圧縮ゴム
層に短繊維が混入されているから、該圧縮ゴム層の耐へ
たり性及び耐クラック性の向上に有利になる。

【０１１６】請求項９に係る発明または請求項１０に係
る発明によれば、上記請求項８に記載されている伝動ベ
ルトがローエッジタイプのＶベルトまたはローエッジタ
イプのＶリブドベルトであるから、これらのベルトの圧
縮ゴム層の耐へたり性と耐クラック性とを共に向上させ
て、その寿命を延ばすことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例に係るＶベルトの断面図

【図２】実施例に係るＶリブドベルトの断面図

【図３】伝動ベルトの走行寿命試験の態様を示す正面図

【符号の説明】

１Ｖベルト３心線４接着ゴム層５圧縮ゴム層６短繊維７リブ８Ｖリブドベルト２０供試ベルト２１駆動プーリ２２従動プーリ２３アイドルプーリ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ベルトの少なくとも一部の要素が、温度１００℃、振動数１０Ｈz でのtan δが０．０５〜
０．０９のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン組
成物によって形成されている低tan δ相と、温度１００
℃、振動数１０Ｈz でのtan δが上記低tan δ相のtan
δよりも高いアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン
組成物によって形成されている高tan δ相との混合相に
よって形成されていることを特徴とする伝動ベルト。
【請求項２】ベルトの少なくとも一部の要素が、温度１００℃、振動数１０Ｈz でのtan δが０．０８〜
０．１５のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン組
成物によって形成されている高tan δ相と、温度１００
℃、振動数１０Ｈz でのtan δが上記高tan δ相のtan
δよりも低いアルキル化クロロスルホン化ポリエチレン
組成物によって形成されている低tan δ相との混合相に
よって形成されていることを特徴とする伝動ベルト。
【請求項３】請求項１または請求項２に記載されてい
る伝動ベルトにおいて、上記低tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチ
レンの硫黄含有量が０．８〜２．０重量％であり、上記高tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチ
レンの硫黄含有量が、上記低tan δ相の上記硫黄含有量
よりも少ないことを特徴とする伝動ベルト。
【請求項４】請求項１または請求項２に記載されてい
る伝動ベルトにおいて、上記高tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチ
レンの硫黄含有量が０．５〜０．８重量％であり、上記低tan δ相のアルキル化クロロスルホン化ポリエチ
レンの硫黄含有量が、上記高tan δ相の上記硫黄含有量
よりも多いことを特徴とする伝動ベルト。
【請求項５】請求項３または請求項４に記載されてい
る伝動ベルトにおいて、上記低tan δ相を形成するアルキル化クロロスルホン化
ポリエチレン組成物が、アルキル化クロロスルホン化ポ
リエチレン１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニ
レンジマレイミドが１〜７重量部、ジペンタメチレンチ
ウラムテトラスルフィドが０．１〜４．０重量部配合さ
れたものであり、上記高tan δ相を形成するアルキル化クロロスルホン化
ポリエチレン組成物が、アルキル化クロロスルホン化ポ
リエチレン１００重量部に対し、Ｎ，Ｎ´−ｍ−フェニ
レンジマレイミドが０．２〜５．０重量部、ジペンタメ
チレンチウラムテトラスルフィドが０．１〜４．０重量
部、並びにペンタエリトリットが０．１〜５．０重量部
配合されたものであることを特徴とする伝動ベルト。
【請求項６】ベルトの少なくとも一部の要素が、硫黄含有量が０．９重量％以上のアルキル化クロロスル
ホン化ポリエチレンである高Ｓ−ＡＣＳＭをゴム成分と
する高Ｓ−ＡＣＳＭ相と、硫黄含有量が０．７５重量％
以下のアルキル化クロロスルホン化ポリエチレンである
低Ｓ−ＡＣＳＭをゴム成分とする低Ｓ−ＡＣＳＭ相との
混合相によって形成されていて、上記高Ｓ−ＡＣＳＭと低Ｓ−ＡＣＳＭとの重量比（高Ｓ
−ＡＣＳＭ／低Ｓ−ＡＣＳＭ）が（９０／１０）〜（３
５／６５）であることを特徴とする伝動ベルト。
【請求項７】請求項１乃至請求項６のいずれか一に記
載されている伝動ベルトにおいて、ベルト長手方向に延びる心線を適正位置に保持する接着
ゴム層と圧縮ゴム層とを備えていて、上記ベルトの一部
の要素が圧縮ゴム層であることを特徴とする伝動ベル
ト。
【請求項８】請求項７に記載されている伝動ベルトに
おいて、上記圧縮ゴム層に短繊維が混入されていることを特徴と
する伝動ベルト。
【請求項９】請求項８に記載されている伝動ベルトが
ローエッジタイプのＶベルトであるもの。
【請求項１０】請求項８に記載されている伝動ベルト
がローエッジタイプのＶリブドベルトであるもの。