JPH09174111A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH09174111A JPH09174111A JP34025395A JP34025395A JPH09174111A JP H09174111 A JPH09174111 A JP H09174111A JP 34025395 A JP34025395 A JP 34025395A JP 34025395 A JP34025395 A JP 34025395A JP H09174111 A JPH09174111 A JP H09174111A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】熱間圧延工程に新たな工程を付加することな
く、冷延鋼板と同等の板厚で表面粗さの良好な熱延鋼板
を製造する方法を提供する。 【解決手段】熱間圧延により熱延鋼板を製造する方法に
おいて、最終デスケーリング装置以降の仕上げ圧延にお
ける各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗さ（Ra）が
１．０μｍ以下のワークロールを用い、かつ前記各仕上
げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さを６μｍ
以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造方
法、及びこの方法において、潤滑油を用いて各圧延時の
摩擦係数を０．３以下とし、かつ前記各仕上げ圧延機に
よる圧延前の鋼板表面スケール厚さを１３μｍ以下にし
て圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
く、冷延鋼板と同等の板厚で表面粗さの良好な熱延鋼板
を製造する方法を提供する。 【解決手段】熱間圧延により熱延鋼板を製造する方法に
おいて、最終デスケーリング装置以降の仕上げ圧延にお
ける各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗さ（Ra）が
１．０μｍ以下のワークロールを用い、かつ前記各仕上
げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さを６μｍ
以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造方
法、及びこの方法において、潤滑油を用いて各圧延時の
摩擦係数を０．３以下とし、かつ前記各仕上げ圧延機に
よる圧延前の鋼板表面スケール厚さを１３μｍ以下にし
て圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延により表
面性状に優れた熱延鋼板を製造する方法に係わり、更に
詳しくは冷延鋼板の表面粗さに匹敵するような表面粗さ
を有し、塗装またはメッキの原板等に用いることのでき
る熱延鋼板の製造方法に関する。
面性状に優れた熱延鋼板を製造する方法に係わり、更に
詳しくは冷延鋼板の表面粗さに匹敵するような表面粗さ
を有し、塗装またはメッキの原板等に用いることのでき
る熱延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般の冷延鋼板は、９００〜１１００℃
の高温下で、厚さ２００〜２６０mmのスラブに熱間圧延
を施し熱延鋼板とし、次いで鋼板表面に生成した酸化被
膜（以下スケールと記す）を塩酸もしくは硫酸により酸
洗して除去し、更に冷間圧延により製品の板厚に仕上げ
る方法により製造されている。この冷延後の鋼板は、加
工硬化しているので、焼鈍を行った後出荷される。
の高温下で、厚さ２００〜２６０mmのスラブに熱間圧延
を施し熱延鋼板とし、次いで鋼板表面に生成した酸化被
膜（以下スケールと記す）を塩酸もしくは硫酸により酸
洗して除去し、更に冷間圧延により製品の板厚に仕上げ
る方法により製造されている。この冷延後の鋼板は、加
工硬化しているので、焼鈍を行った後出荷される。
【０００３】近年、熱間圧延技術が進歩し、熱間圧延後
の冷間圧延を省略して、熱間圧延のみで厚さ１．０mm程
度の鋼板まで製造できるようになってきた。熱間圧延の
みで薄い熱延鋼板を製造することができれば、冷間圧延
及び焼鈍工程を省略することがきるため、製造コスト面
で有利となる。
の冷間圧延を省略して、熱間圧延のみで厚さ１．０mm程
度の鋼板まで製造できるようになってきた。熱間圧延の
みで薄い熱延鋼板を製造することができれば、冷間圧延
及び焼鈍工程を省略することがきるため、製造コスト面
で有利となる。
【０００４】しかし、酸洗処理後の熱延鋼板の表面は、
一般に表面色調が灰白色の無光沢を呈しており、また中
心平均粗さ（Ra）で１〜３μｍと粗く、冷延鋼板の表面
粗さRa０．１〜１．０μｍに比べてかなり劣るものであ
る。従って、熱間圧延で冷延鋼板と同じ程度の厚さの鋼
板の製造が可能となっても、表面粗さの問題で冷延鋼板
にとって代えることができないのが現状である。
一般に表面色調が灰白色の無光沢を呈しており、また中
心平均粗さ（Ra）で１〜３μｍと粗く、冷延鋼板の表面
粗さRa０．１〜１．０μｍに比べてかなり劣るものであ
る。従って、熱間圧延で冷延鋼板と同じ程度の厚さの鋼
板の製造が可能となっても、表面粗さの問題で冷延鋼板
にとって代えることができないのが現状である。
【０００５】そこで、特開昭５４−１１５６２１号公報
に開示されているように、熱延鋼板の表面を研削した
後、軽いスキンパス圧延を施すか、液体ホーニング加工
する方法により、熱延鋼板に冷延鋼板と同等の表面粗さ
を与える試みがなされてきた。
に開示されているように、熱延鋼板の表面を研削した
後、軽いスキンパス圧延を施すか、液体ホーニング加工
する方法により、熱延鋼板に冷延鋼板と同等の表面粗さ
を与える試みがなされてきた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記特開昭５
４−１１５６２１号公報に示されている方法では、従来
の冷間圧延を省略することができるものの、表面研削ま
たは液体ホーニング加工という新たな工程が必要とな
る。これらの加工に必要な砥石や研磨材等は高価であ
り、また加工のための労力が必要となるため、冷間圧延
及び焼鈍工程が省略できても有利とはならない。
４−１１５６２１号公報に示されている方法では、従来
の冷間圧延を省略することができるものの、表面研削ま
たは液体ホーニング加工という新たな工程が必要とな
る。これらの加工に必要な砥石や研磨材等は高価であ
り、また加工のための労力が必要となるため、冷間圧延
及び焼鈍工程が省略できても有利とはならない。
【０００７】また、熱延鋼板の表面の研削は、鋼板の形
状が悪い場合に砥石が鋼板表面に接触しない部分が発生
し、コイル全長、全幅を均一に研削するのは難しいとい
う問題もある。
状が悪い場合に砥石が鋼板表面に接触しない部分が発生
し、コイル全長、全幅を均一に研削するのは難しいとい
う問題もある。
【０００８】本発明は、熱間圧延工程に新たな工程を付
加することなく、冷延鋼板と同等の板厚で表面粗さの良
好な熱延鋼板を製造する方法を提供することを目的とす
る。
加することなく、冷延鋼板と同等の板厚で表面粗さの良
好な熱延鋼板を製造する方法を提供することを目的とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、熱延鋼板
が冷延鋼板に比べ、表面粗さが悪化する原因を究明すべ
く調査を行った。熱延鋼板の表面粗さを決定する因子と
して、鋼板表面のスケール、熱間圧延機のワークロール
表面粗さ、酸洗、スキンパス圧延等があり、これらの因
子を個別に調査した結果、下記の知見を得た。
が冷延鋼板に比べ、表面粗さが悪化する原因を究明すべ
く調査を行った。熱延鋼板の表面粗さを決定する因子と
して、鋼板表面のスケール、熱間圧延機のワークロール
表面粗さ、酸洗、スキンパス圧延等があり、これらの因
子を個別に調査した結果、下記の知見を得た。
【００１０】１）熱延鋼板の表面スケールを除去するた
めに行う酸洗に伴って生じるピットは、目標鋼板表面粗
さ（Raで１．０μｍ以下）に比べて充分小さく、酸洗の
影響は考えなくともよい。
めに行う酸洗に伴って生じるピットは、目標鋼板表面粗
さ（Raで１．０μｍ以下）に比べて充分小さく、酸洗の
影響は考えなくともよい。
【００１１】２）酸洗後に行うスキンパス圧延は、圧下
率が１〜３％と小さいので、スキンパス圧延により熱延
鋼板の表面粗さを改善することはできない。
率が１〜３％と小さいので、スキンパス圧延により熱延
鋼板の表面粗さを改善することはできない。
【００１２】３）スケールが付着した状態の熱延鋼板の
表面粗さは、圧延時のロール表面粗さにほぼ等しいが、
スケールを酸洗により除去すると、鋼板自身の表面粗さ
は、スケールが付着した状態の表面粗さに比較して粗く
なっている。
表面粗さは、圧延時のロール表面粗さにほぼ等しいが、
スケールを酸洗により除去すると、鋼板自身の表面粗さ
は、スケールが付着した状態の表面粗さに比較して粗く
なっている。
【００１３】４）圧延前のスケールの厚さが厚くなれば
なるほど、圧延、酸洗後の鋼板の表面粗さも粗くなる。
なるほど、圧延、酸洗後の鋼板の表面粗さも粗くなる。
【００１４】５）熱延鋼板の表面粗さを決定する主要因
は、ロール表面粗さと仕上げ圧延時のスケール厚さにあ
り、ロール表面の中心平均粗さ（Ra）を１．０μｍ以
下、スケール厚さを６μｍ以下にすると、熱間圧延、酸
洗後の表面粗さを１．０μｍ以下と小さくできる。
は、ロール表面粗さと仕上げ圧延時のスケール厚さにあ
り、ロール表面の中心平均粗さ（Ra）を１．０μｍ以
下、スケール厚さを６μｍ以下にすると、熱間圧延、酸
洗後の表面粗さを１．０μｍ以下と小さくできる。
【００１５】６）仕上げ圧延時に潤滑油を用いて圧延時
の摩擦係数を０．３以下にすると、各仕上げ圧延時のス
ケール厚さは１３μｍまで許容できる。
の摩擦係数を０．３以下にすると、各仕上げ圧延時のス
ケール厚さは１３μｍまで許容できる。
【００１６】本発明は、このような知見に基づきなされ
たもので、その要旨は、「熱間圧延により熱延鋼板を製
造する方法において、最終デスケーリング装置以降の仕
上げ圧延における各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗
さ（Ra）が１．０μｍ以下のワークロールを用い、かつ
前記各仕上げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚
さを６μｍ以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼
板の製造方法、及びこの方法において、潤滑油を用いて
各圧延時の摩擦係数を０．３以下とし、かつ前記各仕上
げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さを１３μ
ｍ以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造
方法」にある。
たもので、その要旨は、「熱間圧延により熱延鋼板を製
造する方法において、最終デスケーリング装置以降の仕
上げ圧延における各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗
さ（Ra）が１．０μｍ以下のワークロールを用い、かつ
前記各仕上げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚
さを６μｍ以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼
板の製造方法、及びこの方法において、潤滑油を用いて
各圧延時の摩擦係数を０．３以下とし、かつ前記各仕上
げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さを１３μ
ｍ以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造
方法」にある。
【００１７】ここで、中心平均粗さ（Ra）は、ＪＩＳＢ
０６０１の規定によるものとする。
０６０１の規定によるものとする。
【００１８】
【発明の実施の形態】熱延鋼板は、粗圧延と仕上げ圧延
により製造され、通常粗圧延には可逆圧延機を用いた半
連続式又はタンデム化した連続式が用いられる。粗圧延
機の後には仕上げ圧延機が５〜７スタンド設けられてお
り、粗圧延の後連続的に仕上げ圧延できるように配置さ
れている。本発明者らは、加熱等により鋼板表面に生成
したスケールは、粗圧延の段階で鋼表面の表面粗さを粗
くするが、それが仕上げ圧延の鋼表面の粗さに影響しな
いことを確認した。それは、仕上げ圧延での圧下率が大
きいためである。また、粗圧延時に存在しているスケー
ルも仕上げ圧延前にデスケーラにより完全に除去される
ので仕上げ圧延には影響しない。本発明では粗圧延の後
の仕上げ圧延時におけるワークロールの表面粗さ、スケ
ール厚さ、及び摩擦係数を限定するものであり、粗圧延
段階は通常の半連続式であっても、連続式であってもよ
い。以下、本発明の製造方法における限定理由を説明す
る。
により製造され、通常粗圧延には可逆圧延機を用いた半
連続式又はタンデム化した連続式が用いられる。粗圧延
機の後には仕上げ圧延機が５〜７スタンド設けられてお
り、粗圧延の後連続的に仕上げ圧延できるように配置さ
れている。本発明者らは、加熱等により鋼板表面に生成
したスケールは、粗圧延の段階で鋼表面の表面粗さを粗
くするが、それが仕上げ圧延の鋼表面の粗さに影響しな
いことを確認した。それは、仕上げ圧延での圧下率が大
きいためである。また、粗圧延時に存在しているスケー
ルも仕上げ圧延前にデスケーラにより完全に除去される
ので仕上げ圧延には影響しない。本発明では粗圧延の後
の仕上げ圧延時におけるワークロールの表面粗さ、スケ
ール厚さ、及び摩擦係数を限定するものであり、粗圧延
段階は通常の半連続式であっても、連続式であってもよ
い。以下、本発明の製造方法における限定理由を説明す
る。
【００１９】Ａ）最終デスーリング装置以降の各仕上げ
圧延機のワークロール表面の中心平均粗さ（Ra）が１．
０μｍ以下：通常の熱間圧延装置では、仕上げ圧延機の
直前に設置されたデスケーリング装置が最終となる。近
年、仕上げ圧延機列の第一スタンドと第２スタンド間、
更に第２スタンドと第３スタンド間にデスケーリング装
置が設けられるようになった。それは、仕上げ圧延機の
第１、第２スタンドを鋼板が通過する場合は鋼板温度が
高いため、鋼板表面の酸化が進行し、スケール厚さが厚
くなるためである。このような場合は、仕上げ圧延機間
のデスケーリング装置が最終のデスケーリング装置とな
る。
圧延機のワークロール表面の中心平均粗さ（Ra）が１．
０μｍ以下：通常の熱間圧延装置では、仕上げ圧延機の
直前に設置されたデスケーリング装置が最終となる。近
年、仕上げ圧延機列の第一スタンドと第２スタンド間、
更に第２スタンドと第３スタンド間にデスケーリング装
置が設けられるようになった。それは、仕上げ圧延機の
第１、第２スタンドを鋼板が通過する場合は鋼板温度が
高いため、鋼板表面の酸化が進行し、スケール厚さが厚
くなるためである。このような場合は、仕上げ圧延機間
のデスケーリング装置が最終のデスケーリング装置とな
る。
【００２０】ワークロールの表面中心平均粗さ（Ra）を
１．０μｍ以下とするのは、１．０μｍを超えると熱間
圧延後酸洗した熱延鋼板の表面粗さが１．０μｍ以下に
ならないためである。このRaは、小さければ小さい程よ
いが、あまり小さくするのはロール表面仕上げに労力を
要し、また圧延中にスリップする恐れがあるので０．１
μｍ以上とするのが好ましい。
１．０μｍ以下とするのは、１．０μｍを超えると熱間
圧延後酸洗した熱延鋼板の表面粗さが１．０μｍ以下に
ならないためである。このRaは、小さければ小さい程よ
いが、あまり小さくするのはロール表面仕上げに労力を
要し、また圧延中にスリップする恐れがあるので０．１
μｍ以上とするのが好ましい。
【００２１】Ｂ）圧延前のスケール厚さ６μｍ以下：ワ
ークロールの表面粗さを１．０μｍ以下としても、スケ
ールの厚さが６μｍを超えると、熱間圧延後酸洗した熱
延鋼板の表面粗さを１．０μｍ以下にすることができな
い。従って、圧延前のスケール厚さは６μｍ以下とし
た。
ークロールの表面粗さを１．０μｍ以下としても、スケ
ールの厚さが６μｍを超えると、熱間圧延後酸洗した熱
延鋼板の表面粗さを１．０μｍ以下にすることができな
い。従って、圧延前のスケール厚さは６μｍ以下とし
た。
【００２２】圧延前のスケール厚さが厚くなると、圧
延、酸洗後の鋼板表面粗さが大きくなる原因は次のよう
に考えられる。すなわち、スケールの変形抵抗と鋼板の
変形抵抗とに差があるため、圧延時に鋼−スケール界面
が凹凸化し、スケール厚さが厚くなればなる程凹凸化が
顕著になるためである。
延、酸洗後の鋼板表面粗さが大きくなる原因は次のよう
に考えられる。すなわち、スケールの変形抵抗と鋼板の
変形抵抗とに差があるため、圧延時に鋼−スケール界面
が凹凸化し、スケール厚さが厚くなればなる程凹凸化が
顕著になるためである。
【００２３】圧延前のスケール厚さは薄ければ薄い程よ
いので、下限はとくに限定しない。
いので、下限はとくに限定しない。
【００２４】Ｃ）摩擦係数０．３以下、その場合の圧延
前のスケール厚さ１３μｍ以下：圧延時に潤滑油を用い
た場合の潤滑油の鋼板表面粗さに及ぼす影響を調べた。
前のスケール厚さ１３μｍ以下：圧延時に潤滑油を用い
た場合の潤滑油の鋼板表面粗さに及ぼす影響を調べた。
【００２５】図１は、試験に用いた実機の１／４サイズ
の試験圧延設備である。重量％でＣが０．０５％の低炭
素鋼板から幅７０ｍｍ、長さ３００ｍｍの試験片を切り
出し、その表面を切削加工によりスケールを除去し厚さ
８ｍｍの試験片を製作した。
の試験圧延設備である。重量％でＣが０．０５％の低炭
素鋼板から幅７０ｍｍ、長さ３００ｍｍの試験片を切り
出し、その表面を切削加工によりスケールを除去し厚さ
８ｍｍの試験片を製作した。
【００２６】この試験片をステンレスの薄鋼板４で梱包
し、１０００℃に加熱した後、試験片をステンレス薄鋼
板から引き抜きながら第１圧延機１で圧下率３５％で圧
延した。この際、圧延材の第２圧延機２までの搬送時間
を種々変えることにより、第２圧延機による圧延前のス
ケール厚さを変化させ、第２圧延機で圧延を行った。
し、１０００℃に加熱した後、試験片をステンレス薄鋼
板から引き抜きながら第１圧延機１で圧下率３５％で圧
延した。この際、圧延材の第２圧延機２までの搬送時間
を種々変えることにより、第２圧延機による圧延前のス
ケール厚さを変化させ、第２圧延機で圧延を行った。
【００２７】第２圧延機には、直径が２００ｍｍで中心
平均粗さ（Ra）が０．５μｍのロールを用いた。
平均粗さ（Ra）が０．５μｍのロールを用いた。
【００２８】また、上記と同じ条件で、かつ第２圧延機
の入り側に設けた圧延油供給ノズル７より、合成エステ
ルを主成分とする熱間潤滑油を供給して圧延を行い、潤
滑油の鋼板表面粗さに及ぼす影響も調べた。
の入り側に設けた圧延油供給ノズル７より、合成エステ
ルを主成分とする熱間潤滑油を供給して圧延を行い、潤
滑油の鋼板表面粗さに及ぼす影響も調べた。
【００２９】圧延後の鋼板を酸洗してスケールを除去し
た後、鋼板表面粗さを測定した。
た後、鋼板表面粗さを測定した。
【００３０】圧延前のスケール厚さは、第１圧延機で圧
延した後、第２圧延機で圧下せずに直ちに窒素雰囲気中
で冷却装置６で冷却した後で測定した厚さとした。
延した後、第２圧延機で圧下せずに直ちに窒素雰囲気中
で冷却装置６で冷却した後で測定した厚さとした。
【００３１】図２は、測定した圧延前の鋼板表面のスケ
ール厚さと酸洗後の鋼板表面粗さとを図にしたものであ
る。同図より圧延時に潤滑油を用いると、圧延前のスケ
ール厚さの鋼板表面粗さに及ぼす影響は小さくなること
が分かる。
ール厚さと酸洗後の鋼板表面粗さとを図にしたものであ
る。同図より圧延時に潤滑油を用いると、圧延前のスケ
ール厚さの鋼板表面粗さに及ぼす影響は小さくなること
が分かる。
【００３２】それは、圧延油を用いると圧延時にスケー
ルが均一に変形し、圧延後のスケール厚さの変化が小さ
くなるためである。
ルが均一に変形し、圧延後のスケール厚さの変化が小さ
くなるためである。
【００３３】また同図から分かるように、圧延前のスケ
ールが厚くなるほど酸洗後の表面粗さも大きくなってい
る。その理由は、圧延によってスケールが均一には伸び
ず、圧延後のスケール厚さに差が生じるためである。
ールが厚くなるほど酸洗後の表面粗さも大きくなってい
る。その理由は、圧延によってスケールが均一には伸び
ず、圧延後のスケール厚さに差が生じるためである。
【００３４】圧延時に潤滑油により摩擦係数を０．３以
下とするのは、０．３を超えると潤滑によるスケールの
均一変形効果が得られないためである。
下とするのは、０．３を超えると潤滑によるスケールの
均一変形効果が得られないためである。
【００３５】摩擦係数を０．３以下にすれば、圧延前の
スケール厚さを１３μｍまで厚くしても、熱間圧延後酸
洗した熱延鋼板の表面粗さを１．０μｍ以下にすること
ができる。従って、潤滑油を用いて圧延する場合の圧延
前のスケール厚さの上限を１３μｍとした。
スケール厚さを１３μｍまで厚くしても、熱間圧延後酸
洗した熱延鋼板の表面粗さを１．０μｍ以下にすること
ができる。従って、潤滑油を用いて圧延する場合の圧延
前のスケール厚さの上限を１３μｍとした。
【００３６】なお、摩擦係数はあまり小さくすると圧延
中にスリップするので、０．１以上にするのが好まし
い。どの程度の摩擦係数でスリップするかは圧延条件に
より異なるので下限は限定しない。また、スケール厚さ
も薄ければ薄いほどよいので下限は限定しない。
中にスリップするので、０．１以上にするのが好まし
い。どの程度の摩擦係数でスリップするかは圧延条件に
より異なるので下限は限定しない。また、スケール厚さ
も薄ければ薄いほどよいので下限は限定しない。
【００３７】圧延前のスケール厚さを抑制する方法とし
ては、圧延前に高圧水によってスケールを除去する方
法、あるいは、高圧水によるデスケール後圧延機までの
間および圧延機間の雰囲気を制御し、酸化速度を抑制す
る方法、および、圧延温度を下げ、酸化速度を抑制する
方法等がある。また、鋼中にＳｉ、Ｃｒ等の高温下での
酸化を抑制する合金元素を含ませ、酸化速度を抑制する
方法もある。
ては、圧延前に高圧水によってスケールを除去する方
法、あるいは、高圧水によるデスケール後圧延機までの
間および圧延機間の雰囲気を制御し、酸化速度を抑制す
る方法、および、圧延温度を下げ、酸化速度を抑制する
方法等がある。また、鋼中にＳｉ、Ｃｒ等の高温下での
酸化を抑制する合金元素を含ませ、酸化速度を抑制する
方法もある。
【００３８】潤滑油としては、合成エステル、牛脂等を
用いることができる。また、摩擦係数を０．３以下にす
るには、潤滑油の濃度及び粘度を調整することにより達
成できる。
用いることができる。また、摩擦係数を０．３以下にす
るには、潤滑油の濃度及び粘度を調整することにより達
成できる。
【００３９】
（実施例１）本実施例では、図５に示す実生産用圧延機
の1/4 サイズの試験圧延機を用いて圧延を行った。粗圧
延後のスケールが付着した厚さ３０ｍｍの低炭素鋼板
（重量％でＣ含有量が０．０５％）から、厚さ８ｍｍ、
幅７０ｍｍ、長さ３００ｍｍの鋼板を４０枚切り出し圧
延に供した。
の1/4 サイズの試験圧延機を用いて圧延を行った。粗圧
延後のスケールが付着した厚さ３０ｍｍの低炭素鋼板
（重量％でＣ含有量が０．０５％）から、厚さ８ｍｍ、
幅７０ｍｍ、長さ３００ｍｍの鋼板を４０枚切り出し圧
延に供した。
【００４０】これら鋼板を１００℃に加熱した後、２０
枚を潤滑油を使用しないで、他の２０枚を潤滑油を用い
て、表１に示す条件で一律圧下率３５％で圧延を行っ
た。
枚を潤滑油を使用しないで、他の２０枚を潤滑油を用い
て、表１に示す条件で一律圧下率３５％で圧延を行っ
た。
【００４１】
【表１】
【００４２】圧延前のスケール厚さは、デスケーリング
ノズル８から圧延を開始するまでの時間を調整すること
により制御した。また、潤滑油を用いた圧延では、潤滑
油として合成エステルを用い、濃度により摩擦係数を変
えた。
ノズル８から圧延を開始するまでの時間を調整すること
により制御した。また、潤滑油を用いた圧延では、潤滑
油として合成エステルを用い、濃度により摩擦係数を変
えた。
【００４３】圧延後、７０℃の１０％塩酸水溶液で酸洗
して鋼板表面のスケールを除去し、鋼板の圧延方向（Ｌ
方向）の表面粗さを測定した。結果は表１に示す通りで
あった。
して鋼板表面のスケールを除去し、鋼板の圧延方向（Ｌ
方向）の表面粗さを測定した。結果は表１に示す通りで
あった。
【００４４】なお、表１の圧延番号１５、２０以外のワ
ークロールの中心平均粗さ（Ra）０．５μｍで圧延した
鋼板については、酸洗前後の圧延方向の表面粗さ及び圧
延方向と直角の方向（Ｃ方向）の表面粗さも測定した
（但し、表１には、酸洗後のＬ方向のみ記載）。
ークロールの中心平均粗さ（Ra）０．５μｍで圧延した
鋼板については、酸洗前後の圧延方向の表面粗さ及び圧
延方向と直角の方向（Ｃ方向）の表面粗さも測定した
（但し、表１には、酸洗後のＬ方向のみ記載）。
【００４５】図３は、潤滑油を使用しないで、Ra０．５
μｍのワークロールで圧延した圧延番号が１〜３、６〜
８の結果を図示したものである。
μｍのワークロールで圧延した圧延番号が１〜３、６〜
８の結果を図示したものである。
【００４６】図４は、潤滑油を使用し、Ra０．５μｍの
ワークロールで圧延した圧延番号が１１〜１４、１８の
結果を図示したものである。
ワークロールで圧延した圧延番号が１１〜１４、１８の
結果を図示したものである。
【００４７】図３から明かなように、表面にスケールが
付着している状態での中心平均粗さ（Ra）は０．５μｍ
から０．８μｍとほぼ一定となった。酸洗後の表面粗さ
は、圧延前のスケール厚さにほぼ比例し、圧延前のスケ
ール厚さが６μｍ以下の場合、酸洗後の表面粗さは１μ
ｍ以下となった。
付着している状態での中心平均粗さ（Ra）は０．５μｍ
から０．８μｍとほぼ一定となった。酸洗後の表面粗さ
は、圧延前のスケール厚さにほぼ比例し、圧延前のスケ
ール厚さが６μｍ以下の場合、酸洗後の表面粗さは１μ
ｍ以下となった。
【００４８】また、図４から明かなように、潤滑油を使
用した場合も表面にスケールが付着している状態での中
心平均粗さ（Ra）は０．５μｍから０．８μｍとほぼ一
定となった。酸洗後の表面粗さは、圧延前のスケール厚
にほぼ比例し、圧延前のスケール厚さが１３μｍ以下の
場合、酸洗後の表面粗さRaは１μｍ以下となった。
用した場合も表面にスケールが付着している状態での中
心平均粗さ（Ra）は０．５μｍから０．８μｍとほぼ一
定となった。酸洗後の表面粗さは、圧延前のスケール厚
にほぼ比例し、圧延前のスケール厚さが１３μｍ以下の
場合、酸洗後の表面粗さRaは１μｍ以下となった。
【００４９】（実施例２）仕上圧延機が７スタンドから
なる実生産用連続熱間圧延機を用いての圧延を以下の条
件で実施した。
なる実生産用連続熱間圧延機を用いての圧延を以下の条
件で実施した。
【００５０】 圧延材：重量％で０．０５％Ｃの低炭素鋼 厚さ３０ｍｍ ワークロール表面粗さ：０．４μｍ（全スタンド） 圧下率：３５％→３５％→３５％→３３％→３３％ →３０％→３０％ 圧延開始温度：1100℃、1050℃、1000℃、950 ℃ 潤滑油：1100℃、 1050℃、 1000℃、 950 ℃・・無潤滑油 1050℃・・全スタンド合成エステル系潤滑油使用 デスケーリング：高圧水１５ＭＰａで一定に噴射 ノズル１個当たり１１０ｌ／ｍｉｎ ノズルピッチ７ｃｍ 粗圧延間と仕上圧延開始前に実施 各スタンドでの圧延前のスケール厚さは、伝熱計算より
求めた表面温度より計算により求めた。
求めた表面温度より計算により求めた。
【００５１】圧延後、各鋼板を７０℃の１０％塩酸水溶
液で酸洗し、表面のスケールを除去して表面粗さを測定
した。測定結果を表２に示す。
液で酸洗し、表面のスケールを除去して表面粗さを測定
した。測定結果を表２に示す。
【００５２】
【表２】
【００５３】表２から明らかように、潤滑油を使用しな
いで圧延した圧延番号１〜３の場合は、各スタンドでの
圧延前のスケール厚さは、１０００℃の第７スタンドで
の圧延を除き、全て６μｍを超えており、酸洗後の鋼板
表面の中心平均粗さ（Ra）は１．２以上と粗くなってい
る。一方、本発明例の圧延番号４の場合、各スタンドで
の圧延前のスケール厚さは６μｍ以下となっており、酸
洗後のRaは０．９μｍと小さくなっている。また、潤滑
油を用いた圧延番号５の場合、各スタンドでの圧延前の
スケール厚さは１３μｍであり、酸洗後のRaも０．８μ
ｍと小さい。
いで圧延した圧延番号１〜３の場合は、各スタンドでの
圧延前のスケール厚さは、１０００℃の第７スタンドで
の圧延を除き、全て６μｍを超えており、酸洗後の鋼板
表面の中心平均粗さ（Ra）は１．２以上と粗くなってい
る。一方、本発明例の圧延番号４の場合、各スタンドで
の圧延前のスケール厚さは６μｍ以下となっており、酸
洗後のRaは０．９μｍと小さくなっている。また、潤滑
油を用いた圧延番号５の場合、各スタンドでの圧延前の
スケール厚さは１３μｍであり、酸洗後のRaも０．８μ
ｍと小さい。
【００５４】なお、本実施例では仕上げ圧延前のデスケ
ーリング条件を一定にし、圧延開始温度を変化させてス
ケール厚さを変えたが、圧延開始温度を高温にしてもデ
スケーリングをよく行いスケール厚さを６μｍ以下、潤
滑油を用いる場合は１３μｍ以下にすればよいことは言
うまでもない。
ーリング条件を一定にし、圧延開始温度を変化させてス
ケール厚さを変えたが、圧延開始温度を高温にしてもデ
スケーリングをよく行いスケール厚さを６μｍ以下、潤
滑油を用いる場合は１３μｍ以下にすればよいことは言
うまでもない。
【００５５】
【発明の効果】従来表面粗さの小さい鋼板の製造は、冷
間圧延に頼らざるを得なかったが、本発明の方法によれ
ば、熱間圧延のみによって製造可能となり、新たな設備
を設けることなく冷間圧延、焼鈍工程の省略ができ、製
造コストが極めて有利となる。
間圧延に頼らざるを得なかったが、本発明の方法によれ
ば、熱間圧延のみによって製造可能となり、新たな設備
を設けることなく冷間圧延、焼鈍工程の省略ができ、製
造コストが極めて有利となる。
【図１】実機の１／４サイズの試験圧延装置の図であ
る。
る。
【図２】圧延前スケール厚さと酸洗後の鋼板表面粗の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図３】無潤滑油圧延における圧延前のスケール厚さと
酸洗後の鋼板表面粗さとの関係を示す図である。
酸洗後の鋼板表面粗さとの関係を示す図である。
【図４】潤滑油圧延における圧延前のスケール厚さと酸
洗後の鋼板表面粗さとの関係を示す図である。
洗後の鋼板表面粗さとの関係を示す図である。
【図５】実施例で用いた圧延装置の図である。
１第１圧延機 ２第２圧延機 ３低炭素鋼板（被圧延材） ６冷却装置 ７圧延油供給ノズル ８デスケーリングノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２１Ｂ 45/02 ３２０ Ｂ２１Ｂ 45/02 ３２０Ｒ
Claims (2)
- 【請求項１】熱間圧延により熱延鋼板を製造する方法に
おいて、最終デスケーリング装置以降の仕上げ圧延にお
ける各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗さ（Ra）が
１．０μｍ以下のワークロールを用い、かつ前記各仕上
げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さを６μｍ
以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】熱間圧延により熱延鋼板を製造する方法に
おいて、最終デスケーリング装置以降の仕上げ圧延にお
ける各仕上げ圧延機に、表面の中心平均粗さ（Ra）が
１．０μｍ以下のワークロールを用いると共に、潤滑油
を用いて各圧延時の摩擦係数を０．３以下とし、かつ前
記各仕上げ圧延機による圧延前の鋼板表面スケール厚さ
を１３μｍ以下にして圧延することを特徴とする熱延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34025395A JP3562084B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34025395A JP3562084B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174111A true JPH09174111A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3562084B2 JP3562084B2 (ja) | 2004-09-08 |
Family
ID=18335173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34025395A Expired - Fee Related JP3562084B2 (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3562084B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105149348A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-16 | 云南钛业股份有限公司 | 采用二十辊冷轧机组生产ta10合金卷的方法 |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34025395A patent/JP3562084B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105149348A (zh) * | 2015-09-07 | 2015-12-16 | 云南钛业股份有限公司 | 采用二十辊冷轧机组生产ta10合金卷的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3562084B2 (ja) | 2004-09-08 |
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