JPH09170008A - 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 - Google Patents
高炉における微粉炭多量吹込み操業方法Info
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- JPH09170008A JPH09170008A JP34828495A JP34828495A JPH09170008A JP H09170008 A JPH09170008 A JP H09170008A JP 34828495 A JP34828495 A JP 34828495A JP 34828495 A JP34828495 A JP 34828495A JP H09170008 A JPH09170008 A JP H09170008A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 １７０ｋｇ／ｔあるいはそれ以上の微粉炭多
量吹込み下で、コークス強度を向上させることなく、レ
ースウェイ内での旋回磨耗による粉コークス発生量が増
加を抑制し、生産量、燃料比を維持する。 【解決手段】 微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から装
入するコークスの熱間反応性（ＣＲＩ）あるいはコーク
スのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を変更する。
量吹込み下で、コークス強度を向上させることなく、レ
ースウェイ内での旋回磨耗による粉コークス発生量が増
加を抑制し、生産量、燃料比を維持する。 【解決手段】 微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から装
入するコークスの熱間反応性（ＣＲＩ）あるいはコーク
スのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を変更する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高炉の羽口部から
微粉炭をその内部に多量に吹込むに当たり、微粉炭が燃
焼する際に多量の粉コークスが生成するのを抑制して高
炉の通気性を確保し、生産性を向上させると共に燃料比
を低下させる高炉操業方法に関する。
微粉炭をその内部に多量に吹込むに当たり、微粉炭が燃
焼する際に多量の粉コークスが生成するのを抑制して高
炉の通気性を確保し、生産性を向上させると共に燃料比
を低下させる高炉操業方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉操業にあっては、コークスの代替と
して、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、
石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造
コストの低減、生産性の向上を図ってきており、例えば
特公昭４０−２３７６３号公報にその技術が開示されて
いる。特に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流と
なっており、燃料比低減（コスト低減）並びに生産性向
上に大きく寄与している。
して、安価で燃焼性が良く発熱量の高い燃料（微粉炭、
石油、重油、ナフサ等）を羽口部より吹込み、溶銑製造
コストの低減、生産性の向上を図ってきており、例えば
特公昭４０−２３７６３号公報にその技術が開示されて
いる。特に直近では価格の点から微粉炭吹込みが主流と
なっており、燃料比低減（コスト低減）並びに生産性向
上に大きく寄与している。
【０００３】こうして高炉に吹込まれる微粉炭は、高炉
内で一部のコークスの代りとして燃焼し、その燃焼性の
良さと高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生
成し、効率的な還元反応を行う。従って、炉頂から装入
された鉄鉱石は、迅速に金属状態まで還元されると共
に、溶融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高くなっ
て生産性が向上する。
内で一部のコークスの代りとして燃焼し、その燃焼性の
良さと高い発熱量のために、高温で多量の還元ガスを生
成し、効率的な還元反応を行う。従って、炉頂から装入
された鉄鉱石は、迅速に金属状態まで還元されると共
に、溶融して高温の溶銑となり、高炉の炉熱が高くなっ
て生産性が向上する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の高炉
操業においては、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微
粉炭の全量が燃焼されず、一部は未燃チャーとなる。こ
の未燃チャーは、上昇ガス流に乗って炉頂より排出され
るため、微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃
料比の上昇、生産量の低下を引き起こす。また、この未
燃チャーは高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称す
る）にも捕捉されるため、この部分を流下する溶銑滓の
通液性を阻害し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻
害することになって、高炉の生産量はさらに低下する。
操業においては、微粉炭を多量に吹込むと、吹込んだ微
粉炭の全量が燃焼されず、一部は未燃チャーとなる。こ
の未燃チャーは、上昇ガス流に乗って炉頂より排出され
るため、微粉炭のコークスに対する置換率が低下し、燃
料比の上昇、生産量の低下を引き起こす。また、この未
燃チャーは高炉炉下部中心のコークス層（炉芯と称す
る）にも捕捉されるため、この部分を流下する溶銑滓の
通液性を阻害し、ひいてはこの部分のガスの通気性を阻
害することになって、高炉の生産量はさらに低下する。
【０００５】このため、高炉における微粉炭の吹込み量
に上限を設けることによって、次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、および微粉炭中の合計酸素量）／（微粉炭中の炭
素、水素を燃焼してＣＯ2，Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸
素量） 過剰酸素率が１．０以上の場合は、レースウェイ内で微
粉炭中の炭素、水素が全量下記（１），（２）式の反応
によりＣＯ2 とＨ2 Ｏとなり、さらに、レースウェイ内
のコークスと下記（３），（４）式の反応を行って、全
量ＣＯとＨ2 となるため、未燃チャーは発生しない。 Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ・・・（１） ２Ｈ＋１／２Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏ ・・・（２） Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯ ・・・（３） Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝ＣＯ＋Ｈ2 ・・・（４）
に上限を設けることによって、次に示す過剰酸素率を
１．０以上に維持している。 （過剰酸素率）＝（羽口部より吹込まれる空気、純酸
素、および微粉炭中の合計酸素量）／（微粉炭中の炭
素、水素を燃焼してＣＯ2，Ｈ2 Ｏにするのに必要な酸
素量） 過剰酸素率が１．０以上の場合は、レースウェイ内で微
粉炭中の炭素、水素が全量下記（１），（２）式の反応
によりＣＯ2 とＨ2 Ｏとなり、さらに、レースウェイ内
のコークスと下記（３），（４）式の反応を行って、全
量ＣＯとＨ2 となるため、未燃チャーは発生しない。 Ｃ＋Ｏ2 ＝ＣＯ2 ・・・（１） ２Ｈ＋１／２Ｏ2 ＝Ｈ2 Ｏ ・・・（２） Ｃ＋ＣＯ2 ＝２ＣＯ ・・・（３） Ｈ2 Ｏ＋Ｃ＝ＣＯ＋Ｈ2 ・・・（４）
【０００６】ところが、過剰酸素率が１．０未満の場合
は全量がＣＯ2 とＨ2 Ｏとにはならず、一部は燃焼せず
にＣのまま残り未燃チャーを生成する。この未燃チャー
が、前述したように、置換率の低下、通気不良の原因と
なる。高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ（以下−
ｐｉｇを省略する）のとき、過剰酸素率が１．０ならば
微粉炭吹込み量は１７０ｋｇ／ｔであり、この量が微粉
炭吹込みの限界である。
は全量がＣＯ2 とＨ2 Ｏとにはならず、一部は燃焼せず
にＣのまま残り未燃チャーを生成する。この未燃チャー
が、前述したように、置換率の低下、通気不良の原因と
なる。高炉の燃料比が５００ｋｇ／ｔ−ｐｉｇ（以下−
ｐｉｇを省略する）のとき、過剰酸素率が１．０ならば
微粉炭吹込み量は１７０ｋｇ／ｔであり、この量が微粉
炭吹込みの限界である。
【０００７】このように過剰酸素率１．０（微粉炭吹込
み量１７０ｋｇ／ｔ）の条件下では、未燃チャーが発生
しない。ところが、コークスは（１）式の反応によって
は消費されず、微粉炭燃焼〔（１），（２）式の反応〕
によって生成したＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとの反応〔（３），
（４）式の反応〕による消費だけであるから、消費速度
は遅い。すなわち、コークスのレースウェイ内での旋回
滞留時間が長くなり、旋回磨耗による粉コークス発生量
が増加する。また、発生した粉コークスは一般的に反応
性が低いから、反応による消費速度が遅く、また炉芯に
捕捉されやすいため、この部分を流下する溶銑滓の通液
性を阻害し、ひいてはこの部分のガスの通気性をも阻害
することになって、未燃チャーの影響はないものの、粉
コークスによって高炉の生産量は低下する。
み量１７０ｋｇ／ｔ）の条件下では、未燃チャーが発生
しない。ところが、コークスは（１）式の反応によって
は消費されず、微粉炭燃焼〔（１），（２）式の反応〕
によって生成したＣＯ2 ，Ｈ2 Ｏとの反応〔（３），
（４）式の反応〕による消費だけであるから、消費速度
は遅い。すなわち、コークスのレースウェイ内での旋回
滞留時間が長くなり、旋回磨耗による粉コークス発生量
が増加する。また、発生した粉コークスは一般的に反応
性が低いから、反応による消費速度が遅く、また炉芯に
捕捉されやすいため、この部分を流下する溶銑滓の通液
性を阻害し、ひいてはこの部分のガスの通気性をも阻害
することになって、未燃チャーの影響はないものの、粉
コークスによって高炉の生産量は低下する。
【０００８】一方、微粉炭吹込み量が１７０ｋｇ／ｔを
越えたときに発生する未燃チャーは、同時に発生する粉
コークスに比較して、中空球状を呈していることから反
応性が高いため、粉コークスよりも優先的に消費される
特性をもつ。そこで、もし粉コークスの発生量が少なけ
れば、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔ以上に安定的に
実現することができる可能性があるが、実際には粉コー
クス発生量が多くなるため、この粉コークスの発生を抑
制するために、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔよりも
低く抑えざるを得ず、燃料比の低下、生産性の向上には
限界があった。また、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔ
に維持するためには、粉コークスの発生を抑制する必要
があり、コークスの冷間強度を向上させる対策を取らざ
るを得ず、コークス製造コストが上昇していた。
越えたときに発生する未燃チャーは、同時に発生する粉
コークスに比較して、中空球状を呈していることから反
応性が高いため、粉コークスよりも優先的に消費される
特性をもつ。そこで、もし粉コークスの発生量が少なけ
れば、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔ以上に安定的に
実現することができる可能性があるが、実際には粉コー
クス発生量が多くなるため、この粉コークスの発生を抑
制するために、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔよりも
低く抑えざるを得ず、燃料比の低下、生産性の向上には
限界があった。また、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔ
に維持するためには、粉コークスの発生を抑制する必要
があり、コークスの冷間強度を向上させる対策を取らざ
るを得ず、コークス製造コストが上昇していた。
【０００９】そこで本発明は、微粉炭吹込み量を１７０
ｋｇ／ｔあるいはそれ以上にしても、コークス冷間強度
を向上させずに、レースウェイ内での旋回磨耗による粉
コークス発生量の増加を抑制して生産量、燃料比を維持
することを可能とする方法を提供することを目的とす
る。
ｋｇ／ｔあるいはそれ以上にしても、コークス冷間強度
を向上させずに、レースウェイ内での旋回磨耗による粉
コークス発生量の増加を抑制して生産量、燃料比を維持
することを可能とする方法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の、高炉における
微粉炭多量吹込み操業方法は、その目的を達成するため
に、高炉の羽口部から微粉炭をその内部に多量に吹込む
際に、微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から装入するコ
ークスの熱間反応性（ＣＲＩ）を変更することを特徴と
する。あるいは、微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から
装入するコークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を変更す
ることを特徴とする。
微粉炭多量吹込み操業方法は、その目的を達成するため
に、高炉の羽口部から微粉炭をその内部に多量に吹込む
際に、微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から装入するコ
ークスの熱間反応性（ＣＲＩ）を変更することを特徴と
する。あるいは、微粉炭の吹込み量に応じて、炉頂から
装入するコークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を変更す
ることを特徴とする。
【００１１】なお、本発明で使用するコークスの熱間反
応性（Ｃｏｋｅ Ｓｔｒｅｎｇｔｈａｆｔｅｒ Ｒｅａ
ｃｔｉｏｎ．ＣＲＩと略す）は、２０±１ｍｍの粒径に
粒度調整されたコークスを、１１００℃でＣＯ2 ＝１０
０％のガスを５リットル／分流して、このガスと２時間
反応させたときのコークスの重量減少率（％）で定義す
る。また、本発明で使用するコークスのＪＩＳ反応性
（ＪＩＳ Ｒｅａｃｔｉｖｉｔｙ．ＪＩＳＲと略す）
は、ＪＩＳ Ｋ ２１５１−１９７７の反応性試験方法
で測定したときの値を用いる。
応性（Ｃｏｋｅ Ｓｔｒｅｎｇｔｈａｆｔｅｒ Ｒｅａ
ｃｔｉｏｎ．ＣＲＩと略す）は、２０±１ｍｍの粒径に
粒度調整されたコークスを、１１００℃でＣＯ2 ＝１０
０％のガスを５リットル／分流して、このガスと２時間
反応させたときのコークスの重量減少率（％）で定義す
る。また、本発明で使用するコークスのＪＩＳ反応性
（ＪＩＳ Ｒｅａｃｔｉｖｉｔｙ．ＪＩＳＲと略す）
は、ＪＩＳ Ｋ ２１５１−１９７７の反応性試験方法
で測定したときの値を用いる。
【００１２】
【発明の実施の形態】通常の高炉操業において、コーク
スは、レースウェイ内に侵入する前に、１０００℃以上
の温度で鉄鉱石のＣＯガス還元によって生じたＣＯ2 ガ
スにより、（３）式に基づくソルーションロス反応を受
け、コークス表面が消失すると共に、表面に気孔が多く
強度の低い劣化層が残存する。この劣化層は温度が１０
００℃以上の高炉下部を降下する際に磨耗を主とした衝
撃を受け、その一部が粉化して粉コークスとなるが、レ
ースウェイ内に侵入する時点でも劣化層は残存してい
る。
スは、レースウェイ内に侵入する前に、１０００℃以上
の温度で鉄鉱石のＣＯガス還元によって生じたＣＯ2 ガ
スにより、（３）式に基づくソルーションロス反応を受
け、コークス表面が消失すると共に、表面に気孔が多く
強度の低い劣化層が残存する。この劣化層は温度が１０
００℃以上の高炉下部を降下する際に磨耗を主とした衝
撃を受け、その一部が粉化して粉コークスとなるが、レ
ースウェイ内に侵入する時点でも劣化層は残存してい
る。
【００１３】もし、微粉炭吹込み量が１７０ｋｇ／ｔよ
りもかなり低くて、例えば１００ｋｇ／ｔ程度であれ
ば、過剰酸素率は１．０よりもかなり高くて１．４程度
となるため、微粉炭が（１），（２）式の反応により全
量燃焼した後でも、まだＯ2 がレースウェイ内に残存し
ている。従って、レースウェイ内に侵入したコークスは
（１）式の反応を受ける。その結果、コークス表面の気
孔が多く強度の低い劣化層が消失し、強度の高いコーク
スとなるため、その後、（３）式によるガス化反応が生
じて表面に劣化層が生成しても、レースウェイ内の旋回
磨耗により発生する粉コークス量は増加しない。
りもかなり低くて、例えば１００ｋｇ／ｔ程度であれ
ば、過剰酸素率は１．０よりもかなり高くて１．４程度
となるため、微粉炭が（１），（２）式の反応により全
量燃焼した後でも、まだＯ2 がレースウェイ内に残存し
ている。従って、レースウェイ内に侵入したコークスは
（１）式の反応を受ける。その結果、コークス表面の気
孔が多く強度の低い劣化層が消失し、強度の高いコーク
スとなるため、その後、（３）式によるガス化反応が生
じて表面に劣化層が生成しても、レースウェイ内の旋回
磨耗により発生する粉コークス量は増加しない。
【００１４】ところが、微粉炭吹込み量が１７０ｋｇ／
ｔに近付くと、過剰酸素率が１．０に近付くため、微粉
炭が（１），（２）式の反応により全量燃焼した後の残
存Ｏ2 はほとんどなくなり、コークス表面の劣化層は消
失しない。その結果、レースウェイ内旋回磨耗による粉
コークス発生量が増加してしまう。コークスの冷間強度
を向上させると、この表面に生じる劣化層の強度が向上
するため、粉コークス発生量は減少する。しかし前述し
たように、この方法ではコークスの製造コストが上昇す
る。
ｔに近付くと、過剰酸素率が１．０に近付くため、微粉
炭が（１），（２）式の反応により全量燃焼した後の残
存Ｏ2 はほとんどなくなり、コークス表面の劣化層は消
失しない。その結果、レースウェイ内旋回磨耗による粉
コークス発生量が増加してしまう。コークスの冷間強度
を向上させると、この表面に生じる劣化層の強度が向上
するため、粉コークス発生量は減少する。しかし前述し
たように、この方法ではコークスの製造コストが上昇す
る。
【００１５】そこで本発明においては、図１に示すよう
に、微粉炭吹込み量の増加に応じて、使用するコークス
の熱間反応性（ＣＲＩ）を増加させる。すなわち、図１
は、本発明で使用する微粉炭吹込み量とコークス熱間反
応性の変更量（ΔＣＲＩ）との関係を示す図であり、微
粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔ未満では変更量はゼロを基
準とし、２００ｋｇ／ｔを越えた場合には、＋５％の変
更量を基準とすればよい。なぜならば１００ｋｇ／ｔ未
満では、前述したように、残存Ｏ2 によりコークス表面
の劣化層が消失し、粉コークス発生量が少なく、また２
００ｋｇ／ｔを越えた場合にΔＣＲＩを５％より大きく
しても、そのようなコークスを製造する際に冷間強度が
低下して粉コークス発生量が増加するため、ΔＣＲＩの
上限に数値限定が必要となる。
に、微粉炭吹込み量の増加に応じて、使用するコークス
の熱間反応性（ＣＲＩ）を増加させる。すなわち、図１
は、本発明で使用する微粉炭吹込み量とコークス熱間反
応性の変更量（ΔＣＲＩ）との関係を示す図であり、微
粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔ未満では変更量はゼロを基
準とし、２００ｋｇ／ｔを越えた場合には、＋５％の変
更量を基準とすればよい。なぜならば１００ｋｇ／ｔ未
満では、前述したように、残存Ｏ2 によりコークス表面
の劣化層が消失し、粉コークス発生量が少なく、また２
００ｋｇ／ｔを越えた場合にΔＣＲＩを５％より大きく
しても、そのようなコークスを製造する際に冷間強度が
低下して粉コークス発生量が増加するため、ΔＣＲＩの
上限に数値限定が必要となる。
【００１６】また図１は１本の直線関係ではなく、±
２．０％の幅をもっており、斜線部分に入るように変更
量を調整すればよい。なお、図１の縦軸は変更量（ΔＣ
ＲＩ）を示しており、微粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔの
ときのコークス熱間反応性（ＣＲＩ）からの変更量であ
る。コークスの熱間反応性（ＣＲＩ）が増加すると、レ
ースウェイ内に侵入する前に、１０００℃以上の温度
で、（３）式によるソルーションロス反応を受けた際
に、コークス表面から反応によって消失するコークス量
が多くなると共に、表面の気孔が多く強度の低い劣化層
の残存量が少なくなる。従って、レースウェイ内に侵入
したのち残存Ｏ2 による劣化層の消失がなくても、レー
スウェイ内旋回磨耗により発生する粉コークス量は増加
しない。
２．０％の幅をもっており、斜線部分に入るように変更
量を調整すればよい。なお、図１の縦軸は変更量（ΔＣ
ＲＩ）を示しており、微粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔの
ときのコークス熱間反応性（ＣＲＩ）からの変更量であ
る。コークスの熱間反応性（ＣＲＩ）が増加すると、レ
ースウェイ内に侵入する前に、１０００℃以上の温度
で、（３）式によるソルーションロス反応を受けた際
に、コークス表面から反応によって消失するコークス量
が多くなると共に、表面の気孔が多く強度の低い劣化層
の残存量が少なくなる。従って、レースウェイ内に侵入
したのち残存Ｏ2 による劣化層の消失がなくても、レー
スウェイ内旋回磨耗により発生する粉コークス量は増加
しない。
【００１７】また、レースウェイ内でも（３）式のガス
化反応による表面劣化層の生成は少なく、従って、この
場合もレースウェイ内旋回磨耗により発生する粉コーク
ス量は増加しない。なお、本発明に供するコークスの熱
間反応性（ＣＲＩ）を向上するには、価格の安い一般炭
を使用できるため、冷間強度向上のようにコークス製造
コストの上昇を招かない。一方、本発明においては、図
１の縦軸である熱間反応性（ＣＲＩ）の変更量（ΔＣＲ
Ｉ）の代りに、図２に示すようなコークスのＪＩＳ反応
性（ＪＩＳＲ）の変更量（ΔＪＩＳＲ）を採用してもよ
い。この図２においても、１本の直線関係ではなく、±
１．５％の幅をもっており、斜線部分に入るように変更
量を調整すればよい。なお、図２の縦軸も変更量（ΔＪ
ＩＳＲ）を示しており、微粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔ
のときのコークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）からの変
更量である。
化反応による表面劣化層の生成は少なく、従って、この
場合もレースウェイ内旋回磨耗により発生する粉コーク
ス量は増加しない。なお、本発明に供するコークスの熱
間反応性（ＣＲＩ）を向上するには、価格の安い一般炭
を使用できるため、冷間強度向上のようにコークス製造
コストの上昇を招かない。一方、本発明においては、図
１の縦軸である熱間反応性（ＣＲＩ）の変更量（ΔＣＲ
Ｉ）の代りに、図２に示すようなコークスのＪＩＳ反応
性（ＪＩＳＲ）の変更量（ΔＪＩＳＲ）を採用してもよ
い。この図２においても、１本の直線関係ではなく、±
１．５％の幅をもっており、斜線部分に入るように変更
量を調整すればよい。なお、図２の縦軸も変更量（ΔＪ
ＩＳＲ）を示しており、微粉炭吹込み量１００ｋｇ／ｔ
のときのコークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）からの変
更量である。
【００１８】微粉炭吹込み量を増やし、その量に応じて
コークスのＪＩＳ反応性を増加させたときの、粉コーク
ス発生抑制の機構、および１００ｋｇ／ｔ、２００ｋｇ
／ｔの数値限定理由は、コークスの熱間反応性（ＣＲ
Ｉ）の場合の説明と同じであり、その違いは、反応性の
測定方法が異なること、および測定方法が異なることに
より図２の縦軸の変更の大きさも異なるだけである。な
お、この場合もコークスの製造コスト上昇を招かない。
コークスのＪＩＳ反応性を増加させたときの、粉コーク
ス発生抑制の機構、および１００ｋｇ／ｔ、２００ｋｇ
／ｔの数値限定理由は、コークスの熱間反応性（ＣＲ
Ｉ）の場合の説明と同じであり、その違いは、反応性の
測定方法が異なること、および測定方法が異なることに
より図２の縦軸の変更の大きさも異なるだけである。な
お、この場合もコークスの製造コスト上昇を招かない。
【００１９】
【実施例】以下、実施例により本発明の特徴を具体的に
説明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）コークスの熱間反応性（ＣＲＩ）が２７％
の通常冶金用コークスを使用し、微粉炭吹込み量を１０
０ｋｇ／ｔとして操業していた状態から、微粉炭吹込み
量を１９０ｋｇ／ｔに増加し、かつコークスの熱間反応
性（ＣＲＩ）を３１％（＋４．０％、図１によると微粉
炭吹込み量１９０ｋｇ／ｔの場合は、ΔＣＲＩ＝＋４．
５±２．０％となる）としたコークスを装入した操業例
である。後述する比較例１に対比すると、微粉炭吹込み
量が多く、高炉の通気性を示す送風圧力は低くなり、出
銑量が多く、燃料比が低くなっている。
説明する。表１に操業結果を示す。 （実施例１）コークスの熱間反応性（ＣＲＩ）が２７％
の通常冶金用コークスを使用し、微粉炭吹込み量を１０
０ｋｇ／ｔとして操業していた状態から、微粉炭吹込み
量を１９０ｋｇ／ｔに増加し、かつコークスの熱間反応
性（ＣＲＩ）を３１％（＋４．０％、図１によると微粉
炭吹込み量１９０ｋｇ／ｔの場合は、ΔＣＲＩ＝＋４．
５±２．０％となる）としたコークスを装入した操業例
である。後述する比較例１に対比すると、微粉炭吹込み
量が多く、高炉の通気性を示す送風圧力は低くなり、出
銑量が多く、燃料比が低くなっている。
【００２０】（実施例２）コークスのＪＩＳ反応性（Ｊ
ＩＳＲ）が２０％の通常冶金用コークスを使用し、微粉
炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業していた状態か
ら、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増加し、かつコ
ークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を２２．５％（＋
２．５％、図２によると微粉炭吹込み量１７０ｋｇ／ｔ
の場合は、ΔＪＩＳＲ＝＋１．７５±１．５％となる）
としたコークスを装入した操業例である。後述する比較
例２に対比すると、微粉炭吹込み量は同じだが、高炉の
通気性を示す送風圧力は低くなり、出銑量が多く、燃料
比が低くなっている。
ＩＳＲ）が２０％の通常冶金用コークスを使用し、微粉
炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業していた状態か
ら、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増加し、かつコ
ークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を２２．５％（＋
２．５％、図２によると微粉炭吹込み量１７０ｋｇ／ｔ
の場合は、ΔＪＩＳＲ＝＋１．７５±１．５％となる）
としたコークスを装入した操業例である。後述する比較
例２に対比すると、微粉炭吹込み量は同じだが、高炉の
通気性を示す送風圧力は低くなり、出銑量が多く、燃料
比が低くなっている。
【００２１】
【表１】
【００２２】一方、比較例１は、コークスの熱間反応性
（ＣＲＩ）が２７％の通常冶金用コークスを使用し、微
粉炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業していた状態
から、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増加し、コー
クスの熱間反応性（ＣＲＩ）を２７％のままとした従来
法による操業例である。実施例１に対比すると、微粉炭
吹込み量が少ないが、送風圧力は高く、出銑量が少な
く、燃料比が高い。また、比較例２は、コークスのＪＩ
Ｓ反応性（ＪＩＳＲ）が２０％の通常冶金用コークスを
使用し、微粉炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業し
ていた状態から、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増
加し、コークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を２０％の
ままとした従来法による操業例である。実施例２に対比
すると、微粉炭吹込み量は同じであるが、送風圧力は高
く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
（ＣＲＩ）が２７％の通常冶金用コークスを使用し、微
粉炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業していた状態
から、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増加し、コー
クスの熱間反応性（ＣＲＩ）を２７％のままとした従来
法による操業例である。実施例１に対比すると、微粉炭
吹込み量が少ないが、送風圧力は高く、出銑量が少な
く、燃料比が高い。また、比較例２は、コークスのＪＩ
Ｓ反応性（ＪＩＳＲ）が２０％の通常冶金用コークスを
使用し、微粉炭吹込み量を１００ｋｇ／ｔとして操業し
ていた状態から、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔに増
加し、コークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）を２０％の
ままとした従来法による操業例である。実施例２に対比
すると、微粉炭吹込み量は同じであるが、送風圧力は高
く、出銑量が少なく、燃料比が高い。
【００２３】
【発明の効果】以上説明してきたように、本発明におい
ては、微粉炭多量吹込み時に、炉頂から装入するコーク
スの熱間反応性（ＣＲＩ）、あるいはコークスのＪＩＳ
反応性（ＪＩＳＲ）を、微粉炭吹込み量に応じて変更す
ることにより、レースウェイ内における粉コークスの発
生を抑制しようとするものである。それによって、コー
クスの製造コスト上昇を招かずに、生産量、燃料比を維
持しながら、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔあるいは
それ以上に増加することが可能となる。
ては、微粉炭多量吹込み時に、炉頂から装入するコーク
スの熱間反応性（ＣＲＩ）、あるいはコークスのＪＩＳ
反応性（ＪＩＳＲ）を、微粉炭吹込み量に応じて変更す
ることにより、レースウェイ内における粉コークスの発
生を抑制しようとするものである。それによって、コー
クスの製造コスト上昇を招かずに、生産量、燃料比を維
持しながら、微粉炭吹込み量を１７０ｋｇ／ｔあるいは
それ以上に増加することが可能となる。
【図１】本発明で使用する、微粉炭吹込み量とコークス
熱間反応性の変更量（ΔＣＲＩ）との関係を示す図
熱間反応性の変更量（ΔＣＲＩ）との関係を示す図
【図２】本発明で使用する、微粉炭吹込み量とコークス
のＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）の変更量（ΔＪＩＳＲ）と
の関係を示す図
のＪＩＳ反応性（ＪＩＳＲ）の変更量（ΔＪＩＳＲ）と
の関係を示す図
Claims (2)
- 【請求項１】 高炉の羽口部から微粉炭をその内部に多
量に吹込む操業方法において、微粉炭の吹込み量に応じ
て、炉頂から装入するコークスの熱間反応性（ＣＲＩ）
を変更することを特徴とする高炉における微粉炭多量吹
込み操業方法。 - 【請求項２】 高炉の羽口部から微粉炭をその内部に多
量に吹込む操業方法において、微粉炭の吹込み量に応じ
て、炉頂から装入するコークスのＪＩＳ反応性（ＪＩＳ
Ｒ）を変更することを特徴とする高炉における微粉炭多
量吹込み操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34828495A JPH09170008A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34828495A JPH09170008A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09170008A true JPH09170008A (ja) | 1997-06-30 |
Family
ID=18396010
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34828495A Withdrawn JPH09170008A (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 高炉における微粉炭多量吹込み操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09170008A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008189952A (ja) * | 2007-02-01 | 2008-08-21 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
| WO2024171511A1 (ja) * | 2023-02-14 | 2024-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉の操業方法 |
-
1995
- 1995-12-19 JP JP34828495A patent/JPH09170008A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008189952A (ja) * | 2007-02-01 | 2008-08-21 | Kobe Steel Ltd | 高炉操業方法 |
| WO2024171511A1 (ja) * | 2023-02-14 | 2024-08-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉の操業方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030304 |