JPH09168820A - 異形管の製造方法 - Google Patents
異形管の製造方法Info
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- JPH09168820A JPH09168820A JP34845495A JP34845495A JPH09168820A JP H09168820 A JPH09168820 A JP H09168820A JP 34845495 A JP34845495 A JP 34845495A JP 34845495 A JP34845495 A JP 34845495A JP H09168820 A JPH09168820 A JP H09168820A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 コーナー部にクラックがなく、しかもコーナ
ーアールの小さい意匠性に優れた異形管を得る。 【解決手段】 ロール胴部を周回する複数の突起をもつ
ロールを使用し圧延率３３〜６７％で金属帯板を冷間圧
延し、５０％圧延時のＶ溝形成部分の伸び率が８％以上
となる加工誘発マルテンサイト生成型オーステナイトス
テンレス鋼を用い、突起に対応したＶ溝を金属帯板の長
手方向に沿って３本以上形成し、Ｖ溝を谷折れ線として
金属帯板を幅方向に曲げ加工する。金属帯板としては、
Ｃ＋Ｎ：０．０４％以下，Ｓｉ：１．０〜２．０％，Ｍ
ｎ：１．５〜２．５％，Ｎｉ：６．５〜８．５％，Ｃ
ｒ：１５．５〜１７．５％及びＣｕ：１．５〜２．５％
を含む組成をもつステンレス鋼板が使用される。
ーアールの小さい意匠性に優れた異形管を得る。 【解決手段】 ロール胴部を周回する複数の突起をもつ
ロールを使用し圧延率３３〜６７％で金属帯板を冷間圧
延し、５０％圧延時のＶ溝形成部分の伸び率が８％以上
となる加工誘発マルテンサイト生成型オーステナイトス
テンレス鋼を用い、突起に対応したＶ溝を金属帯板の長
手方向に沿って３本以上形成し、Ｖ溝を谷折れ線として
金属帯板を幅方向に曲げ加工する。金属帯板としては、
Ｃ＋Ｎ：０．０４％以下，Ｓｉ：１．０〜２．０％，Ｍ
ｎ：１．５〜２．５％，Ｎｉ：６．５〜８．５％，Ｃ
ｒ：１５．５〜１７．５％及びＣｕ：１．５〜２．５％
を含む組成をもつステンレス鋼板が使用される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建材，内装材等として
使用される意匠性の高い異形管を製造する方法に関す
る。
使用される意匠性の高い異形管を製造する方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】矩形断面をもつ角管等の異形管は、質量
感を与える支柱，フェンス，手摺り等の建材として使用
されている。なかでも、ステンレス鋼製の異形管は、ス
テンレス鋼本来の美麗な表面を活用し、意匠性が求めら
れる外装材，内装材等として使用されている。この種の
異形管は、長手方向を谷折れ線として長尺の帯板を直角
に折り曲げ、幅方向両端部を突合せ溶接又は重合せ溶接
することによって製造されている。また、パイプ状に造
管された電縫管を成形ロールで目標形状の異形管に加工
するロール成形法も採用されている。異形管を装飾用建
材として使用する場合、他の建材との調和をもたせ、且
つ見映えを良くするために角部寸法（コーナーＲ）の小
さいことが要求される。この角部寸法（コーナーＲ）を
シャープにする方法としては、金属帯板に予め切削又は
圧延によりＶ溝を付与し、曲げ加工によってコーナー部
のシャープ性を維持する方法が採られている。
感を与える支柱，フェンス，手摺り等の建材として使用
されている。なかでも、ステンレス鋼製の異形管は、ス
テンレス鋼本来の美麗な表面を活用し、意匠性が求めら
れる外装材，内装材等として使用されている。この種の
異形管は、長手方向を谷折れ線として長尺の帯板を直角
に折り曲げ、幅方向両端部を突合せ溶接又は重合せ溶接
することによって製造されている。また、パイプ状に造
管された電縫管を成形ロールで目標形状の異形管に加工
するロール成形法も採用されている。異形管を装飾用建
材として使用する場合、他の建材との調和をもたせ、且
つ見映えを良くするために角部寸法（コーナーＲ）の小
さいことが要求される。この角部寸法（コーナーＲ）を
シャープにする方法としては、金属帯板に予め切削又は
圧延によりＶ溝を付与し、曲げ加工によってコーナー部
のシャープ性を維持する方法が採られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】異形管を製造する方法
として、金属帯板の長手方向に圧延等によってＶ溝を形
成した後、Ｖ溝を谷折れ線として曲げ加工する方法を採
用した場合、このＶ溝が深いほど曲げ加工後の角部寸法
（コーナーＲ）が小さくなる。しかし、異形管用材料と
してＳＵＳ３０４等のステンレス鋼を使用すると、Ｖ溝
形成時の加工誘発マルテンサイト変態によって材料の硬
度が著しく上昇し、曲げ加工性が劣化する。その結果、
硬質化した材料を次工程で曲げ加工すると、曲げ加工部
にクラックが発生し易くなるため、Ｖ溝深さを少なくし
て曲げざるを得ない。その結果、角部寸法（コーナー
Ｒ）が小さい異形管を製造することができなかった。
として、金属帯板の長手方向に圧延等によってＶ溝を形
成した後、Ｖ溝を谷折れ線として曲げ加工する方法を採
用した場合、このＶ溝が深いほど曲げ加工後の角部寸法
（コーナーＲ）が小さくなる。しかし、異形管用材料と
してＳＵＳ３０４等のステンレス鋼を使用すると、Ｖ溝
形成時の加工誘発マルテンサイト変態によって材料の硬
度が著しく上昇し、曲げ加工性が劣化する。その結果、
硬質化した材料を次工程で曲げ加工すると、曲げ加工部
にクラックが発生し易くなるため、Ｖ溝深さを少なくし
て曲げざるを得ない。その結果、角部寸法（コーナー
Ｒ）が小さい異形管を製造することができなかった。
【０００４】硬質化の原因である加工誘発マルテンサイ
ト変態は、Ｖ溝形成時に材料を加工誘発マルテンサイト
変態点（Ｍd 点：約２００℃）以上の温度に保持するこ
とにより抑制できる。しかし、そのための熱処理が必要
になることは勿論、この熱処理をＶ溝形成加工にリンク
させる必要があることから、生産ライン全体に影響を及
ぼす。その結果、製造コストが高くなる。本発明は、こ
のような問題を解消すべく案出されたものであり、特定
された圧延率でＶ溝加工を形成することにより、加工誘
発マルテンサイト変態の発生を抑制すると共に、角部寸
法が小さく意匠性に優れた異形管を簡便に製造すること
を目的とする。
ト変態は、Ｖ溝形成時に材料を加工誘発マルテンサイト
変態点（Ｍd 点：約２００℃）以上の温度に保持するこ
とにより抑制できる。しかし、そのための熱処理が必要
になることは勿論、この熱処理をＶ溝形成加工にリンク
させる必要があることから、生産ライン全体に影響を及
ぼす。その結果、製造コストが高くなる。本発明は、こ
のような問題を解消すべく案出されたものであり、特定
された圧延率でＶ溝加工を形成することにより、加工誘
発マルテンサイト変態の発生を抑制すると共に、角部寸
法が小さく意匠性に優れた異形管を簡便に製造すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の異形管製造方法
は、その目的を達成するため、ロール胴部を周回する複
数の突起をもつロールを使用し、冷間圧延における圧延
率を５０％とした場合にＶ溝形成部分に生ずる加工誘発
マルテンサイト変態量が８％以下であり、且つ５０％圧
延時の伸び率が８％以上である加工誘発マルテンサイト
生成型オーステナイト系ステンレス鋼帯板を用い、圧延
率を３３〜６７％として前記突起に対応したＶ溝を前記
金属帯板の長手方向に３本以上形成し、前記Ｖ溝を谷折
れ線として金属帯板を幅方向に曲げ加工することを特徴
とする。金属帯板としては、たとえばＣ＋Ｎ：０．０４
重量％以下，Ｓｉ：１．０〜２．０重量％，Ｍｎ：１．
５〜２．５重量％，Ｎｉ：６．５〜８．５重量％，Ｃ
ｒ：１５．５〜１７．５重量％及びＣｕ：１．５〜２．
５重量％を含む組成をもつステンレス鋼板が使用され
る。
は、その目的を達成するため、ロール胴部を周回する複
数の突起をもつロールを使用し、冷間圧延における圧延
率を５０％とした場合にＶ溝形成部分に生ずる加工誘発
マルテンサイト変態量が８％以下であり、且つ５０％圧
延時の伸び率が８％以上である加工誘発マルテンサイト
生成型オーステナイト系ステンレス鋼帯板を用い、圧延
率を３３〜６７％として前記突起に対応したＶ溝を前記
金属帯板の長手方向に３本以上形成し、前記Ｖ溝を谷折
れ線として金属帯板を幅方向に曲げ加工することを特徴
とする。金属帯板としては、たとえばＣ＋Ｎ：０．０４
重量％以下，Ｓｉ：１．０〜２．０重量％，Ｍｎ：１．
５〜２．５重量％，Ｎｉ：６．５〜８．５重量％，Ｃ
ｒ：１５．５〜１７．５重量％及びＣｕ：１．５〜２．
５重量％を含む組成をもつステンレス鋼板が使用され
る。
【０００６】
【作用】加工誘発マルテンサイト量は、合金元素の種類
と量によって変化するオーステナイトの安定度と加工温
度の関係及び加工度，加工速度によって変化する。ＳＵ
Ｓ３０４系のステンレス鋼の加工誘発マルテンサイト量
と加工温度，加工度の関係は、近似的にｖ＝ｍε1/2 で
表される。ここで、ｍはオーステナイトのその温度にお
ける安定度によって定まる。ｖは加工誘発マルテンサイ
ト量である。定数とは加工歪みである。加工によってマ
ルテンサイトが生成すると、非常に大きな加工硬化を示
す。この加工硬化度は、マルテンサイト生成割合に大体
比例する。このことから、加工度（圧下率）が大きくな
ると、加工誘発マルテンサイト量が増加し、加工硬化す
るため、伸び率が低下する。したがって、加工誘発マル
テンサイトの発生を抑制すると、大きい角部寸法（コー
ナーＲ）をより小さくするために必要なＶ溝深さを形成
することができる。
と量によって変化するオーステナイトの安定度と加工温
度の関係及び加工度，加工速度によって変化する。ＳＵ
Ｓ３０４系のステンレス鋼の加工誘発マルテンサイト量
と加工温度，加工度の関係は、近似的にｖ＝ｍε1/2 で
表される。ここで、ｍはオーステナイトのその温度にお
ける安定度によって定まる。ｖは加工誘発マルテンサイ
ト量である。定数とは加工歪みである。加工によってマ
ルテンサイトが生成すると、非常に大きな加工硬化を示
す。この加工硬化度は、マルテンサイト生成割合に大体
比例する。このことから、加工度（圧下率）が大きくな
ると、加工誘発マルテンサイト量が増加し、加工硬化す
るため、伸び率が低下する。したがって、加工誘発マル
テンサイトの発生を抑制すると、大きい角部寸法（コー
ナーＲ）をより小さくするために必要なＶ溝深さを形成
することができる。
【０００７】異形管に加工される金属帯板として使用す
るステンレス鋼板は、加工誘発マルテンサイト量を抑制
し、成形性を向上させるために合金元素の種類と量を配
合してＭs 点が常温以下，Ｍd 点が常温以上となるよう
に合金設計したものである。Ｃは、強力なオーステナイ
ト生成元素であり、侵入型に固溶し、強度を増大させ
る。オーステナイト系ステンレス鋼に対してはＭs 点を
低下させ、オーステナイト相を安定化するが、多量のＣ
が含まれると炭化物が形成され、硬質化し、加工が困難
になる。Ｎも、侵入型に固溶し且つ強力なオーステナイ
ト生成元素であるが、ここではＣ＋Ｎを０．０４％以下
に規定し、Ｃｕを添加することにより、オーステナイト
相の安定化を図っている。
るステンレス鋼板は、加工誘発マルテンサイト量を抑制
し、成形性を向上させるために合金元素の種類と量を配
合してＭs 点が常温以下，Ｍd 点が常温以上となるよう
に合金設計したものである。Ｃは、強力なオーステナイ
ト生成元素であり、侵入型に固溶し、強度を増大させ
る。オーステナイト系ステンレス鋼に対してはＭs 点を
低下させ、オーステナイト相を安定化するが、多量のＣ
が含まれると炭化物が形成され、硬質化し、加工が困難
になる。Ｎも、侵入型に固溶し且つ強力なオーステナイ
ト生成元素であるが、ここではＣ＋Ｎを０．０４％以下
に規定し、Ｃｕを添加することにより、オーステナイト
相の安定化を図っている。
【０００８】以下に、各合金成分及びその含有量を説明
する。 Ｃ＋Ｎ：０．０４重量％以下 加工誘発マルテンサイト相を著しく硬化させ、曲げ加工
性を劣化させる元素である。良好な曲げ加工性を確保す
るためには、Ｃ含有量を０．０４重量％以下に規制する
必要がある。また、Ｎ含有量との関係で、Ｃ＋Ｎを０．
０４重量％以下とすることが好ましい。
する。 Ｃ＋Ｎ：０．０４重量％以下 加工誘発マルテンサイト相を著しく硬化させ、曲げ加工
性を劣化させる元素である。良好な曲げ加工性を確保す
るためには、Ｃ含有量を０．０４重量％以下に規制する
必要がある。また、Ｎ含有量との関係で、Ｃ＋Ｎを０．
０４重量％以下とすることが好ましい。
【０００９】Ｓｉ：１．０〜２．０重量％ Ｃ，Ｎ含有量を減少させると、オーステナイト相自体の
強度も低下する。そこで、本発明では、０．８重量％以
上のＳｉを添加することによってオーステナイト相の強
化を図っている。しかし、Ｓｉ含有量が２．０重量％を
超えると、靭性を減少させ、フェライト領域を拡大する
ので、クリープ特性が劣化し、σ相生成範囲及びその速
度を大きくする。 Ｍｎ：１．５〜２．５重量％ 強力なオーステナイト相生成元素であるＣ，Ｎを減少さ
せると、オーステナイト相の安定度が低下する。そこ
で、高価なＮｉの代わりに、オーステナイト相生成元素
として１重量％以上のＭｎを添加し、オーステナイト相
を安定化させて、加工誘発マルテンサイト相を若干硬く
している。しかし、２重量％を超える多量のＭｎは、ス
テンレス鋼の活性態におけるアノード溶解を加速し、耐
食性，耐酸化性を劣化させる。
強度も低下する。そこで、本発明では、０．８重量％以
上のＳｉを添加することによってオーステナイト相の強
化を図っている。しかし、Ｓｉ含有量が２．０重量％を
超えると、靭性を減少させ、フェライト領域を拡大する
ので、クリープ特性が劣化し、σ相生成範囲及びその速
度を大きくする。 Ｍｎ：１．５〜２．５重量％ 強力なオーステナイト相生成元素であるＣ，Ｎを減少さ
せると、オーステナイト相の安定度が低下する。そこ
で、高価なＮｉの代わりに、オーステナイト相生成元素
として１重量％以上のＭｎを添加し、オーステナイト相
を安定化させて、加工誘発マルテンサイト相を若干硬く
している。しかし、２重量％を超える多量のＭｎは、ス
テンレス鋼の活性態におけるアノード溶解を加速し、耐
食性，耐酸化性を劣化させる。
【００１０】Ｎｉ：６．５〜８．５重量％ 本発明が対象とする帯板は、Ｎｉの一部に代えてＣｕを
添加しているため、オーステナイト安定域の下限である
Ｎｉ含有量８％よりも低い成分設計でも準安定なオース
テナイト相が得られる。 Ｃｒ：１５．５〜１７．５重量％ クリープ特性に有害なに有害なδフェライトの生成を抑
制するため、Ｃｒ含有量を１７．５重量％以下に規制し
ている。しかし、Ｃｒ含有量が１５．５重量％を下回る
と、σ相が生成され、機械的性質が劣化する。
添加しているため、オーステナイト安定域の下限である
Ｎｉ含有量８％よりも低い成分設計でも準安定なオース
テナイト相が得られる。 Ｃｒ：１５．５〜１７．５重量％ クリープ特性に有害なに有害なδフェライトの生成を抑
制するため、Ｃｒ含有量を１７．５重量％以下に規制し
ている。しかし、Ｃｒ含有量が１５．５重量％を下回る
と、σ相が生成され、機械的性質が劣化する。
【００１１】Ｃｕ：１．５〜２．５重量％ Ｍｎと同様に、オーステナイト相を安定化させる作用を
呈する。Ｃｕは、Ｃ，Ｎの減少に伴ってオーステナイト
相の安定度が低下しているため、１．５重量％以上が必
要である。しかし、２．５重量％を超える多量のＣｕ含
有量は、高温で粒界脆化を促進し、熱間加工性が阻害さ
れ、高温割れに敏感になる。以上の合金設計によって、
本発明で使用されるステンレス鋼板は、冷間圧延によっ
てＶ溝を形成した後でも、断面硬度の上昇が小さく且つ
伸び率の低下も低いため耐クラック性に優れ、次工程の
曲げ加工で曲げ加工部にクラックが発生することがな
い。
呈する。Ｃｕは、Ｃ，Ｎの減少に伴ってオーステナイト
相の安定度が低下しているため、１．５重量％以上が必
要である。しかし、２．５重量％を超える多量のＣｕ含
有量は、高温で粒界脆化を促進し、熱間加工性が阻害さ
れ、高温割れに敏感になる。以上の合金設計によって、
本発明で使用されるステンレス鋼板は、冷間圧延によっ
てＶ溝を形成した後でも、断面硬度の上昇が小さく且つ
伸び率の低下も低いため耐クラック性に優れ、次工程の
曲げ加工で曲げ加工部にクラックが発生することがな
い。
【００１２】
【実施例】表１に示した組成をもつ２種類のステンレス
鋼板を異形管用素材として使用した。なお、表１の比較
例は、ＳＵＳ３０４の化学成分値を示す。
鋼板を異形管用素材として使用した。なお、表１の比較
例は、ＳＵＳ３０４の化学成分値を示す。
【００１３】
【００１４】各ステンレス鋼板を図１に示す突起付きロ
ールで圧延し、Ｖ溝を形成した。本実施例では、ガラス
板，化粧板等の板材が差し込まれるフレームを製造する
ため、ロール胴部を周回する６本の突起Ｔ2 〜Ｔ7 を形
成した上ロールＷ1 、突起Ｔ 2 ，Ｔ7 の外側に対応する
位置でロール胴部を周回する突起Ｔ1 ，Ｔ8 を形成した
下ロールＷ2 を使用した。上ロールＷ1 と下ロールＷ2
との間に金属帯板Ｓを通板させると、突起Ｔ1 〜Ｔ8 に
対応するＶ溝Ｇ1 〜Ｇ8 （図２）が形成される。Ｖ溝Ｇ
1 ，Ｇ8 は曲げ加工後の製品表面側になる部分に付けら
れ、残りのＶ溝Ｇ2 〜Ｇ7 は裏面側に付けられる。各Ｖ
溝Ｇ1 〜Ｇ8 を谷折れ線として、図２に示すように曲げ
加工するとき、各Ｖ溝Ｇ1 〜Ｇ8 に対応する反対側がコ
ーナー部Ｃ1 〜Ｃ8 となり、コーナー部Ｃ1 〜Ｃ8 の間
に平坦部Ｐ1 〜Ｐ8 が形成される。そして、幅方向両端
部を重合せ溶接Ｈ又は突合せ溶接Ｊすることにより、溝
付きの異形管が得られる。
ールで圧延し、Ｖ溝を形成した。本実施例では、ガラス
板，化粧板等の板材が差し込まれるフレームを製造する
ため、ロール胴部を周回する６本の突起Ｔ2 〜Ｔ7 を形
成した上ロールＷ1 、突起Ｔ 2 ，Ｔ7 の外側に対応する
位置でロール胴部を周回する突起Ｔ1 ，Ｔ8 を形成した
下ロールＷ2 を使用した。上ロールＷ1 と下ロールＷ2
との間に金属帯板Ｓを通板させると、突起Ｔ1 〜Ｔ8 に
対応するＶ溝Ｇ1 〜Ｇ8 （図２）が形成される。Ｖ溝Ｇ
1 ，Ｇ8 は曲げ加工後の製品表面側になる部分に付けら
れ、残りのＶ溝Ｇ2 〜Ｇ7 は裏面側に付けられる。各Ｖ
溝Ｇ1 〜Ｇ8 を谷折れ線として、図２に示すように曲げ
加工するとき、各Ｖ溝Ｇ1 〜Ｇ8 に対応する反対側がコ
ーナー部Ｃ1 〜Ｃ8 となり、コーナー部Ｃ1 〜Ｃ8 の間
に平坦部Ｐ1 〜Ｐ8 が形成される。そして、幅方向両端
部を重合せ溶接Ｈ又は突合せ溶接Ｊすることにより、溝
付きの異形管が得られる。
【００１５】この異形管製造工程において、各金属帯板
のＶ溝形成部分の加工誘発マルテンサイト量を調査し
た。図３の調査結果にみられるように、生成した加工誘
発マルテンサイト量は、圧下率に応じて増加していた
が、ＳＵＳ３０４に比較して本発明例のステンレス鋼板
ではマルテンサイト生成量が大幅に少ないことが判る。
また、Ｖ溝形成部分の硬度分布及び伸び率は、図４と図
５に対比して示すように、本発明例では硬度の上昇が小
さく且つ伸び率の低下も少なかった。特に圧延率５０％
でみると、本発明例での金属帯板は、ＳＵＳ３０４に比
較して硬度では約ＨＶ５０の差，伸び率では約４％の差
があった。
のＶ溝形成部分の加工誘発マルテンサイト量を調査し
た。図３の調査結果にみられるように、生成した加工誘
発マルテンサイト量は、圧下率に応じて増加していた
が、ＳＵＳ３０４に比較して本発明例のステンレス鋼板
ではマルテンサイト生成量が大幅に少ないことが判る。
また、Ｖ溝形成部分の硬度分布及び伸び率は、図４と図
５に対比して示すように、本発明例では硬度の上昇が小
さく且つ伸び率の低下も少なかった。特に圧延率５０％
でみると、本発明例での金属帯板は、ＳＵＳ３０４に比
較して硬度では約ＨＶ５０の差，伸び率では約４％の差
があった。
【００１６】このようなＶ溝形成後の材質の相違は、曲
げ加工及び曲げ製品にも影響を及ぼす。すなわち、本発
明例のステンレス鋼を図２に示すように曲げ加工し、コ
ーナー部を観察したところ、図６に示すようにＶ溝形成
時の圧延率５０％以下ではクラックの発生が検出されな
かった。圧延率６７％でＶ溝を形成した場合でも、微小
クラックがコーナー部に発生したのに止まった。これに
対し、ＳＵＳ３０４を素材とするとき、圧延率５０％以
上でＶ溝を形成した金属帯板を曲げ加工すると、コーナ
ー部に多量のクラックが発生し、製品として使用できな
かった。この場合、３３％と低い圧延率でＶ溝を形成し
たものでは、曲げ加工後にクラックの発生が検出されな
かった。
げ加工及び曲げ製品にも影響を及ぼす。すなわち、本発
明例のステンレス鋼を図２に示すように曲げ加工し、コ
ーナー部を観察したところ、図６に示すようにＶ溝形成
時の圧延率５０％以下ではクラックの発生が検出されな
かった。圧延率６７％でＶ溝を形成した場合でも、微小
クラックがコーナー部に発生したのに止まった。これに
対し、ＳＵＳ３０４を素材とするとき、圧延率５０％以
上でＶ溝を形成した金属帯板を曲げ加工すると、コーナ
ー部に多量のクラックが発生し、製品として使用できな
かった。この場合、３３％と低い圧延率でＶ溝を形成し
たものでは、曲げ加工後にクラックの発生が検出されな
かった。
【００１７】しかし、低い圧延率で形成されたＶ溝は、
図７に示すように、得られた異形管の角部寸法（コーナ
ーＲ）を小さくする作用が不足する。これに対し、本発
明に従うとき、圧延率５０％でＶ溝を形成してもクラッ
クが発生しないことから、図７に示されているように２
ｍｍを下回る小さな角部寸法（コーナーＲ）でコーナー
部を成形することが可能となった。この結果、切削によ
りＶ溝を付与する方法で製造された異形管に匹敵する意
匠性をもつ製品が得られる。
図７に示すように、得られた異形管の角部寸法（コーナ
ーＲ）を小さくする作用が不足する。これに対し、本発
明に従うとき、圧延率５０％でＶ溝を形成してもクラッ
クが発生しないことから、図７に示されているように２
ｍｍを下回る小さな角部寸法（コーナーＲ）でコーナー
部を成形することが可能となった。この結果、切削によ
りＶ溝を付与する方法で製造された異形管に匹敵する意
匠性をもつ製品が得られる。
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｖ溝形成時の圧延率を調整することによってＶ溝形
成部の伸び率１０％以上を確保し、曲げ加工した後でも
曲げ加工部にクラックが発生することを防止している。
そのため、得られた異形管は、シャープなコーナー部を
もつ意匠性の高い製品として各種分野で使用される。ま
た、加工誘発マルテンサイトの軟化を促進させ且つＭd
が常温以上となるように合金設計されたステンレス鋼板
を使用するとき、Ｖ溝形成後の断面硬度の上昇が抑制さ
れ、冷間加工による材料の伸び率の低下が小さくなるこ
とによって耐クラック性が向上し、コーナー部にクラッ
クを発生させることなく高品質の異形管が製造される。
は、Ｖ溝形成時の圧延率を調整することによってＶ溝形
成部の伸び率１０％以上を確保し、曲げ加工した後でも
曲げ加工部にクラックが発生することを防止している。
そのため、得られた異形管は、シャープなコーナー部を
もつ意匠性の高い製品として各種分野で使用される。ま
た、加工誘発マルテンサイトの軟化を促進させ且つＭd
が常温以上となるように合金設計されたステンレス鋼板
を使用するとき、Ｖ溝形成後の断面硬度の上昇が抑制さ
れ、冷間加工による材料の伸び率の低下が小さくなるこ
とによって耐クラック性が向上し、コーナー部にクラッ
クを発生させることなく高品質の異形管が製造される。
【図１】 金属帯板にＶ溝を形成する圧延ロール
【図２】 金属帯板から異形管を製造するフロー
【図３】 Ｖ溝形成部分の加工誘発マルテンサイト量が
素材に応じて変わることを示したグラフ
素材に応じて変わることを示したグラフ
【図４】 本発明に従った金属帯板にＶ溝を形成したと
きの圧延率が硬さ及び伸び率に及ぼす影響を表したグラ
フ
きの圧延率が硬さ及び伸び率に及ぼす影響を表したグラ
フ
【図５】 ＳＵＳ３０４ステンレス鋼にＶ溝を形成した
ときの圧延率が硬さ及び伸び率に及ぼす影響を表したグ
ラフ
ときの圧延率が硬さ及び伸び率に及ぼす影響を表したグ
ラフ
【図６】 異形断面形状に曲げ加工したときコーナー部
に発生するクラックをＶ溝形成時の圧延率で整理したグ
ラフ
に発生するクラックをＶ溝形成時の圧延率で整理したグ
ラフ
【図７】 異形断面形状に曲げ加工したときコーナー部
のアールをＶ溝形成時の圧延率で整理したグラフ
のアールをＶ溝形成時の圧延率で整理したグラフ
Ｓ：金属帯板 Ｗ1 ：上ロール Ｗ2 ：下ロール
Ｔ1 〜Ｔ8 ：突起 Ｇ1 〜Ｇ8 ：Ｖ溝 Ｃ1 〜Ｃ8 ：コーナー部 Ｐ1
〜Ｐ8 ：平坦部 Ｈ：重合せ溶接 Ｊ：突合せ溶接
Ｔ1 〜Ｔ8 ：突起 Ｇ1 〜Ｇ8 ：Ｖ溝 Ｃ1 〜Ｃ8 ：コーナー部 Ｐ1
〜Ｐ8 ：平坦部 Ｈ：重合せ溶接 Ｊ：突合せ溶接
Claims (2)
- 【請求項１】 ロール胴部を周回する複数の突起をもつ
ロールを使用し、冷間圧延における圧延率を５０％とし
た場合にＶ溝形成部分に生ずる加工誘発マルテンサイト
変態量が８％以下であり、且つ５０％圧延時の伸び率が
８％以上である加工誘発マルテンサイト生成型オーステ
ナイト系ステンレス鋼帯板を用い、圧延率を３３〜６７
％として前記突起に対応したＶ溝を前記金属帯板の長手
方向に３本以上形成し、前記Ｖ溝を谷折れ線として金属
帯板を幅方向に曲げ加工する異形管の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ＋Ｎ：０．０４重量％以下，Ｓｉ：
１．０〜２．０重量％，Ｍｎ：１．５〜２．５重量％，
Ｎｉ：６．５〜８．５重量％，Ｃｒ：１５．５〜１７．
５重量％及びＣｕ：１．５〜２．５重量％を含む組成を
もつステンレス鋼板を金属帯板として使用する請求項１
記載の異形管の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34845495A JPH09168820A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 異形管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34845495A JPH09168820A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 異形管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09168820A true JPH09168820A (ja) | 1997-06-30 |
Family
ID=18397120
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34845495A Withdrawn JPH09168820A (ja) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | 異形管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09168820A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103184389A (zh) * | 2011-12-30 | 2013-07-03 | 复盛应用科技股份有限公司 | 高尔夫球杆合金 |
| JP2019500972A (ja) * | 2016-02-23 | 2019-01-17 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェＫｏｎｉｎｋｌｉｊｋｅ Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｎ．Ｖ． | 亀裂なしに金属ブランクを折り曲げる方法 |
-
1995
- 1995-12-18 JP JP34845495A patent/JPH09168820A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103184389A (zh) * | 2011-12-30 | 2013-07-03 | 复盛应用科技股份有限公司 | 高尔夫球杆合金 |
| JP2019500972A (ja) * | 2016-02-23 | 2019-01-17 | コーニンクレッカ フィリップス エヌ ヴェＫｏｎｉｎｋｌｉｊｋｅ Ｐｈｉｌｉｐｓ Ｎ．Ｖ． | 亀裂なしに金属ブランクを折り曲げる方法 |
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