JP3510787B2 - 曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼板 - Google Patents
曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼板Info
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- stainless steel
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- mns
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、曲げ加工を実施す
る高強度ステンレス鋼板に関するものである。
る高強度ステンレス鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は、耐食性に優れているこ
とから広範囲で加工用素材として使用されている。中で
も基本的な加工である曲げ加工は、いわゆる板金加工か
らロールフォーミングなどの大型の加工まで含め広く用
いられる加工方法である。例えば、ステンレス鋼板の屋
根では、Ｌ字型に曲げた面を互いにシーム溶接すること
で、圧延材の幅以上の長さの面を覆うように葺かれてい
る。また、端部は、はぜおりなどを施して端面を内部に
囲い込み外観状かつ使用者の安全上の対応をする。これ
らの加工は全て曲げが基本となっている。
とから広範囲で加工用素材として使用されている。中で
も基本的な加工である曲げ加工は、いわゆる板金加工か
らロールフォーミングなどの大型の加工まで含め広く用
いられる加工方法である。例えば、ステンレス鋼板の屋
根では、Ｌ字型に曲げた面を互いにシーム溶接すること
で、圧延材の幅以上の長さの面を覆うように葺かれてい
る。また、端部は、はぜおりなどを施して端面を内部に
囲い込み外観状かつ使用者の安全上の対応をする。これ
らの加工は全て曲げが基本となっている。
【０００３】一方、最近は単に耐食性だけを期待するの
ではなく強度を向上させて構造用に使用する動きが活発
となってきた。ＳＵＳ３０４鋼を代表とするオーステナ
イト系ステンレス鋼は、耐食性は十分であるがＮｉを含
有するために高価格とならざるを得ないことから、外観
上の美麗さを強調するような主として公共建造物に用い
られている。一方、ＳＵＳ３０４鋼を代表とするフェラ
イト系ステンレス鋼では強度面ではオーステナイト系ス
テンレス鋼より劣るもののそれより安価なことから家電
部品の支持部品など小物の強度部品に広く用いられてき
たが、溶接部の靭性が十分ではないために建築用などの
大型構造部材には適用されていなかった。
ではなく強度を向上させて構造用に使用する動きが活発
となってきた。ＳＵＳ３０４鋼を代表とするオーステナ
イト系ステンレス鋼は、耐食性は十分であるがＮｉを含
有するために高価格とならざるを得ないことから、外観
上の美麗さを強調するような主として公共建造物に用い
られている。一方、ＳＵＳ３０４鋼を代表とするフェラ
イト系ステンレス鋼では強度面ではオーステナイト系ス
テンレス鋼より劣るもののそれより安価なことから家電
部品の支持部品など小物の強度部品に広く用いられてき
たが、溶接部の靭性が十分ではないために建築用などの
大型構造部材には適用されていなかった。
【０００４】ところが、構造部材の多くは必ずしも外観
上の美麗さは要求されないため、構造用材料にはこれま
ではめっきや塗装を施した炭素鋼が使用されてきた。し
かしながら、構造物の長寿命化を強く求める社会的な動
きに応じて、構造材の耐食性の一層の向上が強く求めら
れることとなった。メッキや塗装の耐食性向上は、もち
ろんメッキ厚さやメッキ金属の高耐食化あるいは塗膜の
厚手化などの重防食塗装によって達成が可能であるが、
溶接を必要とする大型の構造物ではこの手段は溶接後の
処理を極めて困難にする。
上の美麗さは要求されないため、構造用材料にはこれま
ではめっきや塗装を施した炭素鋼が使用されてきた。し
かしながら、構造物の長寿命化を強く求める社会的な動
きに応じて、構造材の耐食性の一層の向上が強く求めら
れることとなった。メッキや塗装の耐食性向上は、もち
ろんメッキ厚さやメッキ金属の高耐食化あるいは塗膜の
厚手化などの重防食塗装によって達成が可能であるが、
溶接を必要とする大型の構造物ではこの手段は溶接後の
処理を極めて困難にする。
【０００５】このような動きの中で、溶接構造用に開発
された低Ｃ型の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼が
期待されることとなった。低Ｃ型のマルテンサイト系ス
テンレス鋼は、適切に成分を設計すれば容易に常温の引
張強さで４００ＭＰａをこえる強度を付与でき溶接部の
靭性も良好とさせることが可能である。この特徴を生か
して、例えばトラックの荷台やステンレス車両の補強用
部材などに使用されてきた。
された低Ｃ型の高強度マルテンサイト系ステンレス鋼が
期待されることとなった。低Ｃ型のマルテンサイト系ス
テンレス鋼は、適切に成分を設計すれば容易に常温の引
張強さで４００ＭＰａをこえる強度を付与でき溶接部の
靭性も良好とさせることが可能である。この特徴を生か
して、例えばトラックの荷台やステンレス車両の補強用
部材などに使用されてきた。
【０００６】しかし、低Ｃマルテンサイト系ステンレス
鋼は、低Ｃとは言えマルテンサイト相を含有するために
曲げ性が他の構造用材料に比べて必ずしも十分ではなか
った。このため、これまで使用されてきた用途において
も、ほとんどが平板や丸棒のままか熱間鍛造や切削加工
を施されるなどの状態で使用されてきた。
鋼は、低Ｃとは言えマルテンサイト相を含有するために
曲げ性が他の構造用材料に比べて必ずしも十分ではなか
った。このため、これまで使用されてきた用途において
も、ほとんどが平板や丸棒のままか熱間鍛造や切削加工
を施されるなどの状態で使用されてきた。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】大型の構造物として使
用する場合、平板状での使用は限定される。多くの場合
形鋼や鋼管に加工されて使用される。形鋼の場合は熱延
工程や平板の溶接のみで製造可能であることから特に問
題はない。しかし鋼管の場合、シームレスという方法は
あるがコストの点で適用は困難であることから、どうし
ても曲げ加工を伴う溶接管の製造が不可欠である。
用する場合、平板状での使用は限定される。多くの場合
形鋼や鋼管に加工されて使用される。形鋼の場合は熱延
工程や平板の溶接のみで製造可能であることから特に問
題はない。しかし鋼管の場合、シームレスという方法は
あるがコストの点で適用は困難であることから、どうし
ても曲げ加工を伴う溶接管の製造が不可欠である。
【０００８】本発明は、従来の低Ｃマルテンサイト系ス
テンレス鋼板の欠点である曲げ性を改善して、建築など
の構造用に供する溶接鋼管素材としての曲げ性の優れた
高強度高靭性の低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼板を
提供するとともに、それを用いた円筒型ないし角型の高
強度高靭性の低Ｃマルテンサイト系ステンレス溶接鋼管
を提供するものである。
テンレス鋼板の欠点である曲げ性を改善して、建築など
の構造用に供する溶接鋼管素材としての曲げ性の優れた
高強度高靭性の低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼板を
提供するとともに、それを用いた円筒型ないし角型の高
強度高靭性の低Ｃマルテンサイト系ステンレス溶接鋼管
を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、重量％
で、Ｃ：０．０２％、Ｓｉ：０．３５％、Ｍｎ：０．７
２％、Ｃｒ：１１．８％、Ｎｉ：０．１５％、Ｎ：０．
０１２％を含有し残部実質的にＦｅおよび不可避不純物
からなり、組織を実質的にフェライト相とマルテンサイ
ト相の２相とした低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼板
の曲げ試験を行ない、試験で割れた破面を詳細に観察し
た。その結果、破断面には圧延方向に伸びた介在物が認
められた。従来軟質の炭素鋼やフェライト系ステンレス
鋼の薄鋼板では、ＭｎＳ系の延伸した介在物粒子は曲げ
性に悪影響を及ぼすことが認められていたが、マルテン
サイト相を含む組織ないしマルテンサイト単相の鋼では
組織の悪影響の方が強く介在物粒子の影響は小さいと考
えられていた。にもかかわらず、ＭｎＳ系介在物が延伸
していると硬質のマルテンサイト組織を含むとはいえ、
曲げ性が劣化することが判明した。
で、Ｃ：０．０２％、Ｓｉ：０．３５％、Ｍｎ：０．７
２％、Ｃｒ：１１．８％、Ｎｉ：０．１５％、Ｎ：０．
０１２％を含有し残部実質的にＦｅおよび不可避不純物
からなり、組織を実質的にフェライト相とマルテンサイ
ト相の２相とした低Ｃマルテンサイト系ステンレス鋼板
の曲げ試験を行ない、試験で割れた破面を詳細に観察し
た。その結果、破断面には圧延方向に伸びた介在物が認
められた。従来軟質の炭素鋼やフェライト系ステンレス
鋼の薄鋼板では、ＭｎＳ系の延伸した介在物粒子は曲げ
性に悪影響を及ぼすことが認められていたが、マルテン
サイト相を含む組織ないしマルテンサイト単相の鋼では
組織の悪影響の方が強く介在物粒子の影響は小さいと考
えられていた。にもかかわらず、ＭｎＳ系介在物が延伸
していると硬質のマルテンサイト組織を含むとはいえ、
曲げ性が劣化することが判明した。
【００１０】そこで、事前にＭｎＳの延伸程度の異なる
前記成分鋼の２．０mm厚さの薄板を用意し、ｔ／２曲げ
試験を実施した。その結果、ＭｎＳ粒子の圧延方向長さ
を３μｍ以下とし、かつＭｎＳ粒子の圧延方向の長さと
その直角方向の長さとの比、すなわち延伸比（ＭｎＳ粒
子の圧延方向長さ／ＭｎＳ粒子の直角方向長さ）を３倍
以下にすることで、問題なく曲ることが判明した。すな
わち、従来曲げ性に及ぼすＭｎ系介在物粒子の長さが影
響することが認められていたが、長さだけでなく延伸比
が強く影響することが判明したのである。
前記成分鋼の２．０mm厚さの薄板を用意し、ｔ／２曲げ
試験を実施した。その結果、ＭｎＳ粒子の圧延方向長さ
を３μｍ以下とし、かつＭｎＳ粒子の圧延方向の長さと
その直角方向の長さとの比、すなわち延伸比（ＭｎＳ粒
子の圧延方向長さ／ＭｎＳ粒子の直角方向長さ）を３倍
以下にすることで、問題なく曲ることが判明した。すな
わち、従来曲げ性に及ぼすＭｎ系介在物粒子の長さが影
響することが認められていたが、長さだけでなく延伸比
が強く影響することが判明したのである。
【００１１】本発明は、この知見を基になされたもの
で、フェライト相とマルテンサイト相の２相ないしマル
テンサイト単相組織の鋼においてＭｎＳの形態を制御し
たものである。
で、フェライト相とマルテンサイト相の２相ないしマル
テンサイト単相組織の鋼においてＭｎＳの形態を制御し
たものである。
【００１２】本発明の要旨とするところは、以下の通り
である。 （１） 重量％で、Ｃ：０．００５％以上０．０３％以
下、Ｓｉ：０．０５％以上１．０％以下、Ｍｎ：０．０
５％以上２．０％以下、Ｃｒ：１０％以上１６％以下、
Ｎｉ：２．５％以下、Ｎ：０．００５％以上０．０３％
以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
ステンレス鋼板において、組織を実質的にフェライト相
とマルテンサイト相の２相ないしマルテンサイト単相と
し、さらに不可避的に残留するＭｎＳ系介在物粒子の圧
延方向長さを３μｍ以下、かつ前記ＭｎＳ系介在物粒子
の圧延方向長さとその直角方向の長さとの比を３．０以
下としたことを特徴とする曲げ性の優れた高強度高靭性
ステンレス鋼板。 （２） 重量％で、Ｍｏ：２％以下、Ｃｕ：２％以下と
の１種又は２種をさらに含有することを特徴とする前記
（１）記載の曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼
板。
である。 （１） 重量％で、Ｃ：０．００５％以上０．０３％以
下、Ｓｉ：０．０５％以上１．０％以下、Ｍｎ：０．０
５％以上２．０％以下、Ｃｒ：１０％以上１６％以下、
Ｎｉ：２．５％以下、Ｎ：０．００５％以上０．０３％
以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
ステンレス鋼板において、組織を実質的にフェライト相
とマルテンサイト相の２相ないしマルテンサイト単相と
し、さらに不可避的に残留するＭｎＳ系介在物粒子の圧
延方向長さを３μｍ以下、かつ前記ＭｎＳ系介在物粒子
の圧延方向長さとその直角方向の長さとの比を３．０以
下としたことを特徴とする曲げ性の優れた高強度高靭性
ステンレス鋼板。 （２） 重量％で、Ｍｏ：２％以下、Ｃｕ：２％以下と
の１種又は２種をさらに含有することを特徴とする前記
（１）記載の曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼
板。
【００１３】本発明の鋼は、曲げ加工で製造する素形材
に適している。特に、強度と耐食性とを必要とし、冷間
加工し、かつ溶接して成形する丸型ステンレス鋼管や角
型ステンレス鋼管には最も適している。なお、本発明
は、曲げ加工で成形する鋼管に限らず、曲げ加工による
形材などの強度部材にも問題なく適用可能である。
に適している。特に、強度と耐食性とを必要とし、冷間
加工し、かつ溶接して成形する丸型ステンレス鋼管や角
型ステンレス鋼管には最も適している。なお、本発明
は、曲げ加工で成形する鋼管に限らず、曲げ加工による
形材などの強度部材にも問題なく適用可能である。
【００１４】
【発明の実施の形態】次に、本発明の限定条件を示す。
Ｃｒは、１０％未満ではステンレス鋼板としての基本的
な耐食性が不足するため、下限とした。また１６％を超
えるとマルテンサイト組織を生成するためにＮｉやＣが
多量に必要となるだけでなく、高温でのオーステナイト
相が安定化しマルテンサイト組織への変態が困難となる
ために１６％を上限とした。
Ｃｒは、１０％未満ではステンレス鋼板としての基本的
な耐食性が不足するため、下限とした。また１６％を超
えるとマルテンサイト組織を生成するためにＮｉやＣが
多量に必要となるだけでなく、高温でのオーステナイト
相が安定化しマルテンサイト組織への変態が困難となる
ために１６％を上限とした。
【００１５】Ｃは、高温でフェライト相をオーステナイ
ト相に変態させるのに有効であるので０．００５％以上
の添加が必要である。しかし、多量に添加すると、冷却
による変態後のマルテンサイト相が硬化して、ＭｎＳ系
の介在物にかかわらず曲げ性や靭性が劣化するために、
０．０３％を上限とした。
ト相に変態させるのに有効であるので０．００５％以上
の添加が必要である。しかし、多量に添加すると、冷却
による変態後のマルテンサイト相が硬化して、ＭｎＳ系
の介在物にかかわらず曲げ性や靭性が劣化するために、
０．０３％を上限とした。
【００１６】Ｓｉは、０．０５％未満では脱酸が不十分
となって非金属介在物が多量に残留する危険性がある。
他の方法で脱酸を確実に実施することは可能であるの
で、その場合には０．０５％未満にしても問題はない
が、そのレベルまで低減するコストが掛かることから、
下限とした。一方、１．０％を超えるとマルテンサイト
相が硬質化し、冷間での曲げ性や靭性が劣化するだけで
なく、熱間加工性も劣化するため１．０％を上限とし
た。
となって非金属介在物が多量に残留する危険性がある。
他の方法で脱酸を確実に実施することは可能であるの
で、その場合には０．０５％未満にしても問題はない
が、そのレベルまで低減するコストが掛かることから、
下限とした。一方、１．０％を超えるとマルテンサイト
相が硬質化し、冷間での曲げ性や靭性が劣化するだけで
なく、熱間加工性も劣化するため１．０％を上限とし
た。
【００１７】Ｍｎは、０．０５％未満では不可避不純物
であるＳの固定が不十分となり表面疵の原因となるため
下限とした。一方、２．０％を超えるとγ相が安定化し
マルテンサイト変態が困難となるために上限とした。
であるＳの固定が不十分となり表面疵の原因となるため
下限とした。一方、２．０％を超えるとγ相が安定化し
マルテンサイト変態が困難となるために上限とした。
【００１８】Ｎｉは、γ相を増加させマルテンサイト変
態を促進する元素であるが、多量に添加するとγ相が安
定化しマルテンサイト変態が困難となるために２．５％
を上限とした。
態を促進する元素であるが、多量に添加するとγ相が安
定化しマルテンサイト変態が困難となるために２．５％
を上限とした。
【００１９】Ｎは、高温でフェライト相をオーステナイ
ト相に変態させるのに有効であるので０．００５％以上
の添加が必要である。しかし、多量に添加すると、冷却
による変態後のマルテンサイト相が硬化して、ＭｎＳ系
の介在物にかかわらず曲げ性や靭性が劣化するために、
０．０３％を上限とした。
ト相に変態させるのに有効であるので０．００５％以上
の添加が必要である。しかし、多量に添加すると、冷却
による変態後のマルテンサイト相が硬化して、ＭｎＳ系
の介在物にかかわらず曲げ性や靭性が劣化するために、
０．０３％を上限とした。
【００２０】不可避的に残留するＭｎＳ系介在物粒子の
圧延方向長さは、３μｍを超えると曲げ性が劣化するた
めに上限とした。また、ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向
の長さとその直角方向の長さとの比、すなわち延伸比
（ＭｎＳ粒子の圧延方向長さ／ＭｎＳ粒子の直角方向長
さ）は、３．０倍を超えると曲げ性が劣化しはじめるた
めに上限とした。なお、上記ＭｎＳの形態は、通常鋼板
の圧延方向と厚み方向を含む断面について光学顕微鏡や
ＳＥＭによって観察する。
圧延方向長さは、３μｍを超えると曲げ性が劣化するた
めに上限とした。また、ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向
の長さとその直角方向の長さとの比、すなわち延伸比
（ＭｎＳ粒子の圧延方向長さ／ＭｎＳ粒子の直角方向長
さ）は、３．０倍を超えると曲げ性が劣化しはじめるた
めに上限とした。なお、上記ＭｎＳの形態は、通常鋼板
の圧延方向と厚み方向を含む断面について光学顕微鏡や
ＳＥＭによって観察する。
【００２１】また、本発明では耐食性を確保するために
Ｍｏ及び／又はＣｕを選択的に添加し得る。Ｍｏは高温
でのオーステナイト相を減少させる元素であるので、多
量に添加すると変態後にフェライト相が多量となり強度
を低下せしめることから、２％を上限とした。Ｃｕは、
Ｎｉと同様に高温でのオーステナイト相を増加させる元
素であるが、多量に添加するとＮｉ同様の弊害が生ずる
だけでなく、熱間でのいわゆる赤熱脆性が生ずることか
ら、２％を上限とした。
Ｍｏ及び／又はＣｕを選択的に添加し得る。Ｍｏは高温
でのオーステナイト相を減少させる元素であるので、多
量に添加すると変態後にフェライト相が多量となり強度
を低下せしめることから、２％を上限とした。Ｃｕは、
Ｎｉと同様に高温でのオーステナイト相を増加させる元
素であるが、多量に添加するとＮｉ同様の弊害が生ずる
だけでなく、熱間でのいわゆる赤熱脆性が生ずることか
ら、２％を上限とした。
【００２２】
【実施例】重量％で、Ｃ：０．０２％、Ｓｉ：０．３５
％、Ｍｎ：０．７２％、Ｃｒ：１１．８％、Ｎｉ：０．
１５％、Ｎ：０．０１２％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなり、組織を実質的にフェライト相と
マルテンサイト相の２相とした４．０mm厚さの低Ｃマル
テンサイト系ステンレス鋼板を用いて曲げ法により角部
分の曲率半径が２．０mmの角型鋼管を製造した。その結
果を、ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向の長さとその直角
方向の長さとの比とともに図１に示した。
％、Ｍｎ：０．７２％、Ｃｒ：１１．８％、Ｎｉ：０．
１５％、Ｎ：０．０１２％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避不純物からなり、組織を実質的にフェライト相と
マルテンサイト相の２相とした４．０mm厚さの低Ｃマル
テンサイト系ステンレス鋼板を用いて曲げ法により角部
分の曲率半径が２．０mmの角型鋼管を製造した。その結
果を、ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向の長さとその直角
方向の長さとの比とともに図１に示した。
【００２３】ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向の長さとそ
の直角方向の長さとの比、すなわち延伸比が６倍以上と
なると、曲げ加工時に曲げ頂点で割れが発生し角型鋼管
の製造が不可となった。延伸比が６倍未満では、鋼管の
製造は可能であったが、延伸比が３倍以上６倍未満では
その後の圧壊試験により角部分に割れが発生した。
の直角方向の長さとの比、すなわち延伸比が６倍以上と
なると、曲げ加工時に曲げ頂点で割れが発生し角型鋼管
の製造が不可となった。延伸比が６倍未満では、鋼管の
製造は可能であったが、延伸比が３倍以上６倍未満では
その後の圧壊試験により角部分に割れが発生した。
【００２４】
【発明の効果】本発明の曲げ性の優れた高強度ステンレ
ス鋼板により、耐食性を必要とする部分で使用可能な構
造部材の提供が可能となった。たとえば、海浜地区など
の土木建築分野での構造用材料として、平板の曲げ加工
や鋼管の使用が可能となった。従来は、高強度炭素鋼に
めっきや重防食を施していたが、溶接が困難な上に溶接
部の防食の補修が困難であったため、構造物の寿命が短
くなるという欠点があった。しかし、本願発明により溶
接後の補修の必要なくしかも長寿命が得られるなど社会
的な利益は大きい。
ス鋼板により、耐食性を必要とする部分で使用可能な構
造部材の提供が可能となった。たとえば、海浜地区など
の土木建築分野での構造用材料として、平板の曲げ加工
や鋼管の使用が可能となった。従来は、高強度炭素鋼に
めっきや重防食を施していたが、溶接が困難な上に溶接
部の防食の補修が困難であったため、構造物の寿命が短
くなるという欠点があった。しかし、本願発明により溶
接後の補修の必要なくしかも長寿命が得られるなど社会
的な利益は大きい。
【図１】ＭｎＳ系介在物粒子の圧延方向長さとその直角
方向の長さとの比と、造管および圧壊試験による割れ状
況の関係を示す図表である。
方向の長さとの比と、造管および圧壊試験による割れ状
況の関係を示す図表である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．００５％以上０．０３％以下、 Ｓｉ：０．０５％以上１．０％以下、 Ｍｎ：０．０５％以上２．０％以下、 Ｃｒ：１０％以上１６％以下、 Ｎｉ：２．５％以下、 Ｎ ：０．００５％以上０．０３％以下 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなるステ
ンレス鋼板において、組織を実質的にフェライト相とマ
ルテンサイト相の２相ないしマルテンサイト単相とし、
さらに不可避的に残留するＭｎＳ系介在物粒子の圧延方
向長さを３μｍ以下、かつ前記ＭｎＳ系介在物粒子の圧
延方向長さとその直角方向の長さとの比を３．０以下と
したことを特徴とする曲げ性の優れた高強度高靭性ステ
ンレス鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｍｏ：２％以下、 Ｃｕ：２％以下 の１種又は２種をさらに含有することを特徴とする請求
項１記載の曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼
板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10678198A JP3510787B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10678198A JP3510787B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302791A JPH11302791A (ja) | 1999-11-02 |
| JP3510787B2 true JP3510787B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=14442454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10678198A Expired - Lifetime JP3510787B2 (ja) | 1998-04-16 | 1998-04-16 | 曲げ性の優れた高強度高靭性ステンレス鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3510787B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11174540B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-11-16 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015064128A1 (ja) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト２相ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2015064077A1 (ja) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト－マルテンサイト２相ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
1998
- 1998-04-16 JP JP10678198A patent/JP3510787B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11174540B2 (en) | 2017-09-29 | 2021-11-16 | Jfe Steel Corporation | Hot-rolled and annealed ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11302791A (ja) | 1999-11-02 |
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