JPH09152237A - 空気調和機 - Google Patents
空気調和機Info
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- JPH09152237A JPH09152237A JP33583995A JP33583995A JPH09152237A JP H09152237 A JPH09152237 A JP H09152237A JP 33583995 A JP33583995 A JP 33583995A JP 33583995 A JP33583995 A JP 33583995A JP H09152237 A JPH09152237 A JP H09152237A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＨＦＣ冷媒を用いても圧力変動を小さくして
安定した運転が行える空気調和機を提供する。 【解決手段】 凝縮器、蒸発器等の熱交換器３，５に設
けられて冷媒の飽和温度を検出する温度センサＳ１，Ｓ
２と、この温度センサで検出する飽和温度とこの飽和温
度に対応する冷媒の圧力との関係を示す冷媒の圧力−飽
和温度曲線の勾配を基にして熱交換器内の冷媒圧力を算
出する圧力算出手段１００とを備えた空気調和機におい
て、熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロカー
ボン）冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配に応じて圧力算
出手段１００の検出分解能を設定したものである。
安定した運転が行える空気調和機を提供する。 【解決手段】 凝縮器、蒸発器等の熱交換器３，５に設
けられて冷媒の飽和温度を検出する温度センサＳ１，Ｓ
２と、この温度センサで検出する飽和温度とこの飽和温
度に対応する冷媒の圧力との関係を示す冷媒の圧力−飽
和温度曲線の勾配を基にして熱交換器内の冷媒圧力を算
出する圧力算出手段１００とを備えた空気調和機におい
て、熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロカー
ボン）冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配に応じて圧力算
出手段１００の検出分解能を設定したものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＨＦＣ（ハイドロ
フルオロカーボン）冷媒を凝縮器、蒸発器等の熱交換器
に循環させる空気調和機に関するものである。
フルオロカーボン）冷媒を凝縮器、蒸発器等の熱交換器
に循環させる空気調和機に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ヒートポンプ式の空気調和機の
冷媒回路は、圧縮機、室内熱交換器、減圧装置、室外熱
交換器、四方弁から構成されており、暖房運転時にはこ
の順序で冷媒が循環され、冷房運転時には暖房運転時と
は逆方向に冷媒が循環される。室外熱交換器は冷房運転
時には凝縮器として、暖房運転時には蒸発器としてそれ
ぞれ作用し、室内熱交換器は冷房運転時には蒸発器とし
て、暖房運転時には凝縮器としてそれぞれ作用する。そ
して、この冷媒に循環させる冷媒としては、従来Ｒ２２
が用いられる。一方で、凝縮器、蒸発器等の熱交換器内
の冷媒の圧力を検出するため、圧力センサを用いること
があるが、圧力センサは高価であるので、通常では安価
な温度センサ、例えばサーミスタを用いて、冷媒の圧力
−飽和温度曲線の勾配を基にして熱交換器内の冷媒圧力
を算出するようにしている。
冷媒回路は、圧縮機、室内熱交換器、減圧装置、室外熱
交換器、四方弁から構成されており、暖房運転時にはこ
の順序で冷媒が循環され、冷房運転時には暖房運転時と
は逆方向に冷媒が循環される。室外熱交換器は冷房運転
時には凝縮器として、暖房運転時には蒸発器としてそれ
ぞれ作用し、室内熱交換器は冷房運転時には蒸発器とし
て、暖房運転時には凝縮器としてそれぞれ作用する。そ
して、この冷媒に循環させる冷媒としては、従来Ｒ２２
が用いられる。一方で、凝縮器、蒸発器等の熱交換器内
の冷媒の圧力を検出するため、圧力センサを用いること
があるが、圧力センサは高価であるので、通常では安価
な温度センサ、例えばサーミスタを用いて、冷媒の圧力
−飽和温度曲線の勾配を基にして熱交換器内の冷媒圧力
を算出するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図２はＲ２
２（曲線Ｌ１で示す）とＲ２２の代替冷媒であるＲ４１
０Ａ（曲線Ｌ２で示す）の蒸気圧を比較して示してい
る。図２において、Ｒ４１０Ａの冷媒の圧力−飽和温度
勾配（１°Ｃ当たりの圧力差）は全体的にみてＲ２２の
冷媒の圧力−飽和温度勾配に比べてかなり大きい。
２（曲線Ｌ１で示す）とＲ２２の代替冷媒であるＲ４１
０Ａ（曲線Ｌ２で示す）の蒸気圧を比較して示してい
る。図２において、Ｒ４１０Ａの冷媒の圧力−飽和温度
勾配（１°Ｃ当たりの圧力差）は全体的にみてＲ２２の
冷媒の圧力−飽和温度勾配に比べてかなり大きい。
【０００４】具体的には、室内熱交換器あるいは室外熱
交換器の蒸発過程で冷媒温度が０°Ｃないし１０°Ｃの
範囲では、Ｒ４１０Ａの圧力−温度勾配は０．２８７ｋ
ｇ／cm2 ／°Ｃであるのに対して、Ｒ２２の圧力−温度
勾配は０．１８６ｋｇ／cm2／°Ｃであり、両者には差
がある。また、室内熱交換器あるいは室外熱交換器の凝
縮過程で冷媒温度が５０°Ｃないし７０°Ｃの範囲で
は、Ｒ４１０Ａの圧力−温度勾配は０．８４ｋｇ／cm2
／°Ｃであるのに対して、Ｒ２２の圧力−温度勾配は
０．５３ｋｇ／cm2 ／°Ｃであり、かなり小さい。
交換器の蒸発過程で冷媒温度が０°Ｃないし１０°Ｃの
範囲では、Ｒ４１０Ａの圧力−温度勾配は０．２８７ｋ
ｇ／cm2 ／°Ｃであるのに対して、Ｒ２２の圧力−温度
勾配は０．１８６ｋｇ／cm2／°Ｃであり、両者には差
がある。また、室内熱交換器あるいは室外熱交換器の凝
縮過程で冷媒温度が５０°Ｃないし７０°Ｃの範囲で
は、Ｒ４１０Ａの圧力−温度勾配は０．８４ｋｇ／cm2
／°Ｃであるのに対して、Ｒ２２の圧力−温度勾配は
０．５３ｋｇ／cm2 ／°Ｃであり、かなり小さい。
【０００５】つまり、Ｒ４１０Ａの冷媒の圧力−飽和温
度勾配は、特に凝縮過程でＲ２２の冷媒の圧力−飽和温
度勾配よりもかなり大きい。凝縮圧力制御は負荷に対す
る適正な圧縮機能力（冷媒循環量）を保つ制御であり、
一定圧力以上となった場合には、インバータ等で圧縮機
能力を低下させる。Ｒ２２に代えてＲ４１０Ａを使用し
た時に、圧力算出手段が従来のＲ２２の冷媒の圧力−飽
和温度勾配を基にして冷媒の凝縮圧力制御を行うと、凝
縮器における冷媒の圧力変動が大きくなっていしまい、
次のような不都合が生じる。即ち、従来Ｒ２２の冷媒の
圧力−飽和温度勾配を用いる場合のマイコンなどを利用
した圧力算出手段の検出分解能は、例えば１°Ｃである
ので、１°Ｃ毎の粗い検出分解能でＲ４１０Ａを使用す
ると、冷媒の圧力−飽和温度勾配が大きいＲ４１０Ａの
場合には、検出した凝縮圧力の変動がＲ２２の場合に比
べて当然大きくなる。
度勾配は、特に凝縮過程でＲ２２の冷媒の圧力−飽和温
度勾配よりもかなり大きい。凝縮圧力制御は負荷に対す
る適正な圧縮機能力（冷媒循環量）を保つ制御であり、
一定圧力以上となった場合には、インバータ等で圧縮機
能力を低下させる。Ｒ２２に代えてＲ４１０Ａを使用し
た時に、圧力算出手段が従来のＲ２２の冷媒の圧力−飽
和温度勾配を基にして冷媒の凝縮圧力制御を行うと、凝
縮器における冷媒の圧力変動が大きくなっていしまい、
次のような不都合が生じる。即ち、従来Ｒ２２の冷媒の
圧力−飽和温度勾配を用いる場合のマイコンなどを利用
した圧力算出手段の検出分解能は、例えば１°Ｃである
ので、１°Ｃ毎の粗い検出分解能でＲ４１０Ａを使用す
ると、冷媒の圧力−飽和温度勾配が大きいＲ４１０Ａの
場合には、検出した凝縮圧力の変動がＲ２２の場合に比
べて当然大きくなる。
【０００６】サーミスタで高圧の凝縮温度を検出する場
合には、冷媒配管の長さやサーミスタの熱容量等の関係
から応答遅れが生じる。冷媒回路には設計圧力以上の圧
力が生じた時に、圧縮機を停止させるための保護装置と
して高圧スイッチが設けられているが、上述の応答遅れ
が生じると、この高圧スイッチが働きやすくなって、空
気調和機の安定した運転ができなくなるため、より細か
い検出分解能で圧力を検出する必要が生じる。
合には、冷媒配管の長さやサーミスタの熱容量等の関係
から応答遅れが生じる。冷媒回路には設計圧力以上の圧
力が生じた時に、圧縮機を停止させるための保護装置と
して高圧スイッチが設けられているが、上述の応答遅れ
が生じると、この高圧スイッチが働きやすくなって、空
気調和機の安定した運転ができなくなるため、より細か
い検出分解能で圧力を検出する必要が生じる。
【０００７】蒸発器では例えば室内負荷が減少すると、
必要冷媒量が少なくなるため、インバータ等で圧縮機能
力を低下させるが、室内負荷の減少の検出には蒸発温度
が用いられる。Ｒ４１０Ａは冷媒の圧力−飽和温度勾配
がＲ２２のそれよりも大きいために、例えばＲ２２に対
応するマイコンを使用した場合には、Ｒ２２の冷媒に比
べて低圧がより低くならないと蒸発温度をうまく検出す
ることができない。一方、膨張弁で冷媒循環量の微調整
を行なうが、膨張弁を通過する冷媒量は、膨張弁前後の
差圧に比例するため、検出時の圧力差は冷媒、Ｒ２２よ
りも冷媒、Ｒ４１０Ａのほうが大きくなり、その結果液
戻り量は大きくなる。また、室内負荷が増加すると、必
要冷媒量が大となるため、圧縮機能力を増大させるが、
やはり冷媒、Ｒ２２よりも低圧がより高くならないと蒸
発温度をうまく検出できず、この場合には、膨張弁の前
後の差圧が小さくなり、過熱度は大きくなる。いずれに
しても冷媒調節の応答性は悪くなる。
必要冷媒量が少なくなるため、インバータ等で圧縮機能
力を低下させるが、室内負荷の減少の検出には蒸発温度
が用いられる。Ｒ４１０Ａは冷媒の圧力−飽和温度勾配
がＲ２２のそれよりも大きいために、例えばＲ２２に対
応するマイコンを使用した場合には、Ｒ２２の冷媒に比
べて低圧がより低くならないと蒸発温度をうまく検出す
ることができない。一方、膨張弁で冷媒循環量の微調整
を行なうが、膨張弁を通過する冷媒量は、膨張弁前後の
差圧に比例するため、検出時の圧力差は冷媒、Ｒ２２よ
りも冷媒、Ｒ４１０Ａのほうが大きくなり、その結果液
戻り量は大きくなる。また、室内負荷が増加すると、必
要冷媒量が大となるため、圧縮機能力を増大させるが、
やはり冷媒、Ｒ２２よりも低圧がより高くならないと蒸
発温度をうまく検出できず、この場合には、膨張弁の前
後の差圧が小さくなり、過熱度は大きくなる。いずれに
しても冷媒調節の応答性は悪くなる。
【０００８】本発明は、上記課題を解消し、ＨＦＣ（ハ
イドロフルオロカーボン）冷媒を用いても、圧力変動を
小さくして安定した運転が行える空気調和機を提供する
ことを目的としている。
イドロフルオロカーボン）冷媒を用いても、圧力変動を
小さくして安定した運転が行える空気調和機を提供する
ことを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、凝縮器、蒸発器等の熱交換器に設けられて冷媒の飽
和温度を検出する温度センサと、この温度センサで検出
する飽和温度とこの飽和温度に対応する冷媒の圧力との
関係を示す冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配を基にして
前記熱交換器内の冷媒圧力を算出する圧力算出手段とを
備えた空気調和機において、前記熱交換器を循環するＨ
ＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）冷媒の前記圧力−飽
和温度曲線の勾配に応じて前記圧力算出手段の検出分解
能を設定したことを特徴とするものである。
は、凝縮器、蒸発器等の熱交換器に設けられて冷媒の飽
和温度を検出する温度センサと、この温度センサで検出
する飽和温度とこの飽和温度に対応する冷媒の圧力との
関係を示す冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配を基にして
前記熱交換器内の冷媒圧力を算出する圧力算出手段とを
備えた空気調和機において、前記熱交換器を循環するＨ
ＦＣ（ハイドロフルオロカーボン）冷媒の前記圧力−飽
和温度曲線の勾配に応じて前記圧力算出手段の検出分解
能を設定したことを特徴とするものである。
【００１０】請求項２に記載の発明は、凝縮器、蒸発器
等の熱交換器に設けられて冷媒の飽和温度を検出する温
度センサと、この温度センサで検出する飽和温度とこの
飽和温度に対応する冷媒の圧力との関係を示す冷媒の圧
力−飽和温度曲線の勾配を基にして前記熱交換器内の冷
媒圧力を算出するマイコンとを備えた空気調和機におい
て、前記熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロ
カーボン）冷媒の前記圧力−飽和温度曲線の勾配に応じ
て前記マイコンの検出分解能を設定したことを特徴とす
るものである。
等の熱交換器に設けられて冷媒の飽和温度を検出する温
度センサと、この温度センサで検出する飽和温度とこの
飽和温度に対応する冷媒の圧力との関係を示す冷媒の圧
力−飽和温度曲線の勾配を基にして前記熱交換器内の冷
媒圧力を算出するマイコンとを備えた空気調和機におい
て、前記熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロ
カーボン）冷媒の前記圧力−飽和温度曲線の勾配に応じ
て前記マイコンの検出分解能を設定したことを特徴とす
るものである。
【００１１】これらの発明によれば、従来用いられてい
るＲ２２に比べて冷媒の圧力−飽和温度勾配の大きいＨ
ＦＣ冷媒を使用しても、圧力算出手段の検出分解能が、
ＨＦＣ冷媒の圧力−飽和温度勾配の大きさに応じて設定
されているので、Ｒ２２の冷媒について、その圧力−飽
和温度勾配に基づいて検出していた場合と同様に、冷媒
の圧力の変動を小さくして冷媒圧力を正確に検出するこ
とができる。これによれば、冷媒回路の保護装置が作動
して冷媒回路が停止してしまうといったトラブルを未然
に回避することができる。
るＲ２２に比べて冷媒の圧力−飽和温度勾配の大きいＨ
ＦＣ冷媒を使用しても、圧力算出手段の検出分解能が、
ＨＦＣ冷媒の圧力−飽和温度勾配の大きさに応じて設定
されているので、Ｒ２２の冷媒について、その圧力−飽
和温度勾配に基づいて検出していた場合と同様に、冷媒
の圧力の変動を小さくして冷媒圧力を正確に検出するこ
とができる。これによれば、冷媒回路の保護装置が作動
して冷媒回路が停止してしまうといったトラブルを未然
に回避することができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。図１において、１は圧縮機、
２は四方弁を示し、この四方弁２は冷房運転時には実線
状態に、暖房運転時には破線状態に夫々設定される。上
記の圧縮機１から吐出された冷媒は、冷房運転時におい
て実線矢印で示すように循環され、暖房運転時において
破線矢印で示すように循環される。３は室外熱交換器を
示し、この室外熱交換器３は冷房運転時に凝縮器とし
て、暖房運転時には蒸発器として夫々作用する。４Ａは
室外膨張弁、４Ｂは室内膨張弁、５は室内熱交換器で、
この室内熱交換器５は冷房運転時に蒸発器として、暖房
運転時には凝縮器として夫々作用する。６は圧縮機１の
吸込管７に設けられたアキュムレータである。
図面に基づいて説明する。図１において、１は圧縮機、
２は四方弁を示し、この四方弁２は冷房運転時には実線
状態に、暖房運転時には破線状態に夫々設定される。上
記の圧縮機１から吐出された冷媒は、冷房運転時におい
て実線矢印で示すように循環され、暖房運転時において
破線矢印で示すように循環される。３は室外熱交換器を
示し、この室外熱交換器３は冷房運転時に凝縮器とし
て、暖房運転時には蒸発器として夫々作用する。４Ａは
室外膨張弁、４Ｂは室内膨張弁、５は室内熱交換器で、
この室内熱交換器５は冷房運転時に蒸発器として、暖房
運転時には凝縮器として夫々作用する。６は圧縮機１の
吸込管７に設けられたアキュムレータである。
【００１３】室外熱交換器３及び室内熱交換器５には、
冷媒の温度Ｔ１，Ｔ２を検出するための温度センサＳ
１，Ｓ２が夫々設けられている。これらの温度センサＳ
１，Ｓ２には、圧力センサに比べて安価な、例えばサー
ミスタが採用されている。室外熱交換器３が冷房運転時
に凝縮器として作用する場合には、温度センサＳ１が冷
媒の凝縮温度Ｔ１を検出し、暖房運転時に蒸発器として
作用する場合には、温度センサＳ１が冷媒の蒸発温度Ｔ
１を検出する。
冷媒の温度Ｔ１，Ｔ２を検出するための温度センサＳ
１，Ｓ２が夫々設けられている。これらの温度センサＳ
１，Ｓ２には、圧力センサに比べて安価な、例えばサー
ミスタが採用されている。室外熱交換器３が冷房運転時
に凝縮器として作用する場合には、温度センサＳ１が冷
媒の凝縮温度Ｔ１を検出し、暖房運転時に蒸発器として
作用する場合には、温度センサＳ１が冷媒の蒸発温度Ｔ
１を検出する。
【００１４】一方、室内熱交換器５が冷房運転時に蒸発
器として作用する場合には、温度センサＳ２が冷媒の蒸
発温度Ｔ２を検出し、暖房運転時に凝縮器として作用す
る場合には、温度センサＳ２が冷媒の凝縮温度Ｔ２を検
出する。
器として作用する場合には、温度センサＳ２が冷媒の蒸
発温度Ｔ２を検出し、暖房運転時に凝縮器として作用す
る場合には、温度センサＳ２が冷媒の凝縮温度Ｔ２を検
出する。
【００１５】これらの温度センサＳ１，Ｓ２は圧力算出
手段（マイコン）１００に接続されており、この圧力算
出手段１００は、温度センサＳ１，Ｓ２の検出する温度
を監視して、この温度に対応する圧力との関係を示す勾
配（例えば、図２参照）から温度変化に対応する圧力変
化を算出し、この圧力変化に応じて圧縮機能力を変える
と共に、室内膨張弁４Ｂのモータ４Ｄと、室外膨張弁４
Ａのモータ４Ｃをステップ的に動作させて、室内膨張弁
４Ｂと室外膨張弁４Ａを開閉操作する。
手段（マイコン）１００に接続されており、この圧力算
出手段１００は、温度センサＳ１，Ｓ２の検出する温度
を監視して、この温度に対応する圧力との関係を示す勾
配（例えば、図２参照）から温度変化に対応する圧力変
化を算出し、この圧力変化に応じて圧縮機能力を変える
と共に、室内膨張弁４Ｂのモータ４Ｄと、室外膨張弁４
Ａのモータ４Ｃをステップ的に動作させて、室内膨張弁
４Ｂと室外膨張弁４Ａを開閉操作する。
【００１６】そして、この実施の形態によれば、圧力算
出手段１００の温度に関する検出分解能は０．５℃に設
定されており、従来のもの（＝１℃）に比べて、検出分
解能は２倍になっている。また、この実施の形態によれ
ば、空気調和機には、例えばＨＦＣ冷媒であるＲ４１０
Ａが封入される。
出手段１００の温度に関する検出分解能は０．５℃に設
定されており、従来のもの（＝１℃）に比べて、検出分
解能は２倍になっている。また、この実施の形態によれ
ば、空気調和機には、例えばＨＦＣ冷媒であるＲ４１０
Ａが封入される。
【００１７】次に、上記実施の形態の動作を説明する。
図１の冷媒回路においては、圧縮機１から吐出された冷
媒は、冷房運転時において実線矢印で示すように、圧縮
機１、四方弁２、室外熱交換器３、室外膨張弁４Ａ、室
内膨張弁４Ｂ、室内熱交換器５、アキュムレータ６の順
序で循環される。また、暖房運転時において破線矢印で
示すように、圧縮機１、四方弁２、室内熱交換器５、室
内膨張弁４Ｂ、室外膨張弁４Ａ、室外熱交換器３、アキ
ュムレータ６の順序で循環される。室外熱交換器３は冷
房運転時に凝縮器として作用し、室内熱交換器５は暖房
運転時に凝縮器として夫々作用する。
図１の冷媒回路においては、圧縮機１から吐出された冷
媒は、冷房運転時において実線矢印で示すように、圧縮
機１、四方弁２、室外熱交換器３、室外膨張弁４Ａ、室
内膨張弁４Ｂ、室内熱交換器５、アキュムレータ６の順
序で循環される。また、暖房運転時において破線矢印で
示すように、圧縮機１、四方弁２、室内熱交換器５、室
内膨張弁４Ｂ、室外膨張弁４Ａ、室外熱交換器３、アキ
ュムレータ６の順序で循環される。室外熱交換器３は冷
房運転時に凝縮器として作用し、室内熱交換器５は暖房
運転時に凝縮器として夫々作用する。
【００１８】図１の圧力算出手段１００は、温度センサ
Ｓ１，Ｓ２からの温度情報に基づいて、図２の冷媒の圧
力−飽和温度勾配を参照して、冷媒の凝縮圧力と蒸発圧
力とを算出する。
Ｓ１，Ｓ２からの温度情報に基づいて、図２の冷媒の圧
力−飽和温度勾配を参照して、冷媒の凝縮圧力と蒸発圧
力とを算出する。
【００１９】この実施の形態によれば、圧力算出手段１
００の温度に関する検出分解能は従来の半分の０．５°
Ｃに設定されているので、正確に冷媒圧力を算出するこ
とができる。例えば、従来の冷媒であるＲ２２の場合に
は仮に圧力算出手段１００の温度に関する検出分解能が
１．０°Ｃであったとしても、図２を参照して、冷媒の
圧力−飽和温度勾配は小さいので、実用上の問題は発生
しない。しかしながら、冷媒にＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０
Ａ）を使用した場合には、図２を参照して、従来のＲ２
２に比べて圧力−温度勾配が大きいので、従来のまま検
出分解能が１．０°Ｃの圧力算出手段１００を用いたと
すれば、正確な圧力−温度の対応関係を算出することが
できず、圧力算出手段１００に応答遅れが発生する。
００の温度に関する検出分解能は従来の半分の０．５°
Ｃに設定されているので、正確に冷媒圧力を算出するこ
とができる。例えば、従来の冷媒であるＲ２２の場合に
は仮に圧力算出手段１００の温度に関する検出分解能が
１．０°Ｃであったとしても、図２を参照して、冷媒の
圧力−飽和温度勾配は小さいので、実用上の問題は発生
しない。しかしながら、冷媒にＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０
Ａ）を使用した場合には、図２を参照して、従来のＲ２
２に比べて圧力−温度勾配が大きいので、従来のまま検
出分解能が１．０°Ｃの圧力算出手段１００を用いたと
すれば、正確な圧力−温度の対応関係を算出することが
できず、圧力算出手段１００に応答遅れが発生する。
【００２０】これによれば、Ｒ２２に比べて圧力−温度
勾配の大きいＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０Ａ）を使用しても、
従来のＲ２２の冷媒についてその圧力−温度勾配に基づ
いて算出していた場合と同様に、検出毎の冷媒圧力の変
動を小さくして正確に検出することができる。この実施
の形態によれば、圧力の検出結果に基づいて、例えば暖
房時、凝縮器内の凝縮圧力が異常に高まらないように、
又、冷房時、適正な冷媒調節が圧縮機能力、及び室内膨
張弁４Ｂの開閉を適宜制御する。
勾配の大きいＨＦＣ冷媒（Ｒ４１０Ａ）を使用しても、
従来のＲ２２の冷媒についてその圧力−温度勾配に基づ
いて算出していた場合と同様に、検出毎の冷媒圧力の変
動を小さくして正確に検出することができる。この実施
の形態によれば、圧力の検出結果に基づいて、例えば暖
房時、凝縮器内の凝縮圧力が異常に高まらないように、
又、冷房時、適正な冷媒調節が圧縮機能力、及び室内膨
張弁４Ｂの開閉を適宜制御する。
【００２１】この実施の形態によれば、冷媒の圧力を適
正に制御することができるので、冷媒回路中の保護装置
（＝高圧スイッチ）が誤動作することは少なくなり、冷
媒回路が停止してしまうといったトラブル等をほぼ回避
することができるので、空気調和機を安定して冷房、暖
房運転させることができる。
正に制御することができるので、冷媒回路中の保護装置
（＝高圧スイッチ）が誤動作することは少なくなり、冷
媒回路が停止してしまうといったトラブル等をほぼ回避
することができるので、空気調和機を安定して冷房、暖
房運転させることができる。
【００２２】なお、上記実施の形態では、ＨＦＣ冷媒と
してＲ４１０Ａを用いており、その冷媒の圧力−飽和温
度勾配の程度に従って、圧力算出手段１００は圧力を検
出するための温度に関する検出分解能を例えば０．５°
Ｃに設定しているが、検出分解能は、冷媒の圧力−飽和
温度勾配の大きさに応じて、圧力算出手段１００におい
てその設定値を変えることができるようにすることが望
ましい。この圧力算出手段１００にマイコンが用いられ
れば、設定値の変更は簡単である。
してＲ４１０Ａを用いており、その冷媒の圧力−飽和温
度勾配の程度に従って、圧力算出手段１００は圧力を検
出するための温度に関する検出分解能を例えば０．５°
Ｃに設定しているが、検出分解能は、冷媒の圧力−飽和
温度勾配の大きさに応じて、圧力算出手段１００におい
てその設定値を変えることができるようにすることが望
ましい。この圧力算出手段１００にマイコンが用いられ
れば、設定値の変更は簡単である。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明では、従来
の例えばＲ２２に比べて冷媒の圧力−飽和温度勾配の大
きいＨＦＣ冷媒を使用しても、圧力算出手段の検出分解
能が、ＨＦＣ冷媒の圧力−温度勾配の大きさに応じて設
定されているので、Ｒ２２の冷媒について、その冷媒の
圧力−飽和温度勾配に基づいて検出していた場合と同様
に、冷媒の凝縮圧力の変動を小さくして、凝縮圧力をほ
ぼ正確に検出することができるものである。
の例えばＲ２２に比べて冷媒の圧力−飽和温度勾配の大
きいＨＦＣ冷媒を使用しても、圧力算出手段の検出分解
能が、ＨＦＣ冷媒の圧力−温度勾配の大きさに応じて設
定されているので、Ｒ２２の冷媒について、その冷媒の
圧力−飽和温度勾配に基づいて検出していた場合と同様
に、冷媒の凝縮圧力の変動を小さくして、凝縮圧力をほ
ぼ正確に検出することができるものである。
【図１】本発明の空気調和機の実施の形態の冷媒回路を
示す図である。
示す図である。
【図２】Ｒ２２とＲ４１０Ａにおける圧力と飽和温度の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
３ 室外熱交換器 ５ 室内熱交換器 １００ 圧力算出手段（マイコン） Ｓ１，Ｓ２ 温度センサ Ｔ１，Ｔ２ 凝縮温度
Claims (2)
- 【請求項１】 凝縮器、蒸発器等の熱交換器に設けられ
て冷媒の飽和温度を検出する温度センサと、この温度セ
ンサで検出する飽和温度とこの飽和温度に対応する冷媒
の圧力との関係を示す冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配
を基にして熱交換器内の冷媒圧力を算出する圧力算出手
段とを備えた空気調和機において、 前記熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロカー
ボン）冷媒の前記圧力−飽和温度曲線の勾配に応じて前
記圧力算出手段の検出分解能を設定したことを特徴とす
る空気調和機。 - 【請求項２】 凝縮器、蒸発器等の熱交換器に設けられ
て冷媒の飽和温度を検出する温度センサと、この温度セ
ンサで検出する飽和温度とこの飽和温度に対応する冷媒
の圧力との関係を示す冷媒の圧力−飽和温度曲線の勾配
を基にして熱交換器内の冷媒圧力を算出するマイコンと
を備えた空気調和機において、 前記熱交換器を循環するＨＦＣ（ハイドロフルオロカー
ボン）冷媒の前記圧力−飽和温度曲線の勾配に応じて前
記マイコンの検出分解能を設定したことを特徴とする空
気調和機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33583995A JPH09152237A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 空気調和機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33583995A JPH09152237A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 空気調和機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09152237A true JPH09152237A (ja) | 1997-06-10 |
Family
ID=18292983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33583995A Pending JPH09152237A (ja) | 1995-11-30 | 1995-11-30 | 空気調和機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09152237A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007108537A1 (ja) * | 2006-03-23 | 2007-09-27 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置、及び冷凍装置の分析装置 |
| WO2008078371A1 (ja) * | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Orion Machinery Company Limited | 冷凍サイクル用冷媒流量検出装置 |
| WO2008078369A1 (ja) * | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Orion Machinery Company Limited | 冷凍サイクル用物理量検出装置 |
-
1995
- 1995-11-30 JP JP33583995A patent/JPH09152237A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007108537A1 (ja) * | 2006-03-23 | 2007-09-27 | Daikin Industries, Ltd. | 冷凍装置、及び冷凍装置の分析装置 |
| AU2007228009B2 (en) * | 2006-03-23 | 2010-09-30 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration system and refrigeration system analyzer |
| US8132419B2 (en) | 2006-03-23 | 2012-03-13 | Daikin Industries, Ltd. | Refrigeration system and refrigeration system analyzer |
| WO2008078371A1 (ja) * | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Orion Machinery Company Limited | 冷凍サイクル用冷媒流量検出装置 |
| WO2008078369A1 (ja) * | 2006-12-25 | 2008-07-03 | Orion Machinery Company Limited | 冷凍サイクル用物理量検出装置 |
| JPWO2008078369A1 (ja) * | 2006-12-25 | 2010-04-15 | オリオン機械株式会社 | 冷凍サイクル用物理量検出装置 |
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