JPH09133180A - 構造物制振装置の重錘支持構造 - Google Patents
構造物制振装置の重錘支持構造Info
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- JPH09133180A JPH09133180A JP28965195A JP28965195A JPH09133180A JP H09133180 A JPH09133180 A JP H09133180A JP 28965195 A JP28965195 A JP 28965195A JP 28965195 A JP28965195 A JP 28965195A JP H09133180 A JPH09133180 A JP H09133180A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 構造物制振装置の重錘支持構造の全高を低く
する。 【解決手段】 本発明の重錘支持構造において、重錘6
0はア−ム11の一端に接続される。ア−ム11他端
は、リニアガイドブロック45を介して、支柱41に設
けられたリニアガイドレ−ル44上に走行可能に支持さ
れる。ア−ム11中間部には、クランク接続用ブロック
50を介し、クランク21の一端が回転可能に接続され
る。クランク21他端は、支柱41に回転可能に支持さ
れる。重錘60が揺動すると、ア−ム11は、回転軸8
3中心の回転と下向きの並進が合成された運動をする。
重錘60の揺動の軌跡の曲率半径はア−ム11の長さよ
りも長くなり、重錘60の揺動の固有振動数はより低周
波になる。その結果、本発明の重錘支持構造は、重錘6
0を単振子に吊るよりも全高を低くできる。
する。 【解決手段】 本発明の重錘支持構造において、重錘6
0はア−ム11の一端に接続される。ア−ム11他端
は、リニアガイドブロック45を介して、支柱41に設
けられたリニアガイドレ−ル44上に走行可能に支持さ
れる。ア−ム11中間部には、クランク接続用ブロック
50を介し、クランク21の一端が回転可能に接続され
る。クランク21他端は、支柱41に回転可能に支持さ
れる。重錘60が揺動すると、ア−ム11は、回転軸8
3中心の回転と下向きの並進が合成された運動をする。
重錘60の揺動の軌跡の曲率半径はア−ム11の長さよ
りも長くなり、重錘60の揺動の固有振動数はより低周
波になる。その結果、本発明の重錘支持構造は、重錘6
0を単振子に吊るよりも全高を低くできる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、吊橋の主塔、高層
建築物等の構造物制振装置の重錘支持構造に関する。
建築物等の構造物制振装置の重錘支持構造に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、吊橋の主塔、高層建築物等の構造
物制振装置には、パッシブ型構造物制振装置とアクティ
ブ型構造物制振装置の2つのタイプがある。
物制振装置には、パッシブ型構造物制振装置とアクティ
ブ型構造物制振装置の2つのタイプがある。
【0003】パッシブ型構造物制振装置は、原点への復
元力を持たせた重錘を構造物上で水平方向に振動させ、
構造物に加わった揺れのエネルギ−を重錘の振動で消費
させることによって構造物の制振を行うものである。パ
ッシブ型構造物制振装置では、制振性能を最適化するた
めに、重錘の固有振動数は概ね構造物の固有振動数に等
しく調整されている。
元力を持たせた重錘を構造物上で水平方向に振動させ、
構造物に加わった揺れのエネルギ−を重錘の振動で消費
させることによって構造物の制振を行うものである。パ
ッシブ型構造物制振装置では、制振性能を最適化するた
めに、重錘の固有振動数は概ね構造物の固有振動数に等
しく調整されている。
【0004】一方、アクティブ型構造物制振装置は、原
点への復元力を持たせた重錘を構造物上で水平方向に駆
動し、重錘の駆動で得られる反力を構造物に伝達させる
ことによって構造物の制振を行うものである。アクティ
ブ型構造物制振装置では、重錘の駆動に要するエネルギ
−を省力化するため、重錘は固有振動数は概ね構造物の
固有振動数と等しく調整されている。
点への復元力を持たせた重錘を構造物上で水平方向に駆
動し、重錘の駆動で得られる反力を構造物に伝達させる
ことによって構造物の制振を行うものである。アクティ
ブ型構造物制振装置では、重錘の駆動に要するエネルギ
−を省力化するため、重錘は固有振動数は概ね構造物の
固有振動数と等しく調整されている。
【0005】すなわち、パッシブ型、アクティブ型のい
ずれの構造物制振装置においても、重錘は概ね構造物の
固有振動数と同じ固有振動数で振動可能に支持されてい
る。
ずれの構造物制振装置においても、重錘は概ね構造物の
固有振動数と同じ固有振動数で振動可能に支持されてい
る。
【0006】図4は、従来の構造物制振装置の重錘支持
構造を示す概略説明図である。図4中、31はア−ム、
34は支持体、35は支柱、36は梁、37はバネ、4
3は台座、60は重錘、71は減速機付電動機、72は
減速機付電動機71の回転軸、73は自在継手、74は
ボ−ルネジ、75は自動調心軸受、82、85は軸受、
92、95は回転軸を示す。
構造を示す概略説明図である。図4中、31はア−ム、
34は支持体、35は支柱、36は梁、37はバネ、4
3は台座、60は重錘、71は減速機付電動機、72は
減速機付電動機71の回転軸、73は自在継手、74は
ボ−ルネジ、75は自動調心軸受、82、85は軸受、
92、95は回転軸を示す。
【0007】図4に示すように、従来の構造物制振装置
の重錘支持構造において、重錘60は、ア−ム31を介
して支持体34の梁36に単振子状に吊り下げられてい
る。重錘60の振子運動の固有振動数は、重錘60の重
心が描く軌跡の曲率半径の大きさで決まる。重錘60の
重心が描く軌跡の曲率半径が大きくなるほど、重錘60
の振子運動の固有振動数は小さくなる。したがって、ア
−ム31の長さを長くするほど、重錘60の振子運動の
固有振動数は小さくなる。
の重錘支持構造において、重錘60は、ア−ム31を介
して支持体34の梁36に単振子状に吊り下げられてい
る。重錘60の振子運動の固有振動数は、重錘60の重
心が描く軌跡の曲率半径の大きさで決まる。重錘60の
重心が描く軌跡の曲率半径が大きくなるほど、重錘60
の振子運動の固有振動数は小さくなる。したがって、ア
−ム31の長さを長くするほど、重錘60の振子運動の
固有振動数は小さくなる。
【0008】また、重錘60には必要に応じてバネ37
が設けられる。重錘60の振子運動の固有振動数は、バ
ネ37のバネ定数を選定することによって微調節され
る。重錘60にバネ37を設けることによって、重錘6
0に作用する原点への復元力は増加する。したがって、
バネ37のバネ定数を大きくするほど、重錘60の振子
運動の固有振動数は高周波になる。
が設けられる。重錘60の振子運動の固有振動数は、バ
ネ37のバネ定数を選定することによって微調節され
る。重錘60にバネ37を設けることによって、重錘6
0に作用する原点への復元力は増加する。したがって、
バネ37のバネ定数を大きくするほど、重錘60の振子
運動の固有振動数は高周波になる。
【0009】尚、図4はアクティブ型構造物制振装置の
一例を示している。図4に示す構造物制振装置の重錘支
持構造において、減速機付電動機71、減速機付電動機
71の回転軸72、自在継手73、ボ−ルネジ74、自
動調心軸受75は、重錘60の駆動機構を構成してい
る。図1に示すように、減速機付電動機71の回転軸7
2には、自在継手73を介してボ−ルネジ74が設けら
れている。重錘60の下部には自動調しん軸受75が設
けられている。自動調しん軸受75の内輪にはナットを
介して、ボ−ルネジ74が螺合されている。減速機付電
動機71を作動すると、自動調しん軸受75の位置がボ
−ルネジ74上を移動し、重錘60が揺動する。減速機
付電動機71の動作は、構造物の揺れが制振されるよう
に制御される。
一例を示している。図4に示す構造物制振装置の重錘支
持構造において、減速機付電動機71、減速機付電動機
71の回転軸72、自在継手73、ボ−ルネジ74、自
動調心軸受75は、重錘60の駆動機構を構成してい
る。図1に示すように、減速機付電動機71の回転軸7
2には、自在継手73を介してボ−ルネジ74が設けら
れている。重錘60の下部には自動調しん軸受75が設
けられている。自動調しん軸受75の内輪にはナットを
介して、ボ−ルネジ74が螺合されている。減速機付電
動機71を作動すると、自動調しん軸受75の位置がボ
−ルネジ74上を移動し、重錘60が揺動する。減速機
付電動機71の動作は、構造物の揺れが制振されるよう
に制御される。
【0010】一方、パッシブ型構造物制振装置の場合
は、重錘60の駆動機構のかわりに、水平方向の力を吸
収するダンパ−が重錘60に設けられている。
は、重錘60の駆動機構のかわりに、水平方向の力を吸
収するダンパ−が重錘60に設けられている。
【0011】
【発明が解決しようとする課題】構造物制振装置におい
て、重錘の振子運動の固有振動数は、構造物の固有振動
数と概ね等しくする必要がある。構造物の固有振動数が
小さい場合、従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、
重錘を吊り下げるア−ムの長さを長くする必要がある。
このため、従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、構
造物の固有振動数が小さくなるほど、全高が高くなると
いう問題がある。
て、重錘の振子運動の固有振動数は、構造物の固有振動
数と概ね等しくする必要がある。構造物の固有振動数が
小さい場合、従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、
重錘を吊り下げるア−ムの長さを長くする必要がある。
このため、従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、構
造物の固有振動数が小さくなるほど、全高が高くなると
いう問題がある。
【0012】また、従来の構造物制振装置の重錘支持構
造は、重錘の振子運動の固有振動数を調整するのにバネ
を用いている。重錘の振子運動の固有振動数をバネで調
節する場合、重錘の振子運動の固有振動数は高周波側に
しか調節できない。このため、従来の構造物制振装置の
重錘支持構造は、調整可能な重錘の振子運動の最小固有
振動数値がア−ムの長さによって制限される。ゆえに、
従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、重錘の振子運
動の固有振動数を低周波側に広範囲に調整することがで
きないという問題がある。
造は、重錘の振子運動の固有振動数を調整するのにバネ
を用いている。重錘の振子運動の固有振動数をバネで調
節する場合、重錘の振子運動の固有振動数は高周波側に
しか調節できない。このため、従来の構造物制振装置の
重錘支持構造は、調整可能な重錘の振子運動の最小固有
振動数値がア−ムの長さによって制限される。ゆえに、
従来の構造物制振装置の重錘支持構造は、重錘の振子運
動の固有振動数を低周波側に広範囲に調整することがで
きないという問題がある。
【0013】本発明は、上記の問題点を解決するために
考えられたもので、請求項1の発明は全高を低くするこ
とを目的とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
請求項2の発明は全高を低くするとともに、重錘の振子
運動の固有振動数をより広範囲に調整可能とすることを
目的とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
考えられたもので、請求項1の発明は全高を低くするこ
とを目的とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
請求項2の発明は全高を低くするとともに、重錘の振子
運動の固有振動数をより広範囲に調整可能とすることを
目的とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
【0014】
【課題を解決するための手段】請求項1の発明は、
(1)支持体と、(2)支持体に上下動可能に支持され
たア−ム支持部および重錘支持部を有するア−ムと、
(3)支持体のクランク支点に回動可能に接続され、ア
−ムのア−ム支持部〜重錘支持部間に回動可能に接続さ
れたア−ム支点を有するクランク、を有することを特徴
とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
(1)支持体と、(2)支持体に上下動可能に支持され
たア−ム支持部および重錘支持部を有するア−ムと、
(3)支持体のクランク支点に回動可能に接続され、ア
−ムのア−ム支持部〜重錘支持部間に回動可能に接続さ
れたア−ム支点を有するクランク、を有することを特徴
とする構造物制振装置の重錘支持構造である。
【0015】請求項2の発明は、ア−ム支点の位置がア
−ム上またはクランク上で調節可能であることを特徴と
する請求項1記載の構造物制振装置の重錘支持構造であ
る。
−ム上またはクランク上で調節可能であることを特徴と
する請求項1記載の構造物制振装置の重錘支持構造であ
る。
【0016】図1は、請求項1の発明におけるア−ムの
動きを説明するための概略説明図である。図1中、11
はア−ム、12、12aはア−ム支持部、13、13a
は重錘支持部、21はクランク、22はクランク支点、
23、23aはア−ム支点を示す。実線はクランク21
が回動した時のア−ム11とクランク21の位置、点線
はクランク21が回動する前のア−ム11とクランク2
1の位置を示す。矢印1はア−ム支持部12の軌跡、矢
印2はア−ム支点23の軌跡、矢印3はア−ム11の重
錘支持部13の軌跡を示す。また、30は単振子、31
はア−ム、33は重錘支持部、矢印4は単振子30の重
錘支持部33の軌跡を示す。
動きを説明するための概略説明図である。図1中、11
はア−ム、12、12aはア−ム支持部、13、13a
は重錘支持部、21はクランク、22はクランク支点、
23、23aはア−ム支点を示す。実線はクランク21
が回動した時のア−ム11とクランク21の位置、点線
はクランク21が回動する前のア−ム11とクランク2
1の位置を示す。矢印1はア−ム支持部12の軌跡、矢
印2はア−ム支点23の軌跡、矢印3はア−ム11の重
錘支持部13の軌跡を示す。また、30は単振子、31
はア−ム、33は重錘支持部、矢印4は単振子30の重
錘支持部33の軌跡を示す。
【0017】図1に示すように、ア−ム11の重錘支持
部13に水平方向の揺れが加わると、(1)クランク2
1はクランク支点22の回りに回動運動し(矢印2)、
(2)ア−ム支持部12は、鉛直下方に移動し(矢印
1)、(3)ア−ム支点23の位置は、水平方向および
鉛直下方に変位する(矢印2)。その結果、ア−ム11
は、(1)ア−ム支点23とア−ム支持部12が共に鉛
直下方に変位することによって生じる並進と、(2)ア
−ム支点23を中心にした回動、が合成された運動をす
る。
部13に水平方向の揺れが加わると、(1)クランク2
1はクランク支点22の回りに回動運動し(矢印2)、
(2)ア−ム支持部12は、鉛直下方に移動し(矢印
1)、(3)ア−ム支点23の位置は、水平方向および
鉛直下方に変位する(矢印2)。その結果、ア−ム11
は、(1)ア−ム支点23とア−ム支持部12が共に鉛
直下方に変位することによって生じる並進と、(2)ア
−ム支点23を中心にした回動、が合成された運動をす
る。
【0018】請求項1の発明は、ア−ム11が鉛直方向
に対して平行な時に全高が最大になる。ア−ム11が鉛
直方向に対して平行な時の重錘支持部13aの位置を原
点とすると、ア−ム11の重錘支持部13の高さH1 は
(1)式、ア−ム11の重錘支持部13の水平方向変位
X1 は(2)式で与えられる。 H1 =L2 (1−COSφ)−R(1−COSθ)・・・(1) X1 =L0 SINφ・・・(2) ここで、L0 はア−ム支持部12〜重錘支持部13の長
さ、L1 はア−ム支持部12〜ア−ム支点23間の長
さ、L2 は重錘支持部13〜ア−ム支点23間の長さ、
Rはクランク支点22〜ア−ム支点23の長さ、φはア
−ム11と鉛直方向がなす角度、θはクランク21と鉛
直方向がなす角度を示す。尚、φとθは(3)式を満足
する。 R・SINθ=L1 ・SINφ・・・(3) また、ア−ム11の重錘支持部13に原点への復元力が
作用するようにするため、L2 およびRの値は、θ>0
の時H1 >0、θ=0の時H1 =0となるように設計す
る。
に対して平行な時に全高が最大になる。ア−ム11が鉛
直方向に対して平行な時の重錘支持部13aの位置を原
点とすると、ア−ム11の重錘支持部13の高さH1 は
(1)式、ア−ム11の重錘支持部13の水平方向変位
X1 は(2)式で与えられる。 H1 =L2 (1−COSφ)−R(1−COSθ)・・・(1) X1 =L0 SINφ・・・(2) ここで、L0 はア−ム支持部12〜重錘支持部13の長
さ、L1 はア−ム支持部12〜ア−ム支点23間の長
さ、L2 は重錘支持部13〜ア−ム支点23間の長さ、
Rはクランク支点22〜ア−ム支点23の長さ、φはア
−ム11と鉛直方向がなす角度、θはクランク21と鉛
直方向がなす角度を示す。尚、φとθは(3)式を満足
する。 R・SINθ=L1 ・SINφ・・・(3) また、ア−ム11の重錘支持部13に原点への復元力が
作用するようにするため、L2 およびRの値は、θ>0
の時H1 >0、θ=0の時H1 =0となるように設計す
る。
【0019】次に請求項1の発明と比較のため、ア−ム
支持部12aを支点とする単振子30を考える。単振子
30の支点12a〜重錘支持部23の長さL3 はL0 と
等しいものとする。単振子30の重錘支持部32の高さ
H2 は(4)式、単振子30の重錘支持部33の水平方
向変位X2 は(5)式で与えられる。 H2 =L0 (1−COSω)=(L1 +L2 )(1−COSω)・・・(4) X2 =L0 SINω・・・(5) ここで、ωは単振子30のア−ム31と鉛直方向がなす
角度を示す。
支持部12aを支点とする単振子30を考える。単振子
30の支点12a〜重錘支持部23の長さL3 はL0 と
等しいものとする。単振子30の重錘支持部32の高さ
H2 は(4)式、単振子30の重錘支持部33の水平方
向変位X2 は(5)式で与えられる。 H2 =L0 (1−COSω)=(L1 +L2 )(1−COSω)・・・(4) X2 =L0 SINω・・・(5) ここで、ωは単振子30のア−ム31と鉛直方向がなす
角度を示す。
【0020】重錘支持部13、33の水平方向変位
X1 、X2 が等しい場合(φ=ω)、ア−ム11の重錘
支持部13と単振子30の重錘支持部33の高さの差H
1 −H2は(6)式で与えられる。 H1 −H2 =−L1 (1−COSφ)−R(1−COSθ)・・・(6) (6)式に示すように、H1 −H2 は常に0以下にな
る。このことは、ア−ム11の重錘支持部13の軌跡
(矢印3)が、単振子30の重錘支持部33の軌跡(矢
印4)よりも大きな曲率半径を有することを意味する。
このため、ア−ム11の重錘支持部13が振子運動する
時の固有振動数は、単振子30の固有振動数よりも低周
波になる。
X1 、X2 が等しい場合(φ=ω)、ア−ム11の重錘
支持部13と単振子30の重錘支持部33の高さの差H
1 −H2は(6)式で与えられる。 H1 −H2 =−L1 (1−COSφ)−R(1−COSθ)・・・(6) (6)式に示すように、H1 −H2 は常に0以下にな
る。このことは、ア−ム11の重錘支持部13の軌跡
(矢印3)が、単振子30の重錘支持部33の軌跡(矢
印4)よりも大きな曲率半径を有することを意味する。
このため、ア−ム11の重錘支持部13が振子運動する
時の固有振動数は、単振子30の固有振動数よりも低周
波になる。
【0021】また、(6)式に示すように、L1 または
Rの増加に伴って、H1 −H2 は減少する。すなわち、
L1 またはRを長くするほど、ア−ム11の重錘支持部
13の軌跡(矢印3)の曲率半径は大きくなる。このた
め、ア−ム11の重錘支持部13が振子運動する時の固
有振動数は、ア−ム支点23の位置をア−ム11上また
はクランク21上で変化させることによって、容易に調
節可能になる。
Rの増加に伴って、H1 −H2 は減少する。すなわち、
L1 またはRを長くするほど、ア−ム11の重錘支持部
13の軌跡(矢印3)の曲率半径は大きくなる。このた
め、ア−ム11の重錘支持部13が振子運動する時の固
有振動数は、ア−ム支点23の位置をア−ム11上また
はクランク21上で変化させることによって、容易に調
節可能になる。
【0022】以上に示すように、重錘支持構造の全高が
一定の場合、請求項1の発明における重錘支持部の振子
運動の固有振動数は、重錘が吊り下げられた単振子の固
有振動数よりも低周波になる。したがって、重錘を所定
の固有振動数で振子運動させる場合、請求項1の発明
は、重錘を単振子に吊り下げるよりも重錘支持構造の全
高を低くすることが可能になる。
一定の場合、請求項1の発明における重錘支持部の振子
運動の固有振動数は、重錘が吊り下げられた単振子の固
有振動数よりも低周波になる。したがって、重錘を所定
の固有振動数で振子運動させる場合、請求項1の発明
は、重錘を単振子に吊り下げるよりも重錘支持構造の全
高を低くすることが可能になる。
【0023】さらに、請求項2の発明は、ア−ム支点の
位置がア−ム上またはクランク上で調節可能であるた
め、重錘支持部の振子運動の固有振動数を容易に調節す
ることが可能である。また、重錘支持構造の全高が一定
の場合、請求項2の発明における重錘支持部の振子運動
の固有振動数は、重錘が吊り下げられた単振子の固有振
動数よりも低周波である。したがって、請求項2の発明
は、重錘を単振子に吊り下げるよりも、重錘支持部の振
子運動の固有振動数を低周波側に広く調節することが可
能になる。
位置がア−ム上またはクランク上で調節可能であるた
め、重錘支持部の振子運動の固有振動数を容易に調節す
ることが可能である。また、重錘支持構造の全高が一定
の場合、請求項2の発明における重錘支持部の振子運動
の固有振動数は、重錘が吊り下げられた単振子の固有振
動数よりも低周波である。したがって、請求項2の発明
は、重錘を単振子に吊り下げるよりも、重錘支持部の振
子運動の固有振動数を低周波側に広く調節することが可
能になる。
【0024】
【発明の実施の形態】図2は、請求項2の発明の実施の
形態の一例を示す概略正面図である。図2中、40は支
持体、41は支柱、42は梁、43は台座、44はリニ
アガイドレ−ル、45はリニアガイドブロック、50は
クランク接続用ブロック、51はナット、53は貫通
孔、82、83、84は軸受、92、93、94は回転
軸を示す。図2に示す部分のうち、図1または図4と同
じ部分には同一符号を付し、説明を省略する。
形態の一例を示す概略正面図である。図2中、40は支
持体、41は支柱、42は梁、43は台座、44はリニ
アガイドレ−ル、45はリニアガイドブロック、50は
クランク接続用ブロック、51はナット、53は貫通
孔、82、83、84は軸受、92、93、94は回転
軸を示す。図2に示す部分のうち、図1または図4と同
じ部分には同一符号を付し、説明を省略する。
【0025】図2に示すように、請求項2の発明は、重
錘60が接続されたア−ム11、ア−ム11に接続され
たクランク21、ア−ム11とクランク21を支持する
支持体40を有する。
錘60が接続されたア−ム11、ア−ム11に接続され
たクランク21、ア−ム11とクランク21を支持する
支持体40を有する。
【0026】支持体40は2対の支柱41を有する。各
支柱41の下端部は台座43に固定される。隣合う支柱
41の上端部は梁42で接続される。支柱41の上部内
側側面には、リニアガイドレ−ル44が設けられる。リ
ニア−ガイドレ−ル44の軌道は、鉛直方向に平行に設
けられる。支柱41の下部には軸受84が設けられる。
支柱41の下端部は台座43に固定される。隣合う支柱
41の上端部は梁42で接続される。支柱41の上部内
側側面には、リニアガイドレ−ル44が設けられる。リ
ニア−ガイドレ−ル44の軌道は、鉛直方向に平行に設
けられる。支柱41の下部には軸受84が設けられる。
【0027】ア−ム11の上端部は、リニアガイドレ−
ル44の軌道上に支持される。ア−ム11の上端部は、
リニア−ガイドレ−ル44上に走行可能に取り付けられ
たリニア−ガイドブロック45に接続される。ア−ム1
1の下端部は、重錘60に接続される。
ル44の軌道上に支持される。ア−ム11の上端部は、
リニア−ガイドレ−ル44上に走行可能に取り付けられ
たリニア−ガイドブロック45に接続される。ア−ム1
1の下端部は、重錘60に接続される。
【0028】ア−ム11の中間部には、クランク接合用
ブロック50がボルト接合される。ア−ム11の中間部
には、クランク接続用ブロック50をボルト接合するた
めの貫通孔53の列が、ア−ム11の長手方向に沿って
設けられる。クランク接続用ブロック50のボルト接合
位置は、貫通孔53を選択することによって、ア−ム1
1の長手方向に調節することが可能になる。
ブロック50がボルト接合される。ア−ム11の中間部
には、クランク接続用ブロック50をボルト接合するた
めの貫通孔53の列が、ア−ム11の長手方向に沿って
設けられる。クランク接続用ブロック50のボルト接合
位置は、貫通孔53を選択することによって、ア−ム1
1の長手方向に調節することが可能になる。
【0029】クランク21の上端部は、クランク接続用
ブロック50を介して、ア−ム11の中間部に接続され
る。クランク21の下端部は、支持体40の支柱41に
設けられた軸受84に支持される。
ブロック50を介して、ア−ム11の中間部に接続され
る。クランク21の下端部は、支持体40の支柱41に
設けられた軸受84に支持される。
【0030】図3は、図2に示した請求項2の発明の実
施の形態の概略側面図である。図3中、53はボルト、
81は軸受、91は回転軸を示す。図2に示す部分のう
ち、図1と同じ部分には同一符号を付し、説明を省略す
る。また、図3中、重錘60の駆動機構は省略する。
施の形態の概略側面図である。図3中、53はボルト、
81は軸受、91は回転軸を示す。図2に示す部分のう
ち、図1と同じ部分には同一符号を付し、説明を省略す
る。また、図3中、重錘60の駆動機構は省略する。
【0031】図3に示すように、ア−ム11の上端部と
リニア−ガイドブロック45は、回転可能に接続され
る。リニア−ガイドブロック45には、回転軸91が水
平に設けられる。回転軸91はア−ム11の上端部に設
けられた軸受81によって支持される。
リニア−ガイドブロック45は、回転可能に接続され
る。リニア−ガイドブロック45には、回転軸91が水
平に設けられる。回転軸91はア−ム11の上端部に設
けられた軸受81によって支持される。
【0032】ア−ム11の下端部と重錘60は、回転可
能に接続される。重錘60には、回転軸92が水平に設
けられる。回転軸92はア−ム11の下端部に設けられ
た軸受82によって支持される。
能に接続される。重錘60には、回転軸92が水平に設
けられる。回転軸92はア−ム11の下端部に設けられ
た軸受82によって支持される。
【0033】クランク21の上端部とクランク接続用ブ
ロック50は、回転可能に接続される。クランク接続用
ブロック50には、回転軸93が水平に設けられる。回
転軸93はクランク21の上端部に設けられた軸受83
によって支持される。
ロック50は、回転可能に接続される。クランク接続用
ブロック50には、回転軸93が水平に設けられる。回
転軸93はクランク21の上端部に設けられた軸受83
によって支持される。
【0034】クランク21の下端部は、支持体40の支
柱41に回転可能に支持される。クランク21の下端部
には、回転軸94が水平に設けられる。回転軸94は支
持体40の支柱41に設けられた軸受84によって支持
される。
柱41に回転可能に支持される。クランク21の下端部
には、回転軸94が水平に設けられる。回転軸94は支
持体40の支柱41に設けられた軸受84によって支持
される。
【0035】図3に示すように、クランク接続用ブロッ
ク50は、ア−ム11の外側側面に沿って移動可能であ
る。このため、クランク接続用ブロック50のボルト接
合位置は、支柱41の位置を動かさずに調整可能にな
る。
ク50は、ア−ム11の外側側面に沿って移動可能であ
る。このため、クランク接続用ブロック50のボルト接
合位置は、支柱41の位置を動かさずに調整可能にな
る。
【0036】図2および図3に示した請求項2の発明の
実施の形態例の場合、ア−ム支持部は、リニア−ガイド
レ−ル44、リニア−ガイドブロック45、回転軸9
1、軸受81で構成される。重錘支持部は軸受82と回
転軸92で構成される。クランク支点は軸受84と回転
軸94で構成される。ア−ム支点は、クランク接続用ブ
ロック50、ナット51、ボルト52、貫通孔53、軸
受83、回転軸93で構成される。
実施の形態例の場合、ア−ム支持部は、リニア−ガイド
レ−ル44、リニア−ガイドブロック45、回転軸9
1、軸受81で構成される。重錘支持部は軸受82と回
転軸92で構成される。クランク支点は軸受84と回転
軸94で構成される。ア−ム支点は、クランク接続用ブ
ロック50、ナット51、ボルト52、貫通孔53、軸
受83、回転軸93で構成される。
【0037】図2に示すように、重錘60が水平方向に
変位した場合、(1)クランク21は支柱41の軸受8
4に支持された回転軸94の回りに回動運動し、(2)
ア−ム11の上端部は、リニアガイドレ−ル44の軌道
に沿って下に移動し、(3)クランク接合ブロック50
(すなわちア−ム11の中間部)は、水平方向および下
方に変位する。ア−ム11は、(1)ア−ム11の上端
部とクランク接合ブロック50が共に鉛直下方に変位す
ることによって生じる並進と、(2)クランク接合ブロ
ック50に設けられた回転軸93回りの回動、が合成さ
れた運動をする。その結果、ア−ム11の下端部に接続
された重錘60は、ア−ム11の長さよりも大きな曲率
半径で運動する。このため、重錘60の振子運動の固有
振動数は、ア−ム11の長さと同じ単振子の固有振動数
よりも低周波になる。
変位した場合、(1)クランク21は支柱41の軸受8
4に支持された回転軸94の回りに回動運動し、(2)
ア−ム11の上端部は、リニアガイドレ−ル44の軌道
に沿って下に移動し、(3)クランク接合ブロック50
(すなわちア−ム11の中間部)は、水平方向および下
方に変位する。ア−ム11は、(1)ア−ム11の上端
部とクランク接合ブロック50が共に鉛直下方に変位す
ることによって生じる並進と、(2)クランク接合ブロ
ック50に設けられた回転軸93回りの回動、が合成さ
れた運動をする。その結果、ア−ム11の下端部に接続
された重錘60は、ア−ム11の長さよりも大きな曲率
半径で運動する。このため、重錘60の振子運動の固有
振動数は、ア−ム11の長さと同じ単振子の固有振動数
よりも低周波になる。
【0038】また、重錘60の振子運動の固有振動数
は、クランク接続用ブロック50のボルト接合位置をア
−ムの長手方向に沿って調節することにより、容易に調
節可能である。このため、図2に示す構造物制振装置の
重錘支持構造は、ア−ム11の長さと同じ単振子に重錘
を吊り下げるよりも、重錘60の振子運動の固有振動数
を低周波側に広範囲に調節することが可能になる。
は、クランク接続用ブロック50のボルト接合位置をア
−ムの長手方向に沿って調節することにより、容易に調
節可能である。このため、図2に示す構造物制振装置の
重錘支持構造は、ア−ム11の長さと同じ単振子に重錘
を吊り下げるよりも、重錘60の振子運動の固有振動数
を低周波側に広範囲に調節することが可能になる。
【0039】尚、請求項1の発明の実施の形態の一例
は、図2および図3に示した発明の実施の形態例におい
て、クランク接続用ブロック50をボルト接合するため
の貫通孔53をア−ム11の中間部に一組設けるだけで
よい。
は、図2および図3に示した発明の実施の形態例におい
て、クランク接続用ブロック50をボルト接合するため
の貫通孔53をア−ム11の中間部に一組設けるだけで
よい。
【0040】また、請求項2の発明において、ア−ム支
点の位置を調節する方法は、図2および図3に示したも
ののみには限定されない。
点の位置を調節する方法は、図2および図3に示したも
ののみには限定されない。
【0041】さらに、本発明において、構造物制振装置
の種類は限定されない。
の種類は限定されない。
【0042】
【発明の効果】請求項1の発明は、(1)支持体と、
(2)支持体に上下動可能に支持されたア−ム支持部お
よび重錘支持部を有するア−ムと、(3)支持体のクラ
ンク支点に回動可能に接続され、ア−ムのア−ム支持部
〜重錘支持部間に回動可能に接続されたア−ム支点を有
するクランクと、を有するため、重錘支持部の振子運動
の軌跡の曲率半径を長くすることができ、重錘支持部の
振子運動の固有振動数を全高が等しい単振子の固有振動
数よりも低周波にすることが可能なので、重錘を単振子
に吊り下げるよりも重錘支持構造の全高を低くすること
が可能になる。
(2)支持体に上下動可能に支持されたア−ム支持部お
よび重錘支持部を有するア−ムと、(3)支持体のクラ
ンク支点に回動可能に接続され、ア−ムのア−ム支持部
〜重錘支持部間に回動可能に接続されたア−ム支点を有
するクランクと、を有するため、重錘支持部の振子運動
の軌跡の曲率半径を長くすることができ、重錘支持部の
振子運動の固有振動数を全高が等しい単振子の固有振動
数よりも低周波にすることが可能なので、重錘を単振子
に吊り下げるよりも重錘支持構造の全高を低くすること
が可能になる。
【0043】さらに、請求項2の発明は、(1)ア−ム
支点の位置がア−ム上またはクランク上で調節可能なた
め、重錘支持部の振子運動の固有振動数を容易に調節で
き、(2)重錘支持部の振子運動の固有振動数を、全高
が等しい単振子の固有振動数よりも低周波にすることが
可能なため、重錘支持部の振子運動の固有振動数を低周
波側に広く調節することが可能になる。
支点の位置がア−ム上またはクランク上で調節可能なた
め、重錘支持部の振子運動の固有振動数を容易に調節で
き、(2)重錘支持部の振子運動の固有振動数を、全高
が等しい単振子の固有振動数よりも低周波にすることが
可能なため、重錘支持部の振子運動の固有振動数を低周
波側に広く調節することが可能になる。
【図1】請求項1の発明におけるア−ムの動きを説明す
るための概略説明図である。
るための概略説明図である。
【図2】請求項2の発明の実施の形態の一例を示す概略
正面図である。
正面図である。
【図3】図2に示した請求項2の発明の実施の形態の概
略側面図である。図3中、重錘60の駆動機構は省略す
る。
略側面図である。図3中、重錘60の駆動機構は省略す
る。
【図4】従来の構造物制振装置の重錘支持構造の概略正
面図である。
面図である。
11 ア−ム 21 クランク 41 支柱 44 リニア−ガイドレ−ル 45 リニアガイドブロック 50 クランク接続用ブロック 51 ボルト 52 ナット 53 貫通孔 81、82、83、84 軸受 91、92、93、94 回転軸
Claims (2)
- 【請求項1】 (1)支持体と、(2)支持体に上下動
可能に支持されたア−ム支持部および重錘支持部を有す
るア−ムと、(3)支持体のクランク支点に回動可能に
接続され、ア−ムのア−ム支持部〜重錘支持部間に回動
可能に接続されたア−ム支点を有するクランク、を有す
ることを特徴とする構造物制振装置の重錘支持構造。 - 【請求項2】 ア−ム支点の位置がア−ム上またはクラ
ンク上で調節可能であることを特徴とする請求項1記載
の構造物制振装置の重錘支持構造。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28965195A JPH09133180A (ja) | 1995-11-08 | 1995-11-08 | 構造物制振装置の重錘支持構造 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP28965195A JPH09133180A (ja) | 1995-11-08 | 1995-11-08 | 構造物制振装置の重錘支持構造 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09133180A true JPH09133180A (ja) | 1997-05-20 |
Family
ID=17746002
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP28965195A Withdrawn JPH09133180A (ja) | 1995-11-08 | 1995-11-08 | 構造物制振装置の重錘支持構造 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09133180A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007169896A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Misawa Homes Co Ltd | 制振装置及び制振パネル |
KR100909041B1 (ko) * | 2008-05-14 | 2009-07-22 | 이정한 | 중력보상 선형화가 가능한 역진자형 동흡진기 |
US7774996B2 (en) | 2001-05-09 | 2010-08-17 | Damptech Aps | Frictional damper for damping movement of structures |
GB2473698A (en) * | 2009-09-19 | 2011-03-23 | Bruce Gregory | Combination of Two Pendulum Motions with Dynamic Tuning |
CN104180880A (zh) * | 2013-05-21 | 2014-12-03 | 浙江托普仪器有限公司 | 一种全自动计数与称重装置 |
-
1995
- 1995-11-08 JP JP28965195A patent/JPH09133180A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7774996B2 (en) | 2001-05-09 | 2010-08-17 | Damptech Aps | Frictional damper for damping movement of structures |
US8307585B2 (en) | 2001-05-09 | 2012-11-13 | Damptech Aps | Frictional damper for damping movement of structures |
JP2007169896A (ja) * | 2005-12-19 | 2007-07-05 | Misawa Homes Co Ltd | 制振装置及び制振パネル |
KR100909041B1 (ko) * | 2008-05-14 | 2009-07-22 | 이정한 | 중력보상 선형화가 가능한 역진자형 동흡진기 |
GB2473698A (en) * | 2009-09-19 | 2011-03-23 | Bruce Gregory | Combination of Two Pendulum Motions with Dynamic Tuning |
CN104180880A (zh) * | 2013-05-21 | 2014-12-03 | 浙江托普仪器有限公司 | 一种全自动计数与称重装置 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030204 |