JPH0913156A - ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH0913156A JPH0913156A JP18333995A JP18333995A JPH0913156A JP H0913156 A JPH0913156 A JP H0913156A JP 18333995 A JP18333995 A JP 18333995A JP 18333995 A JP18333995 A JP 18333995A JP H0913156 A JPH0913156 A JP H0913156A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板を
安定して得る。 【構成】 水素−窒素雰囲気の還元帯から冷却帯を経て
溶融めっき浴に熱延鋼帯を導入する際、冷却帯の一部又
は全部を不活性ガス帯とし、還元帯の水素濃度をＨ（体
積％），還元帯の鋼帯温度をＴ（℃），不活性ガス帯に
おける鋼帯の滞在時間をｔ（秒）とするとき、式（１）
〜（３）を満足する条件下に還元帯及び不活性ガス帯を
維持する。不活性ガス帯では、幅方向及び進行方向に均
一な流量分布で不活性ガスを吹き付けることができるノ
ズルを使用して、鋼帯表面に不活性ガスを吹き付け冷却
することが好ましい。 Ｈ2 ≦（４００−Ｔ／３）×ｔ・・・・（１）４５０≦
Ｔ≦７００・・・・（２）５≦Ｈ≦１００・・・・
（３） 【効果】 塗装時の加熱乾燥によっても水素に起因する
ブリスターの発生がなく、良好な塗装面をもつ塗装鋼板
が得られる。
安定して得る。 【構成】 水素−窒素雰囲気の還元帯から冷却帯を経て
溶融めっき浴に熱延鋼帯を導入する際、冷却帯の一部又
は全部を不活性ガス帯とし、還元帯の水素濃度をＨ（体
積％），還元帯の鋼帯温度をＴ（℃），不活性ガス帯に
おける鋼帯の滞在時間をｔ（秒）とするとき、式（１）
〜（３）を満足する条件下に還元帯及び不活性ガス帯を
維持する。不活性ガス帯では、幅方向及び進行方向に均
一な流量分布で不活性ガスを吹き付けることができるノ
ズルを使用して、鋼帯表面に不活性ガスを吹き付け冷却
することが好ましい。 Ｈ2 ≦（４００−Ｔ／３）×ｔ・・・・（１）４５０≦
Ｔ≦７００・・・・（２）５≦Ｈ≦１００・・・・
（３） 【効果】 塗装時の加熱乾燥によっても水素に起因する
ブリスターの発生がなく、良好な塗装面をもつ塗装鋼板
が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続溶融めっきにより
ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板を製造する方
法に関する。
ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板を製造する方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融Ｚｎめっき熱延鋼板は、めっき原板
としての熱延鋼板を酸洗・脱スケールした後、シーラス
法，ゼンジマー法等に従って水素含有雰囲気で還元加熱
し、溶融Ｚｎ浴中に浸漬することによって製造してい
る。しかし、熱延鋼板をめっき原板とすることから、溶
融めっき後数分から数日経過したとき、ブリスターと称
されるフクレがめっき層に発生する。ブリスターは、還
元加熱時に鋼中に固溶した水素がめっき後に溶融めっき
層と鋼下地との界面に拡散し、その界面で水素分子とな
ってめっき層をガス圧により押し上げる現象である。ブ
リスターは、めっき鋼板の表面外観を損なうだけでな
く、耐食性の劣化や塗装溶融Ｚｎめっき鋼板にした場合
に塗膜を損傷し、著しい品質低下を招く。この点、ブリ
スターの発生がない冷延鋼板の溶融めっきと異なり、め
っき原板として使用される熱延鋼板特有の工程が必要と
なる。
としての熱延鋼板を酸洗・脱スケールした後、シーラス
法，ゼンジマー法等に従って水素含有雰囲気で還元加熱
し、溶融Ｚｎ浴中に浸漬することによって製造してい
る。しかし、熱延鋼板をめっき原板とすることから、溶
融めっき後数分から数日経過したとき、ブリスターと称
されるフクレがめっき層に発生する。ブリスターは、還
元加熱時に鋼中に固溶した水素がめっき後に溶融めっき
層と鋼下地との界面に拡散し、その界面で水素分子とな
ってめっき層をガス圧により押し上げる現象である。ブ
リスターは、めっき鋼板の表面外観を損なうだけでな
く、耐食性の劣化や塗装溶融Ｚｎめっき鋼板にした場合
に塗膜を損傷し、著しい品質低下を招く。この点、ブリ
スターの発生がない冷延鋼板の溶融めっきと異なり、め
っき原板として使用される熱延鋼板特有の工程が必要と
なる。
【０００３】ブリスターを抑制するため、従来から種々
の方法が提案されている。たとえば、特開昭５４−１３
０４４３号公報では、鋼帯を還元加熱した後、８〜２０
体積％の水素を含む水素ー窒素雰囲気中で鋼帯温度４５
０〜５５０℃に保持している。この方法では、鋼帯に吸
蔵されている水素は、めっきに悪影響を与えない程度ま
で雰囲気中に拡散する。また、特開昭５６−１６３２５
０号公報では、Ｎ及びＢの複合添加によりブリスターの
発生を抑制している。Ｂ及びＮの複合添加がブリスター
抑制に作用する機構は、複合添加によって鋼中に生成し
たＢＮが水素をトラップし、室温では拡散しにくい状態
に水素を変質させることによるものと考えられている。
の方法が提案されている。たとえば、特開昭５４−１３
０４４３号公報では、鋼帯を還元加熱した後、８〜２０
体積％の水素を含む水素ー窒素雰囲気中で鋼帯温度４５
０〜５５０℃に保持している。この方法では、鋼帯に吸
蔵されている水素は、めっきに悪影響を与えない程度ま
で雰囲気中に拡散する。また、特開昭５６−１６３２５
０号公報では、Ｎ及びＢの複合添加によりブリスターの
発生を抑制している。Ｂ及びＮの複合添加がブリスター
抑制に作用する機構は、複合添加によって鋼中に生成し
たＢＮが水素をトラップし、室温では拡散しにくい状態
に水素を変質させることによるものと考えられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５４−１３０４４３号公報の方法では、鋼帯は、めっき
浴に浸漬される直前まで８〜２０体積％の水素含有雰囲
気に曝される。そのため、少なくとも８〜２０体積％の
水素含有雰囲気とその温度で平衡する濃度の水素が下地
鋼中に残留することが避けられない。その結果、この方
法では、ブリスターの発生を減少させることができて
も、ブリスターを完全に防止することができない。他
方、Ｂ，Ｎの複合添加によりブリスターを抑制する特開
昭５６−１６３２５０号公報の方法では、ＢＮにトラッ
プされた水素は熱的に不安定な状態となって鋼中に存在
する。そのため、めっきされた鋼板が室温以上の温度に
加熱されると、水素がＢＮから離脱し、ブリスターが発
生し易くなる欠点をもつ。しかも、Ｂ及びＮを添加した
鋼は、熱延時に鋼板表面に疵が入り易いため、疵取り等
の手入れが必要になり、結果としてコスト高になる。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、還元帯域から溶融めっき浴までの間の一部に雰囲
気条件を調整した不活性ガス帯を設けることにより、加
熱されてもブリスターの発生がない溶融Ｚｎめっき熱延
鋼板を安定的に製造することを目的とする。
５４−１３０４４３号公報の方法では、鋼帯は、めっき
浴に浸漬される直前まで８〜２０体積％の水素含有雰囲
気に曝される。そのため、少なくとも８〜２０体積％の
水素含有雰囲気とその温度で平衡する濃度の水素が下地
鋼中に残留することが避けられない。その結果、この方
法では、ブリスターの発生を減少させることができて
も、ブリスターを完全に防止することができない。他
方、Ｂ，Ｎの複合添加によりブリスターを抑制する特開
昭５６−１６３２５０号公報の方法では、ＢＮにトラッ
プされた水素は熱的に不安定な状態となって鋼中に存在
する。そのため、めっきされた鋼板が室温以上の温度に
加熱されると、水素がＢＮから離脱し、ブリスターが発
生し易くなる欠点をもつ。しかも、Ｂ及びＮを添加した
鋼は、熱延時に鋼板表面に疵が入り易いため、疵取り等
の手入れが必要になり、結果としてコスト高になる。本
発明は、このような問題を解消すべく案出されたもので
あり、還元帯域から溶融めっき浴までの間の一部に雰囲
気条件を調整した不活性ガス帯を設けることにより、加
熱されてもブリスターの発生がない溶融Ｚｎめっき熱延
鋼板を安定的に製造することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の溶融Ｚｎめっき
熱延鋼板製造方法は、その目的を達成するため、水素−
窒素雰囲気の還元帯から冷却帯を経て溶融めっき浴に熱
延鋼帯を導入する際、冷却帯の一部又は全部を不活性ガ
ス帯とし、還元帯の水素濃度をＨ（体積％），還元帯の
鋼帯温度をＴ（℃），不活性ガス帯における鋼帯の滞在
時間をｔ（秒）とするとき、式（１）〜（３）を満足す
る条件下に還元帯及び不活性ガス帯を維持することを特
徴とする。 Ｈ2 ≦（４００−Ｔ／３）×ｔ ・・・・（１） ４５０≦Ｔ≦７００ ・・・・（２） ５≦Ｈ≦１００ ・・・・（３） 不活性ガス帯では、幅方向及び進行方向に均一な流量分
布で不活性ガスを吹き付けることができるノズルを使用
して、鋼帯表面に不活性ガスを吹き付け冷却することが
好ましい。不活性ガスとしては、窒素，ヘリウム，アル
ゴン等が掲げられる。コスト面を考慮すると、窒素吸蔵
による弊害のない鋼種に対しては、窒素を不活性ガスと
して使用することが好ましい。
熱延鋼板製造方法は、その目的を達成するため、水素−
窒素雰囲気の還元帯から冷却帯を経て溶融めっき浴に熱
延鋼帯を導入する際、冷却帯の一部又は全部を不活性ガ
ス帯とし、還元帯の水素濃度をＨ（体積％），還元帯の
鋼帯温度をＴ（℃），不活性ガス帯における鋼帯の滞在
時間をｔ（秒）とするとき、式（１）〜（３）を満足す
る条件下に還元帯及び不活性ガス帯を維持することを特
徴とする。 Ｈ2 ≦（４００−Ｔ／３）×ｔ ・・・・（１） ４５０≦Ｔ≦７００ ・・・・（２） ５≦Ｈ≦１００ ・・・・（３） 不活性ガス帯では、幅方向及び進行方向に均一な流量分
布で不活性ガスを吹き付けることができるノズルを使用
して、鋼帯表面に不活性ガスを吹き付け冷却することが
好ましい。不活性ガスとしては、窒素，ヘリウム，アル
ゴン等が掲げられる。コスト面を考慮すると、窒素吸蔵
による弊害のない鋼種に対しては、窒素を不活性ガスと
して使用することが好ましい。
【０００６】
【作用】還元加熱により活性化した鋼帯を溶融めっき浴
に導入する溶融めっきラインでは、溶融めっき浴の上流
側に還元加熱炉が配置される。鋼帯は、水素−窒素雰囲
気に炉内が維持された還元加熱炉で加熱されることによ
り、鋼帯表面にある酸化皮膜が分解される。この溶融め
っきラインにおいて、本発明者等は、鋼帯を水素−窒素
雰囲気中で還元加熱した後、不活性ガス雰囲気中で保持
・冷却し、そのまま溶融めっき浴に導入するとき、ブリ
スターの発生が抑制されることを知見した。このブリス
ターの抑制は、還元加熱時に鋼中に侵入した水素が不活
性ガスを使用した冷却時に鋼外に放出される現象によ
る。本発明者等の多岐にわたる調査・研究の結果、鋼中
への水素の侵入や鋼外への水素の放出は、還元時の水素
濃度，還元時の鋼帯温度，不活性ガス雰囲気中での冷却
時間（換言すれば、不活性ガス帯における鋼材の滞在時
間）に大きく左右されることが判った。
に導入する溶融めっきラインでは、溶融めっき浴の上流
側に還元加熱炉が配置される。鋼帯は、水素−窒素雰囲
気に炉内が維持された還元加熱炉で加熱されることによ
り、鋼帯表面にある酸化皮膜が分解される。この溶融め
っきラインにおいて、本発明者等は、鋼帯を水素−窒素
雰囲気中で還元加熱した後、不活性ガス雰囲気中で保持
・冷却し、そのまま溶融めっき浴に導入するとき、ブリ
スターの発生が抑制されることを知見した。このブリス
ターの抑制は、還元加熱時に鋼中に侵入した水素が不活
性ガスを使用した冷却時に鋼外に放出される現象によ
る。本発明者等の多岐にわたる調査・研究の結果、鋼中
への水素の侵入や鋼外への水素の放出は、還元時の水素
濃度，還元時の鋼帯温度，不活性ガス雰囲気中での冷却
時間（換言すれば、不活性ガス帯における鋼材の滞在時
間）に大きく左右されることが判った。
【０００７】このような知見に基づき、本発明は、ブリ
スターの発生を抑制した高品質の溶融Ｚｎめっき熱延鋼
板を得るため、還元帯の水素濃度，鋼帯温度及び不活性
ガス帯における鋼帯滞在時間等を適正化したものであ
る。なお、本発明における不活性ガス帯は、還元加熱炉
の出側と溶融めっき浴の入側との間にある冷却帯の一部
又は全部に設けられる。この不活性ガス帯は、還元帯か
ら混入した水素により弱還元性を呈することもあるが、
水素濃度を５体積％以下に規制しておくとき、水素に起
因したブリスターの発生が抑制される。本発明者等は、
種々の実験結果として、ブリスターの発生を防止できる
還元帯の水素濃度Ｈ（体積％），鋼帯温度Ｔ（℃）及び
不活性ガス帯における鋼帯滞在時間ｔ（秒）等のパラメ
ータの適正条件を検討し、式（１）〜（３）の条件を満
足することがブリスターの発生防止に有効であることを
解明した。
スターの発生を抑制した高品質の溶融Ｚｎめっき熱延鋼
板を得るため、還元帯の水素濃度，鋼帯温度及び不活性
ガス帯における鋼帯滞在時間等を適正化したものであ
る。なお、本発明における不活性ガス帯は、還元加熱炉
の出側と溶融めっき浴の入側との間にある冷却帯の一部
又は全部に設けられる。この不活性ガス帯は、還元帯か
ら混入した水素により弱還元性を呈することもあるが、
水素濃度を５体積％以下に規制しておくとき、水素に起
因したブリスターの発生が抑制される。本発明者等は、
種々の実験結果として、ブリスターの発生を防止できる
還元帯の水素濃度Ｈ（体積％），鋼帯温度Ｔ（℃）及び
不活性ガス帯における鋼帯滞在時間ｔ（秒）等のパラメ
ータの適正条件を検討し、式（１）〜（３）の条件を満
足することがブリスターの発生防止に有効であることを
解明した。
【０００８】式（１）は、ブリスター発生有無の境界条
件を実験結果から求め、近似的に数式化したものであ
る。式（２）は、還元帯の鋼帯温度Ｔ（℃）を４５０〜
７００℃に特定する条件である。鋼帯温度Ｔが４５０℃
未満では、めっき浴と鋼帯との濡れ性が悪く、不めっき
が発生し易くなる。逆に７００℃を超える還元加熱は、
熱延鋼板では不必要であり、徒に熱エネルギーを消費す
る。式（３）は、十分な還元反応を得るために、還元帯
の水素濃度Ｈを５体積％以上に規定する条件である。５
体積％を下回る水素濃度Ｈでは、雰囲気の還元能が不足
し、還元不良に起因した不めっきが発生し易くなる。
件を実験結果から求め、近似的に数式化したものであ
る。式（２）は、還元帯の鋼帯温度Ｔ（℃）を４５０〜
７００℃に特定する条件である。鋼帯温度Ｔが４５０℃
未満では、めっき浴と鋼帯との濡れ性が悪く、不めっき
が発生し易くなる。逆に７００℃を超える還元加熱は、
熱延鋼板では不必要であり、徒に熱エネルギーを消費す
る。式（３）は、十分な還元反応を得るために、還元帯
の水素濃度Ｈを５体積％以上に規定する条件である。５
体積％を下回る水素濃度Ｈでは、雰囲気の還元能が不足
し、還元不良に起因した不めっきが発生し易くなる。
【０００９】不活性ガス帯における鋼帯の滞在時間ｔ
は、冷却帯の長さ及び通板速度によって定まる。シーラ
スタイプ，ゼンジマタイプ，ＮＯＦタイプ，ＵＳスチー
ルタイプ等の何れの方式に従った溶融めっきラインにお
いても、冷却帯で６０秒以上の滞在時間ｔを得るために
は通板速度を遅くすることが必要とされ、経済的に不利
となることは明らかである。以上の式（１）〜（３）を
満足する条件下で還元帯及び不活性ガス帯を操業すると
き、ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が安定的
に製造される。図１は、たとえば還元帯における鋼帯温
度Ｔ（℃）が６００℃の場合について、還元帯の水素濃
度Ｈ及び不活性ガス帯での滞在時間ｔの適正範囲を図示
したものである。式（１）で規定される曲線ａ及び式
（３）で規定される直線ｂ，ｃで囲まれた領域Ｓがこの
場合の適正条件となる。
は、冷却帯の長さ及び通板速度によって定まる。シーラ
スタイプ，ゼンジマタイプ，ＮＯＦタイプ，ＵＳスチー
ルタイプ等の何れの方式に従った溶融めっきラインにお
いても、冷却帯で６０秒以上の滞在時間ｔを得るために
は通板速度を遅くすることが必要とされ、経済的に不利
となることは明らかである。以上の式（１）〜（３）を
満足する条件下で還元帯及び不活性ガス帯を操業すると
き、ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が安定的
に製造される。図１は、たとえば還元帯における鋼帯温
度Ｔ（℃）が６００℃の場合について、還元帯の水素濃
度Ｈ及び不活性ガス帯での滞在時間ｔの適正範囲を図示
したものである。式（１）で規定される曲線ａ及び式
（３）で規定される直線ｂ，ｃで囲まれた領域Ｓがこの
場合の適正条件となる。
【００１０】また、ブリスターの原因となる吸蔵水素又
は吸着水素の影響を無くすため、不活性ガスを鋼板表面
に吹き付けることも有効な手段である。不活性ガスの吹
付けには、鋼帯の幅方向及び進行方向に関して均一な流
量で不活性ガスを吹付けることが可能なノズルが使用さ
れる。このようなノズルとしては、具体的には板幅及び
板の進行方向に複数の円形ノズルを配列したノズル集合
体や、板幅方向に広がったスリットノズルを進行方向に
複数配列したスリットノズルの集合体等が使用される。
鋼板表面に直接吹き付けられた不活性ガスは、鋼板表面
の吸着水素を減少させ、鋼中水素の鋼外への放散を促進
させる。また、冷却ガスの吹付けによって鋼帯が冷却さ
れることも、水素の放散を促進させる原因となる。この
ようにして、本発明によるとき、ブリスターの発生がな
い溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が連続的に安定して製造され
る。また、鋼中から水素を積極的に除去しているので、
特開昭５６−１６３２５０号公報の方法と異なり、溶融
Ｚｎめっき熱延鋼板を室温以上の温度雰囲気で使用して
もブリスターが生成する虞れがない。具体的には、約２
００℃で塗膜を焼き付け加熱した場合でも、ブリスター
の発生が全くない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得られる。
は吸着水素の影響を無くすため、不活性ガスを鋼板表面
に吹き付けることも有効な手段である。不活性ガスの吹
付けには、鋼帯の幅方向及び進行方向に関して均一な流
量で不活性ガスを吹付けることが可能なノズルが使用さ
れる。このようなノズルとしては、具体的には板幅及び
板の進行方向に複数の円形ノズルを配列したノズル集合
体や、板幅方向に広がったスリットノズルを進行方向に
複数配列したスリットノズルの集合体等が使用される。
鋼板表面に直接吹き付けられた不活性ガスは、鋼板表面
の吸着水素を減少させ、鋼中水素の鋼外への放散を促進
させる。また、冷却ガスの吹付けによって鋼帯が冷却さ
れることも、水素の放散を促進させる原因となる。この
ようにして、本発明によるとき、ブリスターの発生がな
い溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が連続的に安定して製造され
る。また、鋼中から水素を積極的に除去しているので、
特開昭５６−１６３２５０号公報の方法と異なり、溶融
Ｚｎめっき熱延鋼板を室温以上の温度雰囲気で使用して
もブリスターが生成する虞れがない。具体的には、約２
００℃で塗膜を焼き付け加熱した場合でも、ブリスター
の発生が全くない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得られる。
【００１１】
実施例１：表１に示す組成をもつ鋼種Ａ及びＢの熱延鋼
板を、シーラスタイプの溶融Ｚｎめっきラインで溶融め
っきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚３．０ｍｍ
の鋼種Ａでは５４０℃，板厚１．５ｍｍの鋼種Ｂでは６
９０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯には、温度５
０℃の窒素ガスを流量２Ｎｍ3 ／分で鋼帯表面に流入さ
せた。不活性ガスの流入により４８０℃まで降温した鋼
帯を、温度４６０℃に保持された溶融Ｚｎめっき浴に導
入した。なお、通板速度は、０．６ｍ／秒に設定した。
溶融めっき後、めっき鋼帯の一部をサンプリングし、大
気中２５０℃で３時間加熱し、更に室温で４週間放置し
た後、目視観察でブリスターの有無を判定した。鋼種Ａ
の判定結果を図２に、鋼種Ｂの判定結果を図３にそれぞ
れ示す。なお、図及び３においては、ブリスターが観察
されなかったサンプルを○，ブリスターが発生したサン
プルを×，ブリスターの有無に拘らず不めっきが発生し
たサンプルを△として表示した。図２及び図３から明ら
かなように、鋼種Ａ及びＢの何れでも、還元帯の水素濃
度Ｈ及び不活性ガス帯における滞在時間ｔが適正領域Ｓ
2 又はＳ3 にあるとき、ブリスターが全く発生せず、且
つ不めっきのない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得ら
れることが確認された。
板を、シーラスタイプの溶融Ｚｎめっきラインで溶融め
っきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚３．０ｍｍ
の鋼種Ａでは５４０℃，板厚１．５ｍｍの鋼種Ｂでは６
９０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯には、温度５
０℃の窒素ガスを流量２Ｎｍ3 ／分で鋼帯表面に流入さ
せた。不活性ガスの流入により４８０℃まで降温した鋼
帯を、温度４６０℃に保持された溶融Ｚｎめっき浴に導
入した。なお、通板速度は、０．６ｍ／秒に設定した。
溶融めっき後、めっき鋼帯の一部をサンプリングし、大
気中２５０℃で３時間加熱し、更に室温で４週間放置し
た後、目視観察でブリスターの有無を判定した。鋼種Ａ
の判定結果を図２に、鋼種Ｂの判定結果を図３にそれぞ
れ示す。なお、図及び３においては、ブリスターが観察
されなかったサンプルを○，ブリスターが発生したサン
プルを×，ブリスターの有無に拘らず不めっきが発生し
たサンプルを△として表示した。図２及び図３から明ら
かなように、鋼種Ａ及びＢの何れでも、還元帯の水素濃
度Ｈ及び不活性ガス帯における滞在時間ｔが適正領域Ｓ
2 又はＳ3 にあるとき、ブリスターが全く発生せず、且
つ不めっきのない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得ら
れることが確認された。
【００１２】実施例２：表１に示す組成をもつ鋼種Ａ及
びＣの熱延鋼板を、ＮＯＦタイプの溶融Ｚｎめっきライ
ンで溶融めっきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚
３．０ｍｍの鋼種Ａでは６００℃，板厚６．０ｍｍの鋼
種Ｃでは４８０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯で
は、温度７０℃の窒素ガスを流量５Ｎｍ3 ／分で鋼帯表
面に吹き付けた。不活性ガスの吹付けにより４５０℃ま
で降温した鋼帯を、温度４５０℃に保持された溶融Ｚｎ
めっき浴に導入した。なお、通板速度は、０．４ｍ／秒
に設定した。
びＣの熱延鋼板を、ＮＯＦタイプの溶融Ｚｎめっきライ
ンで溶融めっきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚
３．０ｍｍの鋼種Ａでは６００℃，板厚６．０ｍｍの鋼
種Ｃでは４８０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯で
は、温度７０℃の窒素ガスを流量５Ｎｍ3 ／分で鋼帯表
面に吹き付けた。不活性ガスの吹付けにより４５０℃ま
で降温した鋼帯を、温度４５０℃に保持された溶融Ｚｎ
めっき浴に導入した。なお、通板速度は、０．４ｍ／秒
に設定した。
【００１３】
【表１】
【００１４】溶融めっき鋼帯の一部をサンプリングし、
実施例１と同様な条件下でブリスターの有無を判定し
た。鋼種Ａの判定結果を図４に、鋼種Ｃの判定結果を図
５にそれぞれ示す。図４及び図５から明らかなように、
鋼種Ａ及びＣの何れでも、還元帯の水素濃度Ｈ及び不活
性ガス帯における滞在時間ｔが適正領域Ｓ4 又はＳ5 に
あるとき、ブリスターが全く発生せず、且つ不めっきの
ない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得られることが確
認された。
実施例１と同様な条件下でブリスターの有無を判定し
た。鋼種Ａの判定結果を図４に、鋼種Ｃの判定結果を図
５にそれぞれ示す。図４及び図５から明らかなように、
鋼種Ａ及びＣの何れでも、還元帯の水素濃度Ｈ及び不活
性ガス帯における滞在時間ｔが適正領域Ｓ4 又はＳ5 に
あるとき、ブリスターが全く発生せず、且つ不めっきの
ない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が得られることが確
認された。
【００１５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、還元帯の水素濃度，還元帯での鋼帯温度及び不活性
ガス帯における鋼帯の滞在時間を制御することにより、
鋼中の水素を雰囲気に放散させ、水素吸着のない鋼帯を
溶融めっき浴に送り込んでいる。溶融めっきされた鋼帯
は、めっき層と下地鋼との界面に水素が濃縮されてガス
化することがないので、塗装工程等で高温に加熱された
ときにあっても水素に起因したブリスターの発生が抑制
される。このようにして本発明によるとき、ブリスター
がない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が製造される。特
に塗装用鋼板として使用されるものにあっては、塗膜の
焼付け乾燥時にブリスターが抑制されるため、塗膜密着
性及び塗膜下耐食性に優れ、外観の良好な塗装鋼板が得
られる。
は、還元帯の水素濃度，還元帯での鋼帯温度及び不活性
ガス帯における鋼帯の滞在時間を制御することにより、
鋼中の水素を雰囲気に放散させ、水素吸着のない鋼帯を
溶融めっき浴に送り込んでいる。溶融めっきされた鋼帯
は、めっき層と下地鋼との界面に水素が濃縮されてガス
化することがないので、塗装工程等で高温に加熱された
ときにあっても水素に起因したブリスターの発生が抑制
される。このようにして本発明によるとき、ブリスター
がない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板が製造される。特
に塗装用鋼板として使用されるものにあっては、塗膜の
焼付け乾燥時にブリスターが抑制されるため、塗膜密着
性及び塗膜下耐食性に優れ、外観の良好な塗装鋼板が得
られる。
【図１】 還元帯の鋼帯温度が６００℃の場合の還元帯
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
【図２】 還元帯の鋼帯温度が５４０℃の場合の還元帯
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
【図３】 還元帯の鋼帯温度が６９０℃の場合の還元帯
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
【図４】 還元帯の鋼帯温度が６００℃の場合の還元帯
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
【図５】 還元帯の鋼帯温度が４８０℃の場合の還元帯
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
の水素濃度及び不活性ガス帯における鋼材滞在時間がブ
リスターの発生に与える影響を示したグラフ
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年８月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】
【実施例】 実施例１：表１に示す組成をもつ鋼種Ａ及びＢの熱延鋼
板を、シーラスタイプの溶融Ｚｎめっきラインで溶融め
っきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚３．０ｍｍ
の鋼種Ａでは５４０℃，板厚１．５ｍｍの鋼種Ｂでは６
９０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯には、温度５
０℃の窒素ガスを流量２Ｎｍ３／分で鋼帯表面に流入さ
せた。不活性ガスの流入により４８０℃まで降温した鋼
帯を、温度４６０℃に保持された溶融Ｚｎめっき浴に導
入した。なお、通板速度は、０．６ｍ／秒に設定した。
溶融めっき後、めっき鋼帯の一部をサンプリングし、大
気中２５０℃で３時間加熱し、更に室温で４週間放置し
た後、目視観察でブリスターの有無を判定した。鋼種Ａ
の判定結果を図２に、鋼種Ｂの判定結果を図３にそれぞ
れ示す。なお、図２及び図３においては、ブリスターが
観察されなかったサンプルを○，ブリスターが発生した
サンプルを×，ブリスターの有無に拘らず不めっきが発
生したサンプルを△として表示した。図２及び図３から
明らかなように、鋼種Ａ及びＢの何れでも、還元帯の水
素濃度Ｈ及び不活性ガス帯における滞在時間ｔが適正領
域Ｓ２又はＳ３にあるとき、ブリスターが全く発生せ
ず、且つ不めっきのない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板
が得られることが確認された。
板を、シーラスタイプの溶融Ｚｎめっきラインで溶融め
っきした。還元帯における鋼帯温度は、板厚３．０ｍｍ
の鋼種Ａでは５４０℃，板厚１．５ｍｍの鋼種Ｂでは６
９０℃の一定値に設定した。不活性ガス帯には、温度５
０℃の窒素ガスを流量２Ｎｍ３／分で鋼帯表面に流入さ
せた。不活性ガスの流入により４８０℃まで降温した鋼
帯を、温度４６０℃に保持された溶融Ｚｎめっき浴に導
入した。なお、通板速度は、０．６ｍ／秒に設定した。
溶融めっき後、めっき鋼帯の一部をサンプリングし、大
気中２５０℃で３時間加熱し、更に室温で４週間放置し
た後、目視観察でブリスターの有無を判定した。鋼種Ａ
の判定結果を図２に、鋼種Ｂの判定結果を図３にそれぞ
れ示す。なお、図２及び図３においては、ブリスターが
観察されなかったサンプルを○，ブリスターが発生した
サンプルを×，ブリスターの有無に拘らず不めっきが発
生したサンプルを△として表示した。図２及び図３から
明らかなように、鋼種Ａ及びＢの何れでも、還元帯の水
素濃度Ｈ及び不活性ガス帯における滞在時間ｔが適正領
域Ｓ２又はＳ３にあるとき、ブリスターが全く発生せ
ず、且つ不めっきのない良好な溶融Ｚｎめっき熱延鋼板
が得られることが確認された。
Claims (2)
- 【請求項１】 水素−窒素雰囲気の還元帯から冷却帯を
経て溶融めっき浴に熱延鋼帯を導入する際、冷却帯の一
部又は全部を不活性ガス帯とし、還元帯の水素濃度をＨ
（体積％），還元帯の鋼帯温度をＴ（℃），不活性ガス
帯における鋼帯の滞在時間をｔ（秒）とするとき、式
（１）〜（３）を満足する条件下に還元帯及び不活性ガ
ス帯を維持することを特徴とするブリスターのない溶融
Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法。 Ｈ2 ≦（４００−Ｔ／３）×ｔ ・・・・（１） ４５０≦Ｔ≦７００ ・・・・（２） ５≦Ｈ≦１００ ・・・・（３） - 【請求項２】 請求項１記載の不活性ガス帯において、
ノズルを介して幅方向及び進行方向に均一な流量分布で
不活性ガスを鋼帯表面に吹き付ける溶融Ｚｎめっき熱延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18333995A JP3403869B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18333995A JP3403869B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0913156A true JPH0913156A (ja) | 1997-01-14 |
| JP3403869B2 JP3403869B2 (ja) | 2003-05-06 |
Family
ID=16133999
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18333995A Expired - Fee Related JP3403869B2 (ja) | 1995-06-27 | 1995-06-27 | ブリスターのない溶融Ｚｎめっき熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3403869B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015029404A1 (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-06-27 JP JP18333995A patent/JP3403869B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015029404A1 (ja) * | 2013-08-26 | 2015-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JPWO2015029404A1 (ja) * | 2013-08-26 | 2017-03-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| US9895863B2 (en) | 2013-08-26 | 2018-02-20 | Jfe Steel Corporation | High-strength galvanized steel sheet and method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3403869B2 (ja) | 2003-05-06 |
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Legal Events
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