JPH09125964A

JPH09125964A - 筒内噴射型の火花点火式エンジン

Info

Publication number: JPH09125964A
Application number: JP7288238A
Authority: JP
Inventors: Koichi Sugawara; 光一菅原; Masami Maeda; 雅美前田; Yasuaki Shiomi; 泰章塩見; Tadao Yamato; 忠夫大和
Original assignee: Kubota Corp
Current assignee: Kubota Corp
Priority date: 1995-11-07
Filing date: 1995-11-07
Publication date: 1997-05-13

Abstract

(57)【要約】【解決手段】筒内噴射型の火花点火式エンジンにおい
て、燃料噴射ノズル２の噴射口９と点火プラグ３の電極
部１０とを副燃焼室７内に位置させ、シリンダ中心軸線
１１と平行な向きに見て、副燃焼室７に向けて、シリン
ダ１２の周囲側から吸気弁口１３まで吸気ポート１４を
形成し、ピストンヘッド４の昇降位置に拘わらず、燃料
噴射ノズル２の噴射中心軸線１５が燃焼室７の開口部８
を通過してピストンヘッド頂面１６を指すようにした。【効果】燃料噴射圧力を低減する等の目的で、ピストン
ヘッド４が下死点２４寄りにある時期に燃料噴射を行っ
た場合でも、噴射燃料がタンブル流２２に強く逆らうこ
となくスムーズに巻き込まれると同時に、タンブル流２
２を大きく減速することがなく、噴射燃料と吸気との混
合が良好になり、燃焼が良好になる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、筒内噴射型の火花
点火式エンジンに関し、詳しくは、燃焼を良好にできる
ものに関する。

【０００２】

【従来の技術】筒内噴射型の火花点火式エンジンの従来
技術として図３に示すものがある。これは、本発明と同
様、シリンダヘッド１０１に燃料噴射ノズル１０２と点
火プラグ１０３とを取り付けて構成してある。この種の
エンジンでは、燃焼室１０５に導入した吸気に燃料噴射
ノズル１０２から燃料を噴射し、燃焼室１０５内で混合
気を形成し、この混合気に点火プラグ１０３で点火する
ようになっている。

【０００３】この従来技術では、シリンダヘッド１０１
とピストンヘッド１０４との間に燃焼室１０５を形成
し、燃料噴射ノズル１０２をシリンダ１１２の内周面付
近に配置するともに、この燃料噴射ノズル１０２側に向
けて吸気ポート１１４を形成してあるため、吸気ポート
１１４で方向付けられた吸気がシリンダ１１２のノズル
側内周面１２０の案内でピストンヘッド１０４側に偏向
された後、ピストンヘッド頂面１１６とシリンダ１１２
の吸気ポート側内周面１２１との案内でシリンダヘッド
１０１側に反転し、燃焼室１０５内にタンブル流１２２
と呼ばれる旋回流が発生する。

【０００４】この従来技術では、燃焼室１０５に臨むシ
リンダヘッド面１０６に燃料噴射ノズル１０２の噴射口
１０９と点火プラグ１０３の電極部１１０とを突出状に
配置し、ピストンヘッド１０１が上死点１２３付近に位
置する場合には、燃料噴射ノズル１０２の噴射中心軸線
１１５がピストンヘッド頂面１１６を指すが、それ以外
の場合には、燃料噴射ノズル１０２の噴射中心軸線１１
５がシリンダ１１２の吸気ポート側内周面１２１を指す
ようにしてある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、次
の問題がある。ピストンヘッド１０４が下死点１２４寄りにある時期
には、燃焼室１０５内で大きく旋回するタンブル流１２
２に対する噴射中心軸線１１５の合流角度１２５・１２
５が比較的大きくなる。このため、燃料噴射圧力を低減
する等の目的で、ピストンヘッド１０４が下死点１２４
寄りにある時期に燃料噴射を行った場合、噴射燃料がタ
ンブル流１２２の流れに強く逆らって衝突し、噴射燃料
がタンブル流１２２の脇に跳ね飛ばされ、或いはタンブ
ル流１２２が大きく減速され、噴射燃料と吸気との混合
が不良になり、燃焼が悪化することがある。

【０００６】燃焼室１０５に燃料噴射ノズル１０２の
噴射口１０９や点火プラグ１０３の電極部１１０が突出
しているので、タンブル流１２２がこれらに衝突して減
速され、噴射燃料と吸気の混合が不良になり、燃焼が悪
化することがある。

【０００７】本発明の課題は、燃焼を良好にできる、筒
内噴射型の火花点火式エンジンを提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】

（第１発明）第１発明では、図１（Ａ）に示すように、
シリンダヘッド１に燃料噴射ノズル２と点火プラグ３と
を取り付けた、筒内噴射型の火花点火式エンジンにおい
て、次のようにしたことを特徴とする。

【０００９】すなわち、シリンダヘッド１とピストンヘ
ッド４との間に主燃焼室５を形成し、この主燃料室５に
臨むシリンダヘッド面６からシリンダヘッド１内に向け
て副燃焼室７を窪ませ、この副燃焼室７の開口部８で副
燃焼室７と主燃焼室５とを連通させ、燃料噴射ノズル２
の噴射口９と点火プラグ３の電極部１０とを副燃焼室７
内に位置させ、図１（Ｂ）または図２に示すように、シ
リンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、副燃焼室７に
向けて、シリンダ１２の周囲側から吸気弁口１３まで吸
気ポート１４を形成し、図１（Ａ）に示すように、ピス
トンヘッド４の昇降位置に拘わらず、上記燃料噴射ノズ
ル２の噴射中心軸線１５が副燃焼室７の開口部８を通過
してピストンヘッド頂面１６を指すようにしたことを特
徴とする。

【００１０】（第２発明）第２発明は、第１発明におい
て、図１（Ｂ）に示すように、シリンダ中心軸線１１と
平行な向きに見て、シリンダ中心軸線１１を間に置い
て、吸気弁口１３と副燃焼室７とを相互反対側に配置
し、吸気ポート１４の形成方向に沿ってピストンヘッド
頂面１６に溝１７を形成し、図１（Ａ）に示すように、
この溝１７の形成方向に沿ってこの溝１７の内底面を円
弧状に窪ませたことを特徴とする。

【００１１】（第３発明）第３発明は、第１発明または
第２発明のいずれかにおいて、図１（Ａ）に示すよう
に、水素ガスを成分とするガス燃料の供給源１９を燃料
噴射ノズル２に接続したことを特徴とする。

【００１２】

【発明の作用及び効果】

（第１発明）第１発明では、次の作用効果を奏する（図
１（Ａ）参照）。副燃焼室７に向けて吸気ポート１４を形成してあるた
め、吸気ポート１４で方向付けられた吸気がシリンダ１
２のノズル側内周面２０の案内でピストンヘッド４側に
偏向された後、ピストンヘッド頂面１６とシリンダ１２
の吸気ポート側内周面２１との案内でシリンダヘッド１
側に反転し、主燃焼室５内にタンブル流２２と呼ばれる
旋回流が発生する。

【００１３】そして、ピストンヘッド４が下死点２４寄
りにある時期には、主燃焼室５内で大きく旋回するタン
ブル流２２に対する噴射中心軸線１５の合流角度２５・
２５が比較的小さくなる。このため、燃料噴射圧力を低
減する等の目的で、ピストンヘッド４が下死点２４寄り
にある時期に燃料噴射を行った場合でも、噴射燃料がタ
ンブル流２２に強く逆らうことなくスムーズに巻き込ま
れると同時に、タンブル流２２を大きく減速することが
なく、噴射燃料と吸気との混合が良好になり、燃焼が良
好になる。

【００１４】主燃焼室５に燃料噴射ノズル２の噴射口
９や点火プラグ３の電極部１０が突出していないので、
主燃焼室５を旋回するタンブル流２２がこれらに衝突し
て減速されるおそれがなく、噴射燃料と吸気との混合が
良好になり、燃焼が良好になる。

【００１５】圧縮行程の上死点２３付近では、主燃焼
室５の混合気の一部が副燃焼室７に押し込まれるので、
点火プラグ３の電極１０付近に比較的過濃な混合気が形
成され、点火が容易になり、失火が起こりにくい。更
に、副燃焼室７内に形成される押し込み渦流は、燃焼速
度を高めるので、希薄燃焼時、或いは超希薄燃焼時の燃
焼促進に特に有効である。

【００１６】（第２発明）第２発明では、第１発明の作
用効果に加え、次の作用効果を奏する（図１参照）。タンブル流２２がシリンダヘッド頂面１６の溝１７で
方向性を高められ、タンブル流２２が副燃焼室７の開口
部８付近を繰り返して通過し、噴射燃料をより確実に巻
き込むので、噴射燃料と吸気との混合が一層良好にな
り、燃焼が一層良好になる。

【００１７】（第３発明）第３発明では、第１発明また
は第２発明のいずれかの作用効果に加え、次の作用効果
を奏する（図１参照）。比重が小さい水素ガスを成分とするガス燃料を用いる
と、噴射燃料の運動慣性力が小さくなるため、噴射燃料
のタンブル流２２への巻き込みが一層スムーズになり、
噴射燃料と吸気との混合が一層良好になり、燃焼が一層
良好になる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図面に基づ
いて説明する。図１は本発明の第１実施形態に係る筒内
噴射型の火花点火式エンジンを示しており、このエンジ
ンの構成は次の通りである。すなわち、シリンダブロッ
ク２６内でシリンダ１２と動弁カム室２７とを並設し、
シリンダ１２内にピストンヘッド４を摺動自在に内嵌
し、動弁カム室２７に動弁カム２８を収容してある。シ
リンダブロック２６にはシリンダヘッド１を組み付け、
シリンダヘッド１に燃料噴射ノズル２と点火プラグ３と
を取り付けてある。

【００１９】この実施形態では、燃焼を良好するため、
次のような構成を採用した。すなわち、シリンダヘッド
１とピストンヘッド４との間に主燃焼室５を形成し、こ
の主燃料室５に臨むシリンダヘッド面６からシリンダヘ
ッド１内に向けて副燃焼室７を窪ませ、この副燃焼室７
の開口部８で副燃焼室７と主燃焼室５とを連通させ、燃
料噴射ノズル２の噴射口９と点火プラグ３の電極部１０
とを副燃焼室７内に位置させ、図１（Ｂ）に示すよう
に、シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、副燃焼
室７に向けて、シリンダ１２の周囲側から吸気弁口１３
まで吸気ポート１４を形成し、図１（Ａ）に示すよう
に、ピストンヘッド４の昇降位置に拘わらず、上記燃料
噴射ノズル２の噴射中心軸線１５が副燃焼室７の開口部
８を通過してピストンヘッド頂面１６を指すようにして
ある。

【００２０】このような構成によれば、副燃焼室７に向
けて吸気ポート１４を形成してあるため、吸気ポート１
４で方向付けられた吸気がシリンダ１２のノズル内周面
２０の案内でピストンヘッド４側に偏向された後、ピス
トンヘッド頂面１６とシリンダ１２の吸気ポート側内周
面２１との案内でシリンダヘッド１側に反転し、主燃焼
室５内にタンブル流２２と呼ばれる旋回流が発生する。

【００２１】そして、ピストンヘッド４が下死点２４寄
りにある時期には、主燃焼室５内で大きく旋回するタン
ブル流２２に対する噴射中心軸線１５の合流角度２５・
２５が比較的小さくなる。このため、燃料噴射圧力を低
減する等の目的で、ピストンヘッド４が下死点２４寄り
にある時期に燃料噴射を行った場合でも、噴射燃料がタ
ンブル流２２に強く逆らうことなくスムーズに巻き込ま
れると同時に、タンブル流２２を大きく減速することが
なく、噴射燃料と吸気との混合が良好になり、燃焼が良
好になる。尚、図１（Ａ）中の合流角度２５は、合流点
４５におけるタンブル流２２の接線４０が噴射中心軸線
１５とがなす角度により表している。

【００２２】また、主燃焼室５に燃料噴射ノズル２の噴
射口９や点火プラグ３の電極部１０が突出していないの
で、主燃焼室５を旋回するタンブル流２２がこれらに衝
突して減速されるおそれがなく、噴射燃料と吸気との混
合が良好になり、燃焼が良好になる。

【００２３】また、圧縮行程の上死点２３付近では、主
燃焼室５の混合気の一部が副燃焼室７に押し込まれるの
で、点火プラグ３の電極１０付近に比較的過濃な混合気
が形成され、点火が容易になり、失火が起こりにくい。
更に、副燃焼室７内に形成される押し込み渦流は、燃焼
速度を高めるので、希薄燃焼時、或いは超希薄燃焼時の
燃焼促進に特に有効である。

【００２４】この実施形態では、副燃焼室７は、図１
（Ｂ）に示すように、シリンダ中心軸線１１と平行な向
きに見て、シリンダ１２のノズル側内周面２０に跨がる
位置に配置し、図１（Ａ）に示すように、シリンダ中心
軸線１１と平行な向きに窪ませてある。副燃焼室７の内
面は、開口部８から奥端部２９の手前までを円柱形と
し、奥端部２９を半球形にしてある。燃料噴射ノズル２
の噴射口９と点火プラグ３の電極部１０とは、副燃焼室
７の奥端部２９に突出させてある。また、シリンダ中心
軸線１１と平行な向きに見て、燃料噴射ノズル２の噴射
中心軸線１５を吸気弁口１３に向けてあるため、噴射燃
料がタンブル流２２の幅方向中央部付近に噴射される。
吸気ポート１４は、シリンダヘッド１の周側壁面３０の
吸気入口３１から副燃焼室７に向けて導出し、途中から
主燃焼室５に向けて吸気弁口１３まで斜め向きに傾斜ポ
ート部分３２を形成してある。

【００２５】傾斜ポート部分３２の構成は次の通りであ
る。すなわち、吸気ポート１１のポート中心軸線３３に
沿い、かつ、シリンダ中心軸線１１と平行な断面上で、
すなわち、図１（Ａ）に図示する断面上で、傾斜ポート
部分３２の副燃焼室側内周面３４の接線が、シリンダ中
心軸線１１と直交する向きの仮想基準線３５から主燃焼
室５に向けて所定の傾斜角度３６で傾斜するようにして
ある。この傾斜角度３６は主燃焼室５でタンブル流２２
がスムーズに形成できる大きさに設定すればよいが、一
般には、３０゜から７０゜とするが望ましく、４０゜から
６０゜とするのがより望ましい。傾斜角度３６が３０゜未
満であると、吸気ポート１４の形成が困難になる一方、
７０゜を越えると、吸気３２がシリンダ中心軸線１１と
平行に近い向きで主燃焼室５に導入されるので、タンブ
ル流２２がスムーズに形成されない場合があるからであ
る。

【００２６】この実施形態では、図１（Ｂ）に示すよう
に、シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、吸気ポ
ート１４の形成方向と直交し、かつ、シリンダ中心軸線
１１を通過する仮想横断線３７を想定し、この仮想横断
線３７よりも副燃焼室７側の領域で、噴射中心軸線１５
がピストンヘッド頂面１６を指すようにしてある。図中
の符号３８は、ピストンヘッド４が下死点２４にある場
合に、噴射中心軸線１５がピストンヘッド頂面１６を指
す点を示している。

【００２７】シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見
て、仮想横断線３７はタンブル流２２の旋回中心軸線３
９とほぼ重なる位置に形成されるので、噴射中心軸線３
７の向きを上記のように設定すると、この噴射中心軸線
１５はタンブル流２２の旋回中心軸線３９から離れて、
シリンダ１２のノズル側内周面２０に十分に近づき、タ
ンブル流２２に対する噴射中心軸線１５の合流角度２５
・２５を十分に小さくすることができる。このため、噴
射燃料がタンブル流２２に一層スムーズに巻き込まれる
と同時にタンブル流２２の流速を一層減速させにくい。

【００２８】この実施形態では、図１（Ｂ）に示すよう
に、シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、シリン
ダ中心軸線１１を間に置いて、吸気弁口１３と副燃焼室
７とを相互反対側に配置し、吸気ポート１４の形成方向
に沿ってピストンヘッド頂面１６に溝１７を形成し、図
１（Ａ）に示すように、この溝１７の形成方向に沿って
この溝１７の内底面を円弧状に窪ませてある。このた
め、タンブル流２２がシリンダヘッド頂面１６の溝１７
で方向性を高められ、タンブル流２２が副燃焼室７の開
口部８付近を繰り返し通過し、噴射燃料をより確実に巻
き込むので、噴射燃料と吸気との混合が一層良好にな
り、燃焼が一層良好になる。尚、図１（Ｂ）中の符号４
４は排気弁口である。

【００２９】また、この実施形態では、水素ガスを成分
とするガス燃料の供給源１９を燃料噴射ノズル２に接続
してある。比重が小さい水素ガスを成分とするガス燃料
を用いると、噴射燃料の運動慣性力が小さくなるため、
噴射燃料のタンブル流２２への巻き込みが一層スムーズ
になり、噴射燃料と吸気との混合が一層良好になり、燃
焼が一層良好になる。また、この実施形態のように、副
燃焼室７の位置を主燃焼室５よりも高くした場合、比重
の小さい水素ガスを成分とするガス燃料は、主燃焼室５
から副燃焼室７にスムーズに浮上するので、点火が一層
容易になり、失火が起こりにくくなる。尚、ガス燃料の
供給源１９と燃料噴射ノズル２との間には燃料噴射ポン
プ４１を介在させてある。

【００３０】この実施形態のエンジンは、４サイクルエ
ンジンであり、ピストンヘッド４が下死点２４からスト
ロークの中間位置４０に到達するまでの圧縮行程前半期
間中に、所定期間、燃料噴射を行っている。このため、
燃料噴射圧力を小さくすることができ、燃料噴射ポンプ
４１や燃料噴射ノズル２に簡素なものを用いることがで
きる。尚、燃料噴射圧力低減のためには、吸気行程中に
燃料噴射を行ってもよいが、吸気行程前半期間中は、タ
ンブル流２２の流速が十分でない場合があるので、ピス
トンヘッド４がストロークの中間位置４０から下死点２
４に到達するまでの吸気行程後半期間中に、所定期間、
燃料噴射を行ってもよい。結局、ピストンヘッド４が吸
気行程におけるストロークの中間位置４０から下死点２
４を越えて圧縮行程におけるストロークの中間位置４０
に戻るまでの下死点寄り期間中に、所定期間、燃料噴射
を行うことが望ましい。尚、点火プラグ３による点火
は、ピストンヘッド４が上死点２３付近に到達した時に
行う。

【００３１】図２は第２実施形態を示す。この第２実施
形態のものは、図１（Ｂ）に示すように、第１実施形態
において、シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、
燃料噴射ノズル２の噴射中心軸線１５を吸気弁口１３に
向けるのに代えて、図２に示すように、シリンダ中心軸
線１１と平行な向きに見て、燃料噴射ノズル２の噴射中
心軸線１５を一対の吸気ポート１４・１４の各吸気弁口
１３・１３の各中心点１８・１８の間に向けてある。他
の構成要素は、第１実施形態と同じに構成しており、図
２中、第１実施形態と同一の構成要素には同一の符号を
付しておく。

【００３２】この第２実施形態では、一対の吸気ポート
１４・１４からの吸気の合流によって形成されるタンブ
ル流に向けて、第１実施形態と同様にして、燃料を噴射
することができるので、第１実施形態と同じ機能が得ら
れる。

【００３３】この実施形態では、図２に示すように、シ
リンダ中心軸線１１と平行な向きに見て、シリンダ中心
軸線１１を間に置いて、副燃焼室７と弁口間部分４２と
を相互反対側に配置し、噴射中心軸線１５を弁口間部分
４２に向け、弁口間部分４２を間に置いて、各吸気弁口
１３・１３の各中心点１８・１８を結ぶ連結仮想線４３
と平行で、かつ、シリンダ中心軸線１１を通過する仮想
横断線３７を想定し、この仮想横断線３７よりも副燃焼
室側７の領域で、噴射中心軸線１５がピストンヘッド頂
面１６を指すようにしてある。図中の符号３８は、ピス
トンヘッド４が下死点にある場合に、噴射中心軸線１５
がピストンヘッド頂面１６を指す点を示している。

【００３４】シリンダ中心軸線１１と平行な向きに見
て、仮想横断線３７はタンブル流の旋回中心軸線とほぼ
重なる位置に形成されるので、噴射中心軸線１５の向き
を上記のように設定すると、図１（Ａ）に示す第１実施
形態と同様、この噴射中心軸線１５はタンブル流２２の
旋回中心軸線３９から離れて、シリンダ１２のノズル側
内周面２０に十分に近づき、タンブル流２２に対する噴
射中心軸線１５の合流角度２５・２５を十分に小さくす
ることができる。このため、噴射燃料がタンブル流２２
に一層スムーズに巻き込まれると同時に、タンブル流２
２の流速を一層減速させにくい。

【００３５】本発明の各実施形態の内容は以上の通りで
あるが、本発明は上記実施例に限定されものではない。
上記各実施形態は、水素ガスを成分とするガス燃料を用
いるガスエンジンで説明したが、本発明は、天然ガスや
石油ガス等の炭化水素ガスやガソリンを燃料とするエン
ジンに適用することもできる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態に係るエンジンを説明す
る図で、図１（Ａ）は図１（Ｂ）のＡ−Ａ線断面を含む
エンジン上部の縦断面図、図１（Ｂ）はシリンダ中心軸
線と平行な向きに見た場合の要部の平面模式図、図１
（Ｃ）は図１（Ｂ）のＣ−Ｃ線におけるピストンヘッド
の断面図である。

【図２】本発明の第２実施形態の図１（Ｂ）相当図であ
る。

【図３】従来技術に係るエンジンの図１（Ａ）相当模式
図である。

【符号の説明】

１…シリンダヘッド、２…燃料噴射ノズル、３…点火プ
ラグ、４…ピストンヘッド、５…主燃焼室、６…シリン
ダヘッド面、７…副燃焼室、８…開口部、９…噴射口、
１０…電極部、１１…シリンダ中心軸線、１２…シリン
ダ、１３…吸気弁口、１４…吸気ポート、１５…噴射中
心軸線、１６…ピストンヘッド頂面、１７…溝、１８…
中心点、１９…供給源。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者大和忠夫兵庫県尼崎市浜１丁目１番１号株式会社クボタ技術開発研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】シリンダヘッド(１)に燃料噴射ノズル
(２)と点火プラグ(３)とを取り付けた、筒内噴射型の火
花点火式エンジンにおいて、シリンダヘッド(１)とピストンヘッド(４)との間に主燃
焼室(５)を形成し、この主燃料室(５)に臨むシリンダヘ
ッド面(６)からシリンダヘッド(１)内に向けて副燃焼室
(７)を窪ませ、この副燃焼室(７)の開口部(８)で副燃焼
室(７)と主燃焼室(５)とを連通させ、燃料噴射ノズル
(２)の噴射口(９)と点火プラグ(３)の電極部(１０)とを
副燃焼室(７)内に位置させ、シリンダ中心軸線(１１)と
平行な向きに見て、副燃焼室(７)に向けて、シリンダ
(１２)の周囲側から吸気弁口(１３)まで吸気ポート(１
４)を形成し、ピストンヘッド(４)の昇降位置に拘わら
ず、上記燃料噴射ノズル(２)の噴射中心軸線(１５)が副
燃焼室(７)の開口部(８)を通過してピストンヘッド頂面
(１６)を指すようにした、ことを特徴とする筒内噴射型
の火花点火式エンジン。
【請求項２】請求項１に記載した筒内噴射型の火花点
火式エンジンにおいて、シリンダ中心軸線(１１)と平行
な向きに見て、シリンダ中心軸線(１１)を間に置いて、
吸気弁口(１３)と副燃焼室(７)とを相互反対側に配置
し、吸気ポート(１４)の形成方向に沿ってピストンヘッ
ド頂面(１６)に溝(１７)を形成し、この溝(１７)の形成
方向に沿ってこの溝(１７)の内底面を円弧状に窪ませ
た、ことを特徴とする筒内噴射型の火花点火式エンジ
ン。
【請求項３】請求項１または請求項２のいずれかに記
載した筒内噴射型の火花点火式エンジンにおいて、水素
ガスを成分とするガス燃料の供給源(１９)を燃料噴射ノ
ズル(２)に接続した、ことを特徴とする筒内噴射型の火
花点火式エンジン。