JPH09125912A - 一軸型コンバインドサイクルプラントの運転方法 - Google Patents
一軸型コンバインドサイクルプラントの運転方法Info
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Abstract
行後、再併入負荷上昇までの運転中において、蒸気ター
ビンの冷却蒸気およびグランドシール蒸気を確保する。 【解決手段】排熱回収ボイラ4を3圧式排熱回収ボイラ
に構成し、中圧過熱器14の出口を分岐し、この分岐し
た部分に軸補助蒸気母管21へ補助蒸気を供給する補助
蒸気供給管31を接続してグランドシール蒸気および蒸
気タービン冷却蒸気の一部を確保する系統を構成し、高
圧・中圧ドラム5,13圧力、高圧・中圧過熱器6,1
4出口蒸気圧力の少なくとも一方の制御設定圧力を所定
圧力に上昇させて蒸気タービン2の冷却蒸気を確保す
る。
Description
どに適用され、軸または発電所単独運転へ移行時の一軸
型コンバインドサイクルプラントの運転方法に関する。
おいて、発電所外の電力系統事故などに起因して負荷遮
断などの発生によって軸または発電所単独運転へ移行時
には、蒸気タービンの最終段翼部での発熱や温度上昇を
防止したり、蒸気タービンのグランドシールなどのため
に蒸気を必要とする。この蒸気は、起動中や通常の運転
中に、系列補助蒸気母管から軸補助蒸気母管へ補助蒸気
を供給するのが一般的であり、運転中の他の軸から補助
蒸気を供給するようにしている。
設備では、ガスタービン、蒸気タービンおよび発電機の
回転軸を複数設置することにより1つの系列が構成さ
れ、この系列を複数設置することにより発電所が構成さ
れている。
トの運転状態では、上記補助蒸気を供給可能な出力を維
持できるような運転状態にはない。つまり、軸または発
電所単独運転状態であることから、軸または発電所全体
(運転全軸)の必要出力は、所内動力のみとなるのが一
般的であり、発電所出力の1〜1.5%程度である。こ
の運転状態では、高圧タービンから蒸気タービンに通気
した通常の運転状態を維持することができない。このた
め、他軸への補助蒸気の供給は不可能である。したがっ
て、蒸気タービンの最終段翼部での発熱・温度上昇を防
止するための冷却蒸気と、蒸気タービンのグランドシー
ル蒸気は、自軸の排熱回収ボイラの発生蒸気を使用しな
ければならない。
ス温度の高温化を含む大容量化の傾向にあり、これに伴
い排熱回収ボイラおよび蒸気タービンも大容量化し、こ
の結果、一軸型コンバインドサイクル発電設備の軸出力
も大容量化している。そして、蒸気タービンの大容量化
に伴って軸径が増大するとともに、最終段翼長が長大化
するため、冷却蒸気量やグランドシール蒸気量も増加す
る傾向にある。
は、前述した通り無負荷定格回転数(FSNL)または
初負荷を出力とする程度である。この運転状態における
各ドラムでの蒸発量は、軸または発電所の単独運転に移
行する直前の運転状態における各ドラム圧力の設定値
(各圧力のバイパス弁の制御設定圧力)に応じて定まる
値になるのが一般的である。
気が通気されておらず、発生蒸気が高圧バイパス弁を介
して復水器に排出されている。中圧ドラムの発生蒸気に
ついても、蒸気タービンのグランドシール蒸気として使
用するだけの運転状態を考慮すると、高圧蒸気と同様に
中圧バイパス弁を介して復水器に排出する運転状態が継
続される。この運転状態では、低圧ドラムの蒸気発生量
のみであり、蒸気タービン冷却蒸気量が確保できなくな
る可能性がある。特に、最終段翼が長大化して冷却蒸気
量が増加した場合、冷却蒸気の不足を招く可能性が生じ
る。
と、高圧バイパス弁の設定圧力が低い場合には、高圧蒸
発器の出口ガス温度が低くなり、中圧・低圧ドラムの発
生蒸気量が少なくなる傾向にあり、逆に高圧バイパス弁
の設定圧力を高くすると、中圧・低圧ドラムの発生蒸気
量が多くなる傾向にある。
の単独運転に移行した場合と、負荷の低い状態から同様
の運転状態に移行した場合とでは、自軸からの補助蒸気
量を確保する方法、または蒸気タービンの運転を維持す
るために確保すべき冷却蒸気の確保方法が互いに異な
る。
発電設備を示す系統図である。図8に示すように、一軸
型コンバインドサイクル発電設備は、ガスタービン1、
蒸気タービン2および発電機3の軸が一軸に結合されて
いる。なお、この軸に起動装置(図示せず)が結合され
ている場合もある。
ガスタービン1を構成する空気圧縮機の入口に設置され
た入口案内翼で空気吸込流量を調節して吸入し圧縮した
後、ガスタービン1を構成する燃焼器で燃料と混合燃焼
して高温・高圧ガスとし、同様にガスタービン1を構成
するタービンで動力を発生させた後、ガスタービン1の
排気ガスが排熱回収ボイラ4に導入されて熱回収を行っ
た後、図示しない煙突を経て大気に放出される。
節炭器(図示せず)で予熱された後、高圧ドラム5に供
給され、高圧蒸発器(図示せず)でガスタービン1の排
気ガスと熱交換し、高圧ドラム5で気水分離された蒸気
は、高圧過熱器6で過熱されて過熱蒸気となって高圧主
蒸気管7および高圧蒸気加減弁8を経て蒸気タービン2
の高圧部に導入されて動力を発生させる。
蒸気管9を介して排熱回収ボイラ4の再熱器10でガス
タービン排気と熱交換して再熱され、高温再熱蒸気管1
1および中圧蒸気加減弁12を経て蒸気タービン2の中
圧部に導入して動力を発生させる。
れた後、中圧ドラム13に供給され、中圧蒸発器(図示
せず)で高圧蒸発器(図示せず)で熱交換したガスター
ビン1の排気ガスとさらに熱交換され、中圧ドラム13
で気水分離された発生蒸気は、中圧過熱器14で過熱さ
れ、過熱蒸気となって中圧主蒸気管15および中圧蒸気
流量調節弁16を経て高圧タービン排気と混合して再熱
器10に導入する場合もある。
ービン2の低圧部に導入されて動力を発生させるもの
の、さらに低圧節炭器(図示せず)で予熱され、低圧ド
ラム16に供給され、低圧蒸発器(図示せず)で高圧過
熱器6,中圧過熱器14,再熱器10,蒸発器および節
炭器で熱交換したガスタービン1の排気ガスと熱交換
し、蒸気タービン2の中圧部出口出力より高い圧力の蒸
気を低圧ドラム17で発生させる。
は、低圧過熱器18で過熱され過熱蒸気となり、低圧主
蒸気管19および低圧蒸気加減弁20を経て蒸気タービ
ン2の低圧部に導入され、蒸気タービン2の中圧部排気
と混合して低圧部で動力を発生させる。そして、ガスタ
ービン1および蒸気タービン2で発生した動力は、発電
機3で電気エネルギーに変換される。
高圧主蒸気および再熱蒸気が一定の温度以上に蒸気温度
が上昇しないように、高圧過熱器6と再熱器10とを分
割し、蒸気減温器(図示せず)を設置し、水をスプレー
することによって蒸気温度制御を行うように構成されて
いる。
ては、起動時に必要な蒸気タービン2の冷却蒸気やグラ
ンドシール蒸気の供給源として、軸補助蒸気母管21お
よびこの軸補助蒸気母管21に圧力調整弁を介して補助
蒸気を供給するには、系列補助蒸気母管22および各軸
の蒸気タービン2の高圧排気管から分岐して系列補助蒸
気母管22に補助蒸気を供給する補助蒸気供給管からな
る補助蒸気系統を設けているのが一般的である。
するには、軸補助蒸気母管21に接続した起動時クーリ
ング蒸気供給管23および起動時クーリング蒸気流量調
節弁24を経て蒸気タービン2の中圧排気部に供給する
ように構成されている。
事故などに起因して負荷遮断などの発生によって軸また
は発電所単独運転に移行した場合、蒸気タービン2の高
圧部への蒸気供給が停止するため、系列補助蒸気母管2
2への補助蒸気の供給が不可能となる。当然、多軸から
の系列補助蒸気母管22への補助蒸気の供給も停止され
る。
蒸気供給も不可能であるとともに、起動時クーリング蒸
気供給管23を通しての冷却蒸気の確保は不可能であ
り、低圧主蒸気による冷却蒸気の供給以外に蒸気タービ
ン2を保護した運転は不可能である。そのため、軸また
は発電所単独運転移行時の運転状態によっては、冷却蒸
気の確保が困難になる状態も発生する。
断され、単独運転に移行すると、通常運転中に発生し蒸
気タービン2に流入していた高圧,中圧,低圧の各蒸気
は、蒸気タービン2の各圧力の蒸気入口に設けられた蒸
気加減弁8,12により、高圧,中圧は遮断される一
方、低圧は圧力制御などの手段により制限される。
ぞれのドラムまたは主蒸気管路の蒸気圧力の制御設定圧
力に応じて高圧バイパス弁25、中圧バイパス弁26お
よび低圧バイパス弁27を経て余剰蒸気として復水器へ
排出される。この各バイパス弁25,26,27の制御
設定圧力は、通常運転時の各系統の圧力に応じて設定さ
れている。
インドサイクル発電設備では、軸の回転数や出力制御の
基本がガスタービン1の燃料流量制御が主体であり、蒸
気タービン2に通気できない運転状態であっても、軸の
回転数は定格回転数を維持している場合がある。これ
は、例えば第1に起動時の排熱回収ボイラ4の暖気運転
中、第2に併入・初負荷運転で蒸気タービン2の通気条
件成立までの運転中、および第3に負荷遮断などによる
軸または発電所単独運転移行後、再併入負荷上昇までの
運転中である。
備は、蒸気タービン2と発電機3を単に結合した従来の
発電設備と異なり、ガスタービン1の排熱が得られない
限り、自軸の排熱回収ボイラ4からの発生蒸気が得られ
ないので、起動時には運転中の他軸または補助ボイラか
らの補助蒸気が必要である。
他軸も同様の運転状態にあり、補助蒸気の供給能力はな
い。補助ボイラを備えた発電所では、補助ボイラを常時
運転して蒸気のバックアップに備えたり、軸または発電
所単独運転移行信号を送出することにより補助ボイラの
起動を行うなどの方法が考えられるが、発生時期の予測
が不可能な軸または発電所単独運転に対応して補助ボイ
ラを常時運転していたのでは不経済であり、また単独運
転移行信号の発生と同時に補助ボイラを起動したので
は、蒸気タービンの保護および安定した運転を維持がで
きない問題点がある。
もので、負荷遮断などによる軸または発電所単独運転移
行後、再併入負荷上昇までの運転中において、蒸気ター
ビンの冷却蒸気およびグランドシール蒸気を確保し、蒸
気タービンの保護および安定運転を維持した一軸型コン
バインドサイクルプラントの運転方法を提供することを
目的とする。
ために、本発明の請求項1は、ガスタービン、蒸気ター
ビンおよび発電機の回転軸を一体に結合し、ガスタービ
ンの排気エネルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、
この蒸気を蒸気タービンに導入して電力として回収する
一軸型コンバインドサイクルプラントが、発電所外の電
力系統事故などに起因する負荷遮断により軸単独または
発電所単独運転に移行する一軸型コンバインドサイクル
プラントの運転方法であって、前記排熱回収ボイラは、
高圧ドラムおよび高圧過熱器,中圧ドラムおよび中圧過
熱器,低圧ドラムおよび低圧過熱器を備えた3圧式排熱
回収ボイラに構成し、前記中圧過熱器の出口を分岐し、
この分岐した部分に軸補助蒸気母管へ補助蒸気を供給す
る補助蒸気供給管を接続してグランドシール蒸気および
蒸気タービン冷却蒸気の一部を確保する系統を構成し、
前記高圧・中圧ドラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口
蒸気圧力の少なくとも一方の制御設定圧力を所定圧力に
上昇させて前記蒸気タービンの冷却蒸気を確保すること
を特徴とする。
インドサイクルプラントの運転方法において、前記補助
蒸気供給管に補助蒸気圧力調節弁を介し、軸または発電
所単独運転への移行信号に基づいて前記補助蒸気圧力調
節弁の圧力設定値を切り替えたり、前記補助蒸気供給管
に設けた止め弁を開操作して軸補助蒸気母管へ蒸気を供
給することを特徴とする。
インドサイクルプラントの運転方法において、独立した
2系統を使用して蒸気タービン冷却蒸気を供給する場
合、低圧主蒸気系統からの冷却蒸気の供給は、通常運転
中と同様に主蒸気圧力制御を用い、予め設定された冷却
蒸気量との不足分を軸補助蒸気系から供給するように補
助蒸気系からの供給蒸気流量を制御することを特徴とす
る。
インドサイクルプラントの運転方法において、蒸気ター
ビン冷却蒸気を低圧主蒸気管と起動時クーリング蒸気供
給管を介して供給する場合、軸または発電所が単独運転
に移行した条件により、前記高圧・中圧ドラム圧力、前
記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の制
御設定圧力を所定圧力に上昇させて低圧ドラムの発生蒸
気量を増加させるように蒸気圧力を制御することを特徴
とする。
インドサイクルプラントの運転方法において、蒸気ター
ビン冷却蒸気を低圧主蒸気管と起動時クーリング蒸気供
給管を介して供給する場合、軸または発電所が単独運転
に移行した条件により、低圧主蒸気流量と軸補助蒸気系
からの供給蒸気流量の和に基づいて前記高圧・中圧ドラ
ム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくと
も一方の制御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気量
を増加させることを特徴とする。
および発電機の回転軸を一体に結合し、ガスタービンの
排気エネルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、この
蒸気を蒸気タービンに導入して電力として回収する一軸
型コンバインドサイクルプラントが、発電所外の電力系
統事故などに起因する負荷遮断により軸単独または発電
所単独運転に移行する一軸型コンバインドサイクルプラ
ントの運転方法であって、前記排熱回収ボイラは、高圧
ドラムおよび高圧過熱器,中圧ドラムおよび中圧過熱
器,低圧ドラムおよび低圧過熱器を備えた3圧式排熱回
収ボイラに構成し、前記中圧過熱器出口で分岐してグラ
ンド蒸気供給管に蒸気タービンのグランド蒸気として蒸
気を供給する蒸気管を設け、この蒸気管を軸補助蒸気母
管からのグランド蒸気供給管と独立して設け、両者をグ
ランド蒸気の二重バックアップラインとし、蒸気タービ
ンの冷却蒸気を低圧主蒸気管のみから供給することを特
徴とする。
インドサイクルプラントの運転方法において、前記高圧
・中圧ドラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力
の少なくとも一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させ
て前記蒸気タービンの冷却蒸気を確保することを特徴と
する。
インドサイクルプラントの運転方法において、軸または
発電所が単独運転に移行した条件により、前記高圧・中
圧ドラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少
なくとも一方の制御設定値を予め定めた設定値に所定の
上昇率で上昇させ、低圧ドラムの発生蒸気量を増加させ
ることを特徴とする。
インドサイクルプラントの運転方法において、軸または
発電所が単独運転に移行した条件により、前記高圧・中
圧ドラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少
なくとも一方の制御設定値を低圧蒸気流量と蒸気タービ
ン冷却蒸気流量の設定値との偏差に応じて高圧・中圧ド
ラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なく
とも一方の制御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気
量を増加させることを特徴とする。
ンおよび発電機の回転軸を一体に結合し、ガスタービン
の排気エネルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、こ
の蒸気を蒸気タービンに導入して電力として回収する一
軸型コンバインドサイクルプラントが、発電所外の電力
系統事故などに起因する負荷遮断により軸単独または発
電所単独運転に移行する一軸型コンバインドサイクルプ
ラントの運転方法であって、前記排熱回収ボイラは、高
圧ドラムおよび高圧過熱器,低圧ドラムおよび低圧過熱
器を備えた2圧式排熱回収ボイラに構成し、前記低圧過
熱器出口で分岐し、蒸気タービンのグランド蒸気として
グランド蒸気供給管に蒸気を供給する蒸気管を、軸補助
蒸気母管からのグランド蒸気供給管と独立して設け、両
者をグランド蒸気の二重バックアップラインとするとと
もに、蒸気タービンの冷却蒸気を低圧主蒸気管のみから
供給すること特徴とする。
ンバインドサイクルプラントの運転方法において、前記
高圧ドラム圧力、前記高圧過熱器出口蒸気圧力の少なく
とも一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させて前記蒸
気タービンの冷却蒸気を確保することを特徴とする。
基づいて説明する。
ンバインドサイクル発電設備を示す系統図である。な
お、従来の構成と同一または対応する部分には図8と同
一の符号を用いて説明する。また、この第1実施形態で
は全体構成が図8と同様であるのでその説明を省略す
る。
は、ガスタービン1,蒸気タービン2および発電機3の
回転軸が一体に結合され、ガスタービン1の排気エネル
ギーを3圧式の排熱回収ボイラ4で蒸気に変換し、この
蒸気を蒸気タービン2に導入して電力として回収してい
る。そして、3圧式の排熱回収ボイラ4には、それぞれ
高圧ドラム5,中圧ドラム13および低圧ドラム17の
発生蒸気を過熱蒸気にする高圧過熱器6,中圧過熱器1
4および低圧過熱器18が設置されている。
故などに起因して軸または発電所単独運転に移行する場
合を考慮して中圧過熱器14の出口に接続された中圧主
蒸気管15を中圧蒸気流量調節弁16の上流側で分岐
し、この分岐した部分と軸補助蒸気母管21を自軸の中
圧蒸気を供給するための中圧補助蒸気供給管31で接続
するとともに、この中圧補助蒸気供給管31には中圧補
助蒸気圧力調節弁32が介装されている。
ール蒸気、起動時クーリング蒸気供給管23および起動
時クーリング蒸気流量調節弁24を使用して蒸気タービ
ン2の冷却蒸気必要量と、低圧ドラム17からの低圧主
蒸気から供給される冷却蒸気量との差、すなわち冷却蒸
気量の不足分を供給できるようにしている。ここで、低
圧ドラム17からの低圧主蒸気から供給される冷却蒸気
量は、低圧蒸気流量計35により計測されるとともに、
その圧力が図3に示す低圧主蒸気圧力計30により計測
される。
発電所単独運転時には、自軸の蒸気を中圧補助蒸気供給
管31および中圧補助蒸気圧力調節弁32を経て軸補助
蒸気母管21に供給し、起動時に使用するために設けら
れた起動時クーリング蒸気供給管23と起動時クーリン
グ蒸気圧力調節弁24を通して冷却蒸気を蒸気タービン
2に供給している。
ム5の圧力および中圧ドラム13の圧力、高圧過熱器6
および中圧過熱器18出口蒸気圧力の制御設定圧力をそ
れぞれ所定の圧力に上昇させ、蒸気タービン2の冷却蒸
気を確保している。
動時には、蒸気タービン2の排気圧力を低くしておく必
要がある。すなわち、この排気圧力を大気圧力以下の値
として蒸気タービン2のグランドを蒸気でシールするこ
とにより、蒸気タービン2内への空気の漏入を防ぐよう
にしている。
ラントと全く同様に、負荷上昇し自軸からの漏洩蒸気で
各グランドを確実にシールできる状態に到達するまで、
補助蒸気を供給することにより得ている。
トは、軸回転数を定格回転数まで上昇させた後、排熱回
収ボイラ4の暖機運転を行う場合が多いため、蒸気ター
ビン2の最終段翼を冷却する必要がある。この冷却蒸気
についても補助蒸気を使用することになる。このように
補助蒸気を使用することは、従来から用いられている技
術である。
または発電所単独運転時には、自軸の発生蒸気を活用し
なければ通気ができないので、定格回転数で連続運転を
維持することができない。これは、蒸気タービン2の最
終段翼のウィンデージ損失による温度上昇があるためで
ある。このウィンデージ損失は最終段翼長が長くなるほ
ど大きくなる。したがって、長翼を使用すればするほど
冷却蒸気量の必要量は多くなる。現在では一軸型コンバ
インドサイクルプラントの大容量化および軸の全長を短
くする傾向にあるため、蒸気タービン2の最終段翼は長
翼化の傾向にある。
たは発電所単独運転に移行して再併入・負荷上昇を開始
するまでの間は必要であるが、この場合は蒸気タービン
2への蒸気の供給が遮断されているため、系列補助蒸気
母管22への補助蒸気の供給は不可能である。この運転
状態では他軸も同様の状態にあるため、他軸への補助蒸
気の供給も不可能である。そのため、蒸気タービン2の
安全運転および保護に必要な蒸気は、自軸で賄わなけれ
ばならないことになる。
・負荷上昇を開始するまでの間は、軸の回転数が定格回
転数で無負荷または定格出力の1〜1.5%程度であ
り、ガスタービン1の排気ガスの有するエネルギー量も
少ない。
に中圧過熱器14出口であって中圧蒸気流量調節弁16
の上流側の中圧主蒸気管15を分岐して、この分岐した
部分に中圧補助蒸気供給管31を接続し、この中圧補助
蒸気供給管31を中圧補助蒸気圧力調節弁32を介して
軸補助蒸気母管21と接続し、中圧ドラム13の発生蒸
気を自軸補助蒸気として軸補助蒸気母管21に供給する
ため、軸補助蒸気母管21への補助蒸気の供給が可能に
なる。
れるとともに、クーリング(冷却)蒸気を起動時クーリ
ング蒸気供給管23および起動時クーリング蒸気圧力調
節弁24を通して蒸気タービン2へ供給することが可能
になる。また、低圧主蒸気を使用したクーリング(冷
却)蒸気のみでは必要量が賄えないような運転状態にな
った場合でも、上記の補助蒸気を併用することにより、
蒸気タービン2を保護した安全運転を維持することがで
きる。
蒸気供給管31を新たに設け、これに中圧補助蒸気圧力
調節弁32を介装したが、この他に止め弁や逆止弁を配
置している場合もある。
の制御圧力設定値を、系列補助蒸気母管22から軸補助
蒸気母管21への補助蒸気供給管に設置された補助蒸気
圧力調節弁34の制御圧力設定値より低い圧力に設定
し、軸補助蒸気母管21の蒸気圧力が中圧補助蒸気圧力
調節弁32の制御圧力設定値を下回ることにより、自軸
の中圧主蒸気を軸補助蒸気母管21へ蒸気を供給する。
ンドシール蒸気や、起動時クーリング蒸気供給管23、
起動時クーリング蒸気流量調節弁24を経て蒸気タービ
ン2の冷却蒸気を補助的に供給することができる。通常
は、低圧主蒸気で冷却蒸気を供給する方式を採用してお
り、不足蒸気を自軸の他の蒸気源を活用して冷却蒸気な
どの保護・運転に必要な蒸気を確保するようしている。
供給管31をグランドシール蒸気と冷却蒸気の低圧主蒸
気管19からの冷却蒸気供給量の不足分の蒸気供給を目
的とした容量とすることにより、軸補助蒸気母管21を
経てグランドシール蒸気を供給するとともに、起動時ク
ーリング蒸気供給管23および起動時クーリング蒸気流
量調節弁24を経て冷却蒸気を蒸気タービン2の低圧部
に供給できる。
ービン1は無負荷定格速度または初負荷程度での運転で
あり、排熱回収ボイラ4ヘ流入するガスタービン1の排
気ガスエネルギーは、定格出力運転時に比較すると非常
に少なくなっている。このエネルギーを有効に利用する
ため、比較的低圧の蒸気の発生量を増加させるための方
策も必要である。
時、高圧バイパス弁25の制御設定圧力を予め定めた設
定圧力または冷却蒸気流量を確保するように高圧蒸気圧
力の制御設定値を定めて高圧蒸気圧力を制御することに
より、ガスタービン1の排気ガスエネルギーを消費量の
多い低圧蒸気に変換し、エネルギーの有効活用ができ
る。
熱回収ボイラ4の特性で定まるが、一般的に高圧側での
エネルギー回収が多く、低圧側での回収は比較的少な
い。排気ガスエネルギーの流入が同じ場合、高圧側の蒸
気圧力を高くすると、蒸発器内の圧力も上昇し、蒸発器
内の循環水の飽和温度が上昇する。
昇し、高圧部での熱回収比率が低下して低圧部の熱回収
比率が上昇する。高圧のみではなく中圧蒸気圧力も上昇
させると、より低圧蒸気の発生量を増加させることが可
能である。
気量が多い場合などは、この蒸気圧力の制御方法を系統
構成と組み合わせた運転方法を採用することによって、
蒸気タービン2の保護・安全運転が確実に実現できる。
発電所単独運転時の蒸気タービン2の保護・安全運転の
確保が確実に簡単な方法で実現できる。また、系統構成
についても軸または発電所単独運転に移行した後に止め
弁を開操作するか調節弁を自動に切り替えたり、止め弁
を常時開とし、調節弁も圧力制御を常時自動として運用
するなど種々の運転方法が簡単に選択できるなど、運転
方法を限定することもなく活用できる。
ンバインドサイクル発電設備を示す系統図である。な
お、前記第1実施形態と同一の部分には同一の符号を付
して説明する。
熱器14出口の中圧主蒸気管15を分岐して、この分岐
した部分に中圧側グランド蒸気供給管37を接続し、こ
の中圧側グランド蒸気供給管37を中圧側グランド蒸気
圧力調節弁38を介してグランド蒸気供給管39と接続
している。すなわち、本実施形態では、軸補助蒸気母管
21への自軸蒸気の供給を行うのではなく、中圧側グラ
ンド蒸気供給管37および中圧側グランド蒸気圧力調節
弁38を経て自軸グランド蒸気系としてグランド蒸気供
給管39に自軸蒸気を供給するようにしている。
ン2のグランド蒸気としてグランド蒸気供給管39に供
給する中圧側グランド蒸気供給管37を軸補助蒸気母管
21からのグランド蒸気供給管と独立して設け、両者を
グランド蒸気の二重バックアップラインとしている。
め、図1に示す系統構成と比較すると、追加した系統設
備の容量が小さくて済み、また蒸気タービン2の冷却蒸
気は低圧ドラム17の発生蒸気を低圧主蒸気管19,低
圧主蒸気流量計35および低圧蒸気加減弁20を経て供
給しており、冷却蒸気の必要量は高圧、中圧蒸気の圧力
を上昇させて確保している。
示した場合と同様の運転方法を採用する。ただし、中圧
蒸気は蒸気タービン2のグランドに直接供給する方法を
採用しており、中圧側グランド蒸気圧力調節弁38は、
蒸気タービン2のグランドシールヘッダーの圧力を一定
に調節する方法を採用している。この場合、冷却蒸気量
は低圧主蒸気系からの単独供給であり、低圧蒸気加減弁
20の開度設定により制御している。
圧蒸気の圧力の制御設定値を上昇させることは、各ドラ
ムの圧力が上昇し、ひいては蒸発器出口のガス温度が上
昇することで、中圧ドラム13、低圧ドラム17での蒸
発量の増加が可能である。
図1に示した系統を採用する場合と類似しているが、冷
却蒸気は低圧主蒸気管19,低圧主蒸気流量計35およ
び低圧蒸気加減弁20を経て全必要量が供給されること
になる。
いては、中圧側グランド蒸気圧力調節弁38のグランド
シール蒸気圧力制御設定値を軸補助蒸気母管21からの
グランドシール蒸気圧力の制御設定値より低い圧力に設
定し、グランドシール蒸気圧力が低下した場合に自動的
に不足蒸気を中圧主蒸気から供給するようにしている。
蒸気が蒸気タービン2のグランドシール蒸気として供給
されるのを防止するため、中圧側グランド蒸気供給管3
7に中圧側グランド蒸気止め弁41を設け、この止め弁
41を全閉して運転し、軸または発電所単独運転移行信
号を入力することで止め弁を開操作するような運転方法
も採用できる。
る程度の範囲内であったり、排気数との関係で最終段翼
長がさほど長くない場合には、図8に示す系統にグラン
ドシール蒸気の供給を可能にする図2に示す系統を採用
し、冷却蒸気は低圧ドラム17で発生した蒸気を低圧主
蒸気管19を経て蒸気タービン2の低圧部に供給するよ
うにしても同様の効果が得られる。これは低圧ドラム1
7での発生蒸気量を増加させるために高圧蒸気圧力の制
御設定値を上昇させるなどの対応を必要としない領域で
ある。
に示す系統で中圧補助蒸気供給管31をグランドシール
蒸気のみを供給できる容量に修正することにより所期の
目的を達成できる。
ビン2の冷却蒸気は低圧主蒸気管19を経て供給される
ことから、冷却蒸気の流量制御装置を別に設ける必要が
なく、また、新たに設けた中圧側グランド蒸気供給管3
7のサイズをグランド蒸気の必要量に応じて定めれば、
図1に示す実施形態に比較し経済的な蒸気タービン2の
保護・安全運転を確保できる系統と運転方法が得られ
る。
では、蒸気タービン2の冷却蒸気の必要量全てを低圧主
蒸気で確保することにより、中圧蒸気で確保すべき蒸気
タービン2の必要蒸気がグランドシール蒸気であり、中
圧側グランド蒸気供給管37と中圧側グランド蒸気圧力
調節弁38を設け、グランド蒸気ヘッダーに直接供給す
る方式を用いている。ただし、この蒸気供給管37は軸
補助蒸気母管21に接続し、軸補助蒸気母管21からグ
ランド蒸気ヘッダーに供給する方法を採用しても効果は
同じである。
蒸気供給管37と中圧側グランド蒸気圧力調節弁38を
設け、グランド蒸気ヘッダーに直接供給する方式を採用
する場合は、蒸気の取り出し元を低圧過熱器18の出口
の低圧主蒸気管19とすることも可能である。中圧ドラ
ム13を含む中圧系を設けない二圧式(混圧式)の場合
には図2に示した系統を、上記のようにグランド蒸気取
出口を低圧過熱器18出口の低圧主蒸気管19に変更し
て利用する。この場合もー般的には、高圧・中圧蒸気圧
力の制御設定値を上昇させる運転方法と組み合わせて使
用すると、同様の効果が得られる。
2に示す第2実施形態の排熱回収ボイラ廻りと蒸気ター
ビン廻りの主要蒸気系統を示す詳細図である。
圧主蒸気管19からの供給蒸気量(低圧主蒸気流量計3
5の測定値)と冷却蒸気必要量の偏差を制御設定値とし
て起動時クーリング蒸気流量計36の測定値との偏差に
応じて起動時クーリング蒸気流量調節弁24の開度を制
御して起動時クーリング蒸気供給管23を経て行う。
低圧主蒸気流量計35の測定値と必要量の偏差を設定値
として起動時クーリング蒸気流量計36の起動時クーリ
ング蒸気供給管23の蒸気流量との偏差に応じて起動時
クーリング蒸気流量調節弁24の開度を制御して冷却蒸
気の必要量を確保した運転が可能であり、蒸気タービン
2の保護と安定運転を確保できる。
て再併入・負荷上昇を開始するまでの間、高圧ドラム5
で発生した高圧主蒸気は、高圧過熱器6で過熱された
後、高圧バイパス弁25を経て復水器に排出されてい
る。したがって、この排出エネルギーを最小限にすると
ともに、低圧側のドラムで蒸気発生量を増加させる手段
を設ければ、一段と安定した運転状態を確保することが
可能となる。
所単独運転への移行信号に基づいて高圧蒸気圧力の制御
設定値を予め定めた値に所定の上昇率で上昇させて排出
エネルギーを低減させるとともに、高圧ドラム5の圧力
を上昇させて高圧蒸発器出口ガスの温度を上昇させ、下
流側の蒸発器への流入ガスエネルギーを増加させる運転
方法がある。
させる方法を説明したが、蒸気タービン2の冷却蒸気流
量と必要値との偏差に応じて高圧蒸気の設定圧力を上昇
させるような方法を採用することも可能である。これら
の方法や軸補助蒸気の供給については、図4,図5およ
び図6に示す。
気供給管31または中圧側グランド蒸気供給管37を設
け、軸または発電所単独運転に移行して再併入・負荷上
昇を開始するまでの間、蒸気タービン2の保護運転に必
要な蒸気を供給するケースで、通常運転中は蒸気の供給
を完全に遮断すべく管路に設けた止め弁を全閉として運
転し、軸または発電所単独運転への移行信号により前記
止め弁を開方向へ操作するための止め弁または中圧補助
蒸気調節弁32または中圧側グランド蒸気圧力調節弁3
8の信号空気ライン(図示せず)に設けた電磁弁の切替
信号として使用するものであり、このような弁操作を行
う必要がない場合もある。
蒸気圧力調節弁32に隣接して設けた中圧補助蒸気止め
弁40と、図2において中圧側グランド蒸気圧力調節弁
38に隣接して設けた中圧側グランド蒸気止め弁41の
開閉操作を行うブロック図である。図4に示すように、
発電機の遮断器解列信号もしくは系統遮断器(86G)
の解列信号などの負荷遮断もしくは発電所単独運転信号
と、パワー・ロードアンバランスリレー信号の論理積を
AND回路50でとり、中圧補助蒸気止め弁40または
中圧側グランド蒸気止め弁41に開指令を出力し、全開
に達すると開信号を消滅させ、弁の開操作を終了する。
気を必要としないα%以上に到達すると、中圧補助蒸気
止め弁40または中圧側グランド蒸気止め弁41に閉指
令を出力し、全閉に達すると閉信号を消滅させ、弁の閉
動作を終了するように動作する。
号は、軸の発電機出力とガスタービン1または蒸気ター
ビン2の圧力などの状態値から出力と負荷の不平衡を検
出する装置の不平衡発生の信号である。なお、図4にお
いて、符号48,49はNOT回路、51,52はAN
D回路、53,54はOR回路である。
直前のプラント運転状態または大気温度の相違により、
蒸気タービン2の冷却蒸気に不足が生じる懸念がある場
合は、図5および図6に示す高圧蒸気または高圧・中圧
蒸気圧力の設定値を上昇させて中圧ドラム13、低圧ド
ラム17または低圧ドラム17の蒸気発生量を増加させ
る運転方法を組み合わせることにより、一段と確実に蒸
気タービンを保護した安全運転が確保できる。この各蒸
気圧力の設定値は予め設定しておくか、図7に示すよう
な方法で決定した値を使用してもよい。
設定値を軸または発電所単独運転条件により変更して運
転する運転方法であり、図1および図2に示す系統構成
を採用した場合で、蒸気タービン2の冷却蒸気量を確保
し、蒸気タービン2を保護し安全運転を維持するために
中圧ドラム13および低圧ドラム17での蒸発量を増加
させる目的で、予め決められた高圧および中圧蒸気圧力
の設定値に軸または発電所単独運転への移行信号により
切り替える方法の一例を示したものである。
昇させるために高圧バイパス弁25の制御圧力の設定値
を上昇させるための運転方法である。図5において、通
常運転中は、切替器55に切替信号が入力されていない
ため、切替器55の出力はbが選択される。
系統遮断器(86G)の解列信号などの負荷遮断もしく
は発電所単独運転信号と、パワー・ロードアンバランス
リレー信号とをAND回路56にて論理積をとり、それ
が出力されるか、通気開始(高圧蒸気加減弁開)の信号
と切替信号とをAND回路57にて論理積をとってそれ
が出力される場合である。この出力cを変化率制限器5
8により所定の変化率で高圧バイパス圧力制御装置59
の設定圧力を変更し、高圧主蒸気圧力と比較し高圧バイ
パス弁25の開度を制御する。
れると、切替器55の出力がaに切り替えられ、上記と
同様の動作により負荷遮断時のバイパス弁制御圧力設定
値が高圧バイパス圧力制御装置59に設定される。
切替信号とをAND回路57にて論理積で得られる出力
は、発電機の遮断器解列信号もしくは系統遮断器(86
G)の解列信号などの負荷遮断もしくは発電所単独運転
信号と、パワー・ロードアンバランスリレー信号とが消
滅しても、負荷遮断が発生したことを保持している。な
お、図5において、60はNOT回路、61はOR回路
である。
系統を採用した場合で、中圧の発生蒸気量は蒸気タービ
ン2のグランドシール蒸気の補給にのみ使用しているた
め、高圧と同様に中圧バイパス弁26から復水器へのエ
ネルギー排出量を低減し、低圧ドラム17での発生蒸気
量を増加させるための方法を示した一例である。
の蒸気圧力の設定値に定められた上昇率または設定値
と、軸または発電所単独運転への移行直前の各蒸気圧力
との偏差などに基づいて算出した上昇率で上昇させる方
法である。そして、中圧ドラム13の圧力を上昇させる
ための回路が付加されている。なお、図6において、6
2は中圧バイパス圧力制御装置である。
冷却蒸気量と必要量の偏差に応じて高圧および高圧・中
圧蒸気圧力の設定値を設定するための設定値の制御回路
の一例である。この方法を採用すれば、大気温度などの
運転条件の変化による冷却蒸気不足を回避することも可
能である。
気圧力の設定値は、設計時に予め一定値としても十分所
期の目的を達成できるが、図7に示すように冷却蒸気必
要量と冷却蒸気供給量の偏差に応じて蒸気圧力の設定値
を定める方法を採用することも可能である。
圧力制御装置の圧力設定値を算出する単独運転時蒸気圧
力設定値制御器63の演算回路を示しており、低圧主蒸
気流量(低圧主蒸気流量計35の測定値)および起動時
クーリング蒸気流量調節弁24の通過流量の和と、必要
クーリング蒸気量との差に基づいて、冷却蒸気制御器6
4で圧力設定値を演算した後、最高設定圧力との低値を
低値優先回路65で選択し、圧力設定値として出力する
ようにしている。
イパス圧力制御装置の圧力設定値を算出する高圧・中圧
の単独運転時蒸気圧力設定値制御器66の演算回路を示
しており、クーリング蒸気の不足分を中圧蒸気と低圧蒸
気の双方で確保するために、高圧側信号分配器67およ
び中圧側信号分配器68により、高圧ドラム5および中
圧ドラム13の圧力上昇に配分分担し、それぞれ高圧側
流量制御器69および中圧側流量制御器70と、高圧側
低値優先回路71および中圧側低値優先回路72を通し
て高圧圧力設定値および中圧圧力設定値を算出してい
る。
ることなく、種々の変更が可能である。例えば、上記実
施形態では、三圧式の排熱回収ボイラ4を対象に説明し
たが、二圧式(混圧式)排熱回収ボイラを採用した場合
については、図2に示す系統に準じ、蒸気タービン2の
グランドシール蒸気の供給源を低圧主蒸気に変更し、排
熱回収ボイラの中圧蒸気に関連する系統および制御装置
を削除することにより、そのまま適用できる。
ランド蒸気供給管37が第2のグランド蒸気供給管とし
てグランド蒸気圧力を制御しているが、この接続先を軸
補助蒸気母管21とし、グランドシール蒸気の供給を一
系統にまとめるような系統構成としても、同様の効果が
得られる。
圧蒸気圧力の制御圧力の設定値に関して図5および図6
に示したが、軸または発電所単独運転移行時に通常運転
中の圧力設定値にバイアスを加えて蒸気圧力の制御設定
値を設定する方法を採用しても、上記と同様の効果を得
ることができる。
排ガスエネルギーの低圧蒸気での回収効果を上げるた
め、高圧・中圧蒸気圧力を上昇させるための制御設定値
を予め設定しておくか、冷却蒸気の必要量と供給量との
偏差に応じて算出する方法で説明したが、図2に示す系
統を採用した場合などは、流量ではなく蒸気流量が低圧
蒸気加減弁20の開度および低圧主蒸気圧力から算出で
きることから、低圧加減弁の開度および低圧主蒸気圧力
から設定することもできる。
によれば、排熱回収ボイラを3圧式排熱回収ボイラに構
成し、中圧過熱器の出口を分岐し、この分岐した部分に
軸補助蒸気母管へ補助蒸気を供給する補助蒸気供給管を
接続してグランドシール蒸気および蒸気タービン冷却蒸
気の一部を確保する系統を構成し、高圧・中圧ドラム圧
力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の
制御設定圧力を所定圧力に上昇させて蒸気タービンの冷
却蒸気を確保することにより、軸または発電所単独運転
時のように他軸からの補助蒸気の供給が期待できない状
態で定格回転数で運転を継続しなければならないケース
でも、自軸の発生蒸気を使用して運転を続行できるとと
もに、蒸気タービンの必要蒸気量を確保することができ
る。
大容量化および軸長の短縮化など最終段翼長の長翼化が
進んで、特殊な運転状態での必要蒸気量が増加する傾向
に対しても、蒸気タービンを保護した安全運転を維持す
ることができる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、補
助蒸気供給管に補助蒸気圧力調節弁を介し、軸または発
電所単独運転への移行信号に基づいて補助蒸気圧力調節
弁の圧力設定値を切り替えたり、補助蒸気供給管に設け
た止め弁を開操作して軸補助蒸気母管へ蒸気を供給する
ことにより、一段と安定した運転状態を確保することが
可能となる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、独
立した2系統を使用して蒸気タービン冷却蒸気を供給す
る場合、低圧主蒸気系統からの冷却蒸気の供給は、通常
運転中と同様に主蒸気圧力制御を用い、予め設定された
冷却蒸気量との不足分を軸補助蒸気系から供給するよう
に補助蒸気系からの供給蒸気流量を制御することによ
り、請求項2と同様に、一段と安定した運転状態を確保
することが可能となる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、蒸
気タービン冷却蒸気を低圧主蒸気管と起動時クーリング
蒸気供給管を介して供給する場合、軸または発電所が単
独運転に移行した条件により、高圧・中圧ドラム圧力、
高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の制御
設定圧力を所定圧力に上昇させて低圧ドラムの発生蒸気
量を増加させるように蒸気圧力を制御することにより、
請求項2と同様に、一段と安定した運転状態を確保する
ことが可能となる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、蒸
気タービン冷却蒸気を低圧主蒸気管と起動時クーリング
蒸気供給管を介して供給する場合、軸または発電所が単
独運転に移行した条件により、低圧主蒸気流量と軸補助
蒸気系からの供給蒸気流量の和に基づいて高圧・中圧ド
ラム圧力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも
一方の制御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気量を
増加させることにより、請求項2と同様に、一段と安定
した運転状態を確保することが可能となる。
式排熱回収ボイラに構成し、中圧過熱器出口で分岐して
グランド蒸気供給管に蒸気タービンのグランド蒸気とし
て蒸気を供給する蒸気管を設け、この蒸気管を軸補助蒸
気母管からのグランド蒸気供給管と独立して設け、両者
をグランド蒸気の二重バックアップラインとし、蒸気タ
ービンの冷却蒸気を低圧主蒸気管のみから供給すること
により、軸または発電所単独運転時のように他軸からの
補助蒸気の供給が期待できない状態で定格回転数で運転
を継続しなければならないケースでも、自軸の発生蒸気
を使用して運転を続行できるとともに、蒸気タービンの
必要蒸気量を確保することができる。そして、グランド
蒸気の供給であるため、請求項1と比較して系統設備の
容量が小さく済む。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、高
圧・中圧ドラム圧力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の
少なくとも一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させて
蒸気タービンの冷却蒸気を確保することにより、蒸気発
生量を増加させ、確実に蒸気タービンを保護した安全運
転を維持することができる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、軸
または発電所が単独運転に移行した条件により、高圧・
中圧ドラム圧力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少な
くとも一方の制御設定値を予め定めた設定値に所定の上
昇率で上昇させ、低圧ドラムの発生蒸気量を増加させる
ことにより、請求項7と同様に、確実に蒸気タービンを
保護した安全運転を維持することができる。
コンバインドサイクルプラントの運転方法において、軸
または発電所が単独運転に移行した条件により、高圧・
中圧ドラム圧力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少な
くとも一方の制御設定値を低圧蒸気流量と蒸気タービン
冷却蒸気流量の設定値との偏差に応じて高圧・中圧ドラ
ム圧力、高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一
方の制御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気量を増
加させることにより、請求項7と同様に、確実に蒸気タ
ービンを保護した安全運転を維持することができる。
圧式排熱回収ボイラに構成し、低圧過熱器出口で分岐
し、蒸気タービンのグランド蒸気としてグランド蒸気供
給管に蒸気を供給する蒸気管を、軸補助蒸気母管からの
グランド蒸気供給管と独立して設け、両者をグランド蒸
気の二重バックアップラインとするとともに、蒸気ター
ビンの冷却蒸気を低圧主蒸気管のみから供給することに
より、2圧式排熱回収ボイラでも、請求項6と同様の効
果が得られる。
軸型コンバインドサイクルプラントの運転方法におい
て、高圧ドラム圧力、高圧過熱器出口蒸気圧力の少なく
とも一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させて前記蒸
気タービンの冷却蒸気を確保することにより、請求項1
0の効果に加えて、確実に蒸気タービンを保護した安全
運転を維持することができる。
サイクル発電設備を示す系統図。
サイクル発電設備を示す系統図。
気タービン廻りの主要蒸気系統を示す詳細図。
ンド蒸気止め弁の開閉操作を行う制御系を示すブロック
図。
させるために高圧バイパス弁の制御圧力の設定値を上昇
させる制御系を示すブロック図。
ための回路を付加した制御系を示すブロック図。
力の設定値を設定するための設定値の制御回路の一例を
示すブロック図。
統図。
Claims (11)
- 【請求項1】 ガスタービン、蒸気タービンおよび発電
機の回転軸を一体に結合し、ガスタービンの排気エネル
ギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、この蒸気を蒸気
タービンに導入して電力として回収する一軸型コンバイ
ンドサイクルプラントが、発電所外の電力系統事故など
に起因する負荷遮断により軸単独または発電所単独運転
に移行する一軸型コンバインドサイクルプラントの運転
方法であって、前記排熱回収ボイラは、高圧ドラムおよ
び高圧過熱器,中圧ドラムおよび中圧過熱器,低圧ドラ
ムおよび低圧過熱器を備えた3圧式排熱回収ボイラに構
成し、前記中圧過熱器の出口を分岐し、この分岐した部
分に軸補助蒸気母管へ補助蒸気を供給する補助蒸気供給
管を接続してグランドシール蒸気および蒸気タービン冷
却蒸気の一部を確保する系統を構成し、前記高圧・中圧
ドラム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少な
くとも一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させて前記
蒸気タービンの冷却蒸気を確保することを特徴とする一
軸型コンバインドサイクルプラントの運転方法。 - 【請求項2】 請求項1記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、前記補助蒸気供給管
に補助蒸気圧力調節弁を介し、軸または発電所単独運転
への移行信号に基づいて前記補助蒸気圧力調節弁の圧力
設定値を切り替えたり、前記補助蒸気供給管に設けた止
め弁を開操作して軸補助蒸気母管へ蒸気を供給すること
を特徴とする一軸型コンバインドサイクルプラントの運
転方法。 - 【請求項3】 請求項1記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、独立した2系統を使
用して蒸気タービン冷却蒸気を供給する場合、低圧主蒸
気系統からの冷却蒸気の供給は、通常運転中と同様に主
蒸気圧力制御を用い、予め設定された冷却蒸気量との不
足分を軸補助蒸気系から供給するように補助蒸気系から
の供給蒸気流量を制御することを特徴とする一軸型コン
バインドサイクルプラントの運転方法。 - 【請求項4】 請求項1記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、蒸気タービン冷却蒸
気を低圧主蒸気管と起動時クーリング蒸気供給管を介し
て供給する場合、軸または発電所が単独運転に移行した
条件により、前記高圧・中圧ドラム圧力、前記高圧・中
圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の制御設定圧力
を所定圧力に上昇させて低圧ドラムの発生蒸気量を増加
させるように蒸気圧力を制御することを特徴とする一軸
型コンバインドサイクルプラントの運転方法。 - 【請求項5】 請求項1記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、蒸気タービン冷却蒸
気を低圧主蒸気管と起動時クーリング蒸気供給管を介し
て供給する場合、軸または発電所が単独運転に移行した
条件により、低圧主蒸気流量と軸補助蒸気系からの供給
蒸気流量の和に基づいて前記高圧・中圧ドラム圧力、前
記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の制
御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気量を増加させ
ることを特徴とする一軸型コンバインドサイクルプラン
トの運転方法。 - 【請求項6】 ガスタービン、蒸気タービンおよび発電
機の回転軸を一体に結合し、ガスタービンの排気エネル
ギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、この蒸気を蒸気
タービンに導入して電力として回収する一軸型コンバイ
ンドサイクルプラントが、発電所外の電力系統事故など
に起因する負荷遮断により軸単独または発電所単独運転
に移行する一軸型コンバインドサイクルプラントの運転
方法であって、前記排熱回収ボイラは、高圧ドラムおよ
び高圧過熱器,中圧ドラムおよび中圧過熱器,低圧ドラ
ムおよび低圧過熱器を備えた3圧式排熱回収ボイラに構
成し、前記中圧過熱器出口で分岐してグランド蒸気供給
管に蒸気タービンのグランド蒸気として蒸気を供給する
蒸気管を設け、この蒸気管を軸補助蒸気母管からのグラ
ンド蒸気供給管と独立して設け、両者をグランド蒸気の
二重バックアップラインとし、蒸気タービンの冷却蒸気
を低圧主蒸気管のみから供給することを特徴とする一軸
型コンバインドサイクルプラントの運転方法。 - 【請求項7】 請求項6記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、前記高圧・中圧ドラ
ム圧力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくと
も一方の制御設定圧力を所定圧力に上昇させて前記蒸気
タービンの冷却蒸気を確保することを特徴とする一軸型
コンバインドサイクルプラントの運転方法。 - 【請求項8】 請求項6記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、軸または発電所が単
独運転に移行した条件により、前記高圧・中圧ドラム圧
力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一
方の制御設定値を予め定めた設定値に所定の上昇率で上
昇させ、低圧ドラムの発生蒸気量を増加させることを特
徴とする一軸型コンバインドサイクルプラントの運転方
法。 - 【請求項9】 請求項6記載の一軸型コンバインドサイ
クルプラントの運転方法において、軸または発電所が単
独運転に移行した条件により、前記高圧・中圧ドラム圧
力、前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一
方の制御設定値を低圧蒸気流量と蒸気タービン冷却蒸気
流量の設定値との偏差に応じて高圧・中圧ドラム圧力、
前記高圧・中圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の
制御設定値を上昇させ、低圧ドラム発生蒸気量を増加さ
せることを特徴とする一軸型コンバインドサイクルプラ
ントの運転方法。 - 【請求項10】 ガスタービン、蒸気タービンおよび発
電機の回転軸を一体に結合し、ガスタービンの排気エネ
ルギーを排熱回収ボイラで蒸気に変換し、この蒸気を蒸
気タービンに導入して電力として回収する一軸型コンバ
インドサイクルプラントが、発電所外の電力系統事故な
どに起因する負荷遮断により軸単独または発電所単独運
転に移行する一軸型コンバインドサイクルプラントの運
転方法であって、前記排熱回収ボイラは、高圧ドラムお
よび高圧過熱器,低圧ドラムおよび低圧過熱器を備えた
2圧式排熱回収ボイラに構成し、前記低圧過熱器出口で
分岐し、蒸気タービンのグランド蒸気としてグランド蒸
気供給管に蒸気を供給する蒸気管を、軸補助蒸気母管か
らのグランド蒸気供給管と独立して設け、両者をグラン
ド蒸気の二重バックアップラインとするとともに、蒸気
タービンの冷却蒸気を低圧主蒸気管のみから供給するこ
と特徴とする一軸型コンバインドサイクルプラントの運
転方法。 - 【請求項11】 請求項10記載の一軸型コンバインド
サイクルプラントの運転方法において、前記高圧ドラム
圧力、前記高圧過熱器出口蒸気圧力の少なくとも一方の
制御設定圧力を所定圧力に上昇させて前記蒸気タービン
の冷却蒸気を確保することを特徴とする一軸型コンバイ
ンドサイクルプラントの運転方法。
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