JPH09121555A - 単相インバータ装置とその制御方法 - Google Patents
単相インバータ装置とその制御方法Info
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- JPH09121555A JPH09121555A JP7279198A JP27919895A JPH09121555A JP H09121555 A JPH09121555 A JP H09121555A JP 7279198 A JP7279198 A JP 7279198A JP 27919895 A JP27919895 A JP 27919895A JP H09121555 A JPH09121555 A JP H09121555A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 単相３レベル出力を得る単相方形波インバー
タを構成するスイッチング素子の数が８個と多くて、小
形化と低コスト化を難しくしている。 【解決手段】 ３個の第１〜第３スイッチング素子Ｓ1
〜Ｓ3 を直列接続した第１スイッチング素子直列回路７
と、３個の第４〜第６スイッチング素子Ｓ4 〜Ｓ 6 を直
列接続した第２スイッチング素子直列回路８を直流電源
１に並列接続し、各スイッチング素子直列回路７、８の
素子接続中点からの単相２出力電圧Ｖ'1、Ｖ'2を出力変
圧器３で合成して最終的な出力電圧Ｖ'0を得る。単相２
出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 は、零レベルと定格直流電圧Ｅの
２レベルの方形波で、この単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2
の導通角θ、θ’と位相差φを所定に設定することで、
合成された変圧器出力電圧Ｖ'0を零レベルと定格直流電
圧Ｅとその２倍の２Ｅの３レベル方形波として、単相３
レベルインバータを構成する。
タを構成するスイッチング素子の数が８個と多くて、小
形化と低コスト化を難しくしている。 【解決手段】 ３個の第１〜第３スイッチング素子Ｓ1
〜Ｓ3 を直列接続した第１スイッチング素子直列回路７
と、３個の第４〜第６スイッチング素子Ｓ4 〜Ｓ 6 を直
列接続した第２スイッチング素子直列回路８を直流電源
１に並列接続し、各スイッチング素子直列回路７、８の
素子接続中点からの単相２出力電圧Ｖ'1、Ｖ'2を出力変
圧器３で合成して最終的な出力電圧Ｖ'0を得る。単相２
出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 は、零レベルと定格直流電圧Ｅの
２レベルの方形波で、この単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2
の導通角θ、θ’と位相差φを所定に設定することで、
合成された変圧器出力電圧Ｖ'0を零レベルと定格直流電
圧Ｅとその２倍の２Ｅの３レベル方形波として、単相３
レベルインバータを構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自励式無効電力補
償装置等に使用される単相インバータ装置で、詳しく
は、定格の直流電圧を交流変換する単相方形波インバー
タと出力用単相変圧器で構成される単相インバータ装置
に関する。
償装置等に使用される単相インバータ装置で、詳しく
は、定格の直流電圧を交流変換する単相方形波インバー
タと出力用単相変圧器で構成される単相インバータ装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自励式無効電力補償装置に使用される単
相インバータ装置は、定格の直流電圧を交流変換する単
相方形波インバータとその出力変圧器を備える。この単
相インバータ装置の単相方形波インバータは、４個のサ
イリスタ等のスイッチング素子をフルブリッジ接続した
構成が一般的であり、４個のスイッチング素子をオンオ
フ制御することで直流電圧を交流変換して、電圧レベル
が零レベルと定格直流電圧レベルの単相２レベルの交流
方形波を出力変圧器に出力する。
相インバータ装置は、定格の直流電圧を交流変換する単
相方形波インバータとその出力変圧器を備える。この単
相インバータ装置の単相方形波インバータは、４個のサ
イリスタ等のスイッチング素子をフルブリッジ接続した
構成が一般的であり、４個のスイッチング素子をオンオ
フ制御することで直流電圧を交流変換して、電圧レベル
が零レベルと定格直流電圧レベルの単相２レベルの交流
方形波を出力変圧器に出力する。
【０００３】上記の単相２レベル出力の単相方形波イン
バータを備えた単相インバータ装置は、高調波歪による
損失低減化が難しい問題と共に、単相インバータ装置の
出力電圧レベルを上げて大容量化する程にスイッチング
素子に電圧定格の大きな大形で高価なものが必要である
問題があった。
バータを備えた単相インバータ装置は、高調波歪による
損失低減化が難しい問題と共に、単相インバータ装置の
出力電圧レベルを上げて大容量化する程にスイッチング
素子に電圧定格の大きな大形で高価なものが必要である
問題があった。
【０００４】そこで、容量の大きな単相インバータ装置
においては、４個のスイッチング素子からなる単相方形
波インバータの２台を多重化して、高調波歪の低減やス
イッチング素子の電圧定格の低減化を容易にした出力電
圧レベルが単相レベルの単相インバータ装置が賞用され
ている。このような単相インバータ装置は、直列単相２
重インバータと呼ばれ、その一例を図２に示し説明す
る。
においては、４個のスイッチング素子からなる単相方形
波インバータの２台を多重化して、高調波歪の低減やス
イッチング素子の電圧定格の低減化を容易にした出力電
圧レベルが単相レベルの単相インバータ装置が賞用され
ている。このような単相インバータ装置は、直列単相２
重インバータと呼ばれ、その一例を図２に示し説明す
る。
【０００５】図２に示される単相インバータ装置は、コ
ンバータ等の直流電源１と２台の第１、第２単相方形波
インバータ２ａ、２ｂと共通の出力変圧器３で構成され
る。各単相方形波インバータ２ａ、２ｂは、夫々に４個
のスイッチング素子Ｓ、…をフルブリッジ接続した構成
で、各々のスイッチング素子Ｓ、…の接続中点が出力変
圧器３の対応する二次巻線４ａ、４ｂに接続される。各
二次巻線４ａ、４ｂに１：１の巻数比で対応する出力変
圧器３の一次巻線５ａ、５ｂは直列に接続され、各一次
巻線５ａ、５ｂの端子出力電圧Ｖ1 、Ｖ2 を合成した単
相出力電圧Ｖ0が各一次巻線５ａ、５ｂの開放両端から
変圧器単相出力として取出される。
ンバータ等の直流電源１と２台の第１、第２単相方形波
インバータ２ａ、２ｂと共通の出力変圧器３で構成され
る。各単相方形波インバータ２ａ、２ｂは、夫々に４個
のスイッチング素子Ｓ、…をフルブリッジ接続した構成
で、各々のスイッチング素子Ｓ、…の接続中点が出力変
圧器３の対応する二次巻線４ａ、４ｂに接続される。各
二次巻線４ａ、４ｂに１：１の巻数比で対応する出力変
圧器３の一次巻線５ａ、５ｂは直列に接続され、各一次
巻線５ａ、５ｂの端子出力電圧Ｖ1 、Ｖ2 を合成した単
相出力電圧Ｖ0が各一次巻線５ａ、５ｂの開放両端から
変圧器単相出力として取出される。
【０００６】第１単相方形波インバータ２ａのスイッチ
ング素子Ｓ、…をオン・オフ制御して出力変圧器３の二
次巻線４ａに、直流電圧Ｅを交流変換した図３に示す単
相出力電圧Ｖ1 を出力する。一方、第２単相方形波イン
バータ２ｂのスイッチング素子Ｓ、…をオン・オフ制御
して出力変圧器３の二次巻線４ｂに、直流電圧Ｅを交流
変換した単相出力電圧Ｖ2 を出力する。ここで、単相２
出力の出力電圧Ｖ1 と出力電圧Ｖ2 に所定の位相差φを
持たせるように、各スイッチング素子Ｓ、…をオン・オ
フ制御すると、出力電圧Ｖ1 と出力電圧Ｖ2 を合成した
出力変圧器３の出力電圧Ｖ0 は、零レベルと直流電圧Ｅ
の定格レベルとその２倍の定格レベル２Ｅの単相３レベ
ルの方形波となって出力される。
ング素子Ｓ、…をオン・オフ制御して出力変圧器３の二
次巻線４ａに、直流電圧Ｅを交流変換した図３に示す単
相出力電圧Ｖ1 を出力する。一方、第２単相方形波イン
バータ２ｂのスイッチング素子Ｓ、…をオン・オフ制御
して出力変圧器３の二次巻線４ｂに、直流電圧Ｅを交流
変換した単相出力電圧Ｖ2 を出力する。ここで、単相２
出力の出力電圧Ｖ1 と出力電圧Ｖ2 に所定の位相差φを
持たせるように、各スイッチング素子Ｓ、…をオン・オ
フ制御すると、出力電圧Ｖ1 と出力電圧Ｖ2 を合成した
出力変圧器３の出力電圧Ｖ0 は、零レベルと直流電圧Ｅ
の定格レベルとその２倍の定格レベル２Ｅの単相３レベ
ルの方形波となって出力される。
【０００７】以上の直列単相２重インバータ装置は、各
出力電圧Ｖ1 、Ｖ2 の導通角θ、θ’や位相差φを所定
値に設定することで、２ｎ次や３ｎ次等の高調波成分の
低減化が可能であることが分かっている。即ち、出力電
圧Ｖ0 に含まれる電圧ｎ次高調波成分をＶｎとすると、
これはθ＝θ’の場合に次式で表される。
出力電圧Ｖ1 、Ｖ2 の導通角θ、θ’や位相差φを所定
値に設定することで、２ｎ次や３ｎ次等の高調波成分の
低減化が可能であることが分かっている。即ち、出力電
圧Ｖ0 に含まれる電圧ｎ次高調波成分をＶｎとすると、
これはθ＝θ’の場合に次式で表される。
【０００８】Ｖｎ＝（２√２／ｎπ）×２Ｅ×ｓｉｎ
（ｎθ／２）×ｃｏｓ（ｎφ／２） ここで、θ＝θ’とすると２ｎ次高調波成分が低減さ
れ、θ＝θ’＝１２０゜とすると３ｎ次高調波成分が低
減され、φ＝３０゜とすると５ｎ次高調波成分が低減さ
れることが分かっている。
（ｎθ／２）×ｃｏｓ（ｎφ／２） ここで、θ＝θ’とすると２ｎ次高調波成分が低減さ
れ、θ＝θ’＝１２０゜とすると３ｎ次高調波成分が低
減され、φ＝３０゜とすると５ｎ次高調波成分が低減さ
れることが分かっている。
【０００９】また、図２の直列単相２重インバータ装置
においては、出力変圧器３の合成出力電圧Ｖ0 の定格が
各スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格の２倍程度に設定
できて、スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格の低減化、
スイッチング素子Ｓ、…の低コスト化が可能であり、更
に、スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格を上げること無
く単相インバータ装置の大容量化が可能となる。
においては、出力変圧器３の合成出力電圧Ｖ0 の定格が
各スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格の２倍程度に設定
できて、スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格の低減化、
スイッチング素子Ｓ、…の低コスト化が可能であり、更
に、スイッチング素子Ｓ、…の電圧定格を上げること無
く単相インバータ装置の大容量化が可能となる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記のような大容量
化、高調波歪低減化に効果的な直列単相２重インバータ
装置は、車両等の大容量負荷を持つ電力系統の無効電力
補償装置のインバータとして好適であるが、４個のスイ
ッチング素子で構成された単相方形波インバータの２台
を使用するため、サイリスタ等のスイッチング素子を計
８個使用する必要がある。このようなスイッチング素子
の個々の電圧定格が小さくても、８個と多く使用する結
果、インバータ装置全体が複雑化、大形化して、インバ
ータ装置全体の低コスト化が難しい問題があった。
化、高調波歪低減化に効果的な直列単相２重インバータ
装置は、車両等の大容量負荷を持つ電力系統の無効電力
補償装置のインバータとして好適であるが、４個のスイ
ッチング素子で構成された単相方形波インバータの２台
を使用するため、サイリスタ等のスイッチング素子を計
８個使用する必要がある。このようなスイッチング素子
の個々の電圧定格が小さくても、８個と多く使用する結
果、インバータ装置全体が複雑化、大形化して、インバ
ータ装置全体の低コスト化が難しい問題があった。
【００１１】それ故に、本発明の目的とするところは、
単相３レベルインバータ装置の簡素化、低コスト化を実
現することにある。
単相３レベルインバータ装置の簡素化、低コスト化を実
現することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的を達成
する技術的手段は、夫々がスイッチング素子３個を直列
接続した一対の第１スイッチング素子直列回路及び第２
スイッチング素子直列回路を直流電源に並列接続し、こ
の一対の各スイッチング素子直列回路の夫々の接続中点
より取出された単相２出力を出力変圧器で合成して、３
レベルの電圧出力が可能な単相インバータ装置を構成し
たことにある。
する技術的手段は、夫々がスイッチング素子３個を直列
接続した一対の第１スイッチング素子直列回路及び第２
スイッチング素子直列回路を直流電源に並列接続し、こ
の一対の各スイッチング素子直列回路の夫々の接続中点
より取出された単相２出力を出力変圧器で合成して、３
レベルの電圧出力が可能な単相インバータ装置を構成し
たことにある。
【００１３】ここで、上記単相インバータ装置の制御方
法としては、出力変圧器からの合成出力の電圧レベル
が、零レベルと一対の各スイッチング素子直列回路の直
列電源の定格電圧レベルとその定格電圧レベルの２倍の
電圧レベルの３レベルとなるように、第１スイッチング
素子直列回路と第２スイッチング素子直列回路の各スイ
ッチング素子をオン・オフ制御することが可能であり、
このように制御することで、スイッチング素子を６個と
少なくした単相３レベルインバータ装置が実現される。
法としては、出力変圧器からの合成出力の電圧レベル
が、零レベルと一対の各スイッチング素子直列回路の直
列電源の定格電圧レベルとその定格電圧レベルの２倍の
電圧レベルの３レベルとなるように、第１スイッチング
素子直列回路と第２スイッチング素子直列回路の各スイ
ッチング素子をオン・オフ制御することが可能であり、
このように制御することで、スイッチング素子を６個と
少なくした単相３レベルインバータ装置が実現される。
【００１４】
【発明の実施の形態】図１（Ａ）に本発明の単相インバ
ータ装置の実施例を、図１（Ｂ）にその出力電圧波形を
示して、以下、説明する。尚、図１の図２及び図３と同
一、または、相当部分には同一符号を付して、説明は省
略する。
ータ装置の実施例を、図１（Ｂ）にその出力電圧波形を
示して、以下、説明する。尚、図１の図２及び図３と同
一、または、相当部分には同一符号を付して、説明は省
略する。
【００１５】図１（Ａ）の単相インバータ装置は、直流
電源１と単相２出力インバータ６と出力変圧器３で構成
される。単相２出力インバータ６は、３個の第１〜第３
スイッチング素子Ｓ1 〜Ｓ3 を直列接続した第１スイッ
チング素子直列回路７と、別の３個の第４〜第６スイッ
チング素子Ｓ4 〜Ｓ6 を直列接続した第２スイッチング
素子直列回路８を直流電源１に並列接続して構成され
る。出力変圧器３は、図２と同一構造のもので、第１ス
イッチング素子直列回路７と第２スイッチング素子直列
回路８からの単相２出力を合成して出力する。
電源１と単相２出力インバータ６と出力変圧器３で構成
される。単相２出力インバータ６は、３個の第１〜第３
スイッチング素子Ｓ1 〜Ｓ3 を直列接続した第１スイッ
チング素子直列回路７と、別の３個の第４〜第６スイッ
チング素子Ｓ4 〜Ｓ6 を直列接続した第２スイッチング
素子直列回路８を直流電源１に並列接続して構成され
る。出力変圧器３は、図２と同一構造のもので、第１ス
イッチング素子直列回路７と第２スイッチング素子直列
回路８からの単相２出力を合成して出力する。
【００１６】即ち、第１スイッチング素子直列回路７の
第１スイッチング素子Ｓ1 と第２スイッチング素子Ｓ2
の接続中点と、第２スイッチング素子直列回路８の第４
スイッチング素子Ｓ4 と第５スイッチング素子Ｓ5 の接
続中点を出力変圧器３の一方の一次巻線４ａに接続し
て、一次巻線４ａに対応する二次巻線５ａから単相１出
力の出力電圧Ｖ'1を得る。他方、第１スイッチング素子
直列回路７の第２スイッチング素子Ｓ2 と第３スイッチ
ング素子Ｓ3 の接続中点と、第２スイッチング素子直列
回路８の第５スイッチング素子Ｓ5 と第６スイッチング
素子Ｓ6 の接続中点を出力変圧器３の他の一次巻線４ｂ
に接続して、一次巻線４ｂに対応する二次巻線５ｂから
単相１出力の出力電圧Ｖ'2を得る。この２つの出力電圧
Ｖ'1 、Ｖ' 2 を出力変圧器３で合成して最終的な出力電
圧Ｖ'0を得て、これを単相インバータ装置の出力とす
る。
第１スイッチング素子Ｓ1 と第２スイッチング素子Ｓ2
の接続中点と、第２スイッチング素子直列回路８の第４
スイッチング素子Ｓ4 と第５スイッチング素子Ｓ5 の接
続中点を出力変圧器３の一方の一次巻線４ａに接続し
て、一次巻線４ａに対応する二次巻線５ａから単相１出
力の出力電圧Ｖ'1を得る。他方、第１スイッチング素子
直列回路７の第２スイッチング素子Ｓ2 と第３スイッチ
ング素子Ｓ3 の接続中点と、第２スイッチング素子直列
回路８の第５スイッチング素子Ｓ5 と第６スイッチング
素子Ｓ6 の接続中点を出力変圧器３の他の一次巻線４ｂ
に接続して、一次巻線４ｂに対応する二次巻線５ｂから
単相１出力の出力電圧Ｖ'2を得る。この２つの出力電圧
Ｖ'1 、Ｖ' 2 を出力変圧器３で合成して最終的な出力電
圧Ｖ'0を得て、これを単相インバータ装置の出力とす
る。
【００１７】図１（Ａ）の単相インバータ装置において
は、６個のスイッチング素子Ｓ1 〜Ｓ6 を下記の表１の
ようにオン・オフ制御すれば、図１（Ｂ）に示すような
３レベルの出力電圧Ｖ'0が得られ、スイッチング素子数
を少なくした単相３レベルインバータ装置が実現され
る。
は、６個のスイッチング素子Ｓ1 〜Ｓ6 を下記の表１の
ようにオン・オフ制御すれば、図１（Ｂ）に示すような
３レベルの出力電圧Ｖ'0が得られ、スイッチング素子数
を少なくした単相３レベルインバータ装置が実現され
る。
【００１８】
【表１】 表１のように６個のスイッチング素子Ｓ1 〜Ｓ6 をオン
・オフ制御したときの出力変圧器３の単相２出力電圧
Ｖ'1 、Ｖ'2 は、零レベルと定格直流電圧Ｅの２レベル
の方形波となる。この単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 の導
通角θ、θ’と位相差φを図３の場合と同様に設定する
と、単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 を合成した変圧器出力
電圧Ｖ'0は、図３の出力電圧Ｖ0 と同様な零レベルと定
格直流電圧Ｅとその２倍の２Ｅの３レベルの方形波とな
る。
・オフ制御したときの出力変圧器３の単相２出力電圧
Ｖ'1 、Ｖ'2 は、零レベルと定格直流電圧Ｅの２レベル
の方形波となる。この単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 の導
通角θ、θ’と位相差φを図３の場合と同様に設定する
と、単相２出力電圧Ｖ'1 、Ｖ'2 を合成した変圧器出力
電圧Ｖ'0は、図３の出力電圧Ｖ0 と同様な零レベルと定
格直流電圧Ｅとその２倍の２Ｅの３レベルの方形波とな
る。
【００１９】従って、図１の単相インバータ装置におい
ても、出力電圧Ｖ'0に含まれる電圧ｎ次高調波成分Ｖｎ
は、 Ｖｎ＝（２√２／ｎπ）×２Ｅ×ｓｉｎ（ｎθ／２）×
ｃｏｓ（ｎφ／２） で表される。この場合も、θ＝θ’とすると２ｎ次高調
波成分が低減され、θ＝θ’＝１２０゜とすると３ｎ次
高調波成分が低減され、φ＝３６゜とすると５ｎ次高調
波成分が低減される。
ても、出力電圧Ｖ'0に含まれる電圧ｎ次高調波成分Ｖｎ
は、 Ｖｎ＝（２√２／ｎπ）×２Ｅ×ｓｉｎ（ｎθ／２）×
ｃｏｓ（ｎφ／２） で表される。この場合も、θ＝θ’とすると２ｎ次高調
波成分が低減され、θ＝θ’＝１２０゜とすると３ｎ次
高調波成分が低減され、φ＝３６゜とすると５ｎ次高調
波成分が低減される。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、単相３レベル出力を得
るインバータのスイッチング素子の数が６個と少なくで
き、このスイッチング素子の数の低減化で、高調波歪低
減効果とスイッチング素子電圧定格の低減効果に優れた
単相３レベルインバータ装置の小形化、低コスト化が可
能となる。
るインバータのスイッチング素子の数が６個と少なくで
き、このスイッチング素子の数の低減化で、高調波歪低
減効果とスイッチング素子電圧定格の低減効果に優れた
単相３レベルインバータ装置の小形化、低コスト化が可
能となる。
【図１】（Ａ）は本発明に係る単相インバータ装置の実
施例を示すブロック回路図、（Ｂ）は本発明に係る単相
インバータ装置の制御方法を説明するための出力電圧波
形図。
施例を示すブロック回路図、（Ｂ）は本発明に係る単相
インバータ装置の制御方法を説明するための出力電圧波
形図。
【図２】従来の直列単相２重インバータ装置のブロック
回路図。
回路図。
【図３】図２装置の出力電圧波形図。
１ 直流電源 ３ 出力変圧器 ７ 第１スイッチング素子直列回路 ８ 第２スイッチング素子直列回路 Ｖ'1、Ｖ'2 単相２出力電圧 Ｖ'0 出力電圧 Ｓ1〜Ｓ6 スイッチング素子
Claims (2)
- 【請求項１】 夫々がスイッチング素子３個を直列接続
した一対の第１スイッチング素子直列回路及び第２スイ
ッチング素子直列回路を直流電源に並列接続し、この一
対の各スイッチング素子直列回路の夫々の接続中点より
取出された単相２出力を出力変圧器で合成して出力する
ことを特徴とする単相インバータ装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の単相インバータ装置の制
御方法であって、出力変圧器からの合成出力の電圧レベ
ルが、零レベルと一対の各スイッチング素子直列回路の
直列電源の定格電圧レベルとその定格電圧レベルの２倍
の電圧レベルの３レベルとなるように、第１スイッチン
グ素子直列回路と第２スイッチング素子直列回路の各ス
イッチング素子をオン・オフ制御するようにしたことを
特徴とする単相インバータ装置の制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7279198A JPH09121555A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 単相インバータ装置とその制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7279198A JPH09121555A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 単相インバータ装置とその制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09121555A true JPH09121555A (ja) | 1997-05-06 |
Family
ID=17607807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7279198A Withdrawn JPH09121555A (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 単相インバータ装置とその制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09121555A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007274829A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Railway Technical Res Inst | 多重インバータの制御システム |
| CN102684504A (zh) * | 2012-05-28 | 2012-09-19 | 西安爱科赛博电气股份有限公司 | 三电平直流变换器 |
| JP2013223409A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-10-28 | Sony Corp | 送電装置、非接触電力伝送システムおよび信号生成方法 |
| JP2013223380A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Sony Corp | 送電装置、非接触電力伝送システムおよび信号生成方法 |
| CN108011396A (zh) * | 2017-12-13 | 2018-05-08 | 阳光电源股份有限公司 | 一种容性无功补偿方法和系统 |
| CN115995967A (zh) * | 2023-02-23 | 2023-04-21 | 中国人民解放军空军军医大学 | 一种高振幅复合陡脉冲电路 |
-
1995
- 1995-10-26 JP JP7279198A patent/JPH09121555A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
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