JPH09108807A - 耐溶損性及び保温性に優れた圧力鋳造用スリーブ - Google Patents
耐溶損性及び保温性に優れた圧力鋳造用スリーブInfo
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- JPH09108807A JPH09108807A JP27442095A JP27442095A JPH09108807A JP H09108807 A JPH09108807 A JP H09108807A JP 27442095 A JP27442095 A JP 27442095A JP 27442095 A JP27442095 A JP 27442095A JP H09108807 A JPH09108807 A JP H09108807A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｔｉ合金等に比較して安価な鋼材を圧力鋳造
用スリーブの母材として採用することを前提にして、し
かもＣＶＤ等の特殊な方法を採用しなくても、高い耐溶
損性を発揮すると共に、保温性にも優れる圧力鋳造用ス
リーブを提供する。 【解決手段】 非鉄金属の圧力鋳造に用いられる円筒状
のスリーブであって、少なくとも溶湯と接触する内周面
が、Ｃｒを１０質量％以上含有する合金鋼からなること
に特徴を有する。従って、上記スリーブ全体を上記合金
鋼から構成することは勿論のこと、スリーブを外周側部
材と内周側部材に分け、外周側には従来の熱間工具鋼を
用い、内周側に上記合金鋼を採用することも本発明の範
囲に含まれる。また、少なくとも溶湯と接触する内周面
に、Ｎを１質量％以上含有させるか、ＣｒＮを形成すれ
ば、一層優れた耐溶損性が得られる。
用スリーブの母材として採用することを前提にして、し
かもＣＶＤ等の特殊な方法を採用しなくても、高い耐溶
損性を発揮すると共に、保温性にも優れる圧力鋳造用ス
リーブを提供する。 【解決手段】 非鉄金属の圧力鋳造に用いられる円筒状
のスリーブであって、少なくとも溶湯と接触する内周面
が、Ｃｒを１０質量％以上含有する合金鋼からなること
に特徴を有する。従って、上記スリーブ全体を上記合金
鋼から構成することは勿論のこと、スリーブを外周側部
材と内周側部材に分け、外周側には従来の熱間工具鋼を
用い、内周側に上記合金鋼を採用することも本発明の範
囲に含まれる。また、少なくとも溶湯と接触する内周面
に、Ｎを１質量％以上含有させるか、ＣｒＮを形成すれ
ば、一層優れた耐溶損性が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、非鉄金属の圧力鋳
造に用いられ、優れた耐溶損性及び耐保温性を発揮する
圧力鋳造用スリーブに関するものである。また、スリー
ブ以外でも、例えばプランジャーチップ，中子ピンや湯
口等の様に、溶融金属と接触する各種ダイカスト用部材
に適用することができる。
造に用いられ、優れた耐溶損性及び耐保温性を発揮する
圧力鋳造用スリーブに関するものである。また、スリー
ブ以外でも、例えばプランジャーチップ，中子ピンや湯
口等の様に、溶融金属と接触する各種ダイカスト用部材
に適用することができる。
【０００２】
【従来の技術】従来圧力鋳造用スリーブには、ＳＫＤ６
１等の熱間金型用合金工具鋼（熱間工具鋼）が用いられ
ており、溶湯との接触による溶損の防止を目的として、
窒化処理等の表面硬化処理を施すことが一般的である。
上記表面硬化処理によって母材表面には、Ｎが固溶した
Ｎ拡散層や、Ｆｅ−Ｎ化合物層（Fe4N,Fe3N,Fe2.5N,Fe2
N 等）が形成される。これらの表面層は高い硬度は有す
るものの、耐溶損性に関しては不十分であることから、
種々の改善技術が提案されている。
１等の熱間金型用合金工具鋼（熱間工具鋼）が用いられ
ており、溶湯との接触による溶損の防止を目的として、
窒化処理等の表面硬化処理を施すことが一般的である。
上記表面硬化処理によって母材表面には、Ｎが固溶した
Ｎ拡散層や、Ｆｅ−Ｎ化合物層（Fe4N,Fe3N,Fe2.5N,Fe2
N 等）が形成される。これらの表面層は高い硬度は有す
るものの、耐溶損性に関しては不十分であることから、
種々の改善技術が提案されている。
【０００３】例えば、特開平３−７１９６３号公報に
は、表面に、ＴｉＮやＴｉＣＮ等のセラミックス皮膜を
ＣＶＤにより形成する方法が提案されている。しかしな
がら、上記セラミックス皮膜の熱膨張率は、母材である
上記工具鋼の熱膨張率と大幅に異なり、圧力鋳造用スリ
ーブが熱サイクル下で使用される為、容易に剥離してし
まうという問題を有していた。
は、表面に、ＴｉＮやＴｉＣＮ等のセラミックス皮膜を
ＣＶＤにより形成する方法が提案されている。しかしな
がら、上記セラミックス皮膜の熱膨張率は、母材である
上記工具鋼の熱膨張率と大幅に異なり、圧力鋳造用スリ
ーブが熱サイクル下で使用される為、容易に剥離してし
まうという問題を有していた。
【０００４】そこで上記セラミックス皮膜の密着性を向
上することを目的として、母材に窒化処理を行った後
で、上記セラミックス皮膜を形成する方法が提案されて
いる（特開平５−９８４２２）。しかしながらこの方法
でも、まだ密着性は十分ではなく、しかも、上記セラミ
ックス皮膜をスリーブ内周面に形成する方法として、Ｃ
ＶＤ等の特殊な方法に頼らざるを得ないことから、コス
ト的にも不利である。
上することを目的として、母材に窒化処理を行った後
で、上記セラミックス皮膜を形成する方法が提案されて
いる（特開平５−９８４２２）。しかしながらこの方法
でも、まだ密着性は十分ではなく、しかも、上記セラミ
ックス皮膜をスリーブ内周面に形成する方法として、Ｃ
ＶＤ等の特殊な方法に頼らざるを得ないことから、コス
ト的にも不利である。
【０００５】また、溶湯と接触する上記圧力鋳造用スリ
ーブに要求される特性としては、溶湯の温度低下を可及
的に抑制するという観点から、保温性に優れていること
も重要である。そこで、熱伝導率が大きく保温性に乏し
いＳＫＤ６１等の工具鋼に代わり、熱伝導率が小さく保
温性に優れるＴｉ合金の適用が提案されており（特開平
４−２２４０６９）、その他にも、Ｔｉ合金とセラミッ
クスのサーメット（特開平２−２８０９５３，特開平４
−２２４０６７，特開平４−２２４０６８）や、サイア
ロン（特開平５−２７０９２４）を用いることも提案さ
れている。
ーブに要求される特性としては、溶湯の温度低下を可及
的に抑制するという観点から、保温性に優れていること
も重要である。そこで、熱伝導率が大きく保温性に乏し
いＳＫＤ６１等の工具鋼に代わり、熱伝導率が小さく保
温性に優れるＴｉ合金の適用が提案されており（特開平
４−２２４０６９）、その他にも、Ｔｉ合金とセラミッ
クスのサーメット（特開平２−２８０９５３，特開平４
−２２４０６７，特開平４−２２４０６８）や、サイア
ロン（特開平５−２７０９２４）を用いることも提案さ
れている。
【０００６】しかしながら、これらの保温性材料はいず
れも非常に高価であり、Ａｌ，ＺｎやＳｎ等の比較的安
価な非鉄金属の圧力鋳造用スリーブに適用することは現
実的とは言えない。
れも非常に高価であり、Ａｌ，ＺｎやＳｎ等の比較的安
価な非鉄金属の圧力鋳造用スリーブに適用することは現
実的とは言えない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
着目してなされたものであって、Ｔｉ合金等に比較して
安価な鋼材を圧力鋳造用スリーブの母材として採用する
ことを前提にして、しかもＣＶＤ等の特殊な方法を採用
しなくても、高い耐溶損性を発揮すると共に、保温性に
も優れる圧力鋳造用スリーブを提供しようとするもので
ある。
着目してなされたものであって、Ｔｉ合金等に比較して
安価な鋼材を圧力鋳造用スリーブの母材として採用する
ことを前提にして、しかもＣＶＤ等の特殊な方法を採用
しなくても、高い耐溶損性を発揮すると共に、保温性に
も優れる圧力鋳造用スリーブを提供しようとするもので
ある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明の圧力鋳造用スリーブとは、非鉄金属の圧力鋳造に用
いられる円筒状のスリーブであって、少なくとも溶湯と
接触する内周面が、Ｃｒを１０％（質量％、以下同じ）
以上含有する合金鋼からなることに要旨を有するもので
ある。従って、上記スリーブ全体を上記合金鋼から構成
することは勿論のこと、スリーブを外周側部材と内周側
部材に分け、外周側には従来の熱間工具鋼を用い、内周
側に上記合金鋼を採用することも本発明の範囲に含まれ
る。また、少なくとも溶湯と接触する内周面に、Ｎを１
％以上含有させるか、ＣｒＮを形成すれば、一層優れた
耐溶損性が得られる。
明の圧力鋳造用スリーブとは、非鉄金属の圧力鋳造に用
いられる円筒状のスリーブであって、少なくとも溶湯と
接触する内周面が、Ｃｒを１０％（質量％、以下同じ）
以上含有する合金鋼からなることに要旨を有するもので
ある。従って、上記スリーブ全体を上記合金鋼から構成
することは勿論のこと、スリーブを外周側部材と内周側
部材に分け、外周側には従来の熱間工具鋼を用い、内周
側に上記合金鋼を採用することも本発明の範囲に含まれ
る。また、少なくとも溶湯と接触する内周面に、Ｎを１
％以上含有させるか、ＣｒＮを形成すれば、一層優れた
耐溶損性が得られる。
【０００９】さらに、前記合金鋼がオーステナイト相を
主体とするか、Ｎｉ，Ｃ，Ｍｎよりなる群から選択され
る１種以上を含有し、かつそれらの含有量が下記（１）
式を満足する場合には、耐溶損性に加えて優れた保温性
も得られる。 ［Ｎｉ］＋30×［Ｃ］＋0.5 ×［Ｍｎ］＞10 …（１） 但し、［Ｎｉ］，［Ｃ］，［Ｍｎ］は夫々の元素の含有
率（％）を示す。
主体とするか、Ｎｉ，Ｃ，Ｍｎよりなる群から選択され
る１種以上を含有し、かつそれらの含有量が下記（１）
式を満足する場合には、耐溶損性に加えて優れた保温性
も得られる。 ［Ｎｉ］＋30×［Ｃ］＋0.5 ×［Ｍｎ］＞10 …（１） 但し、［Ｎｉ］，［Ｃ］，［Ｍｎ］は夫々の元素の含有
率（％）を示す。
【００１０】
【発明の実施の形態】圧力鋳造用スリーブとしては、従
来ＳＫＤ６１が主として用いられている。該ＳＫＤ６１
は、Ｃｒを５％程度含有しているものの、Ａｌ溶湯との
耐溶損性に関しては、Ｃｒを含まない鉄基合金に比べて
も耐溶損性の改善効果はほとんど見られない。上記Ｃｒ
を含有する合金としては、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６
等のステンレス鋼が挙げられるが、これまでに、合金中
に含まれるＣｒ量と、Ａｌ溶湯との関係について検討さ
れたことはなく、圧力鋳造用スリーブとして用いられた
ことはない。本発明者らは、圧力鋳造用スリーブの耐溶
損性について、鋭意研究を重ねる中で、Ｃｒの含有量を
増量していくと、ある点から急激に耐溶損性が向上する
ことを見出した。図１は、７５０℃のＡｌ−１５％Ｓｉ
溶湯で、浸漬試験を行ったときの溶損量と、スリーブに
用いた合金中のＣｒ含有量の関係を示すグラフである。
Ｃｒ含有量：１０％を境にして、１０％以上では耐溶損
性が大幅に改善されていることが分かる。上記Ｃｒ含有
量は、２０％以上であるとより好ましい。
来ＳＫＤ６１が主として用いられている。該ＳＫＤ６１
は、Ｃｒを５％程度含有しているものの、Ａｌ溶湯との
耐溶損性に関しては、Ｃｒを含まない鉄基合金に比べて
も耐溶損性の改善効果はほとんど見られない。上記Ｃｒ
を含有する合金としては、ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３１６
等のステンレス鋼が挙げられるが、これまでに、合金中
に含まれるＣｒ量と、Ａｌ溶湯との関係について検討さ
れたことはなく、圧力鋳造用スリーブとして用いられた
ことはない。本発明者らは、圧力鋳造用スリーブの耐溶
損性について、鋭意研究を重ねる中で、Ｃｒの含有量を
増量していくと、ある点から急激に耐溶損性が向上する
ことを見出した。図１は、７５０℃のＡｌ−１５％Ｓｉ
溶湯で、浸漬試験を行ったときの溶損量と、スリーブに
用いた合金中のＣｒ含有量の関係を示すグラフである。
Ｃｒ含有量：１０％を境にして、１０％以上では耐溶損
性が大幅に改善されていることが分かる。上記Ｃｒ含有
量は、２０％以上であるとより好ましい。
【００１１】この様にＣｒ含有量が１０％以上になる
と、急に耐溶損性が向上する理由については完全に解明
された訳ではないが、高融点金属であるＣｒが母材中に
大量に添加されることにより、緻密で保護性に優れたＣ
ｒの濃化した酸化皮膜が表面に形成され、溶湯中への母
材の溶出が抑制されるものと考えられる。尚、Ｃｒ含有
量の上限に関しては、Ｃｒが多くなればなる程、母材自
身が脆化する傾向にあるので、実用上は５０％以下にす
ることが好ましい。
と、急に耐溶損性が向上する理由については完全に解明
された訳ではないが、高融点金属であるＣｒが母材中に
大量に添加されることにより、緻密で保護性に優れたＣ
ｒの濃化した酸化皮膜が表面に形成され、溶湯中への母
材の溶出が抑制されるものと考えられる。尚、Ｃｒ含有
量の上限に関しては、Ｃｒが多くなればなる程、母材自
身が脆化する傾向にあるので、実用上は５０％以下にす
ることが好ましい。
【００１２】本発明のスリーブには、Ｃｒを１０％以上
含有する合金鋼を用いればよいが、Ｆｅ，Ｃｏ及びＮｉ
からなる群から選択される１種以上の金属を主体とし
て、Ｃｒを１０％以上含有する合金を適用してもよい。
また、圧力鋳造用スリーブの場合には高温で使用される
ことが多いことから、高温強度等を考慮すれば、Ｍｏや
Ｗ等の元素を含有させることが望ましい。
含有する合金鋼を用いればよいが、Ｆｅ，Ｃｏ及びＮｉ
からなる群から選択される１種以上の金属を主体とし
て、Ｃｒを１０％以上含有する合金を適用してもよい。
また、圧力鋳造用スリーブの場合には高温で使用される
ことが多いことから、高温強度等を考慮すれば、Ｍｏや
Ｗ等の元素を含有させることが望ましい。
【００１３】更に、少なくとも溶融Ａｌと接触する内周
面にＮを１％以上含有させることにより、溶融Ａｌに対
する耐溶損性を更に向上することができる。合金内に含
有されたＮは、母材中のＮと結合しやすいＣｒまたはＦ
ｅとの間で化合物を形成するが、ＳＫＤ６１等に比べて
Ｃｒ量の多い当該合金では、より多くＣｒとＮの化合物
が形成されていると考えられる。下限値を１％以上に規
定したのは、１％未満では母材中のＦｅまたはＣｒと化
合物を形成してもその量が不十分で、窒化相による耐溶
損性の向上効果が十分に発揮されないからであり、Ｎ量
が２％以上であるとより好ましい。
面にＮを１％以上含有させることにより、溶融Ａｌに対
する耐溶損性を更に向上することができる。合金内に含
有されたＮは、母材中のＮと結合しやすいＣｒまたはＦ
ｅとの間で化合物を形成するが、ＳＫＤ６１等に比べて
Ｃｒ量の多い当該合金では、より多くＣｒとＮの化合物
が形成されていると考えられる。下限値を１％以上に規
定したのは、１％未満では母材中のＦｅまたはＣｒと化
合物を形成してもその量が不十分で、窒化相による耐溶
損性の向上効果が十分に発揮されないからであり、Ｎ量
が２％以上であるとより好ましい。
【００１４】Ｎ量の上限は、各合金の成分により異な
る。例えば、Ｆｅ−２０Ｃｒ合金では、Ｆｅ及びＣｒが
Ｎとの間で化合物及び固溶体を形成するためＮ量の上限
は２０％程度になる。またＮｉ−２０Ｃｒの場合には、
ＮはＮｉに固溶せず、またＮとＮｉは化合物も形成せ
ず、Ｎと化合物や固溶体を形成するのはＣｒだけである
ので、Ｎ量の上限は５％前後とすることが望ましい。
る。例えば、Ｆｅ−２０Ｃｒ合金では、Ｆｅ及びＣｒが
Ｎとの間で化合物及び固溶体を形成するためＮ量の上限
は２０％程度になる。またＮｉ−２０Ｃｒの場合には、
ＮはＮｉに固溶せず、またＮとＮｉは化合物も形成せ
ず、Ｎと化合物や固溶体を形成するのはＣｒだけである
ので、Ｎ量の上限は５％前後とすることが望ましい。
【００１５】また、少なくとも溶融Ａｌと接触するスリ
ーブ内周面にＣｒＮを形成すれば、耐溶損性を向上させ
ることが可能である。ＣｒとＮの化合物としてはＣｒＮ
やＣｒ2 Ｎ等があり、またＣｒ中にＮが固溶したＣｒ−
Ｎ固溶体もあり、ＣｒとＮには様々な生成物が存在する
が、本発明者らは上記生成物中ではＣｒＮの結晶構造を
有する化合物が最も耐溶損性に優れていることを突き止
めた。表面におけるＣｒＮの割合は高ければ高い程、耐
溶損性を有する。
ーブ内周面にＣｒＮを形成すれば、耐溶損性を向上させ
ることが可能である。ＣｒとＮの化合物としてはＣｒＮ
やＣｒ2 Ｎ等があり、またＣｒ中にＮが固溶したＣｒ−
Ｎ固溶体もあり、ＣｒとＮには様々な生成物が存在する
が、本発明者らは上記生成物中ではＣｒＮの結晶構造を
有する化合物が最も耐溶損性に優れていることを突き止
めた。表面におけるＣｒＮの割合は高ければ高い程、耐
溶損性を有する。
【００１６】表面にＣｒＮ層を形成する方法としては、
イオン注入法、窒化法、またはＰＶＤ（ＡＩＰ，スパッ
タリング等）があるが、内面への付き回り性やコスト的
な有利さを考慮すれば、窒化法を採用することが好まし
い。従来のＳＫＤ６１等の様に、Ｃｒ含有量が５％程度
の材料では、上述のいかなる処理法を採用してもＣｒＮ
層は形成されにくいが、本発明の様にＣｒ含有量が１０
％以上の合金では、窒化法を採用すれば、比較的容易に
ＣｒＮ層を表面に形成することができる。
イオン注入法、窒化法、またはＰＶＤ（ＡＩＰ，スパッ
タリング等）があるが、内面への付き回り性やコスト的
な有利さを考慮すれば、窒化法を採用することが好まし
い。従来のＳＫＤ６１等の様に、Ｃｒ含有量が５％程度
の材料では、上述のいかなる処理法を採用してもＣｒＮ
層は形成されにくいが、本発明の様にＣｒ含有量が１０
％以上の合金では、窒化法を採用すれば、比較的容易に
ＣｒＮ層を表面に形成することができる。
【００１７】本発明のスリーブに用いる合金としては、
保温性の向上の観点から、オーステナイト相（γ相）を
主体とすることが望ましい。上記オーステナイト相は、
面心立方の結晶構造であり、従来材のＳＫＤ６１等の結
晶構造であるマルテンサイト相（α’相）やフェライト
相（α相）と比較すると、熱伝導率は約１／２程度であ
る。従って、オーステナイト相を主体とすれば、良好な
保温性を得ることができる。マルテンサイト相やフェラ
イト相と混合してもよいが、オーステナイト相の増加に
伴い、熱伝導率は低下して保温性は向上することからオ
ーステナイト相の割合は高い程望ましい。
保温性の向上の観点から、オーステナイト相（γ相）を
主体とすることが望ましい。上記オーステナイト相は、
面心立方の結晶構造であり、従来材のＳＫＤ６１等の結
晶構造であるマルテンサイト相（α’相）やフェライト
相（α相）と比較すると、熱伝導率は約１／２程度であ
る。従って、オーステナイト相を主体とすれば、良好な
保温性を得ることができる。マルテンサイト相やフェラ
イト相と混合してもよいが、オーステナイト相の増加に
伴い、熱伝導率は低下して保温性は向上することからオ
ーステナイト相の割合は高い程望ましい。
【００１８】合金中にオーステナイト相を含有させる方
法としては、使用する合金をオーステナイト安定化領域
まで冷却を行った後、その後急冷することによってα相
の生成を抑制してγ相を含んだ合金を得る方法を採用す
れば良い。
法としては、使用する合金をオーステナイト安定化領域
まで冷却を行った後、その後急冷することによってα相
の生成を抑制してγ相を含んだ合金を得る方法を採用す
れば良い。
【００１９】本発明で用いる合金鋼として、Ｎｉ，Ｃ，
Ｍｎよりなる群から選択される１種以上を含有し、かつ
含有量が下記（１）式を満足することが、以下の理由に
より推奨される。 ［Ｎｉ］＋30×［Ｃ］＋0.5 ×［Ｍｎ］＞10 …（１）
Ｍｎよりなる群から選択される１種以上を含有し、かつ
含有量が下記（１）式を満足することが、以下の理由に
より推奨される。 ［Ｎｉ］＋30×［Ｃ］＋0.5 ×［Ｍｎ］＞10 …（１）
【００２０】即ち、上記の３元素は、Ｆｅ系合金におい
てγ相安定化元素であり、上式を満たす割合で、Ｎｉ，
Ｃ，Ｍｎが含有されていれば合金中γ相が得られ、熱伝
導率の小さい合金となるからである。上記の３元素は必
ずしも同時に含有する必要はなく、上記（１）式を満足
する範囲であれば、１種または２種の組合わせでも良
い。上式を満たすような成分の合金鋼としては、ＳＵＳ
３０４，ＳＵＳ３０６，ＳＵＳ２０１等に相当するもの
が挙げられるが、本発明はこれらのステンレス鋼に限定
されるものではない。例えば、できるだけＮｉの添加を
抑え、ＭｎやＣ等をできるだけ高めることによりオース
テナイト化を図った合金を採用することが、コスト的に
は推奨される。
てγ相安定化元素であり、上式を満たす割合で、Ｎｉ，
Ｃ，Ｍｎが含有されていれば合金中γ相が得られ、熱伝
導率の小さい合金となるからである。上記の３元素は必
ずしも同時に含有する必要はなく、上記（１）式を満足
する範囲であれば、１種または２種の組合わせでも良
い。上式を満たすような成分の合金鋼としては、ＳＵＳ
３０４，ＳＵＳ３０６，ＳＵＳ２０１等に相当するもの
が挙げられるが、本発明はこれらのステンレス鋼に限定
されるものではない。例えば、できるだけＮｉの添加を
抑え、ＭｎやＣ等をできるだけ高めることによりオース
テナイト化を図った合金を採用することが、コスト的に
は推奨される。
【００２１】実際の部材への適用方法としては、Ｃｒを
１０％以上含有する合金でスリーブ全体を作製すること
も可能である。但し、高温強度の点では熱間工具鋼が有
利であるので、図１に示すように、Ｃｒを１０％以上含
有する本発明の合金で作製した内周側部材１を、通常の
熱間工具鋼（ＳＫＤ６１等）製の外周側部材２の内部に
挿設するような構成を採用することも望ましい方法の一
つとして例示できる。
１０％以上含有する合金でスリーブ全体を作製すること
も可能である。但し、高温強度の点では熱間工具鋼が有
利であるので、図１に示すように、Ｃｒを１０％以上含
有する本発明の合金で作製した内周側部材１を、通常の
熱間工具鋼（ＳＫＤ６１等）製の外周側部材２の内部に
挿設するような構成を採用することも望ましい方法の一
つとして例示できる。
【００２２】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００２３】
【実施例】表１に示す合金を基材として圧力鋳造用スリ
ーブを作製した。尚、表１に示す合金のうち、ＳＵＳ３
０４，ＳＵＳ３１６，ＳＵＳ２０１は、本発明に係る条
件式（１）を満足する合金であり、ＳＵＳ４０３，ＳＫ
Ｄ１１，ＳＫＤ１は本発明の条件式（１）を満足しない
例である。また、比較材として、窒化処理したＳＫＤ６
１を用いた。
ーブを作製した。尚、表１に示す合金のうち、ＳＵＳ３
０４，ＳＵＳ３１６，ＳＵＳ２０１は、本発明に係る条
件式（１）を満足する合金であり、ＳＵＳ４０３，ＳＫ
Ｄ１１，ＳＫＤ１は本発明の条件式（１）を満足しない
例である。また、比較材として、窒化処理したＳＫＤ６
１を用いた。
【００２４】また、スリーブＮｏ．６〜１０及びＮｏ．
１２及びＮｏ．１４については、表１に併記する条件で
窒化処理を行った。処理後の表面相の化合物種類、及び
表面のＮ量も示す。
１２及びＮｏ．１４については、表１に併記する条件で
窒化処理を行った。処理後の表面相の化合物種類、及び
表面のＮ量も示す。
【００２５】これらのスリーブを用いて、以下の様にし
て耐溶損性及び保温性を調べた。 ［耐溶損性］７５０℃のＪＩＳ−ＡＣ８Ｃ溶湯中に、上
記スリーブを３時間保持して溶損量を測定した。 ［保温性］スリーブを、７５０℃のＪＩＳ−ＡＣ８Ｃ溶
湯をスリーブ内に保持し、凝固に至るまでの時間（分）
で評価した。結果は表１に示す。
て耐溶損性及び保温性を調べた。 ［耐溶損性］７５０℃のＪＩＳ−ＡＣ８Ｃ溶湯中に、上
記スリーブを３時間保持して溶損量を測定した。 ［保温性］スリーブを、７５０℃のＪＩＳ−ＡＣ８Ｃ溶
湯をスリーブ内に保持し、凝固に至るまでの時間（分）
で評価した。結果は表１に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】Ｎｏ．１〜１０は本発明の実施例であり、
いずれも耐溶損性に優れている。また、基材がγ相（オ
ーステナイト相）からなるＮｏ．３〜１０は、保温性に
も優れ、更に、窒化処理を施したＮｏ．６〜１０は、耐
溶損性が非常に優れていることが分かる。一方、Ｎｏ．
１１〜１４は、本発明で規定する要件を満足していない
比較例であるが、耐溶損性及び保温性がいずれも低い。
いずれも耐溶損性に優れている。また、基材がγ相（オ
ーステナイト相）からなるＮｏ．３〜１０は、保温性に
も優れ、更に、窒化処理を施したＮｏ．６〜１０は、耐
溶損性が非常に優れていることが分かる。一方、Ｎｏ．
１１〜１４は、本発明で規定する要件を満足していない
比較例であるが、耐溶損性及び保温性がいずれも低い。
【００２８】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、耐溶損性及び保温性が共に優れた圧力鋳造用スリー
ブが提供できることとなった。
で、耐溶損性及び保温性が共に優れた圧力鋳造用スリー
ブが提供できることとなった。
【図１】スリーブの溶損量と、Ｃｒ含有量の関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】本発明に係るスリーブの好ましい構造を示す断
面概略説明図である。
面概略説明図である。
１ 内周側部材 ２ 外周側部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ａ
Claims (5)
- 【請求項１】 非鉄金属の圧力鋳造に用いられる円筒状
のスリーブであって、少なくとも溶湯と接触する内周面
が、Ｃｒを１０質量％以上含有する合金鋼からなること
を特徴とする耐溶損性に優れた圧力鋳造用スリーブ。 - 【請求項２】 少なくとも溶湯と接触する内周面が、Ｎ
を１質量％以上含有する請求項１に記載の圧力鋳造用ス
リーブ。 - 【請求項３】 少なくとも溶湯と接触する内周面に、Ｃ
ｒＮが形成されている請求項１または２に記載の圧力鋳
造用スリーブ。 - 【請求項４】 前記合金鋼はオーステナイト相を主体と
する請求項１〜３のいずれかに記載の耐溶損性及び保温
性に優れた圧力鋳造用スリーブ。 - 【請求項５】 前記合金鋼が、Ｎｉ，Ｃ，Ｍｎよりなる
群から選択される１種以上を含有し、かつそれらの含有
量が下記（１）式を満足する請求項１〜４のいずれかに
記載の圧力鋳造用スリーブ。 ［Ｎｉ］＋30×［Ｃ］＋0.5 ×［Ｍｎ］＞10 …（１） 但し、［Ｎｉ］，［Ｃ］，［Ｍｎ］は夫々の元素の含有
率（質量％）を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27442095A JP3243985B2 (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 耐溶損性及び保温性に優れた圧力鋳造用スリーブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27442095A JP3243985B2 (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 耐溶損性及び保温性に優れた圧力鋳造用スリーブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09108807A true JPH09108807A (ja) | 1997-04-28 |
| JP3243985B2 JP3243985B2 (ja) | 2002-01-07 |
Family
ID=17541430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27442095A Expired - Fee Related JP3243985B2 (ja) | 1995-10-23 | 1995-10-23 | 耐溶損性及び保温性に優れた圧力鋳造用スリーブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3243985B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002035917A (ja) * | 2000-07-26 | 2002-02-05 | Kanakku:Kk | ダイカスト又は射出成形用金型及びその製造方法 |
| US7504828B2 (en) | 2006-12-13 | 2009-03-17 | Ge Medical Systems Global Technology Company, Llc | Frequency synthesizer for RF pulses, MRI apparatus and RF pulse generating method |
| CN108097920A (zh) * | 2018-01-31 | 2018-06-01 | 宁波海天金属成型设备有限公司 | 钛合金料筒结构 |
| CN113732263A (zh) * | 2016-08-31 | 2021-12-03 | 日立金属株式会社 | 压铸用套筒及其制造方法 |
-
1995
- 1995-10-23 JP JP27442095A patent/JP3243985B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| CN113732263A (zh) * | 2016-08-31 | 2021-12-03 | 日立金属株式会社 | 压铸用套筒及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3243985B2 (ja) | 2002-01-07 |
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