JPH0910821A - 金属ストリップの圧延方法及び圧延装置 - Google Patents
金属ストリップの圧延方法及び圧延装置Info
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- JPH0910821A JPH0910821A JP7162076A JP16207695A JPH0910821A JP H0910821 A JPH0910821 A JP H0910821A JP 7162076 A JP7162076 A JP 7162076A JP 16207695 A JP16207695 A JP 16207695A JP H0910821 A JPH0910821 A JP H0910821A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】圧延速度が変化しても所定範囲内の温度で金属
ストリップを巻き取ることができる金属ストリップの圧
延方法を提供する。 【構成】ワークロール１４で圧延された金属ストリップ
１０が所定範囲内の温度で巻き取られるように、圧延速
度に応じて、金属ストリップ１０の長手方向における液
溜り２２の長さを変える。
ストリップを巻き取ることができる金属ストリップの圧
延方法を提供する。 【構成】ワークロール１４で圧延された金属ストリップ
１０が所定範囲内の温度で巻き取られるように、圧延速
度に応じて、金属ストリップ１０の長手方向における液
溜り２２の長さを変える。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属ストリップの圧延
方法及び圧延装置に関し、例えば冷延鋼板を冷間圧延す
るに当たって好適な金属ストリップの圧延方法及び圧延
装置に関する。
方法及び圧延装置に関し、例えば冷延鋼板を冷間圧延す
るに当たって好適な金属ストリップの圧延方法及び圧延
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に、従来のリバース圧延装置を使っ
て金属ストリップをリバース圧延している状態を模式的
に示す。金属ストリップ１０は右リール１２から払い出
され、矢印１２ａで示される方向に搬送され、デフレク
ターロール１３ａを経由し、ワークロール１４で圧延さ
れ、デフレクターロール１３ｂを経由して左リール１６
に巻き取られる。圧延時には、ワークロール１４と金属
ストリップ１０との間の潤滑や冷却を目的として、入側
のノズル１８からクーラント２０をワークロール１４に
吹き付ける。この吹き付けにより、ワークロール１４で
圧延されている金属ストリップ１０の表面のうち入側の
表面１０ａがクーラントで覆われた状態の液溜り２２が
形成される。この液溜り２２は、クーラント２０の流入
量等に応じて金属ストリップ１０の長手方向に延び、金
属ストリップ１０の両側部から流出する。尚、通常、出
側のノズル２４からもワークロール１４にクーラントを
吹き付ける。また、クーラント２０が金属ストリップ１
０の表面１０ａに溜る長さ（液溜り２２の長さ）が一定
になるのは、ノズル１８からのクーラント２０の流入量
Ｑと金属ストリップ１０の両側部からの流出量Ｑ’が等
しくなるときである。
て金属ストリップをリバース圧延している状態を模式的
に示す。金属ストリップ１０は右リール１２から払い出
され、矢印１２ａで示される方向に搬送され、デフレク
ターロール１３ａを経由し、ワークロール１４で圧延さ
れ、デフレクターロール１３ｂを経由して左リール１６
に巻き取られる。圧延時には、ワークロール１４と金属
ストリップ１０との間の潤滑や冷却を目的として、入側
のノズル１８からクーラント２０をワークロール１４に
吹き付ける。この吹き付けにより、ワークロール１４で
圧延されている金属ストリップ１０の表面のうち入側の
表面１０ａがクーラントで覆われた状態の液溜り２２が
形成される。この液溜り２２は、クーラント２０の流入
量等に応じて金属ストリップ１０の長手方向に延び、金
属ストリップ１０の両側部から流出する。尚、通常、出
側のノズル２４からもワークロール１４にクーラントを
吹き付ける。また、クーラント２０が金属ストリップ１
０の表面１０ａに溜る長さ（液溜り２２の長さ）が一定
になるのは、ノズル１８からのクーラント２０の流入量
Ｑと金属ストリップ１０の両側部からの流出量Ｑ’が等
しくなるときである。
【０００３】上記のようにしてリバース圧延された金属
ストリップを巻き取る際、例えば、電磁鋼板等の圧延に
おいては、材料特性の改善のために、所定範囲内の温度
で巻き取ることを要求されることがある。入側のノズル
１８からのクーラントによって金属ストリップ１０が十
分に冷却されることがあり、この場合、所定範囲内の温
度で巻き取るために、出側のノズル２４からはクーラン
トを吹き付けずに、圧延時の加工発熱による温度上昇を
利用して巻き取り温度を確保する方法が知られている。
ストリップを巻き取る際、例えば、電磁鋼板等の圧延に
おいては、材料特性の改善のために、所定範囲内の温度
で巻き取ることを要求されることがある。入側のノズル
１８からのクーラントによって金属ストリップ１０が十
分に冷却されることがあり、この場合、所定範囲内の温
度で巻き取るために、出側のノズル２４からはクーラン
トを吹き付けずに、圧延時の加工発熱による温度上昇を
利用して巻き取り温度を確保する方法が知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記の方法で
は、入側のノズル１８からのクーラントによって金属ス
トリップ１０が冷却される時間が圧延速度に応じて変化
し、このため、圧延速度の変化に伴って巻取り応じて変
化し、所定範囲内の温度で安定して金属ストリップを巻
き取ることができないという問題がある。
は、入側のノズル１８からのクーラントによって金属ス
トリップ１０が冷却される時間が圧延速度に応じて変化
し、このため、圧延速度の変化に伴って巻取り応じて変
化し、所定範囲内の温度で安定して金属ストリップを巻
き取ることができないという問題がある。
【０００５】本発明は、上記事情に鑑み、圧延速度が変
化しても所定範囲内の温度で金属ストリップを巻き取る
ことができる金属ストリップの圧延方法及び圧延装置を
提供することを目的とする。
化しても所定範囲内の温度で金属ストリップを巻き取る
ことができる金属ストリップの圧延方法及び圧延装置を
提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の金属ストリップの圧延方法は、入側からワー
クロールに向けてクーラントを吐出することにより、こ
のワークロールで圧延されている金属ストリップの表面
のうち上記入側の表面が上記クーラントで覆われた状態
の液溜りを形成して上記ワークロールと金属ストリップ
とを冷却しながら、金属ストリップを圧延すると共に圧
延された金属ストリップを巻き取る金属ストリップの圧
延方法において、上記ワークロールで圧延された金属ス
トリップが所定範囲内の温度で巻き取られるように、圧
延速度に応じて、金属ストリップの長手方向における上
記液溜りの長さを変えることを特徴とするものである。
の本発明の金属ストリップの圧延方法は、入側からワー
クロールに向けてクーラントを吐出することにより、こ
のワークロールで圧延されている金属ストリップの表面
のうち上記入側の表面が上記クーラントで覆われた状態
の液溜りを形成して上記ワークロールと金属ストリップ
とを冷却しながら、金属ストリップを圧延すると共に圧
延された金属ストリップを巻き取る金属ストリップの圧
延方法において、上記ワークロールで圧延された金属ス
トリップが所定範囲内の温度で巻き取られるように、圧
延速度に応じて、金属ストリップの長手方向における上
記液溜りの長さを変えることを特徴とするものである。
【０００７】ここで、上記液溜りの長さを変えるに当た
り、上記圧延速度に応じて風量を変えながら上記液溜り
に向けて風を吹き出すことが好ましい。また、上記目的
を達成するための本発明の金属ストリップの圧延装置
は、 （１）金属ストリップを圧延するワークロール （２）入側からこのワークロールに向けてクーラントを
吐出することにより、このワークロールで圧延されてい
る金属ストリップの表面のうち上記入側の表面が上記ク
ーラントで覆われた状態の液溜りを形成するクーラント
吐出手段 （３）上記液溜りに向けて風を吹き出すことにより金属
ストリップの長手方向における上記液溜りの長さを変え
る吹出し手段 （４）上記液溜りによって冷却される以前の金属ストリ
ップの温度、上記液溜りにより冷却された金属ストリッ
プの温度、及び圧延された際の加工発熱により上昇した
金属ストリップ温度に基づいて得られる、圧延速度と巻
取り温度との関係を予め記憶しておき、上記ワークロー
ルで圧延された金属ストリップが所定範囲内の温度で巻
き取られる上記液溜りの長さを前記関係に基づいて演算
する演算手段 （５）上記演算手段で演算された液溜り長さになるよう
に、上記吹出し手段から吹き出される風の量を制御する
風量制御手段 を備えたことを特徴とするものである。
り、上記圧延速度に応じて風量を変えながら上記液溜り
に向けて風を吹き出すことが好ましい。また、上記目的
を達成するための本発明の金属ストリップの圧延装置
は、 （１）金属ストリップを圧延するワークロール （２）入側からこのワークロールに向けてクーラントを
吐出することにより、このワークロールで圧延されてい
る金属ストリップの表面のうち上記入側の表面が上記ク
ーラントで覆われた状態の液溜りを形成するクーラント
吐出手段 （３）上記液溜りに向けて風を吹き出すことにより金属
ストリップの長手方向における上記液溜りの長さを変え
る吹出し手段 （４）上記液溜りによって冷却される以前の金属ストリ
ップの温度、上記液溜りにより冷却された金属ストリッ
プの温度、及び圧延された際の加工発熱により上昇した
金属ストリップ温度に基づいて得られる、圧延速度と巻
取り温度との関係を予め記憶しておき、上記ワークロー
ルで圧延された金属ストリップが所定範囲内の温度で巻
き取られる上記液溜りの長さを前記関係に基づいて演算
する演算手段 （５）上記演算手段で演算された液溜り長さになるよう
に、上記吹出し手段から吹き出される風の量を制御する
風量制御手段 を備えたことを特徴とするものである。
【０００８】
【作用】本発明の金属ストリップの圧延方法によれば、
金属ストリップの長手方向における液溜りの長さを圧延
速度に応じて変え、これにより、入側からワークロール
に向けて吐出されたクーラントによる金属ストリップの
冷却時間を調節し、金属ストリップの温度を調節する。
従って、圧延速度が変わっても、ワークロールで圧延さ
れた金属ストリップを所定範囲内の温度で巻き取ること
ができる。
金属ストリップの長手方向における液溜りの長さを圧延
速度に応じて変え、これにより、入側からワークロール
に向けて吐出されたクーラントによる金属ストリップの
冷却時間を調節し、金属ストリップの温度を調節する。
従って、圧延速度が変わっても、ワークロールで圧延さ
れた金属ストリップを所定範囲内の温度で巻き取ること
ができる。
【０００９】ここで、液溜りの長さを変えるに当たり、
圧延速度に応じて風量を変えながら液溜りに向けて風を
吹き出す場合は、液溜りの長さを容易に変えることがで
きる。また、本発明の金属ストリップの圧延装置によれ
ば、クーラント吐出手段から吐出したクーラントによっ
て形成された液溜りの長さが、演算手段で演算された液
溜り長さになるように、吹出し手段から吹き出る風の量
が風量制御手段により制御される。演算手段では、ワー
クロールで圧延された金属ストリップが所定範囲内の温
度で巻き取られるように液溜りの長さが圧延速度に応じ
て演算されており、この結果、圧延された金属ストリッ
プが所定範囲内の温度で巻き取られる。
圧延速度に応じて風量を変えながら液溜りに向けて風を
吹き出す場合は、液溜りの長さを容易に変えることがで
きる。また、本発明の金属ストリップの圧延装置によれ
ば、クーラント吐出手段から吐出したクーラントによっ
て形成された液溜りの長さが、演算手段で演算された液
溜り長さになるように、吹出し手段から吹き出る風の量
が風量制御手段により制御される。演算手段では、ワー
クロールで圧延された金属ストリップが所定範囲内の温
度で巻き取られるように液溜りの長さが圧延速度に応じ
て演算されており、この結果、圧延された金属ストリッ
プが所定範囲内の温度で巻き取られる。
【００１０】ここで、図１を参照して、出側のノズル２
４（図５参照）を停止した場合における巻取り温度に影
響を与える要因について説明する。図１は、図５に示さ
れる従来の圧延装置によって圧延されている金属ストリ
ップの温度変化を示すグラフであり、図５と同じ要素は
同じ符号で示す。また、図１の縦軸は金属ストリップの
温度、横軸は左リール１６からの距離を示す。
４（図５参照）を停止した場合における巻取り温度に影
響を与える要因について説明する。図１は、図５に示さ
れる従来の圧延装置によって圧延されている金属ストリ
ップの温度変化を示すグラフであり、図５と同じ要素は
同じ符号で示す。また、図１の縦軸は金属ストリップの
温度、横軸は左リール１６からの距離を示す。
【００１１】図１に示されるように、出側のノズル２４
を停止した場合における巻取り温度を大別すると、 （Ａ）液溜り２２によって冷却される以前の金属ストリ
ップ１０の温度Ｔ1 （Ｂ）液溜り２２によって冷却された後の金属ストリッ
プ１０の温度Ｔ2 （Ｃ）ロールバイト内の加工発熱によって上昇した金属
ストリップ温度Ｔ3 により決定されることがわかる。
を停止した場合における巻取り温度を大別すると、 （Ａ）液溜り２２によって冷却される以前の金属ストリ
ップ１０の温度Ｔ1 （Ｂ）液溜り２２によって冷却された後の金属ストリッ
プ１０の温度Ｔ2 （Ｃ）ロールバイト内の加工発熱によって上昇した金属
ストリップ温度Ｔ3 により決定されることがわかる。
【００１２】ここでは、ストリップ内の欠陥等により圧
延速度が低下した場合における巻取り温度を検討するた
めに、上記（Ａ）〜（Ｃ）の変化を考える。 （Ａ）液溜り２２によって冷却される以前の金属ストリ
ップ１０の温度Ｔ1 右リール１２（図５参照）に巻かれた状態のコイルの温
度が均一であると仮定すると、温度Ｔ1 は一定であり、
この温度Ｔ1 は圧延速度に無関係である。
延速度が低下した場合における巻取り温度を検討するた
めに、上記（Ａ）〜（Ｃ）の変化を考える。 （Ａ）液溜り２２によって冷却される以前の金属ストリ
ップ１０の温度Ｔ1 右リール１２（図５参照）に巻かれた状態のコイルの温
度が均一であると仮定すると、温度Ｔ1 は一定であり、
この温度Ｔ1 は圧延速度に無関係である。
【００１３】（Ｂ）液溜り２２によって冷却された後の
金属ストリップの温度Ｔ2 液溜り２２の冷却による金属ストリップの温度変化は、
図２のグラフに示されるように、ニュートンの冷却式を
展開して得られる下記の（１）式で表される。 θ2 ＝θa ＋（θ1 −θa ）ｅ-At ……（１） Ａ＝２α／ρｃｈ ……（２） ここで、ｔ：冷却時間 θ2 ：冷却時間ｔにおける金属ストリップ温度 θa ：クーラント温度 θ1 ：液溜りによって冷却される以前の金属ストリップ
の温度 α：クーラントと金属ストリップとの間の熱伝達率 ρ：金属ストリップの密度 ｃ：金属ストリップの比熱 ｈ：金属ストリップの板厚 冷却時間ｔは、 ｔ＝Ｌ／ｖ ……（３） ここで、Ｌ：金属ストリップの長手方向における液溜り
の長さ ｖ：圧延速度 （１）〜（３）式から、圧延速度が低下すると（すなわ
ち、ｖが小さくなると）冷却時間ｔが長くなり、図２に
示されるように、金属ストリップの温度は低下し、クー
ラント温度θa に近づくことがわかる。
金属ストリップの温度Ｔ2 液溜り２２の冷却による金属ストリップの温度変化は、
図２のグラフに示されるように、ニュートンの冷却式を
展開して得られる下記の（１）式で表される。 θ2 ＝θa ＋（θ1 −θa ）ｅ-At ……（１） Ａ＝２α／ρｃｈ ……（２） ここで、ｔ：冷却時間 θ2 ：冷却時間ｔにおける金属ストリップ温度 θa ：クーラント温度 θ1 ：液溜りによって冷却される以前の金属ストリップ
の温度 α：クーラントと金属ストリップとの間の熱伝達率 ρ：金属ストリップの密度 ｃ：金属ストリップの比熱 ｈ：金属ストリップの板厚 冷却時間ｔは、 ｔ＝Ｌ／ｖ ……（３） ここで、Ｌ：金属ストリップの長手方向における液溜り
の長さ ｖ：圧延速度 （１）〜（３）式から、圧延速度が低下すると（すなわ
ち、ｖが小さくなると）冷却時間ｔが長くなり、図２に
示されるように、金属ストリップの温度は低下し、クー
ラント温度θa に近づくことがわかる。
【００１４】また、クーラント長さＬ（図１参照）も圧
延速度により変化する。圧延速度が低下するとクーラン
ト長さＬが大きくなり、圧延速度低下による冷却時間ｔ
の長さをさらに増長する。このため、金属ストリップの
温度は、圧延速度が低下すると、クーラント長さＬが長
くなることも加わって冷却時間ｔが長くなり、金属スト
リップの温度はいっそう低下することになる。
延速度により変化する。圧延速度が低下するとクーラン
ト長さＬが大きくなり、圧延速度低下による冷却時間ｔ
の長さをさらに増長する。このため、金属ストリップの
温度は、圧延速度が低下すると、クーラント長さＬが長
くなることも加わって冷却時間ｔが長くなり、金属スト
リップの温度はいっそう低下することになる。
【００１５】（Ｃ）ロールバイト内の加工発熱 ロールバイト内の加工発熱量ｄθは、下記の（４）式に
示すように圧延時のエネルギに比例する。 ｄθ＝（δ×Ｗp ＋η×Ｗf ）／Ｃρ ……（４） ここで、Ｗp ：変形エネルギ Ｗf ：摩擦エネルギ δ：熱として消費される割合 η：金属ストリップの入熱割合 Ｃ：金属ストリップの比熱 ρ：金属ストリップの密度 （４）式中、変形エネルギＷp は材料の変形抵抗として
圧下率で決まるものであり、冷間圧延においては圧延速
度の影響はほとんどないといえる。一方、摩擦エネルギ
Ｗf は、金属ストリップとロールとの間の摩擦係数、圧
力、及び相対速度で決まるものであり、圧延速度におお
よそ比例するものである。ところが、冷間圧延において
変形エネルギによる温度上昇（δ×Ｗp ／Ｃρ）と摩擦
エネルギによる温度上昇（η×Ｗf ／Ｃρ）の比は、お
およそ９：１であり、摩擦エネルギによる割合が小さ
い。したがって、圧延速度が低下しても加工発熱量の変
化は小さいといえる。つまり、加工発熱量に対する圧延
速度の影響は小さいといえる。
示すように圧延時のエネルギに比例する。 ｄθ＝（δ×Ｗp ＋η×Ｗf ）／Ｃρ ……（４） ここで、Ｗp ：変形エネルギ Ｗf ：摩擦エネルギ δ：熱として消費される割合 η：金属ストリップの入熱割合 Ｃ：金属ストリップの比熱 ρ：金属ストリップの密度 （４）式中、変形エネルギＷp は材料の変形抵抗として
圧下率で決まるものであり、冷間圧延においては圧延速
度の影響はほとんどないといえる。一方、摩擦エネルギ
Ｗf は、金属ストリップとロールとの間の摩擦係数、圧
力、及び相対速度で決まるものであり、圧延速度におお
よそ比例するものである。ところが、冷間圧延において
変形エネルギによる温度上昇（δ×Ｗp ／Ｃρ）と摩擦
エネルギによる温度上昇（η×Ｗf ／Ｃρ）の比は、お
およそ９：１であり、摩擦エネルギによる割合が小さ
い。したがって、圧延速度が低下しても加工発熱量の変
化は小さいといえる。つまり、加工発熱量に対する圧延
速度の影響は小さいといえる。
【００１６】以上説明したように、例えばストリップ内
の欠陥等により圧延速度が低下したすると、液溜りでの
冷却時間が長くなり、巻取り温度が低下する。したがっ
て、上記（１）〜（４）式を用いた巻取り温度予測モデ
ルにより、圧延速度が変化した場合の巻取り温度を計算
し、目標とする巻取り温度となるように液溜り長さＬを
制御することにより、圧延速度の低下に起因する巻取り
温度の低下を防止できる。
の欠陥等により圧延速度が低下したすると、液溜りでの
冷却時間が長くなり、巻取り温度が低下する。したがっ
て、上記（１）〜（４）式を用いた巻取り温度予測モデ
ルにより、圧延速度が変化した場合の巻取り温度を計算
し、目標とする巻取り温度となるように液溜り長さＬを
制御することにより、圧延速度の低下に起因する巻取り
温度の低下を防止できる。
【００１７】この液溜り長さＬを調節する方法として
は、例えば、エアーを吹き出すエアーワイパーを入側し
て設置し、そこから吹き出すエアーにより調節する。
は、例えば、エアーを吹き出すエアーワイパーを入側し
て設置し、そこから吹き出すエアーにより調節する。
【００１８】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の金属ストリッ
プの圧延方法及び圧延装置の一実施例について説明す
る。図３は、本発明の金属ストリップの圧延装置の一実
施例を示す模式図であり、図５の圧延装置と同じ要素は
同じ符号で示す。
プの圧延方法及び圧延装置の一実施例について説明す
る。図３は、本発明の金属ストリップの圧延装置の一実
施例を示す模式図であり、図５の圧延装置と同じ要素は
同じ符号で示す。
【００１９】圧延装置３０には、金属ストリップ１０を
圧延するワークロール１４と、入側からワークロール１
４に向けてクーラントを吐出するクーラントスプレノズ
ル３２（本発明にいうクーラント吐出手段の一例）が備
えられており、クーラントスプレノズル３２から吐出し
たクーラントにより、金属ストリップ１０の表面のうち
入側の表面１０ａがクーラントで覆われた状態の液溜り
２２が形成される。また、圧延装置３０には、矢印３４
ａで示すように、液溜り２２に向けて風を吹き出すエア
ーワイパノズル３４（本発明にいう吹出し手段の一例）
が備えられており、このエアーワイパノズル３４から吹
き出す風の量を変えることにより、金属ストリップ１０
の長手方向における液溜り２２の長さＬ（図１参照）を
変えることができる。ワークロール１４は主電動機３６
によって回転させられ、ワークロール１４の回転数を表
す信号はプログラマブルコントローラ３８（本発明にい
う演算手段の一例）に入力され、ここで圧延速度が演算
される。このプログラマブルコントローラ３８では、液
溜り２２によって冷却される以前の金属ストリップ１０
の温度、液溜り２２により冷却された金属ストリップ１
０の温度、及び圧延された際の加工発熱により上昇した
金属ストリップ温度に基づいて得られる、圧延速度及び
巻取り温度の関係が予め記憶されている。さらに、プロ
グラマブルコントローラ３８では、この圧延速度及び巻
取り温度の関係と演算された圧延速度とから、ワークロ
ール１４で圧延された金属ストリップ１０が所定範囲内
の温度で巻き取られる液溜り２２の長さが圧延速度及び
巻取り温度の関係に基づいて演算される。プログラマブ
ルコントローラ３８で演算された液溜り２２の長さを表
す信号は風量制御器４０に入力され、この風量制御器４
０は、プログラマブルコントローラ３８で演算された液
溜り２２の長さになるように、エアーワイパノズル３４
に圧縮空気を送るコンプレッサ４２を制御する。
圧延するワークロール１４と、入側からワークロール１
４に向けてクーラントを吐出するクーラントスプレノズ
ル３２（本発明にいうクーラント吐出手段の一例）が備
えられており、クーラントスプレノズル３２から吐出し
たクーラントにより、金属ストリップ１０の表面のうち
入側の表面１０ａがクーラントで覆われた状態の液溜り
２２が形成される。また、圧延装置３０には、矢印３４
ａで示すように、液溜り２２に向けて風を吹き出すエア
ーワイパノズル３４（本発明にいう吹出し手段の一例）
が備えられており、このエアーワイパノズル３４から吹
き出す風の量を変えることにより、金属ストリップ１０
の長手方向における液溜り２２の長さＬ（図１参照）を
変えることができる。ワークロール１４は主電動機３６
によって回転させられ、ワークロール１４の回転数を表
す信号はプログラマブルコントローラ３８（本発明にい
う演算手段の一例）に入力され、ここで圧延速度が演算
される。このプログラマブルコントローラ３８では、液
溜り２２によって冷却される以前の金属ストリップ１０
の温度、液溜り２２により冷却された金属ストリップ１
０の温度、及び圧延された際の加工発熱により上昇した
金属ストリップ温度に基づいて得られる、圧延速度及び
巻取り温度の関係が予め記憶されている。さらに、プロ
グラマブルコントローラ３８では、この圧延速度及び巻
取り温度の関係と演算された圧延速度とから、ワークロ
ール１４で圧延された金属ストリップ１０が所定範囲内
の温度で巻き取られる液溜り２２の長さが圧延速度及び
巻取り温度の関係に基づいて演算される。プログラマブ
ルコントローラ３８で演算された液溜り２２の長さを表
す信号は風量制御器４０に入力され、この風量制御器４
０は、プログラマブルコントローラ３８で演算された液
溜り２２の長さになるように、エアーワイパノズル３４
に圧縮空気を送るコンプレッサ４２を制御する。
【００２０】図４を参照して、上記の圧延装置３０を用
いて巻取り温度を一定にする実験を行った結果を示す。
図４の縦軸は巻取り温度を示し、横軸は圧延時間を示
す。この実験では、板厚０．７ｍｍ、板幅１２００ｍｍ
の電磁鋼板用中間素材を用い、入側板温２００℃、圧延
速度８００ｍｐｍ（ｍ／分）、仕上目標板厚０．２３ｍ
ｍ、クーラント温度４０℃とした。エアーワイパノズル
３４（図３参照）からエアーを吹き出さない状態で圧延
しているときの巻取温度は３００℃あった。圧延速度を
１００ｍｐｍに下げた状態で、エアーワイパノズル３４
からエアーを吹き出さないと、破線４６で示すように巻
取り温度は１６０℃まで低下する。一方、エアーワイパ
ノズル３４から圧延速度に応じた流量のエアーを吹き出
して液溜り２２の長さを短くすることにより、圧延速度
が低下しても、実線４８で示すように出側の電磁鋼板製
品をほぼ一定の巻取り温度で巻き取ることができた。
いて巻取り温度を一定にする実験を行った結果を示す。
図４の縦軸は巻取り温度を示し、横軸は圧延時間を示
す。この実験では、板厚０．７ｍｍ、板幅１２００ｍｍ
の電磁鋼板用中間素材を用い、入側板温２００℃、圧延
速度８００ｍｐｍ（ｍ／分）、仕上目標板厚０．２３ｍ
ｍ、クーラント温度４０℃とした。エアーワイパノズル
３４（図３参照）からエアーを吹き出さない状態で圧延
しているときの巻取温度は３００℃あった。圧延速度を
１００ｍｐｍに下げた状態で、エアーワイパノズル３４
からエアーを吹き出さないと、破線４６で示すように巻
取り温度は１６０℃まで低下する。一方、エアーワイパ
ノズル３４から圧延速度に応じた流量のエアーを吹き出
して液溜り２２の長さを短くすることにより、圧延速度
が低下しても、実線４８で示すように出側の電磁鋼板製
品をほぼ一定の巻取り温度で巻き取ることができた。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように本発明の金属ストリ
ップの圧延方法によれば、液溜りの長さを圧延速度に応
じて変え、金属ストリップの温度を調節する。従って、
圧延速度が変わっても、圧延された金属ストリップを所
定範囲内の温度で巻き取ることができる。
ップの圧延方法によれば、液溜りの長さを圧延速度に応
じて変え、金属ストリップの温度を調節する。従って、
圧延速度が変わっても、圧延された金属ストリップを所
定範囲内の温度で巻き取ることができる。
【００２２】また、本発明の金属ストリップの圧延装置
によれば、クーラント吐出手段から吐出されたクーラン
トによって形成された液溜りが、演算手段で演算された
液溜り長さになるように制御される。演算手段では、金
属ストリップが所定範囲内の温度で巻き取られるように
液溜りの長さが圧延速度に応じて演算されており、この
結果、圧延された金属ストリップが所定範囲内の温度で
巻き取られる。
によれば、クーラント吐出手段から吐出されたクーラン
トによって形成された液溜りが、演算手段で演算された
液溜り長さになるように制御される。演算手段では、金
属ストリップが所定範囲内の温度で巻き取られるように
液溜りの長さが圧延速度に応じて演算されており、この
結果、圧延された金属ストリップが所定範囲内の温度で
巻き取られる。
【図１】圧延装置によって圧延されている金属ストリッ
プの温度の変化を示すグラフである。
プの温度の変化を示すグラフである。
【図２】液溜りによる冷却によって金属ストリップの温
度が変化する様子を示すグラフである。
度が変化する様子を示すグラフである。
【図３】本発明の金属ストリップの圧延装置の一実施例
を示す模式図である。
を示す模式図である。
【図４】図３に示す圧延装置を用いて巻取り温度を一定
にする実験をした結果を示すグラフである。
にする実験をした結果を示すグラフである。
【図５】従来のリバース圧延装置を使って金属ストリッ
プをリバース圧延している状態を示す模式図である。
プをリバース圧延している状態を示す模式図である。
１０ 金属ストリップ １０ａ 入側の表面 １４ ワークロール ２２ 液溜り ３０ 圧延装置 ３２ クーラントスプレノズル ３４ エアーワイパノズル ３８ プログラマブルコントローラ ４０ 風量制御器
Claims (3)
- 【請求項１】 入側からワークロールに向けてクーラン
トを吐出することにより、該ワークロールで圧延されて
いる金属ストリップの表面のうち前記入側の表面が前記
クーラントで覆われた状態の液溜りを形成して前記ワー
クロールと金属ストリップとを冷却しながら、金属スト
リップを圧延すると共に圧延された金属ストリップを巻
き取る金属ストリップの圧延方法において、 前記ワークロールで圧延された金属ストリップが所定範
囲内の温度で巻き取られるように、圧延速度に応じて、
金属ストリップの長手方向における前記液溜りの長さを
変えることを特徴とする金属ストリップの圧延方法。 - 【請求項２】 前記液溜りの長さを変えるに当たり、前
記圧延速度に応じて風量を変えながら前記液溜りに向け
て風を吹き出すことを特徴とする請求項１記載の金属ス
トリップの圧延方法。 - 【請求項３】 金属ストリップを圧延するワークロール
と、 入側から該ワークロールに向けてクーラントを吐出する
ことにより、該ワークロールで圧延されている金属スト
リップの表面のうち前記入側の表面が前記クーラントで
覆われた状態の液溜りを形成するクーラント吐出手段
と、 前記液溜りに向けて風を吹き出すことにより金属ストリ
ップの長手方向における前記液溜りの長さを変える吹出
し手段と、 前記液溜りによって冷却される以前の金属ストリップの
温度、前記液溜りにより冷却された金属ストリップの温
度、及び圧延された際の加工発熱により上昇した金属ス
トリップ温度に基づいて得られる、圧延速度と巻取り温
度との関係を予め記憶しておき、前記ワークロールで圧
延された金属ストリップが所定範囲内の温度で巻き取ら
れる前記液溜りの長さを前記関係に基づいて演算する演
算手段と、 前記演算手段で演算された液溜り長さになるように、前
記吹出し手段から吹き出される風の量を制御する風量制
御手段とを備えたことを特徴とする金属ストリップの圧
延装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16207695A JP3410254B2 (ja) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | 金属ストリップの圧延方法及び圧延装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16207695A JP3410254B2 (ja) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | 金属ストリップの圧延方法及び圧延装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0910821A true JPH0910821A (ja) | 1997-01-14 |
| JP3410254B2 JP3410254B2 (ja) | 2003-05-26 |
Family
ID=15747636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16207695A Expired - Fee Related JP3410254B2 (ja) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | 金属ストリップの圧延方法及び圧延装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3410254B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008221273A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 被圧延材の温度予測方法および圧延方法ならびに被圧延材の温度予測システムおよび圧延システム |
| JP2010089096A (ja) * | 2008-10-03 | 2010-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| EP2204450A1 (en) | 2000-11-22 | 2010-07-07 | Kao Corporation | Alkaline proteases |
| JP2012148310A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
-
1995
- 1995-06-28 JP JP16207695A patent/JP3410254B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2204450A1 (en) | 2000-11-22 | 2010-07-07 | Kao Corporation | Alkaline proteases |
| JP2008221273A (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 被圧延材の温度予測方法および圧延方法ならびに被圧延材の温度予測システムおよび圧延システム |
| JP2010089096A (ja) * | 2008-10-03 | 2010-04-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| JP2012148310A (ja) * | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3410254B2 (ja) | 2003-05-26 |
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