JPH09106721A - Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法Info
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- JPH09106721A JPH09106721A JP7264505A JP26450595A JPH09106721A JP H09106721 A JPH09106721 A JP H09106721A JP 7264505 A JP7264505 A JP 7264505A JP 26450595 A JP26450595 A JP 26450595A JP H09106721 A JPH09106721 A JP H09106721A
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- Japan
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- wire
- outer diameter
- superconducting wire
- billet
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Wire Processing (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】従来の人工的なピンニングセンターを用いるＮ
ｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法では、工程数が多くコスト
アップにつながるという欠点があった。 【解決手段】Ｎｂ箔１とＮｂ−Ｔｉ合金箔２とを銅棒３
に巻き込み、これを銅管４に挿入し押出、伸線して６角
断面形状の１次スタック線５を得る。次いで、多数の１
次スタック線５を多数の６角断面形状の銅線とともに銅
管６に挿入し押出、伸線して２次スタック線（最終線
材）７を得る。
ｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法では、工程数が多くコスト
アップにつながるという欠点があった。 【解決手段】Ｎｂ箔１とＮｂ−Ｔｉ合金箔２とを銅棒３
に巻き込み、これを銅管４に挿入し押出、伸線して６角
断面形状の１次スタック線５を得る。次いで、多数の１
次スタック線５を多数の６角断面形状の銅線とともに銅
管６に挿入し押出、伸線して２次スタック線（最終線
材）７を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、人工的なピンニン
グセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法に
おいて工程数を減少させることを可能としたＮｂ−Ｔｉ
超電導線の製造方法に関する。
グセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法に
おいて工程数を減少させることを可能としたＮｂ−Ｔｉ
超電導線の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の臨界電流密
度（Ｊｃ）を向上させるためには、一般的にＮｂ−Ｔｉ
線材を強加工した後３５０〜４５０°Ｃの温度で数１０
〜数１００時間熱処理し、α−Ｔｉをピン止め点をして
析出させている。熱処理後、加工してα−Ｔｉ析出物を
リボン状に変形させてＪｃを更に高めている。この熱処
理−加工を繰り返すことによりチャンピオンデータとし
て５Ｔの磁界下で３，７００Ａ／ｍｍ2 のＪｃが得られ
ている（Ｌｉ Ｃｈｅｎｇｒｅｎ等；Ｃｒｙｏｇｅｎｉ
ｃ ２７，１７１（１９８７）を参照）。Ｊｃを高める
ためには、α−Ｔｉ析出物を微細にかつ量的により多く
析出させることが必要である。一般的に使用されている
Ｎｂ−４７ｗｔ％Ｔｉは、Ｔｉがすべて析出すると体積
比率で約５０％の析出物が得られることになるが、実際
の線材においては熱処理時間を１００時間以下にしてい
るため１０〜２０％に止まっている。
度（Ｊｃ）を向上させるためには、一般的にＮｂ−Ｔｉ
線材を強加工した後３５０〜４５０°Ｃの温度で数１０
〜数１００時間熱処理し、α−Ｔｉをピン止め点をして
析出させている。熱処理後、加工してα−Ｔｉ析出物を
リボン状に変形させてＪｃを更に高めている。この熱処
理−加工を繰り返すことによりチャンピオンデータとし
て５Ｔの磁界下で３，７００Ａ／ｍｍ2 のＪｃが得られ
ている（Ｌｉ Ｃｈｅｎｇｒｅｎ等；Ｃｒｙｏｇｅｎｉ
ｃ ２７，１７１（１９８７）を参照）。Ｊｃを高める
ためには、α−Ｔｉ析出物を微細にかつ量的により多く
析出させることが必要である。一般的に使用されている
Ｎｂ−４７ｗｔ％Ｔｉは、Ｔｉがすべて析出すると体積
比率で約５０％の析出物が得られることになるが、実際
の線材においては熱処理時間を１００時間以下にしてい
るため１０〜２０％に止まっている。
【０００３】これを改良するために最近、線材製造の初
期段階からＪｃ向上に適した人工的なピン止め点（ピン
ニングセンター）を超電導対内部に導入しておき、その
後の加工で最適なピン止めサイズに加工するという方法
が提案されている（Ｄ．Ｒ．Ｄｉｅｔｄｅｒｉｃｈ等；
Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｃｒｙｏｇｅｎｉｃ Ｅｎｇ
ｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，３８，６８５
（１９９２）、特開平６−５１２９号公報）。Ｄｉｅｔ
ｄｅｒｉｃｈ等の方法では、Ｎｂ−Ｔｉの外周に体積比
で約２５％のＮｂを被覆し、これを複数本Ｎｂ管中に複
合化、押出、伸線加工し、線材化する。さらに、これを
銅マトリックスに多数複合挿入したビレットを押出、伸
線加工してピンニングセンターであるＮｂの間隔が約３
５ｎｍになるまで加工する。３３６７Ａ／ｍｍ2 （５Ｔ
において）のＪｃが得られている。
期段階からＪｃ向上に適した人工的なピン止め点（ピン
ニングセンター）を超電導対内部に導入しておき、その
後の加工で最適なピン止めサイズに加工するという方法
が提案されている（Ｄ．Ｒ．Ｄｉｅｔｄｅｒｉｃｈ等；
Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｃｒｙｏｇｅｎｉｃ Ｅｎｇ
ｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，３８，６８５
（１９９２）、特開平６−５１２９号公報）。Ｄｉｅｔ
ｄｅｒｉｃｈ等の方法では、Ｎｂ−Ｔｉの外周に体積比
で約２５％のＮｂを被覆し、これを複数本Ｎｂ管中に複
合化、押出、伸線加工し、線材化する。さらに、これを
銅マトリックスに多数複合挿入したビレットを押出、伸
線加工してピンニングセンターであるＮｂの間隔が約３
５ｎｍになるまで加工する。３３６７Ａ／ｍｍ2 （５Ｔ
において）のＪｃが得られている。
【０００４】特開平６−５１２９号公報に記載の方法で
は、Ｎｂ板とＮｂ−Ｔｉ合金板とをＮｂ管中に多層複合
化し、押出、伸線加工して所定の線径まで加工し、この
線材を複数本銅管等の中に挿入し、これを押出、伸線し
所定の線径になるまで加工する。この線材を複数本、銅
管等の中に挿入し押出、伸線加工により最終線径まで加
工する。最終線径におけるＮｂとＮｂとの間隔はそれぞ
れ１３．８ｎｍ、２７．７ｎｍで、約４，０００Ａ／ｍ
ｍ2 （５Ｔにおいて）のＪｃが得られている。
は、Ｎｂ板とＮｂ−Ｔｉ合金板とをＮｂ管中に多層複合
化し、押出、伸線加工して所定の線径まで加工し、この
線材を複数本銅管等の中に挿入し、これを押出、伸線し
所定の線径になるまで加工する。この線材を複数本、銅
管等の中に挿入し押出、伸線加工により最終線径まで加
工する。最終線径におけるＮｂとＮｂとの間隔はそれぞ
れ１３．８ｎｍ、２７．７ｎｍで、約４，０００Ａ／ｍ
ｍ2 （５Ｔにおいて）のＪｃが得られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
人工的なピンニングセンターを用いるＮｂ−Ｔｉ超電導
線の製造方法においては、ビレット等のスタック回数が
３回必要となり、工程数の増加によりコストアップを生
じている。
人工的なピンニングセンターを用いるＮｂ−Ｔｉ超電導
線の製造方法においては、ビレット等のスタック回数が
３回必要となり、工程数の増加によりコストアップを生
じている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、人工的
なピンニングセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電導線の
製造方法において工程数を減少させる一方、臨界電流密
度（Ｊｃ）の高い超電導線を提供することにある。上記
目的の達成のため、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造
方法では、１次スタック線の材料としてＮｂ箔とＮｂ−
Ｔｉ合金箔とが用いられる。Ｎｂ箔およびＮｂ−Ｔｉ合
金箔の厚さは、それぞれ１ｍｍ以下、好ましくは０．５
ｍｍ以下である。
なピンニングセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電導線の
製造方法において工程数を減少させる一方、臨界電流密
度（Ｊｃ）の高い超電導線を提供することにある。上記
目的の達成のため、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造
方法では、１次スタック線の材料としてＮｂ箔とＮｂ−
Ｔｉ合金箔とが用いられる。Ｎｂ箔およびＮｂ−Ｔｉ合
金箔の厚さは、それぞれ１ｍｍ以下、好ましくは０．５
ｍｍ以下である。
【０００７】ここで、Ｊｃを向上するため、Ｎｂ−Ｔｉ
合金とＮｂとの体積比率は、好ましくは０．８〜４、よ
り好ましくは、１．５〜３とし、最終線径におけるＮｂ
の厚さを５〜５０ｎｍとする。また、加工性およびＪｃ
を向上するため、１次スタック線材料のＮｂ箔または
（および）ＮｂＴｉ合金箔は、スリットを有し伸展（エ
クスパンド）した箔とすることが好ましい。
合金とＮｂとの体積比率は、好ましくは０．８〜４、よ
り好ましくは、１．５〜３とし、最終線径におけるＮｂ
の厚さを５〜５０ｎｍとする。また、加工性およびＪｃ
を向上するため、１次スタック線材料のＮｂ箔または
（および）ＮｂＴｉ合金箔は、スリットを有し伸展（エ
クスパンド）した箔とすることが好ましい。
【０００８】さらに、加工性を向上するため、１次スタ
ック線材料のＮｂ箔は、５ｗｔ％以下のＴａ、Ｔｉ、Ｚ
ｒ，Ｈｆからなる群から選択される少なくとも１種の金
属を含有し、１次スタック線材料のＮｂ−Ｔｉ合金箔
は、４５〜５５ｗｔ％のＴｉを含有することが好まし
い。１次スタック線材料を巻く巻き芯には、Ｎｂもしく
はＣｕまたはこれらの合金が用いられる。
ック線材料のＮｂ箔は、５ｗｔ％以下のＴａ、Ｔｉ、Ｚ
ｒ，Ｈｆからなる群から選択される少なくとも１種の金
属を含有し、１次スタック線材料のＮｂ−Ｔｉ合金箔
は、４５〜５５ｗｔ％のＴｉを含有することが好まし
い。１次スタック線材料を巻く巻き芯には、Ｎｂもしく
はＣｕまたはこれらの合金が用いられる。
【０００９】本発明のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法で
は、１次スタック線の材料としてＮｂ箔とＮｂ−Ｔｉ合
金箔とを用いることにより、初期状態から最終線径に到
る加工度が小さくなる（加工回数が２回で済む）。しか
も、線材の長手方向の変化が少なくて済むことから、線
材をより均一に加工することができ、Ｊｃの向上を図る
ことができる。
は、１次スタック線の材料としてＮｂ箔とＮｂ−Ｔｉ合
金箔とを用いることにより、初期状態から最終線径に到
る加工度が小さくなる（加工回数が２回で済む）。しか
も、線材の長手方向の変化が少なくて済むことから、線
材をより均一に加工することができ、Ｊｃの向上を図る
ことができる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。 ＜第１の実施の形態＞図１は、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電
導線の製造方法の各工程を示す。まず外径６ｍｍの銅棒
３に厚さ５０μｍのＮｂ箔を１０層巻き、次に厚さ５０
μｍのＮｂ箔１と厚さ１００μｍのＮｂ−４７ｗｔ％Ｔ
ｉ箔２とを重ね合わせて５３層巻き込み、さらに厚さ５
０μｍのＮｂ箔を１０層巻き込んだ。このときの外径は
約２４．４ｍｍであった。これを外径２８ｍｍ、内径２
４．８ｍｍの銅管４に挿入組立てて、押出用ビレットと
した。このビレットを４００°Ｃに予熱し外径約１０ｍ
ｍに静水圧押出した。これを伸線加工し、対辺距離が
０．８０５ｍｍの六角断面形状の１次スタック線材５を
得た。銅比は約０．４０である。
する。 ＜第１の実施の形態＞図１は、本発明のＮｂ−Ｔｉ超電
導線の製造方法の各工程を示す。まず外径６ｍｍの銅棒
３に厚さ５０μｍのＮｂ箔を１０層巻き、次に厚さ５０
μｍのＮｂ箔１と厚さ１００μｍのＮｂ−４７ｗｔ％Ｔ
ｉ箔２とを重ね合わせて５３層巻き込み、さらに厚さ５
０μｍのＮｂ箔を１０層巻き込んだ。このときの外径は
約２４．４ｍｍであった。これを外径２８ｍｍ、内径２
４．８ｍｍの銅管４に挿入組立てて、押出用ビレットと
した。このビレットを４００°Ｃに予熱し外径約１０ｍ
ｍに静水圧押出した。これを伸線加工し、対辺距離が
０．８０５ｍｍの六角断面形状の１次スタック線材５を
得た。銅比は約０．４０である。
【００１１】次いで、外径２９．１ｍｍ、内径２５．７
ｍｍの銅管６に中心部に対辺距離０．８０５ｍｍの六角
断面銅線を１９９本、その外周部に上記の１次スタック
線材５を６４８本組み込み押出用ビレットとした。この
ビレットを４００°Ｃに予熱し、外径１０ｍｍに静水圧
押出した。これを外径が１．０９ｍｍ、０．８１ｍｍ、
０．５４ｍｍ、０．２７ｍｍ、０．１５ｍｍ、および
０．０８ｍｍとなるまで、外径の１０倍のピッチでツイ
スト加工を施して伸線し、２次スタック線材（最終線
材）７を得た。
ｍｍの銅管６に中心部に対辺距離０．８０５ｍｍの六角
断面銅線を１９９本、その外周部に上記の１次スタック
線材５を６４８本組み込み押出用ビレットとした。この
ビレットを４００°Ｃに予熱し、外径１０ｍｍに静水圧
押出した。これを外径が１．０９ｍｍ、０．８１ｍｍ、
０．５４ｍｍ、０．２７ｍｍ、０．１５ｍｍ、および
０．０８ｍｍとなるまで、外径の１０倍のピッチでツイ
スト加工を施して伸線し、２次スタック線材（最終線
材）７を得た。
【００１２】それぞれの５ＴにおけるＮｂ−Ｔｉ部のＪ
ｃは、１，５００、２，０００、３，０００、４，００
０、３，０００および１，５００Ａ／ｍｍ2 であった。
また、それぞれのＮｂピン部の厚さはそれぞれ約６０、
約４５、約３０、約１５、８、および約４．４ｎｍであ
った。銅比は約１．４で、例えば、φ０．２７における
フィラメント径は６．８μｍである。充分なＪｃと言え
る２０００Ａ／ｍｍ2（５Ｔにおいて）以上が得られる
のは、Ｎｂピンの厚さが約５〜５０ｎｍの場合である。
ｃは、１，５００、２，０００、３，０００、４，００
０、３，０００および１，５００Ａ／ｍｍ2 であった。
また、それぞれのＮｂピン部の厚さはそれぞれ約６０、
約４５、約３０、約１５、８、および約４．４ｎｍであ
った。銅比は約１．４で、例えば、φ０．２７における
フィラメント径は６．８μｍである。充分なＪｃと言え
る２０００Ａ／ｍｍ2（５Ｔにおいて）以上が得られる
のは、Ｎｂピンの厚さが約５〜５０ｎｍの場合である。
【００１３】本実施の形態では、ＮｂとＮｂ−Ｔｉとの
比率が１：２である。Ｊｃが２０００Ａ／ｍｍ2 （５Ｔ
において）以上が得られるのは、Ｎｂ−Ｔｉ対Ｎｂの体
積率が１．５〜４の範囲である。Ｊｃおよび加工性は実
施の形態に示したものが最適であった。 Ｎｂ−Ｔｉの
組成については実施の形態と同様の工程でＴｉ組成が４
０、４７、５０、５３、５７ｗｔ％の線材を試作した
が、充分なＪｃおよび加工性が得られたものは、Ｔｉ組
成が４７、５０および５３ｗｔ％の線材であった。 ＜第２の実施の形態＞Ｎｂ箔の代わりに、ＮｂにＴａ、
Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆを添加したＮｂ合金箔を使用し
て、第１の実施の形態と同様の工程で線材を作製した。
これらの線材においては、Ｎｂに対する上記各金属の添
加量が２、４、６ｗｔ％であるが、２ｗｔ％および４ｗ
ｔ％添加した線材のＪｃが優れており、特に２ｗｔ％の
ＴａまたはＴｉを添加した線材では、Ｎｂ合金の厚さが
１５ｎｍのとき、Ｊｃが４，２００Ａ／ｍｍ2 （５Ｔに
おいて）であった。Ｎｂ合金を用いた場合、純Ｎｂより
もＮｂ合金の方がＮｂ−Ｔｉ合金の変形抵抗に近づくた
め、より均一な加工ができる。 ＜第３の実施の形態＞Ｎｂ箔にスリットを入れ、エクス
パンドした箔を使用して、第１の実施の形態と同様の工
程で線材を作製した。この線材は加工性に優れ、かつ、
Ｎｂの厚さが１５ｎｍのとき、Ｊｃが４，３００Ａ／ｍ
ｍ2 （５Ｔにおいて）であった。これは、スリットを設
けることによりＮｂ／Ｎｂ−Ｔｉ界面の面積が増加する
ので、Ｊｃが増加したものと考えられる。
比率が１：２である。Ｊｃが２０００Ａ／ｍｍ2 （５Ｔ
において）以上が得られるのは、Ｎｂ−Ｔｉ対Ｎｂの体
積率が１．５〜４の範囲である。Ｊｃおよび加工性は実
施の形態に示したものが最適であった。 Ｎｂ−Ｔｉの
組成については実施の形態と同様の工程でＴｉ組成が４
０、４７、５０、５３、５７ｗｔ％の線材を試作した
が、充分なＪｃおよび加工性が得られたものは、Ｔｉ組
成が４７、５０および５３ｗｔ％の線材であった。 ＜第２の実施の形態＞Ｎｂ箔の代わりに、ＮｂにＴａ、
Ｔｉ、ＺｒおよびＨｆを添加したＮｂ合金箔を使用し
て、第１の実施の形態と同様の工程で線材を作製した。
これらの線材においては、Ｎｂに対する上記各金属の添
加量が２、４、６ｗｔ％であるが、２ｗｔ％および４ｗ
ｔ％添加した線材のＪｃが優れており、特に２ｗｔ％の
ＴａまたはＴｉを添加した線材では、Ｎｂ合金の厚さが
１５ｎｍのとき、Ｊｃが４，２００Ａ／ｍｍ2 （５Ｔに
おいて）であった。Ｎｂ合金を用いた場合、純Ｎｂより
もＮｂ合金の方がＮｂ−Ｔｉ合金の変形抵抗に近づくた
め、より均一な加工ができる。 ＜第３の実施の形態＞Ｎｂ箔にスリットを入れ、エクス
パンドした箔を使用して、第１の実施の形態と同様の工
程で線材を作製した。この線材は加工性に優れ、かつ、
Ｎｂの厚さが１５ｎｍのとき、Ｊｃが４，３００Ａ／ｍ
ｍ2 （５Ｔにおいて）であった。これは、スリットを設
けることによりＮｂ／Ｎｂ−Ｔｉ界面の面積が増加する
ので、Ｊｃが増加したものと考えられる。
【００１４】初期状態におけるＮｂ、Ｎｂ−Ｔｉ箔の厚
さは、上記実施の形態に示したものよりも厚くしても薄
くしてもよい。また、２次スタック時の１次スタック線
材の組み込み本数は６４８本に限定されるものではな
い。また、図２に示されるように、この束線１１を大容
量化のために成型撚線加工してもよい。また、上記実施
の形態ではマトリックスとして銅を用いたが、交流損失
低減のために、Ｃｕ−Ｔｉ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｃｕ−
Ｓｉ等の高抵抗合金を複合化しても充分な加工性、Ｊｃ
特性、交流損失特性が得られる。
さは、上記実施の形態に示したものよりも厚くしても薄
くしてもよい。また、２次スタック時の１次スタック線
材の組み込み本数は６４８本に限定されるものではな
い。また、図２に示されるように、この束線１１を大容
量化のために成型撚線加工してもよい。また、上記実施
の形態ではマトリックスとして銅を用いたが、交流損失
低減のために、Ｃｕ−Ｔｉ、Ｃｕ−Ｎｉ−Ｍｎ、Ｃｕ−
Ｓｉ等の高抵抗合金を複合化しても充分な加工性、Ｊｃ
特性、交流損失特性が得られる。
【００１５】
【発明の効果】以上詳しく説明した通り、本発明のＮｂ
−Ｔｉ超電導線の製造方法によれば、１次スタック線の
材料としてＮｂ箔とＮｂ−Ｔｉ合金箔とを用いたため、
人工的なピンニングセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電
導線の製造方法において工程数を減少させ、臨界電流密
度（Ｊｃ）の高い超電導線を提供することができる。
−Ｔｉ超電導線の製造方法によれば、１次スタック線の
材料としてＮｂ箔とＮｂ−Ｔｉ合金箔とを用いたため、
人工的なピンニングセンターを適用したＮｂ−Ｔｉ超電
導線の製造方法において工程数を減少させ、臨界電流密
度（Ｊｃ）の高い超電導線を提供することができる。
【００１６】したがって、本発明によりＪｃが高くかつ
低コストのＮｂ−Ｔｉ超電導線が得られ、超電導マグネ
ットのコンパクトを図ることができる。また、容易にフ
ィラメントを極細にすることができるので、本発明によ
り製造されたＮｂ−Ｔｉ超電導線はパルスまたは商用周
波数マグネットに有用である。
低コストのＮｂ−Ｔｉ超電導線が得られ、超電導マグネ
ットのコンパクトを図ることができる。また、容易にフ
ィラメントを極細にすることができるので、本発明によ
り製造されたＮｂ−Ｔｉ超電導線はパルスまたは商用周
波数マグネットに有用である。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の方法を概略的に示す工程図である。
【図２】本発明により製造されたＮｂ−Ｔｉ超電導線を
用いて成型撚線加工した状態を示す断面図である。
用いて成型撚線加工した状態を示す断面図である。
１ Ｎｂ箔 ２ Ｎｂ−Ｔｉ合金箔 ３ 銅棒 ４、６ 銅管 ５ １次スタック線 ７ ２次スタック線（最終線材） １１ Ｎｂ−Ｔｉ超電導線
Claims (7)
- 【請求項１】Ｎｂ箔とＮｂ−Ｔｉ合金箔を重ねて巻き込
んだものをマトリクス管内に挿入して第１のビレットを
形成し、 前記第１のビレットを押出もしくは引抜加工して所定の
径を有する１次スタック線材を形成し、 所定の本数の前記第１のスタック線材をマトリクス管内
に挿入して第２のビレットを形成し、 前記第２のビレットを押出もしくは引抜加工して所定の
径を有する線材を形成することを特徴とするＮｂ−Ｔｉ
超電導線の製造方法。 - 【請求項２】前記Ｎｂ−Ｔｉ合金箔と前記Ｎｂ箔との体
積比率が、０．８〜４、好ましくは、１．５〜３であ
る、請求項１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法。 - 【請求項３】前記第２のビレットを押出もしくは引抜加
工して形成した線材において、Ｎｂの厚さが５〜５０ｎ
ｍである、請求項１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方
法。 - 【請求項４】前記Ｎｂ箔および（または）前記Ｎｂ−Ｔ
ｉ合金箔が、スリットを有し伸展した箔である、請求項
１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法。 - 【請求項５】前記Ｎｂ箔が、５ｗｔ％以下のＴａ、Ｔ
ｉ、Ｚｒ，Ｈｆからなる群から選択される少なくとも１
種の金属を含有する、請求項１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導
線の製造方法。 - 【請求項６】前記Ｎｂ−Ｔｉ合金箔が、４５〜５５ｗｔ
％のＴｉを含有する、請求項１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導
線の製造方法。 - 【請求項７】前記Ｎｂ箔と前記Ｎｂ−Ｔｉ合金箔が、Ｃ
ｕ、Ｎｂまたはこれらの合金の巻き芯に巻き込まれた、
請求項１記載のＮｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264505A JPH09106721A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264505A JPH09106721A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09106721A true JPH09106721A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17404175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7264505A Pending JPH09106721A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09106721A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024093998A1 (zh) * | 2022-10-31 | 2024-05-10 | 宁夏中色金航钛业有限公司 | 铌钛合金精密带材及其制造方法 |
-
1995
- 1995-10-12 JP JP7264505A patent/JPH09106721A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2024093998A1 (zh) * | 2022-10-31 | 2024-05-10 | 宁夏中色金航钛业有限公司 | 铌钛合金精密带材及其制造方法 |
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