JPH09106715A - 極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 - Google Patents
極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線Info
- Publication number
- JPH09106715A JPH09106715A JP7264504A JP26450495A JPH09106715A JP H09106715 A JPH09106715 A JP H09106715A JP 7264504 A JP7264504 A JP 7264504A JP 26450495 A JP26450495 A JP 26450495A JP H09106715 A JPH09106715 A JP H09106715A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- superconducting wire
- filament
- wire
- diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Wire Processing (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】従来の極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線では、押
出、伸線加工においてバリアの破れや変形が起り易いと
いう欠点があった。 【解決手段】Ｎｂ−Ｔｉフィラメント５周りにＮｂ層７
とＴａ層８とからなる複合バリア層を設けたＮｂ−Ｔｉ
フィラメント５の直径が０．５μｍ以下のＮｂ−Ｔｉ超
電導線。好ましくは、複合バリア中のＴａ層７とＮｂ層
８との厚さの比率が０．２〜５であり、複合バリア層の
全体の厚さがフィラメント５の直径の０．５％〜５％で
ある。
出、伸線加工においてバリアの破れや変形が起り易いと
いう欠点があった。 【解決手段】Ｎｂ−Ｔｉフィラメント５周りにＮｂ層７
とＴａ層８とからなる複合バリア層を設けたＮｂ−Ｔｉ
フィラメント５の直径が０．５μｍ以下のＮｂ−Ｔｉ超
電導線。好ましくは、複合バリア中のＴａ層７とＮｂ層
８との厚さの比率が０．２〜５であり、複合バリア層の
全体の厚さがフィラメント５の直径の０．５％〜５％で
ある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、直径が０．５μｍ
以下のフィラメントを集合させたＮｂ−Ｔｉ超電導線に
おいて加工工程での断線を防止しながらヒステリシス損
失を低減させることができる極細多芯超電導線に関す
る。
以下のフィラメントを集合させたＮｂ−Ｔｉ超電導線に
おいて加工工程での断線を防止しながらヒステリシス損
失を低減させることができる極細多芯超電導線に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線材の
作製工程（押出、伸線および熱処理等）においては、線
材が少なくとも２００℃以上に加熱される。線材が加工
中に受ける熱は、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント中のＴｉとフ
ィラメント周りの銅または銅合金中の銅を反応させる。
その結果、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントとその周りの母材
（マトリックス）の境界にＣｕ−Ｔｉ合金が生成して伸
線工程における断線の大きな要因となる。このような断
線を防ぐため、例えば、特開昭６０−１７０１１０号公
報には、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント周りにＮｂを被覆しＣ
ｕ−Ｔｉ生成防止用のバリアとした超電導線が開示され
ている。
作製工程（押出、伸線および熱処理等）においては、線
材が少なくとも２００℃以上に加熱される。線材が加工
中に受ける熱は、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント中のＴｉとフ
ィラメント周りの銅または銅合金中の銅を反応させる。
その結果、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントとその周りの母材
（マトリックス）の境界にＣｕ−Ｔｉ合金が生成して伸
線工程における断線の大きな要因となる。このような断
線を防ぐため、例えば、特開昭６０−１７０１１０号公
報には、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント周りにＮｂを被覆しＣ
ｕ−Ｔｉ生成防止用のバリアとした超電導線が開示され
ている。
【０００３】しかしながら、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントに
Ｎｂバリアを設けた場合、Ｎｂが０．３Ｔ以下の磁界中
で超電導状態となるため、ヒステリシス損失の原因とな
る。ここで、バリア材としてはＮｂの代わりにＴａも提
案されている（特開昭６０−１７０１１１号公報）。Ｔ
ａは液体ヘリウム温度（４．２Ｋ）では超電導を示さな
いため、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントのバリア材としてＴａ
を用いればヒステリシス損失を防ぐことができる。
Ｎｂバリアを設けた場合、Ｎｂが０．３Ｔ以下の磁界中
で超電導状態となるため、ヒステリシス損失の原因とな
る。ここで、バリア材としてはＮｂの代わりにＴａも提
案されている（特開昭６０−１７０１１１号公報）。Ｔ
ａは液体ヘリウム温度（４．２Ｋ）では超電導を示さな
いため、Ｎｂ−Ｔｉフィラメントのバリア材としてＴａ
を用いればヒステリシス損失を防ぐことができる。
【０００４】ここで、商用周波数で運転される電力機器
に応用するための交流用Ｎｂ−Ｔｉ超電導線では、Ｎｂ
−Ｔｉフィラメントから発生する磁化履歴損失（ヒステ
リシス損失）を低減するためにフィラメント直径を０．
５μｍ以下とすることが必要である。ここで、Ｎｂ−Ｔ
ｉフィラメントの占積率を低下すると臨界電流密度（Ｊ
ｃ）が低下する関係上、必然的にバリア層の厚さは減少
させなければならない。
に応用するための交流用Ｎｂ−Ｔｉ超電導線では、Ｎｂ
−Ｔｉフィラメントから発生する磁化履歴損失（ヒステ
リシス損失）を低減するためにフィラメント直径を０．
５μｍ以下とすることが必要である。ここで、Ｎｂ−Ｔ
ｉフィラメントの占積率を低下すると臨界電流密度（Ｊ
ｃ）が低下する関係上、必然的にバリア層の厚さは減少
させなければならない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
フィラメント直径が０．５μｍ以下の極細多芯Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線においてヒステリシス損失を防止するためＴ
ａバリアをＮｂ−Ｔｉフィラメントの周りに設けた場
合、ＴａバリアはＮｂバリアに比較して加工性（硬度、
延性、強加工による脆性等）の面で劣り、押出、伸線加
工でバリアの破れや変形が起こり易いことから、特に
０．５μｍ以下の極細多芯フィラメントでは、線材の作
製工程において断線を生じる可能性がある。
フィラメント直径が０．５μｍ以下の極細多芯Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線においてヒステリシス損失を防止するためＴ
ａバリアをＮｂ−Ｔｉフィラメントの周りに設けた場
合、ＴａバリアはＮｂバリアに比較して加工性（硬度、
延性、強加工による脆性等）の面で劣り、押出、伸線加
工でバリアの破れや変形が起こり易いことから、特に
０．５μｍ以下の極細多芯フィラメントでは、線材の作
製工程において断線を生じる可能性がある。
【０００６】本発明は、０．５μｍ以下の直径を有する
複数のＮｂ−Ｔｉフィラメントを集合してなる極細多芯
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線において加工工程での断線を防止し
ながらヒステリシス損失を低減させることを目的とす
る。
複数のＮｂ−Ｔｉフィラメントを集合してなる極細多芯
Ｎｂ−Ｔｉ超電導線において加工工程での断線を防止し
ながらヒステリシス損失を低減させることを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的達成のため、本
発明の超電導線では、０．５μｍ以下の直径を有する複
数のＮｂ−Ｔｉフィラメントを集合してなる極細多芯Ｎ
ｂ−Ｔｉ超電導線において、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント周
りにＮｂ層とＴａ層とからなる複合バリア層を設けるよ
うにしている。
発明の超電導線では、０．５μｍ以下の直径を有する複
数のＮｂ−Ｔｉフィラメントを集合してなる極細多芯Ｎ
ｂ−Ｔｉ超電導線において、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント周
りにＮｂ層とＴａ層とからなる複合バリア層を設けるよ
うにしている。
【０００８】Ｎｂ−Ｔｉフィラメントの周りにＮｂ層と
Ｔａ層とからなる複合バリア層を設けることにより、加
工性が向上して断線が防止される効果とヒステリシス損
失が低減される効果とを兼ね備えた極細多芯超電導線が
得られる。特に、複合バリア中のＴａ層とＮｂ層との厚
さの比率が０．２〜５であれば、臨界電流密度向上およ
びヒステリシス損失低減が図られる一方、加工性が良好
に保たれて長尺線材の作製が容易となる。Ｔａ層とＮｂ
層との厚さの比率が０．２以下のときにはヒステリシス
低減効果が得られず、Ｔａ層とＮｂ層との厚さ比率が５
以上のときには加工性が不良となる。
Ｔａ層とからなる複合バリア層を設けることにより、加
工性が向上して断線が防止される効果とヒステリシス損
失が低減される効果とを兼ね備えた極細多芯超電導線が
得られる。特に、複合バリア中のＴａ層とＮｂ層との厚
さの比率が０．２〜５であれば、臨界電流密度向上およ
びヒステリシス損失低減が図られる一方、加工性が良好
に保たれて長尺線材の作製が容易となる。Ｔａ層とＮｂ
層との厚さの比率が０．２以下のときにはヒステリシス
低減効果が得られず、Ｔａ層とＮｂ層との厚さ比率が５
以上のときには加工性が不良となる。
【０００９】さらに、複合バリア層の全体の厚さがフィ
ラメント直径の０．５％〜５％であれば、Ｎｂ−Ｔｉに
対するバリアの占積率が抑えられて臨界電流密度（Ｊ
ｃ）の低下が防止できる。複合バリア層の厚さがフィラ
メント直径の０．５％以下のときにはＣｕ−Ｔｉ生成防
止効果が減少し且つ断線が発生し易くなり、複合バリア
層の厚さがフィラメント直径の５％以上のときにはＮｂ
−Ｔｉフィラメントの占積率が減少するため臨界電流密
度が低下する。
ラメント直径の０．５％〜５％であれば、Ｎｂ−Ｔｉに
対するバリアの占積率が抑えられて臨界電流密度（Ｊ
ｃ）の低下が防止できる。複合バリア層の厚さがフィラ
メント直径の０．５％以下のときにはＣｕ−Ｔｉ生成防
止効果が減少し且つ断線が発生し易くなり、複合バリア
層の厚さがフィラメント直径の５％以上のときにはＮｂ
−Ｔｉフィラメントの占積率が減少するため臨界電流密
度が低下する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の極細多芯Ｎｂ−Ｔ
ｉ超電導線の実施の形態を説明する。図１は、本発明に
よる超電導線の第１の実施の形態を示し、該線材１は、
六角線Ｎｂ−Ｔｉフィラメント５を集合した六角シング
ルスタック線４を、Ｃｕ／Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ六角線
３の周りに集合させてなるダブルスタック構造を有す
る。 この超電導線１は以下の製法により製造される。
まず、直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒５の周囲に、厚
さ０．１ｍｍのＮｂシート７を１層巻き、その周囲に厚
さ０．１ｍｍのＴａシート８を２層巻いてＮｂとＴａの
合計厚さを０．３ｍｍとしたＮｂ−Ｔｉ／Ｎｂ／Ｔａ棒
を内径１７．８ｍｍ、外径３０ｍｍのＣｕ−３０ｗｔ％
Ｎｉ管６に挿入し、シングルビレットとした。このシン
グルビレットを静水圧押出および伸線加工を行い、対辺
距離０．８ｍｍの六角シングル線５とし、この六角シン
グル線５を８４７本を内径２６ｍｍ、外径３０ｍｍのＣ
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ管に組み込み、シングルスタックビ
レットとして静水圧押出および伸線加工を行い対辺距離
０．８ｍｍの六角シングルスタック線４とした。
ｉ超電導線の実施の形態を説明する。図１は、本発明に
よる超電導線の第１の実施の形態を示し、該線材１は、
六角線Ｎｂ−Ｔｉフィラメント５を集合した六角シング
ルスタック線４を、Ｃｕ／Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ六角線
３の周りに集合させてなるダブルスタック構造を有す
る。 この超電導線１は以下の製法により製造される。
まず、直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒５の周囲に、厚
さ０．１ｍｍのＮｂシート７を１層巻き、その周囲に厚
さ０．１ｍｍのＴａシート８を２層巻いてＮｂとＴａの
合計厚さを０．３ｍｍとしたＮｂ−Ｔｉ／Ｎｂ／Ｔａ棒
を内径１７．８ｍｍ、外径３０ｍｍのＣｕ−３０ｗｔ％
Ｎｉ管６に挿入し、シングルビレットとした。このシン
グルビレットを静水圧押出および伸線加工を行い、対辺
距離０．８ｍｍの六角シングル線５とし、この六角シン
グル線５を８４７本を内径２６ｍｍ、外径３０ｍｍのＣ
ｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ管に組み込み、シングルスタックビ
レットとして静水圧押出および伸線加工を行い対辺距離
０．８ｍｍの六角シングルスタック線４とした。
【００１１】別途に作製したＣｕ／Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎ
ｉ六角棒３を１９９本組、この周囲に六角シングルスタ
ック線４を６４８本組み立てて、内径２６ｍｍ、外径３
０ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ管に挿入組み込みしてダ
ブルスタックとし、静水圧押出、伸線およびツイスト加
工してＮｂ−Ｔｉフィラメント５を８４７×６４８＝５
４８８５６本埋め込んだ極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線
（Ｔｙｐｅ−１）１を作製した。
ｉ六角棒３を１９９本組、この周囲に六角シングルスタ
ック線４を６４８本組み立てて、内径２６ｍｍ、外径３
０ｍｍのＣｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ管に挿入組み込みしてダ
ブルスタックとし、静水圧押出、伸線およびツイスト加
工してＮｂ−Ｔｉフィラメント５を８４７×６４８＝５
４８８５６本埋め込んだ極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線
（Ｔｙｐｅ−１）１を作製した。
【００１２】一方、図２に示されるように、シングルビ
レット作製の際に、Ｔａシートを用いず、厚さ０．１ｍ
ｍのＮｂシートのみをＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に３層巻
いて厚さを０．３ｍｍとし、それ以外は全てＴｙｐｅ−
１と同じ構造とした極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線（Ｔｙ
ｐｅ−２）を作製した。本発明による複合バリア層を有
するＴｙｐｅ−１では、Ｎｂバリア層のみを有するＴｙ
ｐｅ−２に比べて、ヒステリシス損失低減の効果が得ら
れている。
レット作製の際に、Ｔａシートを用いず、厚さ０．１ｍ
ｍのＮｂシートのみをＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に３層巻
いて厚さを０．３ｍｍとし、それ以外は全てＴｙｐｅ−
１と同じ構造とした極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線（Ｔｙ
ｐｅ−２）を作製した。本発明による複合バリア層を有
するＴｙｐｅ−１では、Ｎｂバリア層のみを有するＴｙ
ｐｅ−２に比べて、ヒステリシス損失低減の効果が得ら
れている。
【００１３】図３は、Ｎｂ／Ｔａ複合バリアを用いたＴ
ｙｐｅ−１およびＮｂバリアのみのＴｙｐｅ−２に関し
て、臨界電流密度（Ｊｃ）とＮｂ−Ｔｉフィラメント直
径との関係を示す。本発明によるＴｙｐｅ−１では、フ
ィラメント直径が小さくなるに従い、急激に臨界電流密
度が向上している。これはＮｂ−Ｔｉフィラメントとマ
トリックスの間に介在するＮｂ／Ｔａバリアがピンニン
グの役割を果たしているためと考えられる。
ｙｐｅ−１およびＮｂバリアのみのＴｙｐｅ−２に関し
て、臨界電流密度（Ｊｃ）とＮｂ−Ｔｉフィラメント直
径との関係を示す。本発明によるＴｙｐｅ−１では、フ
ィラメント直径が小さくなるに従い、急激に臨界電流密
度が向上している。これはＮｂ−Ｔｉフィラメントとマ
トリックスの間に介在するＮｂ／Ｔａバリアがピンニン
グの役割を果たしているためと考えられる。
【００１４】なお、本発明による超電導線では、図４に
示されるように、Ｎｂ／Ｔａ複合バリアの構成をＮｂと
Ｔａを交互に複数回巻いてＮｂ／Ｔａ／Ｎｂ／Ｔａ・・
・・・とした２層以上の構造とすることもできる。ま
た、この複合バリアではＮｂおよびＴａバリアをＮｂ−
Ｔｉフィラメント側からＮｂ／ＴａもしくはＴａ／Ｎｂ
のいずれか、または任意の順序、例えば、Ｎｂ／Ｔａ／
Ｔａ／Ｎｂ、Ｔａ／Ｎｂ／Ｎｂ等の順序、で積層するこ
とができる。 ＜比較例１＞直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に
厚さ０．０８ｍｍのＮｂおよびＴａの複合シートを１層
巻いて上記実施の形態と同様に作製した超電導線におい
て、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント径が０．１μｍのとき複合
バリアの厚さが０．０００５μｍ（０．５×１０-9ｍ＝
０．５ｎｍ）以下、すなわち、複合バリアの厚さをフィ
ラメント直径の０．５％以下とした場合、伸線工程にお
いて断線が発生し、長尺線材の作製が困難となった。 ＜比較例２＞直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に
厚さ０．１ｍｍのＮｂシートを４層巻きその周囲に厚さ
０．１ｍｍのＴａシートを５層巻いてＮｂ／Ｔａ複合バ
リアの厚さ（合計０．９ｍｍ）をＮｂ−Ｔｉフィラメン
ト直径の５％以上に厚くした線材では、臨界電流密度が
低下し、ヒステリシス損失が増加して超電導特性が低下
した。 ＜比較例３＞上記実施の形態において、直径１７ｍｍの
Ｎｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に厚さ０．１ｍｍのＮｂシート
を１層巻き、その周囲に厚さ０．１ｍｍのＴａシートを
６層巻いてＮｂバリアとＴａバリアの厚さの比をＮｂ：
Ｔａ＝１：６とした線材では、Ｔａの比率が高すぎて加
工性が低下し、長尺線材の作製が困難となった。一方、
Ｎｂ：Ｔａ＝６：１とした線材はＮｂ比率が高すぎてＴ
ａバリアの効果（超電導特性の向上）が得られなかっ
た。
示されるように、Ｎｂ／Ｔａ複合バリアの構成をＮｂと
Ｔａを交互に複数回巻いてＮｂ／Ｔａ／Ｎｂ／Ｔａ・・
・・・とした２層以上の構造とすることもできる。ま
た、この複合バリアではＮｂおよびＴａバリアをＮｂ−
Ｔｉフィラメント側からＮｂ／ＴａもしくはＴａ／Ｎｂ
のいずれか、または任意の順序、例えば、Ｎｂ／Ｔａ／
Ｔａ／Ｎｂ、Ｔａ／Ｎｂ／Ｎｂ等の順序、で積層するこ
とができる。 ＜比較例１＞直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に
厚さ０．０８ｍｍのＮｂおよびＴａの複合シートを１層
巻いて上記実施の形態と同様に作製した超電導線におい
て、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント径が０．１μｍのとき複合
バリアの厚さが０．０００５μｍ（０．５×１０-9ｍ＝
０．５ｎｍ）以下、すなわち、複合バリアの厚さをフィ
ラメント直径の０．５％以下とした場合、伸線工程にお
いて断線が発生し、長尺線材の作製が困難となった。 ＜比較例２＞直径１７ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に
厚さ０．１ｍｍのＮｂシートを４層巻きその周囲に厚さ
０．１ｍｍのＴａシートを５層巻いてＮｂ／Ｔａ複合バ
リアの厚さ（合計０．９ｍｍ）をＮｂ−Ｔｉフィラメン
ト直径の５％以上に厚くした線材では、臨界電流密度が
低下し、ヒステリシス損失が増加して超電導特性が低下
した。 ＜比較例３＞上記実施の形態において、直径１７ｍｍの
Ｎｂ−Ｔｉ合金棒の周囲に厚さ０．１ｍｍのＮｂシート
を１層巻き、その周囲に厚さ０．１ｍｍのＴａシートを
６層巻いてＮｂバリアとＴａバリアの厚さの比をＮｂ：
Ｔａ＝１：６とした線材では、Ｔａの比率が高すぎて加
工性が低下し、長尺線材の作製が困難となった。一方、
Ｎｂ：Ｔａ＝６：１とした線材はＮｂ比率が高すぎてＴ
ａバリアの効果（超電導特性の向上）が得られなかっ
た。
【００１５】
【発明の効果】以上詳しく説明した通り、本発明の超電
導線によれば、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント直径が０．５μ
ｍ以下のＮｂ−Ｔｉ超電導線において、Ｎｂ−Ｔｉフィ
ラメント周りにＮｂ層とＴａ層とからなる複合バリア層
を設けるようにしたため、加工工程における断線を防止
しながらヒステリシス損失を低減させることができる。
導線によれば、Ｎｂ−Ｔｉフィラメント直径が０．５μ
ｍ以下のＮｂ−Ｔｉ超電導線において、Ｎｂ−Ｔｉフィ
ラメント周りにＮｂ層とＴａ層とからなる複合バリア層
を設けるようにしたため、加工工程における断線を防止
しながらヒステリシス損失を低減させることができる。
【図１】本発明の極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の実施の
形態の構造を示す拡大断面図である。
形態の構造を示す拡大断面図である。
【図２】従来の極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線（Ｔｙｐｅ
−２）の構造を示す拡大断面図である。
−２）の構造を示す拡大断面図である。
【図３】臨界電流密度とＮｂ−Ｔｉフィラメント直径と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図４】本発明の極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線の別の実
施の形態の構造を示す拡大断面図である。
施の形態の構造を示す拡大断面図である。
１ 極細多芯超電導線 ２ Ｃｕ−１０ｗｔ％Ｎｉ ３ Ｃｕ ４ シングルスタック六角線 ５ Ｎｂ−Ｔｉフィラメント ６ Ｃｕ−３０ｗｔ％Ｎｉ ７ Ｎｂバリア層 ８ Ｔａバリア層 ９ Ｎｂ／Ｔａ複合バリア層
Claims (3)
- 【請求項１】０．５μｍ以下の直径を有する複数のＮｂ
−Ｔｉフィラメントを集合してなる極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ
超電導線において、 前記Ｎｂ−Ｔｉフィラメントの周りにＮｂ層とＴａ層と
からなる複合バリア層を積層してなることを特徴とする
極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線。 - 【請求項２】前記複合バリア層は、Ｔａ層とＮｂ層の厚
さの比率が０．２〜５の範囲にある、請求項１記載の極
細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線。 - 【請求項３】前記複合バリア層は、前記Ｎｂ−Ｔｉフィ
ラメントの直径に対して０．５〜５％の範囲にある厚さ
を有する、請求項１記載の極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導
線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264504A JPH09106715A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | 極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7264504A JPH09106715A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | 極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09106715A true JPH09106715A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17404162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7264504A Pending JPH09106715A (ja) | 1995-10-12 | 1995-10-12 | 極細多芯Ｎｂ−Ｔｉ超電導線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09106715A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008097886A (ja) * | 2006-10-06 | 2008-04-24 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体 |
| US10199137B2 (en) | 2012-09-03 | 2019-02-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Insulated wire and coil using the same |
-
1995
- 1995-10-12 JP JP7264504A patent/JPH09106715A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008097886A (ja) * | 2006-10-06 | 2008-04-24 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体 |
| US10199137B2 (en) | 2012-09-03 | 2019-02-05 | Hitachi Metals, Ltd. | Insulated wire and coil using the same |
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