JPH09104081A - 溶接プラスチック・パネルとその製造方法 - Google Patents

溶接プラスチック・パネルとその製造方法

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JPH09104081A
JPH09104081A JP8190911A JP19091196A JPH09104081A JP H09104081 A JPH09104081 A JP H09104081A JP 8190911 A JP8190911 A JP 8190911A JP 19091196 A JP19091196 A JP 19091196A JP H09104081 A JPH09104081 A JP H09104081A
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ジエイムズ・エス・ハーデイグ
Robert L Wells
ロバート・エル・ウエルズ
Mark C Gaydos
マーク・シー・ゲイドス
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Hardigg Industries LLC
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 十分な強度を有するパネルを提供する。 【解決手段】 スキンと垂直に配設された対合する一体
型のウェブまたはリブを有するスキンをそれぞれ備える
二枚の半パネルから構成され、前記半パネルを前記ウェ
ブまたはリブに沿って互いに結合して形成される射出成
型パネル。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、射出成型した熱可
塑性パネル及びその製造方法に関する。さらに詳細に
は、本発明は、スタック金型中でより好ましくはタンデ
ム成型によって射出成型した二つの半パネルから、その
後実施可能になるとすぐ（好ましくは即時に）ホットプ
レート溶接し、またはその他の方法で互いに結合して形
成したパネルに関する。
【０００２】容器、車両、建物など多くの製品はその中
にパネルを利用している。こうしたパネルは、その最終
用途に応じて、下記の特性のうちいくつかを有する必要
がある。
【０００３】パネル平面に垂直に加わる力に耐えるため
の曲げ強さ、せん断強さ、圧縮強さ、パネル平面に水平
に加わる力に耐えるための引張り強さ、圧縮強さ、せん
断強さ、および柱状座屈強さ、 剛性 長時間負荷の下でのクリープ強さ 衝撃耐性 極限温度および熱衝撃耐性 水分、化学薬品、菌類、昆虫、紫外線による劣化耐性 強力接着能力 軽量 耐火性 断熱性 気密性及び水密性 浮力 滑らかな、連続した、またはしぼ付きの表面 複心曲面能力など。
【０００４】
【従来の技術】既知の多くのパネル構造では、上記の要
件はこれまで木板によって構成されてきた。しかし木板
は、木目の方向の曲げおよび柱状強度を提供することに
限られている。この制限を克服しようとする中で、各プ
ライ（層）の木目方向がそれに隣接するプライと直角を
なしている合板が、パネル平面内のすべての方向に曲げ
および柱状強度を有するパネルを作り出したが、それら
の特性は外側プライの木目方向の方が外側プライの木目
方向よりも大きい。
【０００５】合板の芯に金属またはプラスチックのスキ
ン（外皮）を貼り付けることにより、パネル強度が増
し、全方向で均一な強度が得られる。軽量化を達成する
ため、バルサ小口材、ハネカム材料、海綿状プラスチッ
ク、金属またはプラスチックのトラス構造など低密度の
芯が使用される。これらの構成では、積層物の芯及びス
キンへの接着が、十分なせん断強度を持ち、パネルが曲
げまたは沿層方向の圧縮を受けたとき、スキンがその全
強度で耐えることができる必要がある。
【０００６】もう一つのタイプのパネルは、波形板と呼
ばれるものである。このパネルは、波の方向に曲げ強さ
と柱状強度を与えるには効率がよいが、横方向の強度は
非常に小さい。
【０００７】もう一つのタイプのパネルは、一対の平行
な材料シートからなるもので、各シートに凹みが圧痕さ
れ、それを相手シート上の対応する凹みに溶接する。凹
みが平行な波形であり、連結された平行なチューブの列
であるパネルが作り出される場合、そのパネルは波方向
に曲げ強さを与えるのに効率がよいが、波と交差する方
向ではそうではない。凹みが円錐形または角錐形でパネ
ル表面の全体に分布している場合、発生する曲げ強さは
使用する材料の量に比して小さくなる。さらに、全方向
に曲げ強さを与えるために、様々な凹みの形状と配置が
利用されてきた。しかし、パネルが曲げを受けるとき、
複雑な応力パターンが生じ、スキンのある領域が他の領
域よりも高い応力を受け、その結果効率が失われる。こ
のタイプのパネルは、多くの応用で望ましい連続した平
坦な表面をもたない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、パネ
ル平面に平行な全ての軸の周り、及びパネル平面に垂直
な軸の周りで曲げ強さを有するパネルを提供することで
ある。
【０００９】本発明の他の目的は、その平面内及びその
平面に垂直な全方向に圧縮強さ及び引張り強さを有する
パネルを提供することである。
【００１０】本発明のさらに他の目的は、タンデム成型
技法を使って、前記半パネルを形成し、それに続いて半
パネルをホットプレート溶接する、または他の方法で接
着することにより、本発明のパネルを製造する方法を提
供することである。半パネルの接着は、その形成の直後
に行うことが最も好ましい。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、二つのパネル
部分（好ましくは半パネル）からなり、それを互いに接
着した（好ましくは熱可塑性の）パネルを対象とする。
各パネル部分は、一体型のウェブを備える「スキン」か
らなる。ウェブは、同じ方向に走っていてもよく、また
パネル使用の際に有利な、ハネカム、三角形、正方形な
どどんなパターンで配置してもよい。最も簡単な場合、
二個の半パネルを、対になるウェブを互いに対面させて
一緒にし、ウェブの対になる表面に沿って接着する。こ
の接着は、パネルが支持しなければならない力に耐えう
るのに充分なせん断強さと引張り強さを持つ接合をもた
らすどんな手段で行ってもよい。
【００１２】本発明の上記その他の目的及び利点ならび
に従来技術との比較は、添付の図面を参照して詳しく説
明する。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１Ａ及び図１Ｂを参照すると、
本発明のパネル構造は１０に示してある。図に示すよう
に、パネルは、上部半パネル１２と下部半パネル１４か
ら構成され、溶接や接着剤など既知の手段によって中間
平面位置で一緒に結合される。
【００１４】図１Ｂに示すように、各半パネル１２、１
４は、外側表面またはスキン１８と、スキン１８の内側
表面に垂直に配設されそれと一体に成型された複数のウ
ェブまたはリブ２０を備える。半パネル１２、１４は、
ウェブ２０を介してスキン１８間に配置された平面１６
の所で互いに接合される。
【００１５】図１Ａのパネル構造を参照すると、２イン
チの中心上を縦横に走る厚さ０．１０インチのスキンと
厚さ０．１０インチのウェブを有する長さ３０インチ、
幅２．５インチ、全厚１．０インチのパネルストリップ
を、 Structural DynamicsResearch Corporation提供の
Ideas(R)有限要素解析ソフトウェアを使ってコンピュー
タシミュレーションを行った。前記パネルは、自由スパ
ンが３０インチになるように両端で支持した。中心をま
たいで長さ４インチの領域にわたって５０ポンドの負荷
をかけ、生じたパネル応力を計算した。パネルストリッ
プの下側スキンは引っ張られ、パネルの中心で約１４４
０ポンド／平方インチのピーク値を示した。上側スキン
は圧縮され、パネル中心で約１６２０ポンド／平方イン
チのピーク値をもっていた。パネルの中間表面のウェブ
領域のせん断応力は、約１４４ポンド／立方インチと算
出された。この数字から明らかなように、応力が最大に
なるのはパネルスキンと、パネルスキンに隣接するウェ
ブ領域である。ウェブはスキンに一体成型されているの
で、これらの領域ではその材料の強度がフルに得られ
る。パネルの溶接領域は高い応力がかからないので、パ
ネルの曲げ強さ及び柱状強度では、溶接領域が母材料ほ
ど強くなくてもよい。
【００１６】熱可塑性材料で作ったパネルでは、中間平
面の溶接または接着剤による接着を行うことができる。
その引張り、圧縮及びせん断力は母材に近い。しかし、
得られる接合部の一部は、結合される材料などたわませ
ることができない。図１Ａ及び図１Ｂに示したパネルの
中間平面における接合部は主にせん断負荷を受け、パネ
ルの曲げまたは柱状圧縮中にたわまない。また中間平面
にある結合された領域は、パネルの外側表面への衝撃時
にたわみから保護される。パネル表面に垂直な、ウェブ
を座屈させるに十分な衝撃のような重い過負荷の下での
み、接合領域がたわむ。
【００１７】図１Ａ及び図１Ｂのパネルの中間平面接合
位置は、スキンが軽量芯に溶接または接着されるパネル
構造よりも有利である。後者の構造では、接合領域はス
キンの真下にあって、外部衝撃で損傷を受け、そのため
にパネルが剥がれ、パネル構造が破損する可能性があ
る。
【００１８】上記のように負荷のかかる本発明のパネル
では、その潜在的曲げ強さをフルに発揮するには、圧縮
応力を受ける上側のスキンが、その側で圧縮降伏強度に
達する前に、あるいはパネルの他方の側で引張り降伏強
度に達する前に座屈してはならない。座屈を避けるに
は、ウェブ間隔とスキン厚さの比が大きすぎてはならな
い。例えば、等間隔のリブを有する、あるいは図１Ａ及
び図１Ｂに示すようにＸ方向とＹ方向に走るウェブを有
するパネルの場合、スキンは小さな正方形に分割され、
座屈開始時のスキン中の応力は次式で近似できる。
【００１９】
【数１】
【００２０】上式で、 σcr＝座屈開始時の内部応力（ポンド／平方インチ） Ｅ＝スキン材料のヤング率（ポンド／平方インチ） Ｖ＝スキン材料のポアソン比 ｈ＝スキンの厚さ（インチ） ｂ＝スキン基本正方形の一辺の長さ（インチ） 図１Ａ及び図１Ｂに示した高密度ポリエチレン製のパネ
ル構造では、Ｅの値は１８０，０００ポンド／平方イン
チ、降伏強度は３，６００ポンド／平方インチで、Ｖ＝
０．４５、ｈ＝０．１０インチ、ｂ＝１．９０インチで
あり、σcrは５，４００ポンド／平方インチとなる。
【００２１】この場合はσcrが材料の降伏強度をかなり
上回っているので、このパネルが曲げられるとき、圧縮
側は座屈せず、引張り側は材料の降伏応力まで耐えるこ
とができると予想される。
【００２２】図３Ａ、３Ｂ、４Ａ、４Ｂに示すように、
取付けボス２２を規則的パターンでまたは必要とされる
ほとんどどんなパターンでも設けることができる。図３
Ａ及び図３Ｂでは、前記ボス２２は各半パネル１２と１
４の各ウェブ２０の接合部にあり、図４Ａ及び図４Ｂで
は、前記ボス２２は各半パネル１２と１４のウェブ２０
内にある。
【００２３】ボス２２は、各半パネル１２及び１４のス
キン１８及びウェブ２０と一体成型され、自己タッピン
ねじまたはねじ切りねじ用に芯を抜くことができる。図
のように、ボス２２と各半パネル１２及び１４は整列さ
せることができ、したがってウェブと同時に一緒に結合
することができる。取付けを行う際には、一個または複
数のボス２２の上のスキン１８に孔を開けて、ねじ留め
などにより接着剤を用いてまたは用いずに取付けを行う
ことができる。さらに、ボス２２に、超音波によるねじ
付き挿入物の挿入に適した直径の芯抜き孔を設けること
もできる。
【００２４】ボス２２が図３Ａに示すようにウェブ２０
の接合部に位置するときは、パネル１０の平面に垂直に
ボス２２に加えられた引張り力がせん断によってウェブ
２０に伝えられ、ウェブ２０は隣接するスキン１８と共
にビーム構造を形成して、その力によって生じる曲げモ
ーメントに耐える。パネル１０の平面に平行にボス２２
に加えられた力は、スキンとウェブ２０の圧縮力、せん
断力、引張り力の抵抗を受ける。取付けボスはパネル１
０のウェブ２０内ではなくスキン１８内にあってもよい
が、スキン内のボスに加えられたパネル平面に垂直な負
荷はスキンの局部的曲げと変位を引き起こし、これは一
般にも望ましくない。
【００２５】長時間の曲げにおいて本発明のパネルが座
屈するのを回避するため、ウェブまたはリブ２０の厚さ
を増し、その間隔を小さくし、あるいはスキンの厚さを
増すこともできる。このような措置では使用する材料の
量が著しく増大するが、その代替案として、図２Ａ及び
図２Ｂの２４に例として示したようなガセットを半パネ
ルに付加するのが、追加材料を余り増やさずに座屈強さ
を増大させる効率的な方法である。ガセット２４は半パ
ネルと一体成型することができ、通常はリブ２０間に中
心を置き、前記リブ２０の高さとほぼ同じ高さ、リブ２
０間の間隔の約三分の一の長さである。
【００２６】本発明に従って作成したパネルの全体的優
越性を例示するため、図５Ａ、６Ａ、７Ａの射出成型パ
ネルのコンピュータ・シミュレーションを、図８Ａ、９
Ａの押出しパネル、ならびに射出成型パネルおよび押出
しパネルと単位面積当たりの体積が同じ材料を含む中実
平板のコンピュータ・シミュレーションと比較した。前
記の各成型パネルは全厚及び単位面積当たりの材料の体
積が同じである。
【００２７】上記の各パネルについて、下記の式を用い
て曲げ強度と曲げによるたわみを計算した。
【００２８】
【数２】
【００２９】上式で、 Ｍ＝幅インチ当たり加えられた曲げ移動（単位ポンド／
インチ） σ＝許容引張り応力または圧縮応力（ポンド／インチ） Ｉ＝単位幅当たりパネル断面の慣性モーメント（インチ
4 / インチ） ｃ＝中立軸からパネル外側表面までの間隔（インチ） これらのパネルはすべて同じ材料でできているので許容
応力σの値はすべて同じである。したがって、上記の式
（１）は、許容曲げ移動がＩ／ｃに比例することを示し
ている。
【００３０】曲げ負荷の下でのパネルのたわみは、上式
による断面の慣性モーメントに反比例する。
【００３１】
【数３】
【００３２】上式で、 ｆ＝たわみ（単位インチ） Ｋ＝加える力と抑制位置によって決まる係数 Ｗ＝単位幅当たり加えられる合計の力（ポンド／イン
チ） Ｌ＝パネルのスパン長さ（インチ） Ｅ＝パネル材料のヤング率（ポンド／平方インチ） Ｉ＝単位幅当たりのパネル断面の慣性モーメント（イン
チ4 ／インチ） 各パネルの柱状座屈強さは、長い柱状体ではオイラーの
公式に基づいて計算された。
【００３３】
【数４】
【００３４】上式で、 Ｐｏ＝幅１インチ当たりの座屈圧縮力 η＝柱状体の最終状態に適した係数 Ｅ＝柱状体材料のヤング率（ポンド／平方インチ） Ｌ＝柱状体の長さ（インチ） Ｉ＝柱状体の慣性モーメント（インチ4 ／インチ） 本明細書で開示する様々のパネルについて式（１）、
（２）、（３）を用いた計算の結果を下記の表１に示
す。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１を参照すると、ウェブまたはリブ付き
の単一壁パネル（図５Ａ）は、中実平板に比べて曲げで
約２倍、剛性で１０倍の強度がある。
【００３７】棒状格子からなるパネル（図６Ａ）は、リ
ブ付き単一壁パネル（図５Ａ）と曲げ強さおよび剛性が
ほぼ同じである。
【００３８】波形パネル（図７Ａ）は、リブ付き単一壁
パネル（図５Ａ）に比べて曲げ強さが約３倍、Ｙ方向の
剛性が２倍以上である。しかし、波形パネル（図７Ａ）
は、Ｘ方向ではリブ付き単一壁パネル（図５Ａ）に比べ
て曲げ強さが約１／５、剛性が約１／４７である。
【００３９】図８Ａの押出しパネルは、リブ付き単一壁
パネル（図５Ａ）に比べてＹ方向の強さが約３．５倍、
剛性が約２．５倍である。Ｘ方向では、図５Ａのパネル
に比べて曲げ強さが約０．７５倍、剛性が約０．５倍で
ある。
【００４０】さらに示すように、図９Ａの押出しパネル
はリブ付き単一壁パネル（図５Ａ）に比べてＹ方向の曲
げ強さが約３倍、剛性が約２倍である。Ｘ方向では、リ
ブ付き単一壁パネル（図５Ａ）に比べて曲げ強さが約
２．５倍、剛性が約１．８倍である。
【００４１】図１０Ａに示した本発明の二重壁パネル
は、図５Ａのパネルに比べてＸ方向でもＹ方向でも曲げ
強さが約３．４倍、剛性が２．３倍である。
【００４２】材料が同じで圧縮方向の長さが同じパネル
について、式（３）は、座屈点に至るまで耐えることの
できる単位幅当たりの力が慣性モーメントＩに比例する
ことを示している。表１を参照すると、図１０Ａの成型
溶接パネルの柱状座屈強さはＸ方向では上記の他のパネ
ルよりも大幅に大きいことがわかる。Ｙ方向では、図１
０Ａのパネルの柱状座屈強さは、図８Ａの押出しパネル
以外の上記のすべてのパネルよりも大きい。図８Ａの押
出しパネルは約６％高い。
【００４３】本発明のパネル、すなわち成型し溶接した
半パネルは、ポリエチレン、ポリプロピレン、アクリロ
ニトリル−ブタジェン−スチレン（ＡＢＳ）、ポリカー
ボネート、アクリルなど、いくつかの材料から製造する
ことができる。こられの材料は、既知の三つの技術を新
しい新規な形で組み合わせた独自の製造工程で使用され
る。ホットプレートで溶接可能な材料が好ましい材料で
ある。
【００４４】本発明のプラスチックパネルの製造には、
いくつかの問題があるが、パネル構造で最大の強度と剛
性を得るには、それらの問題を最小限に抑えなければな
らいない。これらの問題は、主として溶接中の半パネル
の収縮から生じるものである。
【００４５】高機能プラスチックの成型後収縮は０．５
％程度であることが知られている。ポリオレフィン類で
は１．０％程度である。この収縮は、次の三つの成分か
らなる。
【００４６】（１）熱収縮 （２）プラスチックの液相から固相への相変化 （３）分子再配列 最初の二種の収縮は部品の冷却と同時に起こる。第三の
分子再配列には数時間ないし数日かかる。
【００４７】また収縮は下記の要因の関数であることも
知られている。
【００４８】（１）材料組成 （２）処理の温度／履歴 （３）パッキングの圧力と時間 （４）金型内冷却時間 （５）金型外冷却条件 （６）（ｉ）区間厚さの変動、（ｉｉ）金型内における
プラスチック流れの変動、及び（iii ）金型内における
パッキング圧力による内部応力。
【００４９】上記の収縮の問題を最小限に抑え、この開
示に記述するようなパネルを製造するために、「タンデ
ム成型」用に設計された射出成型機で二つの対合する半
パネルを逐次成型することが好ましい。タンデム成型機
は、通常の静止プラテンと移動プラテンの間に配列され
た中央プラテンを使用する点で標準の射出成型機と異な
る。中央プラテンの両側に二個の標準金型を装着し、運
転中は部品取出しのため二つの金型を交互に開ける。射
出ユニットを機械後部へずらし、各成型に交互に射出す
る。上記タイプのタンデム成型機は、カナダ、オンタリ
オ州 Bolton のHusky Injection Molding System Ltd.
から入手できる。
【００５０】半パネル中の内部応力を減らし、これによ
って、非対称の収縮とそりを減らすもう一つの技法は、
ガス支援成型である。ガス支援成型は、パッキングと充
填に必要な圧力を大幅に下げることにより、成型パネル
内の残存応力を低下させる。ガス支援による圧力は、応
力を下げる他に、必要なマシントン数を１／４に減ら
す。このため、他の方法で可能なよりもはるかに資本効
率の高い方法が得られる。
【００５１】本発明のパネルを形成するのに使用される
半パネルは、上記のタンデム成型法によりガスを用いて
またはガスを用いないで作成することができる。タンデ
ム成型法を用いて前記半パネルを成型する際、各半パネ
ルは、互いに接合して完全なパネルを形成する時に材令
が半サイクルだけ違っている。したがって、成型後及び
接合の直前の収縮は最小限に保たれる。さらに、各半パ
ネルが成型されるとき、その長さと幅を監視することが
でき、得られる半パネルで所望の寸法を達成するために
成型パラメータに加えるべき補正があれば自動的に補正
することができる。
【００５２】部品すなわち半パネルを金型から取り出し
てすぐにホットプレート溶接によって接合すると、収縮
差が発生する時間が最小限になり、冷却時に二個の部品
を自己固定させてそりを防止することができる。ホット
プレート溶接は好ましいボンディング方法であり、セッ
トアップ時間が非常に短く全サイクル時間も短いためボ
ンドが即時に形成される。セットアップ時間（部品が最
初に接触してから完全な強度が得られるまでの時間）は
一般に１０〜２０秒である。
【００５３】バッチ成型やスタック成型など他の射出成
型の方法と装置を使用して本発明のパネルを形成するこ
とも可能であるが、それらの方法と装置は収縮制御に問
題があり、したがってより複雑でコストがかかる。
【００５４】本発明を具体的実施例に関して説明した
が、これは例示的なものにすぎず、本発明は必ずしもそ
れに限定されるものではないことを理解されたい。当業
者には、この開示に照らせばいくつかの代替実施形態及
び操作技術が明らかになるであろう。したがって、ここ
に記述する発明の趣旨と範囲から逸脱することなく修正
を加えられることが意図されている。
【図面の簡単な説明】
【図１Ａ】本発明により作成したパネルの一区間の上面
図である。
【図１Ｂ】図１Ａを線１−１で切った断面図である。
【図２Ａ】図１Ａのパネルを構成する半パネルの一つの
上面図である。
【図２Ｂ】図２Ａを線２−２で切った断面図である。
【図３Ａ】各半パネルの各ウェブの接合部の所で各半パ
ネルに一体成型された取付けボスを有するパネルの一区
間の上面図である。
【図３Ｂ】図３Ａを線３−３で切った断面図である。
【図４Ａ】各半パネルの各ウェブに一体成型された取付
けボスを有するパネルの一区間の上面図である。
【図４Ｂ】図４Ａを４−４で切った断面図である。
【図５Ａ】従来の射出成型パネルの上面図である。
【図５Ｂ】図５Ａに示したパネル要素の立面図である。
【図６Ａ】従来の射出成型パネルの上面図である。
【図６Ｂ】図６Ａに示したパネル要素の立面図である。
【図７Ａ】従来の射出成型パネルの上面図である。
【図７Ｂ】図７Ａに示したパネル要素の立面図である。
【図８Ａ】従来の押出しパネルの諸要素の上面図であ
る。
【図８Ｂ】図８Ａに示したパネルの立面図である。
【図９Ａ】従来の押出しパネルの諸要素の上面図であ
る。
【図９Ｂ】図９Ａに示したパネルの立面図である。
【図１０Ａ】本発明の溶接二重壁パネルの要素の上面図
である。
【図１０Ｂ】図１０Ａに示したパネルの立面図である。
【符号の説明】
１０ パネル構造 １２ 上部半パネル １４ 下部半パネル １８ スキン ２０ ウェブ ２２ 取付けボス ２４ ガセット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 23:00 33:00 55:02 69:00 Ｂ２９Ｌ 31:60 (72)発明者 ロバート・エル・ウエルズ アメリカ合衆国、バーモント・05075、シ ートフオード・センター、ルート・113 (72)発明者 マーク・シー・ゲイドス アメリカ合衆国、マサチユーセツツ・ 01301、グリーンフイールド、プロスペク ト・アベニユー・16

Claims (37)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 異なる二個のパネル部分を有し、前記各
    パネルが、スキンと、前記スキンの第一の表面から前記
    スキンに全体的に垂直に延びて、前記スキンの前記第一
    表面から前記ウェブの長さだけ間隔を置いて配置され
    た、結合表面を規定する、一体成型された支持ウェブと
    を備え、前記パネル部分が各部分の結合表面で結合され
    るパネル。
  2. 【請求項２】 各ウェブが他方の前記パネル部分上のウ
    ェブと整列している請求項１に記載のパネル。
  3. 【請求項３】 各ウェブ・パネル部分がさらにガセット
    を含んでいる請求項１に記載のパネル。
  4. 【請求項４】 前記ガセットの高さが各ウェブの約半分
    であり、長さが各ウェブの三分の一である請求項３に記
    載のパネル。
  5. 【請求項５】 前記ガセットが、前記ウェブから前記ス
    キンの前記第一表面へと延びる斜辺を有する請求項３に
    記載のパネル。
  6. 【請求項６】 前記ガセットが各ウェブに沿って中央の
    位置にある請求項３に記載のパネル。
  7. 【請求項７】 前記各ウェブが前記スキンの前記第一表
    面上で幾何パターンを形成している請求項１に記載のパ
    ネル。
  8. 【請求項８】 前記幾何パターンが、反復する平行四辺
    形である請求項７に記載のパネル。
  9. 【請求項９】 前記平行四辺形が長方形である請求項８
    に記載のパネル。
  10. 【請求項１０】 前記ウェブがそれぞれ、他方の前記パ
    ネル部分からの突出部を受けるためのその中に成型され
    たボスを少なくとも一個含んでいる請求項１に記載のパ
    ネル。
  11. 【請求項１１】 前記パネル部分がホットプレートボン
    ディングによって互いに結合されている請求項１に記載
    のパネル。
  12. 【請求項１２】 前記パネル部分が接着剤によって互い
    に結合されている請求項１に記載のパネル。
  13. 【請求項１３】 前記パネル部分が摩擦溶接によって互
    いに結合されている請求項１に記載のパネル。
  14. 【請求項１４】 各ガセットが、各ウェブによって規定
    される幾何パターンの中央領域に向かって延びている請
    求項４に記載のパネル。
  15. 【請求項１５】 二個の成型パネル部分から構成され、
    各パネル部分が、スキンと、前記スキンの一表面から外
    側へ全体的に垂直に延びる一体成型されたウェブとを有
    する、プラスチック・パネルを製造する方法において、 第一のパネル部分を形成するため第一の金型に成型可能
    コンパウンドを添加する段階と、 第二のパネル部分を形成するため第二の金型に成型可能
    コンパウンドを添加する段階と、 前記第一と第二のパネル部分をそれぞれ前記第一と第二
    の金型中で形成する段階と、 前記第一と第二のパネル部分をそれぞれ前記の金型から
    取り出し、前記パネル部分を各パネル部分のウェブに沿
    って互いに結合して前記パネルを形成する段階とを含む
    方法。
  16. 【請求項１６】 前記成型段階をタンデム成型法で実施
    する請求項１５に記載の方法。
  17. 【請求項１７】 前記成型法で、パネル部分を結合する
    前に半サイクルだけ異なる材令で作成する請求項１６に
    記載の方法。
  18. 【請求項１８】 前記ウェブが前記スキンの二つの表面
    のうち第一の表面上に幾何パターンを形成する請求項１
    ５に記載の方法。
  19. 【請求項１９】 前記幾何パターンが平行四辺形である
    請求項１８に記載の方法。
  20. 【請求項２０】 前記ウェブがさらに、前記スキンの前
    記一表面から前記ウェブへと延びるガセットを含んでい
    る請求項１５に記載の方法。
  21. 【請求項２１】 前記成型段階をスタック成型法で実施
    する請求項１５に記載の方法。
  22. 【請求項２２】 前記成型段階が、二つのパネル部分の
    それぞれを逐次成型する段階を含んでいる請求項１５に
    記載の方法。
  23. 【請求項２３】 各パネル部分がホットプレート溶接可
    能材料から構成される請求項１に記載のパネル。
  24. 【請求項２４】 前記各パネル部分がポリエチレンから
    構成される請求項１に記載のパネル。
  25. 【請求項２５】 前記各パネル部分がポリプロピレンか
    ら構成される請求項１に記載のパネル。
  26. 【請求項２６】 前記各パネル部分がアクリロニトリル
    −ブタジェン−スチレンから構成される請求項１に記載
    のパネル。
  27. 【請求項２７】 前記各パネル部分がポリカ−ボネート
    から構成される請求項１に記載のパネル。
  28. 【請求項２８】 前記各パネル部分がアクリルから構成
    される請求項１に記載のパネル。
  29. 【請求項２９】 前記各パネル部分が金属から構成され
    る請求項１に記載のパネル。
  30. 【請求項３０】 前記各成型可能コンパウンドがホット
    プレート溶接可能材料である請求項１５に記載の方法。
  31. 【請求項３１】 前記各成型可能コンパウンドがポリエ
    チレンである請求項１５に記載の方法。
  32. 【請求項３２】 前記各成型可能コンパウンドがポリプ
    ロピレンから構成される請求項１５に記載の方法。
  33. 【請求項３３】 前記各成型可能コンパウンドがアクリ
    ロニトリル−ブタジェン−スチレンから構成される請求
    項１５に記載の方法。
  34. 【請求項３４】 前記各成型可能コンパウンドがポリカ
    ーボネートから構成される請求項１５に記載の方法。
  35. 【請求項３５】 前記各成型可能コンパウンドがアクリ
    ルから構成される請求項１５に記載の方法。
  36. 【請求項３６】 前記各成型可能コンパウンドが金属か
    ら構成される請求項１５に記載の方法。
  37. 【請求項３７】 前記各成型可能コンパウンドがガス支
    援を含む請求項１５に記載の方法。
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