JPH0892638A - 容器用原板の製造方法 - Google Patents
容器用原板の製造方法Info
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- JPH0892638A JPH0892638A JP23577294A JP23577294A JPH0892638A JP H0892638 A JPH0892638 A JP H0892638A JP 23577294 A JP23577294 A JP 23577294A JP 23577294 A JP23577294 A JP 23577294A JP H0892638 A JPH0892638 A JP H0892638A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 缶のさらなる薄手化を可能にし、缶の軽量
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 冷延まま材を容器用鋼板として使用するに当
たって、極低炭素鋼の成分および熱延・巻取条件を限定
し、Ｔｉの析出物を大きく析出させることにより、耐ネ
ックしわ性およびフランジ加工性を向上させる技術を開
示したもので、具体的にはＴｉ添加極低炭素鋼をＡｒ3
変態点以下、７５０℃以上の温度域で少なくとも全圧下
率が５０％以上の熱延を行ない、８００℃以下、６５０
℃以上の温度で巻き取ることをポイントとしている。
化、資源の節約を可能にする容器用原板を提供する。 【構成】 冷延まま材を容器用鋼板として使用するに当
たって、極低炭素鋼の成分および熱延・巻取条件を限定
し、Ｔｉの析出物を大きく析出させることにより、耐ネ
ックしわ性およびフランジ加工性を向上させる技術を開
示したもので、具体的にはＴｉ添加極低炭素鋼をＡｒ3
変態点以下、７５０℃以上の温度域で少なくとも全圧下
率が５０％以上の熱延を行ない、８００℃以下、６５０
℃以上の温度で巻き取ることをポイントとしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工組織を有するにもか
かわらず、優れたネック加工性およびフランジ加工性を
示す容器用原板に関するものである。
かわらず、優れたネック加工性およびフランジ加工性を
示す容器用原板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】容器用原板はＤＩ(Drawing & Ironing）
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行ない１％から８％程
度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。そのため、焼鈍時の板厚を比較的
厚く保ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行なうＤ
Ｒ(Double Reduce）法による容器用原板の製造方法が特
公平１−５２４５１号公報に開示されている。
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行ない１％から８％程
度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。そのため、焼鈍時の板厚を比較的
厚く保ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行なうＤ
Ｒ(Double Reduce）法による容器用原板の製造方法が特
公平１−５２４５１号公報に開示されている。
【０００３】しかし、この方法では焼鈍することを前提
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方法として冷延後の焼鈍を省略した技術が特公昭５４
−１２４４号公報に開示されている。当時の容器用鋼板
は比較的厚く、缶成形時の加工度も低かった関係で、フ
ランジ割れの起こる頻度は小さかった。しかし、近年の
鋼板の薄手化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形す
るとフランジ加工部で割れが発生したり、ネック加工時
にしわが生じたりする頻度が著しく高くなった。
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方法として冷延後の焼鈍を省略した技術が特公昭５４
−１２４４号公報に開示されている。当時の容器用鋼板
は比較的厚く、缶成形時の加工度も低かった関係で、フ
ランジ割れの起こる頻度は小さかった。しかし、近年の
鋼板の薄手化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形す
るとフランジ加工部で割れが発生したり、ネック加工時
にしわが生じたりする頻度が著しく高くなった。
【０００４】一方、焼鈍を省略して、加工性（製缶特
性）が良好な鋼板を製造する技術としてＮｂを添加した
極低炭素鋼をα域熱延して熱延板の結晶粒を大きくする
技術が特開平４−２８０９２６号公報に開示されてい
る。その技術をもっても高冷延率になると製缶時にフラ
ンジ加工部で割れが発生したり、ネック加工時にしわが
生じたりするのを避けることが難しいことが分かった。
性）が良好な鋼板を製造する技術としてＮｂを添加した
極低炭素鋼をα域熱延して熱延板の結晶粒を大きくする
技術が特開平４−２８０９２６号公報に開示されてい
る。その技術をもっても高冷延率になると製缶時にフラ
ンジ加工部で割れが発生したり、ネック加工時にしわが
生じたりするのを避けることが難しいことが分かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は製造コストの
低い冷延まま材を用いて容器を成形する際、ネック加工
時にしわの発生を、そしてフランジ加工において割れが
極力発生しない鋼板を提供することを目的とする。
低い冷延まま材を用いて容器を成形する際、ネック加工
時にしわの発生を、そしてフランジ加工において割れが
極力発生しない鋼板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは下記のとおりである。 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０１
％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、Ｓ：
０．００３％以上、０．０２％以下、必要に応じＢ：
０．００５％以下を含み、そしてＴｉをＣ／１２＋Ｎ／
１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８）なる条件を満足
するように含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼をＡｒ3 変態点以下、７５０℃以上の温度域で少
なくとも全圧下率が５０％以上の熱延を行ない、８００
℃以下、６５０℃以上の温度で巻き取り、通常の酸洗後
７０％以上、９５％以下の冷延を行ない、その後焼鈍を
施さないことを特徴とする容器用原板の製造方法にあ
る。
とするところは下記のとおりである。 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｎ：０．０１
％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、Ｓ：
０．００３％以上、０．０２％以下、必要に応じＢ：
０．００５％以下を含み、そしてＴｉをＣ／１２＋Ｎ／
１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８）なる条件を満足
するように含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる鋼をＡｒ3 変態点以下、７５０℃以上の温度域で少
なくとも全圧下率が５０％以上の熱延を行ない、８００
℃以下、６５０℃以上の温度で巻き取り、通常の酸洗後
７０％以上、９５％以下の冷延を行ない、その後焼鈍を
施さないことを特徴とする容器用原板の製造方法にあ
る。
【０００７】本発明者らは様々な熱延鋼板を５０％以上
冷延し、冷延まま材を用いて容器を製造し、ネック加工
時のしわの発生、フランジ加工性などを検討した。その
結果、高冷延率で冷延したままの鋼板を用いて缶を成形
すると、ネック加工時のしわの発生、フランジ加工性が
成分および熱延条件に大きく依存することを見出した。
前記の特開平４−２８０９２６号公報開示の技術ではα
域圧延を行ない熱延板の粒径が粗粒になること、ならび
に固溶Ｃ，ＮをＮｂによって析出物の形で固定すること
が重要であると述べられているが、本発明者らは冷延ま
ま材の製缶性に及ぼす成分および熱延条件の影響を検討
した結果、熱延板の粒径の影響は大きくなく、逆に細粒
の方が若干ではあるがフランジ割れの感受性の低いこと
が分かった。また、固溶Ｃ，Ｎを析出物の形で固定する
ことは製缶性の向上に寄与することとなり、開示技術と
同じ結果であるが、析出物の形態が製缶時のネックしわ
の発生およびフランジ割れの発生頻度に大きく影響を与
えるという新しい知見を得た。
冷延し、冷延まま材を用いて容器を製造し、ネック加工
時のしわの発生、フランジ加工性などを検討した。その
結果、高冷延率で冷延したままの鋼板を用いて缶を成形
すると、ネック加工時のしわの発生、フランジ加工性が
成分および熱延条件に大きく依存することを見出した。
前記の特開平４−２８０９２６号公報開示の技術ではα
域圧延を行ない熱延板の粒径が粗粒になること、ならび
に固溶Ｃ，ＮをＮｂによって析出物の形で固定すること
が重要であると述べられているが、本発明者らは冷延ま
ま材の製缶性に及ぼす成分および熱延条件の影響を検討
した結果、熱延板の粒径の影響は大きくなく、逆に細粒
の方が若干ではあるがフランジ割れの感受性の低いこと
が分かった。また、固溶Ｃ，Ｎを析出物の形で固定する
ことは製缶性の向上に寄与することとなり、開示技術と
同じ結果であるが、析出物の形態が製缶時のネックしわ
の発生およびフランジ割れの発生頻度に大きく影響を与
えるという新しい知見を得た。
【０００８】本発明はこれらの知見に基づくものであっ
て、以下に本発明の限定理由を述べる。Ｃ量の上限添加
量を０．０１％としたのは、これ以上の添加では後記す
るＴｉ量との関係式を満たすことにより析出物の量が増
加し、冷延時の加工硬化が大きくなり、製缶時にネック
しわの抑制が難しくなるためである。Ｃ添加量の下限は
強いて限定する必要はない。Ｎ量を０．０１％以下とし
たのは、これ以上の添加では冷延時の加工硬化が大きく
なり、製缶時にネックしわの抑制が難しくなるためであ
る。Ｎ添加量の下限もＣと同様に強いて限定する必要は
ない。
て、以下に本発明の限定理由を述べる。Ｃ量の上限添加
量を０．０１％としたのは、これ以上の添加では後記す
るＴｉ量との関係式を満たすことにより析出物の量が増
加し、冷延時の加工硬化が大きくなり、製缶時にネック
しわの抑制が難しくなるためである。Ｃ添加量の下限は
強いて限定する必要はない。Ｎ量を０．０１％以下とし
たのは、これ以上の添加では冷延時の加工硬化が大きく
なり、製缶時にネックしわの抑制が難しくなるためであ
る。Ｎ添加量の下限もＣと同様に強いて限定する必要は
ない。
【０００９】Ａｌ量の限定は、０．００５％以下では他
の脱酸元素が添加されない場合、脱酸が不十分になるた
めで、Ｔｉなどの脱酸元素が添加されている場合は、こ
れらの高価な元素が脱酸に使用されてしまうためであ
る。一方、上限を０．５％としたのは、これ以上の添加
は加工性、溶接性に好ましくないためである。Ｓが多量
添加されると熱延時に耳割れなどの欠陥が頻繁に起こる
ので、その上限を０．０２％とする。また、下限はγ域
で熱延が終了した場合に比べてα域熱延を行なうことに
よって得られる加工性の向上がＳ量が０．００３％以上
で見られることから、この量をその下限とした。その原
因は推論の域を超えないが変態点以下の温度域で析出す
るＴｉの析出物の組成がＳが存在することによりＴｉＣ
からＴ14Ｃ2 Ｓ2 となり、析出物が粗大に析出するため
と考えられる。
の脱酸元素が添加されない場合、脱酸が不十分になるた
めで、Ｔｉなどの脱酸元素が添加されている場合は、こ
れらの高価な元素が脱酸に使用されてしまうためであ
る。一方、上限を０．５％としたのは、これ以上の添加
は加工性、溶接性に好ましくないためである。Ｓが多量
添加されると熱延時に耳割れなどの欠陥が頻繁に起こる
ので、その上限を０．０２％とする。また、下限はγ域
で熱延が終了した場合に比べてα域熱延を行なうことに
よって得られる加工性の向上がＳ量が０．００３％以上
で見られることから、この量をその下限とした。その原
因は推論の域を超えないが変態点以下の温度域で析出す
るＴｉの析出物の組成がＳが存在することによりＴｉＣ
からＴ14Ｃ2 Ｓ2 となり、析出物が粗大に析出するため
と考えられる。
【００１０】一方、Ｂは粒界強度を増加させるためか、
添加すると成形性を向上するので、必要に応じ０．００
５％以下の添加は好ましい。ここで、上限の設定はこれ
以上Ｂを添加しても効果が飽和するためである。Ｔｉの
添加量をＣ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ
／４８）の条件式で限定したのは、固溶Ｃ，Ｎを大部分
Ｔｉの析出物として固定することにより、製缶時の成形
性が向上するためである。
添加すると成形性を向上するので、必要に応じ０．００
５％以下の添加は好ましい。ここで、上限の設定はこれ
以上Ｂを添加しても効果が飽和するためである。Ｔｉの
添加量をＣ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ
／４８）の条件式で限定したのは、固溶Ｃ，Ｎを大部分
Ｔｉの析出物として固定することにより、製缶時の成形
性が向上するためである。
【００１１】次に、製造プロセスの限定理由について述
べる。缶成形に使用される原板が冷延まま材であること
をもとに、本発明の最も重要な限定条件は熱延・巻取条
件で、Ａｒ3 変態点以下、７５０℃以上の温度域で少な
くとも全圧下率が５０％以上の熱延を行ない、８００℃
以下、６５０℃以上の温度で巻き取ることにより、製缶
時のフランジ加工部で割れの発生ならびにネック加工時
のしわの発生が顕著に減少する事実に基づく。
べる。缶成形に使用される原板が冷延まま材であること
をもとに、本発明の最も重要な限定条件は熱延・巻取条
件で、Ａｒ3 変態点以下、７５０℃以上の温度域で少な
くとも全圧下率が５０％以上の熱延を行ない、８００℃
以下、６５０℃以上の温度で巻き取ることにより、製缶
時のフランジ加工部で割れの発生ならびにネック加工時
のしわの発生が顕著に減少する事実に基づく。
【００１２】まず、熱延条件でＡｒ3 変態点以下、７５
０℃以上の温度域で少なくとも全圧下率が５０％以上の
熱延を行なうよう限定したのは、この温度域で加工をす
ることにより、析出物の析出が促進されるためで、その
促進効果を十分に発揮するには少なくとも全圧下率が５
０％以上の熱延がこの温度域で必要なためである。析出
が促進され比較的大きな析出物が形成されると、冷延時
ならびに製缶時の加工硬化が小さく、ネック加工時の降
伏点（ＹＰ）が低く、しわの発生が抑制される。また、
フランジ割れの感受性も減少することが確認されてい
る。
０℃以上の温度域で少なくとも全圧下率が５０％以上の
熱延を行なうよう限定したのは、この温度域で加工をす
ることにより、析出物の析出が促進されるためで、その
促進効果を十分に発揮するには少なくとも全圧下率が５
０％以上の熱延がこの温度域で必要なためである。析出
が促進され比較的大きな析出物が形成されると、冷延時
ならびに製缶時の加工硬化が小さく、ネック加工時の降
伏点（ＹＰ）が低く、しわの発生が抑制される。また、
フランジ割れの感受性も減少することが確認されてい
る。
【００１３】温度域の上限をＡｒ3 としたのは、組織が
オーステナイトではＴｉのＦｅ内での拡散が遅いことと
Ｔｉの析出物の溶解度が大きいために、析出がα−Ｆｅ
中に比べ起こりにくいためである。また、下限を７５０
℃としたのは、温度が低くなり過ぎるとＴｉのＦｅ内で
の拡散が遅くなり析出しにくくなるためである。ところ
で、本発明ではＡｒ3 変態点以上の温度域における熱延
条件に何ら限定条件を設けていないが、その理由はＡｒ
3 以上の温度域での加工の履歴は製缶時の成形性にほと
んど影響を及ぼさないことが分かったためである。ま
た、熱延をすべてα域で行なっても本発明の範囲の条件
を満たせば、期待する特性が得られることを確認してい
る。
オーステナイトではＴｉのＦｅ内での拡散が遅いことと
Ｔｉの析出物の溶解度が大きいために、析出がα−Ｆｅ
中に比べ起こりにくいためである。また、下限を７５０
℃としたのは、温度が低くなり過ぎるとＴｉのＦｅ内で
の拡散が遅くなり析出しにくくなるためである。ところ
で、本発明ではＡｒ3 変態点以上の温度域における熱延
条件に何ら限定条件を設けていないが、その理由はＡｒ
3 以上の温度域での加工の履歴は製缶時の成形性にほと
んど影響を及ぼさないことが分かったためである。ま
た、熱延をすべてα域で行なっても本発明の範囲の条件
を満たせば、期待する特性が得られることを確認してい
る。
【００１４】巻取温度の上限を８００℃としたのは、巻
取温度がこれ以上になると鋼板の酸化スケールが厚くな
り、酸洗時間が長くなったり、歩留が低下したりして経
済的に好ましくないためである。また、下限を６５０℃
としたのは、これ以下の温度で巻き取ると熱延板の組織
に未再結晶の部分が存在することが多くなり、缶成形時
の成形性が劣化するためである。
取温度がこれ以上になると鋼板の酸化スケールが厚くな
り、酸洗時間が長くなったり、歩留が低下したりして経
済的に好ましくないためである。また、下限を６５０℃
としたのは、これ以下の温度で巻き取ると熱延板の組織
に未再結晶の部分が存在することが多くなり、缶成形時
の成形性が劣化するためである。
【００１５】冷延率の下限を７０％と限定したのは、こ
れ以下の冷延率で容器用原板を製造しようとすると、熱
延板の板厚を極薄化しなければならなくなり、熱延での
負荷が大きくなり過ぎるためである。また、上限を９５
％としたのは、現状の冷延設備ではこれ以上の冷延は経
済的負荷が大きくなり過ぎるためである。
れ以下の冷延率で容器用原板を製造しようとすると、熱
延板の板厚を極薄化しなければならなくなり、熱延での
負荷が大きくなり過ぎるためである。また、上限を９５
％としたのは、現状の冷延設備ではこれ以上の冷延は経
済的負荷が大きくなり過ぎるためである。
【００１６】
【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
これらの鋼は転炉精練を行なった連続鋳造材である。表
２はこれらの鋼種を用いて容器用原板を製造した時の製
造条件とそれを用いて製缶した時の加工性を示す。実験
番号２を除いて、熱延は２５０mm厚のスラブを１１００
℃から１２５０℃の間で加熱し、γ域で圧延を行なった
後、α域熱延を行なっている。実験番号２は５０mm厚の
スラブを溶製し、すべてをα域で熱延したものである。
容器製造における加工性の評価はＤＩ（Drawing & Iron
ing)缶と溶接缶のネック加工性とその後のフランジ加工
性で整理した。定量的評価としてはラボの製缶機で１０
０缶を製造し、その際の不良缶発生率を％で示した。錫
めっき量はＤＩ缶では１平方メーター当たり２．８ｇ、
溶接缶では１平方メーター当たり１ｇである。ネック加
工はスピンネッカーを用いて行なった。また、フランジ
加工にはスピンフランジアーを用いた。
これらの鋼は転炉精練を行なった連続鋳造材である。表
２はこれらの鋼種を用いて容器用原板を製造した時の製
造条件とそれを用いて製缶した時の加工性を示す。実験
番号２を除いて、熱延は２５０mm厚のスラブを１１００
℃から１２５０℃の間で加熱し、γ域で圧延を行なった
後、α域熱延を行なっている。実験番号２は５０mm厚の
スラブを溶製し、すべてをα域で熱延したものである。
容器製造における加工性の評価はＤＩ（Drawing & Iron
ing)缶と溶接缶のネック加工性とその後のフランジ加工
性で整理した。定量的評価としてはラボの製缶機で１０
０缶を製造し、その際の不良缶発生率を％で示した。錫
めっき量はＤＩ缶では１平方メーター当たり２．８ｇ、
溶接缶では１平方メーター当たり１ｇである。ネック加
工はスピンネッカーを用いて行なった。また、フランジ
加工にはスピンフランジアーを用いた。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】本発明の範囲内である実験番号１，２，
３，４，７，８，１０，１１はネック加工性ならびにフ
ランジ加工性共に良好である。ここで、実験番号４の不
良缶率が高くなっているが、これは板厚が薄いためで、
同じ板厚の比較例である実験番号１６と比較すれば、本
発明鋼が優れた製缶成形性を持っていることが分かる。
一方、巻取温度が本発明の範囲外である実験番号５では
熱延板の組織が未再結晶であったためかネックしわおよ
びフランジ割れが起こる頻度が高かった。Ａｒ3 変態点
以下、７５０℃以上の温度域での圧下率が３０％と本発
明の範囲外の実験番号６でも欠陥の発生頻度が高かっ
た。
３，４，７，８，１０，１１はネック加工性ならびにフ
ランジ加工性共に良好である。ここで、実験番号４の不
良缶率が高くなっているが、これは板厚が薄いためで、
同じ板厚の比較例である実験番号１６と比較すれば、本
発明鋼が優れた製缶成形性を持っていることが分かる。
一方、巻取温度が本発明の範囲外である実験番号５では
熱延板の組織が未再結晶であったためかネックしわおよ
びフランジ割れが起こる頻度が高かった。Ａｒ3 変態点
以下、７５０℃以上の温度域での圧下率が３０％と本発
明の範囲外の実験番号６でも欠陥の発生頻度が高かっ
た。
【００２０】Ｃの添加量が本発明の範囲以上であった鋼
を用いた実験番号９でも製缶時に欠陥が発生した。Ｓの
添加量が本発明の範囲外であった鋼を用いた実験番号１
２，１３の内、熱延条件については本発明の範囲を満足
する実験番号１２ではα域熱延において析出するＴｉの
析出物が、Ｓが少なかったために比較的微細なＴｉＣで
あり、製缶時にネックしわならびにフランジ割れが発生
した。一方、熱延をすべてＡｒ3 変態点以上で行なった
場合は実験番号１３と１４の比較より分かるように、Ｓ
の少ない方が欠陥の発生頻度は少なくなるが、α域熱延
をしたものに比べるとその頻度は高い。
を用いた実験番号９でも製缶時に欠陥が発生した。Ｓの
添加量が本発明の範囲外であった鋼を用いた実験番号１
２，１３の内、熱延条件については本発明の範囲を満足
する実験番号１２ではα域熱延において析出するＴｉの
析出物が、Ｓが少なかったために比較的微細なＴｉＣで
あり、製缶時にネックしわならびにフランジ割れが発生
した。一方、熱延をすべてＡｒ3 変態点以上で行なった
場合は実験番号１３と１４の比較より分かるように、Ｓ
の少ない方が欠陥の発生頻度は少なくなるが、α域熱延
をしたものに比べるとその頻度は高い。
【００２１】Ｔｉの添加量がＣ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／
３２＜１．２（Ｔｉ／４８）なる条件を満足しなかった
鋼を用いた実験番号１５，１６では固溶Ｃ，Ｎが多く存
在したためか欠陥の発生頻度が高かった。また、Ｎｂを
添加した極低炭素鋼を用いた実験番号１７においても析
出物制御が十分でないためか欠陥発生の頻度が比較的高
かった。
３２＜１．２（Ｔｉ／４８）なる条件を満足しなかった
鋼を用いた実験番号１５，１６では固溶Ｃ，Ｎが多く存
在したためか欠陥の発生頻度が高かった。また、Ｎｂを
添加した極低炭素鋼を用いた実験番号１７においても析
出物制御が十分でないためか欠陥発生の頻度が比較的高
かった。
【００２２】
【発明の効果】本発明により、容器用原板の製造におい
て焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる薄手化が可
能になり省エネルギー、省資源に結びつき、工業的意味
は大きい。
て焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる薄手化が可
能になり省エネルギー、省資源に結びつき、工業的意味
は大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、 Ｓ ：０．００３％以上、０．０２％以下を含有し、更
にＴｉをＣ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ
／４８）なる条件を満足するように含有し、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる鋼をＡｒ3 変態点以下、７
５０℃以上の温度域で少なくとも全圧下率が５０％以上
の熱延を行ない、８００℃以下、６５０℃以上の温度で
巻き取り、通常の酸洗後７０％以上、９５％以下の冷延
を行ない、その後焼鈍を施さないことを特徴とする容器
用原板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｎ ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、 Ｓ ：０．００３％以上、０．０２％以下、 Ｂ ：０．００５％以下を含有し、更にＴｉをＣ／１２
＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２＜１．２（Ｔｉ／４８）なる条件
を満足するように含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼をＡｒ3 変態点以下、７５０℃以上の温度
域で少なくとも全圧下率が５０％以上の熱延を行ない、
８００℃以下、６５０℃以上の温度で巻き取り、通常の
酸洗後７０％以上、９５％以下の冷延を行ない、その後
焼鈍を施さないことを特徴とする容器用原板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23577294A JPH0892638A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 容器用原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23577294A JPH0892638A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 容器用原板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892638A true JPH0892638A (ja) | 1996-04-09 |
Family
ID=16991017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23577294A Pending JPH0892638A (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 容器用原板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0892638A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010101074A1 (ja) | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた冷延鋼板、その製造方法およびそれを用いた部材 |
| WO2021125684A1 (ko) * | 2019-12-19 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 경도와 가공성이 우수한 구조부용 냉연강판 및 그 제조방법 |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP23577294A patent/JPH0892638A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010101074A1 (ja) | 2009-03-05 | 2010-09-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ加工性に優れた冷延鋼板、その製造方法およびそれを用いた部材 |
| WO2021125684A1 (ko) * | 2019-12-19 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 경도와 가공성이 우수한 구조부용 냉연강판 및 그 제조방법 |
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