JPH088638A - 円偏波円環パッチアンテナ - Google Patents
円偏波円環パッチアンテナInfo
- Publication number
- JPH088638A JPH088638A JP6136992A JP13699294A JPH088638A JP H088638 A JPH088638 A JP H088638A JP 6136992 A JP6136992 A JP 6136992A JP 13699294 A JP13699294 A JP 13699294A JP H088638 A JPH088638 A JP H088638A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- patch
- antenna
- circular
- short
- conductor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q21/00—Antenna arrays or systems
- H01Q21/06—Arrays of individually energised antenna units similarly polarised and spaced apart
- H01Q21/061—Two dimensional planar arrays
- H01Q21/065—Patch antenna array
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/0414—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna in a stacked or folded configuration
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/0421—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with a shorting wall or a shorting pin at one end of the element
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/0428—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna radiating a circular polarised wave
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q9/00—Electrically-short antennas having dimensions not more than twice the operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q9/04—Resonant antennas
- H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
- H01Q9/0428—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna radiating a circular polarised wave
- H01Q9/0435—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna radiating a circular polarised wave using two feed points
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 給電回路を簡単化できる１点給電でアンテナ
特性が良好となる円偏波円環パッチアンテナの提供。 【構成】 厚さｈ1 の誘電体基板に形成した外径ａo ，
内径ａi の円環アンテナと地導体を有する厚さｈ2 の誘
電体基板に形成した給電線路を重ね合わせた構成におい
て、前記円環アンテナの内側のアンテナ導体と前記地導
体を２箇所で幅を有する導体で短絡し、かつ、一つを前
記給電線路と円環パッチの中心を結ぶ線上で短絡し、も
う一つを前記短絡から８０度から１１０度の範囲または
−８０度から−１１０度の範囲で短絡した円偏波円環パ
ッチアンテナである。
特性が良好となる円偏波円環パッチアンテナの提供。 【構成】 厚さｈ1 の誘電体基板に形成した外径ａo ，
内径ａi の円環アンテナと地導体を有する厚さｈ2 の誘
電体基板に形成した給電線路を重ね合わせた構成におい
て、前記円環アンテナの内側のアンテナ導体と前記地導
体を２箇所で幅を有する導体で短絡し、かつ、一つを前
記給電線路と円環パッチの中心を結ぶ線上で短絡し、も
う一つを前記短絡から８０度から１１０度の範囲または
−８０度から−１１０度の範囲で短絡した円偏波円環パ
ッチアンテナである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、移動体衛星通信用ア
ンテナに適用される円偏波円環パッチアンテナに関す
る。
ンテナに適用される円偏波円環パッチアンテナに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】これからのアレーアンテナには、ビーム
走査、ビーム形成、低サイドローブ化などのさまざまな
性能が要求される。このために、ＬＮＡ（低雑音増幅
器）、ＨＰＡ（高出力増幅器）や移相器を有するアクテ
ィブフェーズドアレーアンテナが必要である。また、航
空機や自動車などの移動体用への需要も期待される。こ
のために給電回路等を含めたアレーアンテナを小形・薄
形に構築することが要求される。
走査、ビーム形成、低サイドローブ化などのさまざまな
性能が要求される。このために、ＬＮＡ（低雑音増幅
器）、ＨＰＡ（高出力増幅器）や移相器を有するアクテ
ィブフェーズドアレーアンテナが必要である。また、航
空機や自動車などの移動体用への需要も期待される。こ
のために給電回路等を含めたアレーアンテナを小形・薄
形に構築することが要求される。
【０００３】Ｌ帯移動体衛星通信（送信１．６３ＧＨ
ｚ，受信１．５３ＧＨｚ）では、送受信を同じアンテナ
で行う場合約８％の帯域が、送受信を別々のアンテナで
行う場合は、それぞれ約１％の帯域が必要である。ま
た、静止軌道上の衛星にビームを向ける場合、日本では
天頂から約６０度までビームを走査することが必要であ
る。更に、移動体衛星通信では円偏波アンテナが要求さ
れる。
ｚ，受信１．５３ＧＨｚ）では、送受信を同じアンテナ
で行う場合約８％の帯域が、送受信を別々のアンテナで
行う場合は、それぞれ約１％の帯域が必要である。ま
た、静止軌道上の衛星にビームを向ける場合、日本では
天頂から約６０度までビームを走査することが必要であ
る。更に、移動体衛星通信では円偏波アンテナが要求さ
れる。
【０００４】送受信を同じアンテナで行う場合、約８％
の帯域幅を実現するためには、アンテナ素子を構成する
誘電体基板の誘電率を１．２程度とした場合は、基板厚
が約１０ｍｍ以上必要となる。このために、基板の厚さ
と共に重量が増加する問題が発生する。従って、送受信
アンテナを別々とする方式が薄形化に適している。
の帯域幅を実現するためには、アンテナ素子を構成する
誘電体基板の誘電率を１．２程度とした場合は、基板厚
が約１０ｍｍ以上必要となる。このために、基板の厚さ
と共に重量が増加する問題が発生する。従って、送受信
アンテナを別々とする方式が薄形化に適している。
【０００５】また、従来提案されている移動体衛星通信
に用いるアンテナを図１９に示す。図１９（ａ）は平面
図で、図１９（ｂ）は図１９（ａ）のｂ−ｂ面の縦断面
図である。アンテナ導体９５と地導体９１で送信アンテ
ナを、アンテナ導体９３と地導体９１で受信アンテナを
形成している。また、９２が送信アンテナを給電するた
めの同軸線路で、９４が受信アンテナを給電するための
同軸線路である。更に、送信アンテナ導体と地導体間を
短絡するための多数のピン９６が設けられている。これ
は送受信アンテナ素子間のアイソレーションを実現する
ために設けられている。なお、図中、９７，９８は誘電
体基板である。このアンテナ構成では、円偏波を発生さ
せるために、９０度ハイブリッドが必要であるために、
給電回路の簡単化が難しい問題がある。更に、上下のア
ンテナ導体９５と９３を重ね合わせ、これらのアンテナ
間のアイソレーションを得るために受信アンテナとして
内側部位を短絡した円環アンテナが用いられている。こ
の内側部位を短絡した円環パッチアンテナ半径は、同じ
共振周波数を実現する一般的な円形パッチアンテナに比
べ半径は大きくなる。このために、広角ビーム走査で必
要となる素子間隔を半波長程度にすると素子が近付き過
ぎるという問題が発生する。
に用いるアンテナを図１９に示す。図１９（ａ）は平面
図で、図１９（ｂ）は図１９（ａ）のｂ−ｂ面の縦断面
図である。アンテナ導体９５と地導体９１で送信アンテ
ナを、アンテナ導体９３と地導体９１で受信アンテナを
形成している。また、９２が送信アンテナを給電するた
めの同軸線路で、９４が受信アンテナを給電するための
同軸線路である。更に、送信アンテナ導体と地導体間を
短絡するための多数のピン９６が設けられている。これ
は送受信アンテナ素子間のアイソレーションを実現する
ために設けられている。なお、図中、９７，９８は誘電
体基板である。このアンテナ構成では、円偏波を発生さ
せるために、９０度ハイブリッドが必要であるために、
給電回路の簡単化が難しい問題がある。更に、上下のア
ンテナ導体９５と９３を重ね合わせ、これらのアンテナ
間のアイソレーションを得るために受信アンテナとして
内側部位を短絡した円環アンテナが用いられている。こ
の内側部位を短絡した円環パッチアンテナ半径は、同じ
共振周波数を実現する一般的な円形パッチアンテナに比
べ半径は大きくなる。このために、広角ビーム走査で必
要となる素子間隔を半波長程度にすると素子が近付き過
ぎるという問題が発生する。
【０００６】つまり、アンテナ素子の小形化を図る観点
からは、円形アンテナや、内側が短絡された円環アンテ
ナを採用せずに、その短絡がさなれていない円環アンテ
ナのみを採用すればよい。
からは、円形アンテナや、内側が短絡された円環アンテ
ナを採用せずに、その短絡がさなれていない円環アンテ
ナのみを採用すればよい。
【０００７】しかし、送受信アンテナを別々とする方式
の構成とする場合においては、図２０（ａ）に示す平面
図、図２０（ｂ）に示す図２０（ａ）のａ−ａ′面の縦
面図のように、円環パッチ１００の上に円形パッチ１０
１を重ね合わせ、同軸線路１０２，１０３で給電するこ
とになるため、円環アンテナ１００の内側のフリンジン
グの影響のために、円形パッチ１０１と地導体１０４と
により形成される上のアンテナを給電する同軸線路１０
での給電状態に乱れが生じて、所望の給電振幅位相を実
現できなくなり、アンテナ特性の劣化を招くことにな
る。
の構成とする場合においては、図２０（ａ）に示す平面
図、図２０（ｂ）に示す図２０（ａ）のａ−ａ′面の縦
面図のように、円環パッチ１００の上に円形パッチ１０
１を重ね合わせ、同軸線路１０２，１０３で給電するこ
とになるため、円環アンテナ１００の内側のフリンジン
グの影響のために、円形パッチ１０１と地導体１０４と
により形成される上のアンテナを給電する同軸線路１０
での給電状態に乱れが生じて、所望の給電振幅位相を実
現できなくなり、アンテナ特性の劣化を招くことにな
る。
【０００８】また、１点給電で円偏波を発生させること
ができるアンテナとして、図２１（ａ）に示す斜視図、
図２１（ｂ）に示す縦断面図のような構成のものが提案
されている。このアンテナは、円形パッチ１１０と地導
体１１１と給電線路１１２と短絡ピン１１３，１１４で
構成されている。この構成で円偏波を発生させるために
は短絡ピン１１４と給電線路１１２のなす角度を約７０
度にすべきとの報告がなされている。このアンテナ素子
の上にもう一つの円形パッチアンテナを重ね合わせるた
めには、円形パッチ１１０内部を通過する給電線路が必
要となる。この構成では上記で述べたように円形パッチ
１１０上を流れる電流のために給電線路に影響を与え、
重ね合わせた円形パッチの円偏波特性を劣化させるとい
う問題が生じる。
ができるアンテナとして、図２１（ａ）に示す斜視図、
図２１（ｂ）に示す縦断面図のような構成のものが提案
されている。このアンテナは、円形パッチ１１０と地導
体１１１と給電線路１１２と短絡ピン１１３，１１４で
構成されている。この構成で円偏波を発生させるために
は短絡ピン１１４と給電線路１１２のなす角度を約７０
度にすべきとの報告がなされている。このアンテナ素子
の上にもう一つの円形パッチアンテナを重ね合わせるた
めには、円形パッチ１１０内部を通過する給電線路が必
要となる。この構成では上記で述べたように円形パッチ
１１０上を流れる電流のために給電線路に影響を与え、
重ね合わせた円形パッチの円偏波特性を劣化させるとい
う問題が生じる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前述したように、従来
の移動体衛星通信に用いるアンテナの場合においては、
送受信を同じアンテナで実現する場合は誘電体基板の厚
さが厚くなりその結果アンテナの重量が増加する。従来
の重ね合わせたパッチアンテナ構成で送受信を別々のア
ンテナで実現する場合は、アンテナ素子の半径が従来の
円形パッチアンテナの半径より大きくなり、アレー化し
た場合素子が近付き過ぎる問題が発生する。また、円環
パッチアンテナを用いると、上に重ね合わせた円形パッ
チを給電するための同軸線路に対し、フリンジングの影
響で給電振幅位相に影響を与え、アンテナ特性の劣化を
招くという問題点があった。
の移動体衛星通信に用いるアンテナの場合においては、
送受信を同じアンテナで実現する場合は誘電体基板の厚
さが厚くなりその結果アンテナの重量が増加する。従来
の重ね合わせたパッチアンテナ構成で送受信を別々のア
ンテナで実現する場合は、アンテナ素子の半径が従来の
円形パッチアンテナの半径より大きくなり、アレー化し
た場合素子が近付き過ぎる問題が発生する。また、円環
パッチアンテナを用いると、上に重ね合わせた円形パッ
チを給電するための同軸線路に対し、フリンジングの影
響で給電振幅位相に影響を与え、アンテナ特性の劣化を
招くという問題点があった。
【００１０】本発明の目的は、アンテナ及び給電回路を
含めた小形・薄形化と良好な円偏波特性を維持しつつ、
良好なアンテナ特性を実現する円偏波円環アンテナを提
供することにある。
含めた小形・薄形化と良好な円偏波特性を維持しつつ、
良好なアンテナ特性を実現する円偏波円環アンテナを提
供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本願の第１発明は、厚さｈ1 の誘電体基板に形成し
た外径ａo ，内径ａi の円環パッチと地導体を有する厚
さｈ2 の誘電体基板に形成した給電線路を重ね合わせた
構成において、前記円環パッチの内側部位のアンテナ導
体と前記地導体とを１箇所または２箇所で所定幅を有す
る導体で短絡し、かつ前記１箇所短絡の場合は、前記給
電線路と前記円環パッチの中心を結ぶ線上の位置を基準
として８０度から１１０度の範囲または−８０度から−
１１０度の範囲の選定した位置で短絡し、前記２箇所短
絡の場合は、前記給電線路と前記円環パッチの中心を結
ぶ線上の位置で一つを短絡し、この短絡位置を基準とし
て８０度から１１０度の範囲または−８０度から−１１
０度の範囲の選定した位置もう一つを短絡したことを特
徴とする。
め、本願の第１発明は、厚さｈ1 の誘電体基板に形成し
た外径ａo ，内径ａi の円環パッチと地導体を有する厚
さｈ2 の誘電体基板に形成した給電線路を重ね合わせた
構成において、前記円環パッチの内側部位のアンテナ導
体と前記地導体とを１箇所または２箇所で所定幅を有す
る導体で短絡し、かつ前記１箇所短絡の場合は、前記給
電線路と前記円環パッチの中心を結ぶ線上の位置を基準
として８０度から１１０度の範囲または−８０度から−
１１０度の範囲の選定した位置で短絡し、前記２箇所短
絡の場合は、前記給電線路と前記円環パッチの中心を結
ぶ線上の位置で一つを短絡し、この短絡位置を基準とし
て８０度から１１０度の範囲または−８０度から−１１
０度の範囲の選定した位置もう一つを短絡したことを特
徴とする。
【００１２】そして、第１の発明での円偏波円環パッチ
アンテナの上に円形パッチを重ね合わせ、かつ前記円環
パッチに設けた短絡箇所の近傍の１箇所または２箇所に
前記円形パッチを給電する手段を設けたことを特徴とす
る。
アンテナの上に円形パッチを重ね合わせ、かつ前記円環
パッチに設けた短絡箇所の近傍の１箇所または２箇所に
前記円形パッチを給電する手段を設けたことを特徴とす
る。
【００１３】第１発明での円環パッチとこれに重ね合わ
せる円形パッチのそれぞれを、同様に動作し得る矩形パ
ッチ、正方形パッチ、楕円パッチ等の任意形状に置き換
えたことを特徴とする。
せる円形パッチのそれぞれを、同様に動作し得る矩形パ
ッチ、正方形パッチ、楕円パッチ等の任意形状に置き換
えたことを特徴とする。
【００１４】第１発明での円環パッチを給電するマイク
ロストリップ線路の代わりに、同軸線路やスロット結合
方式などの従来から提案されている給電方法に置き換え
たことを特徴とする。
ロストリップ線路の代わりに、同軸線路やスロット結合
方式などの従来から提案されている給電方法に置き換え
たことを特徴とする。
【００１５】本願の第２発明は、地導体を有する厚さｈ
1 ′の誘電体基板に形成した外径ａo ′，内径ａi ′の
円環パッチとこの円環パッチを給電する同軸線路からな
るアンテナ構成において、前記円環パッチの内側部位の
アンテナ導体と前記地導体とを複数箇所で所定幅を有す
る導体で短絡し、更に、前記円環パッチの上に厚さ
ｈ2 ′の誘電体基板に形成した円形パッチを重ね合わ
せ、かつ前記円環パッチに設けた短絡箇所の近傍に前記
円形パッチを給電する手段を設けたことを特徴とする。
1 ′の誘電体基板に形成した外径ａo ′，内径ａi ′の
円環パッチとこの円環パッチを給電する同軸線路からな
るアンテナ構成において、前記円環パッチの内側部位の
アンテナ導体と前記地導体とを複数箇所で所定幅を有す
る導体で短絡し、更に、前記円環パッチの上に厚さ
ｈ2 ′の誘電体基板に形成した円形パッチを重ね合わ
せ、かつ前記円環パッチに設けた短絡箇所の近傍に前記
円形パッチを給電する手段を設けたことを特徴とする。
【００１６】そして、第２発明での円環パッチとこれに
重ね合わせる円形パッチとのそれぞれを同様に動作し得
る矩形パッチ、正方形パッチ、楕円パッチ等の任意形状
パッチに置き換えたことを特徴とする。
重ね合わせる円形パッチとのそれぞれを同様に動作し得
る矩形パッチ、正方形パッチ、楕円パッチ等の任意形状
パッチに置き換えたことを特徴とする。
【００１７】第２発明での円環パッチ及び円形パッチを
給電する線路をスロット結合方式などの従来から提案さ
れている電磁結合給電方法に置き換えたことを特徴とす
る。
給電する線路をスロット結合方式などの従来から提案さ
れている電磁結合給電方法に置き換えたことを特徴とす
る。
【００１８】
【作用】本願の第１発明の円偏波円環パッチアンテナで
は、給電線路は円環パッチの中心方向と一致しており、
この線上である円環パッチの内径部位の１箇所または２
箇所を所定幅を有する導体で短絡し、かつ少なくとも一
方の短絡位置を給電線路と円環パッチの中心とを結ぶ線
上の位置を基準として８０度から１１０度の範囲または
−８０度から−１１０度の範囲としているので、１点給
電で良好な円偏波を実現できる。
は、給電線路は円環パッチの中心方向と一致しており、
この線上である円環パッチの内径部位の１箇所または２
箇所を所定幅を有する導体で短絡し、かつ少なくとも一
方の短絡位置を給電線路と円環パッチの中心とを結ぶ線
上の位置を基準として８０度から１１０度の範囲または
−８０度から−１１０度の範囲としているので、１点給
電で良好な円偏波を実現できる。
【００１９】本願の第２発明の円偏波円環パッチアンテ
ナでは、円環パッチの内径部位のアンテナ導体と地導体
を複数箇所で幅を有する導体で短絡し、円環パッチの上
に厚さｈ2 ′の誘電体基板に形成した円形パッチアンテ
ナを重ね合わせ、かつ、円環パッチに設けた短絡箇所の
近傍に前記円形パッチを給電する手段を設けてなるの
で、給電点を調整することで整合をとることができる。
この他、円環パッチでの内径と外径の比を変えることで
共振周波数の低減、また、部分的に円環パッチアンテナ
の内側部位を短絡することで寸法増及び利得減を抑制で
きる。更に、円環パッチと円形パッチの共振周波数を任
意に選ぶことができるので、２周波化アンテナとして動
作し得る。
ナでは、円環パッチの内径部位のアンテナ導体と地導体
を複数箇所で幅を有する導体で短絡し、円環パッチの上
に厚さｈ2 ′の誘電体基板に形成した円形パッチアンテ
ナを重ね合わせ、かつ、円環パッチに設けた短絡箇所の
近傍に前記円形パッチを給電する手段を設けてなるの
で、給電点を調整することで整合をとることができる。
この他、円環パッチでの内径と外径の比を変えることで
共振周波数の低減、また、部分的に円環パッチアンテナ
の内側部位を短絡することで寸法増及び利得減を抑制で
きる。更に、円環パッチと円形パッチの共振周波数を任
意に選ぶことができるので、２周波化アンテナとして動
作し得る。
【００２０】
【実施例】図１は、本願の第１発明に対応する第１実施
例の円偏波円環パッチアンテナを示す図であって、同図
（ａ）は平面図、同図（ｂ）は同図（ａ）のＡ−Ａ′面
の縦断面図である。
例の円偏波円環パッチアンテナを示す図であって、同図
（ａ）は平面図、同図（ｂ）は同図（ａ）のＡ−Ａ′面
の縦断面図である。
【００２１】図１において、１，２はそれぞれ所定厚ｈ
1 ，ｈ2 の誘電体基板で、３は導体板からなる外径ａo
と内径ａi の円環パッチで、４は地導体で、５はマイク
ロストリップ給電線路で、６，７は前記円環パッチ３と
地導体４を短絡するために幅Ｗの導体である。
1 ，ｈ2 の誘電体基板で、３は導体板からなる外径ａo
と内径ａi の円環パッチで、４は地導体で、５はマイク
ロストリップ給電線路で、６，７は前記円環パッチ３と
地導体４を短絡するために幅Ｗの導体である。
【００２２】このアンテナの動作について以下説明す
る。
る。
【００２３】円環パッチアンテナの特性を明らかにす
る。図１に示した構成において、給電線路５は円環パッ
チ３の中心方向と一致しており、中心と給電線路５との
長さがＳ１で、この線上である円環パッチの内側を幅Ｗ
の導体６で短絡してある。導体６の短絡位置と導体７の
短絡位置がなす角度φをパラメータとして、図１のアン
テナの円偏波特性を測定した。円環パッチの外径ａo ＝
３２．５ｍｍ、内径ａi＝１０ｍｍ、誘電率２．６、厚
さｔ＝３．２ｍｍにおいて、図２に短絡幅Ｗ＝２ｍｍ、
図３にＷ＝４ｍｍ、図４にＷ＝６ｍｍの場合を示す。短
絡６と短絡７がなす角度φが８０度から１１０度の範囲
において良好な円偏波特性が得られている。特にφ＝８
５度で軸比が１ｄＢ以下である良好な円偏波を実現でき
ることが分かる。これは、従来の図２１に示したφ＝７
０度と大きく異なる結果である。また、短絡幅Ｗを２ｍ
ｍから６ｍｍと広くするにつれ、円偏波が得られる周波
数が高くなることも分かる。ここで、短絡がない円環パ
ッチの共振周波数は１．４４ＧＨｚで、内側を全部短絡
した場合の共振周波数は１．８９ＧＨｚである。従っ
て、内側部位の一部を短絡した場合の共振周波数は両者
のほぼ中間となり、図１９に示した内側部位を全部短絡
したアンテナ素子に比べて小形化が図れることを意味し
ている。図５に幅Ｗ＝２ｍｍ、角度φ＝８５度の場合の
入力インピーダンスを示す。円偏波が得られる周波数で
約−２５ｄＢと良好な反射損失が得られている。また、
図６に周波数１．５６ＧＨｚでの放射指向性を示す。
る。図１に示した構成において、給電線路５は円環パッ
チ３の中心方向と一致しており、中心と給電線路５との
長さがＳ１で、この線上である円環パッチの内側を幅Ｗ
の導体６で短絡してある。導体６の短絡位置と導体７の
短絡位置がなす角度φをパラメータとして、図１のアン
テナの円偏波特性を測定した。円環パッチの外径ａo ＝
３２．５ｍｍ、内径ａi＝１０ｍｍ、誘電率２．６、厚
さｔ＝３．２ｍｍにおいて、図２に短絡幅Ｗ＝２ｍｍ、
図３にＷ＝４ｍｍ、図４にＷ＝６ｍｍの場合を示す。短
絡６と短絡７がなす角度φが８０度から１１０度の範囲
において良好な円偏波特性が得られている。特にφ＝８
５度で軸比が１ｄＢ以下である良好な円偏波を実現でき
ることが分かる。これは、従来の図２１に示したφ＝７
０度と大きく異なる結果である。また、短絡幅Ｗを２ｍ
ｍから６ｍｍと広くするにつれ、円偏波が得られる周波
数が高くなることも分かる。ここで、短絡がない円環パ
ッチの共振周波数は１．４４ＧＨｚで、内側を全部短絡
した場合の共振周波数は１．８９ＧＨｚである。従っ
て、内側部位の一部を短絡した場合の共振周波数は両者
のほぼ中間となり、図１９に示した内側部位を全部短絡
したアンテナ素子に比べて小形化が図れることを意味し
ている。図５に幅Ｗ＝２ｍｍ、角度φ＝８５度の場合の
入力インピーダンスを示す。円偏波が得られる周波数で
約−２５ｄＢと良好な反射損失が得られている。また、
図６に周波数１．５６ＧＨｚでの放射指向性を示す。
【００２４】以上より、図１に示すアンテナ構成は、従
来のアンテナに比べ小形・薄形化ができ、導体６の短絡
位置と導体７の短絡位置がなす角度φが８０度から１１
０度の範囲において良好な円偏波特性が得られる１点給
電の円偏波アンテナである。また、もっとも良好な円偏
波特性が得られる角度がφ＝８５度であり、短絡板の幅
Ｗがあるので円環パッチの中心において短絡板間のなす
角度を９０度にすることができる。従って、図７に示し
たように円環パッチ３の上に円形パッチ８を重ね合わ
せ、かつ、この円形パッチ８に対して９０度の位相差を
有する２点給電することで円偏波化を実現できる。この
場合、短絡は幅Ｗを有しているので、上の円形パッチ８
を給電する同軸線路９の中心導体に円環パッチの内側の
フリンジングの影響を抑圧することができる。また、図
８（ａ）に示すように３箇所以上の給電を行うこともで
きる。更に、図８（ｂ）に示すように２点給電でなく、
導体６の短絡位置と導体７の短絡位置のどちらか一方の
みの近傍に上の円形パッチ８を給電する例えば同軸線路
９を設け、円形パッチ８に例えば切欠きの縮退素子１１
を装荷することで円偏波アンテナを実現することもでき
る。
来のアンテナに比べ小形・薄形化ができ、導体６の短絡
位置と導体７の短絡位置がなす角度φが８０度から１１
０度の範囲において良好な円偏波特性が得られる１点給
電の円偏波アンテナである。また、もっとも良好な円偏
波特性が得られる角度がφ＝８５度であり、短絡板の幅
Ｗがあるので円環パッチの中心において短絡板間のなす
角度を９０度にすることができる。従って、図７に示し
たように円環パッチ３の上に円形パッチ８を重ね合わ
せ、かつ、この円形パッチ８に対して９０度の位相差を
有する２点給電することで円偏波化を実現できる。この
場合、短絡は幅Ｗを有しているので、上の円形パッチ８
を給電する同軸線路９の中心導体に円環パッチの内側の
フリンジングの影響を抑圧することができる。また、図
８（ａ）に示すように３箇所以上の給電を行うこともで
きる。更に、図８（ｂ）に示すように２点給電でなく、
導体６の短絡位置と導体７の短絡位置のどちらか一方の
みの近傍に上の円形パッチ８を給電する例えば同軸線路
９を設け、円形パッチ８に例えば切欠きの縮退素子１１
を装荷することで円偏波アンテナを実現することもでき
る。
【００２５】また、円環パッチ及び円形パッチ以外に、
矩形、正方形、楕円等任意形状で、かつ、内側と外側の
形状の組み合わせは自由でよい。更に、円環パッチを給
電するマイクロストリップ線路の代わりに、同軸線路や
スロット結合方式などの従来から提案されている給電方
法を用いてもよい。
矩形、正方形、楕円等任意形状で、かつ、内側と外側の
形状の組み合わせは自由でよい。更に、円環パッチを給
電するマイクロストリップ線路の代わりに、同軸線路や
スロット結合方式などの従来から提案されている給電方
法を用いてもよい。
【００２６】図９は、本願の第２発明に対応する第２実
施例の円偏波円環パッチアンテナと円形パッチアンテナ
で構成された送受信の２周波数で動作するアンテナを示
す図であって、同図（ａ）は平面図、同図（ｂ）は同図
（ａ）のＢ−Ｂ′面の縦断面図である。
施例の円偏波円環パッチアンテナと円形パッチアンテナ
で構成された送受信の２周波数で動作するアンテナを示
す図であって、同図（ａ）は平面図、同図（ｂ）は同図
（ａ）のＢ−Ｂ′面の縦断面図である。
【００２７】図９において、２１，２２はそれぞれ所定
厚ｈ1 ′，ｈ2 ′の誘電体基板で、２３は導体板からな
る外径ａo ′と内径ａi ′の円環パッチで、２４は前記
円環パッチの上に重ねた円形パッチで、２８は地導体
で、２５は前記円環パッチ２３と地導体２８を短絡する
ための幅Ｗの導体で、２６は前記円環パッチアンテナ２
３を給電するための同軸線路で、２７は前記円形パッチ
アンテナ２４を給電するための同軸線路である。
厚ｈ1 ′，ｈ2 ′の誘電体基板で、２３は導体板からな
る外径ａo ′と内径ａi ′の円環パッチで、２４は前記
円環パッチの上に重ねた円形パッチで、２８は地導体
で、２５は前記円環パッチ２３と地導体２８を短絡する
ための幅Ｗの導体で、２６は前記円環パッチアンテナ２
３を給電するための同軸線路で、２７は前記円形パッチ
アンテナ２４を給電するための同軸線路である。
【００２８】このアンテナの動作について以下説明す
る。
る。
【００２９】円環パッチアンテナの特性を明らかにす
る。図１０に示した構成は、円環パッチアンテナ２３、
同軸給電線路２６ｂである。誘電率２．６、誘電体基板
の厚さ３．２ｍｍ上に形成した外径ａo ＝３２．５ｍ
ｍ、内径ａi ＝１０．０ｍｍである場合の円環パッチア
ンテナの共振周波数を図１１に示す。なお、図１０
（ａ）は平面図、図１０（ｂ）は図１０（ａ）のＢ−
Ｂ′面の縦断面図である。共振周波数は１．４４５ＧＨ
ｚである。整合は取れていないが給電点を調整すること
で整合をとることができる。
る。図１０に示した構成は、円環パッチアンテナ２３、
同軸給電線路２６ｂである。誘電率２．６、誘電体基板
の厚さ３．２ｍｍ上に形成した外径ａo ＝３２．５ｍ
ｍ、内径ａi ＝１０．０ｍｍである場合の円環パッチア
ンテナの共振周波数を図１１に示す。なお、図１０
（ａ）は平面図、図１０（ｂ）は図１０（ａ）のＢ−
Ｂ′面の縦断面図である。共振周波数は１．４４５ＧＨ
ｚである。整合は取れていないが給電点を調整すること
で整合をとることができる。
【００３０】次に、円環パッチアンテナの内側の導体２
３を地導体２８にすべて短絡した場合の共振周波数を図
１２に示す。共振周波数は２カ所生じているが、低い周
波数はＴＭ00モードで、高い周波数である１．８９ＧＨ
ｚが一般の円環パッチアンテナで使用する基本モードで
あるＴＭ11の共振周波数である。これにより、外径が同
じでも、共振周波数は約１．３倍高くなることが分か
る。従来例でも説明したが、短絡することで共振周波数
が高くなり、このために利得も増加する。しかし、同一
の周波数を発生させるアンテナの大きさは従来の円形パ
ッチアンテナより大きくなり、アレー化する場合は、素
子間隔の制限を受け、広角度ビーム走査が難しくなる。
しかし、円環パッチアンテナは内径と外径に比を変える
ことで、共振周波数を低減でき、アンテナを小形化でき
るが、アンテナの利得は低下する。この中間が従来の円
形パッチアンテナである。
３を地導体２８にすべて短絡した場合の共振周波数を図
１２に示す。共振周波数は２カ所生じているが、低い周
波数はＴＭ00モードで、高い周波数である１．８９ＧＨ
ｚが一般の円環パッチアンテナで使用する基本モードで
あるＴＭ11の共振周波数である。これにより、外径が同
じでも、共振周波数は約１．３倍高くなることが分か
る。従来例でも説明したが、短絡することで共振周波数
が高くなり、このために利得も増加する。しかし、同一
の周波数を発生させるアンテナの大きさは従来の円形パ
ッチアンテナより大きくなり、アレー化する場合は、素
子間隔の制限を受け、広角度ビーム走査が難しくなる。
しかし、円環パッチアンテナは内径と外径に比を変える
ことで、共振周波数を低減でき、アンテナを小形化でき
るが、アンテナの利得は低下する。この中間が従来の円
形パッチアンテナである。
【００３１】次に、円環パッチアンテナの内側を幅Ｗ＝
２ｍｍの導体２５ｄで短絡した場合の共振周波数を図１
３に、幅Ｗ＝２ｍｍの導体２５ａ，２５ｄの２カ所で短
絡した場合の共振周波数を図１４に、幅Ｗ＝２ｍｍの導
体２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄの４カ所で短絡した
場合の共振周波数を図１５に示す。各短絡板間のなす角
度は９０度である。共振周波数は、１．５７ＧＨｚから
１．６７ＧＨｚになる。図１５の低い周波数はＴＭ00モ
ードの共振周波数で、１．６７ＨＧｚが一般の円形パッ
チアンテナで使用する基本モードの周波数である。これ
らの測定結果より、短絡板の個数を増すほど共振周波数
は高くなるが、前記円環パッチアンテナと内側を全面的
に短絡した円環パッチアンテナの共振周波数の中間とな
ることが分かる。すなわち、部分的に円環パッチアンテ
ナの内側を短絡することで、従来の円形パッチアンテナ
と寸法と利得も同等のアンテナを実現できることが分か
る。
２ｍｍの導体２５ｄで短絡した場合の共振周波数を図１
３に、幅Ｗ＝２ｍｍの導体２５ａ，２５ｄの２カ所で短
絡した場合の共振周波数を図１４に、幅Ｗ＝２ｍｍの導
体２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄの４カ所で短絡した
場合の共振周波数を図１５に示す。各短絡板間のなす角
度は９０度である。共振周波数は、１．５７ＧＨｚから
１．６７ＧＨｚになる。図１５の低い周波数はＴＭ00モ
ードの共振周波数で、１．６７ＨＧｚが一般の円形パッ
チアンテナで使用する基本モードの周波数である。これ
らの測定結果より、短絡板の個数を増すほど共振周波数
は高くなるが、前記円環パッチアンテナと内側を全面的
に短絡した円環パッチアンテナの共振周波数の中間とな
ることが分かる。すなわち、部分的に円環パッチアンテ
ナの内側を短絡することで、従来の円形パッチアンテナ
と寸法と利得も同等のアンテナを実現できることが分か
る。
【００３２】従って、図１６（ａ）に示したように２６
ａ，２６ｂの２点で９０度の位相差で円環パッチアンテ
ナを給電し、更に、この円環パッチアンテナ３上に円形
パッチアンテナ４を重ね合わせ、かつ、この円形パッチ
に対して９０度の位相差を有する２７ａ，２７ｂの２点
で給電することで円偏波化を実現できる。更に、円環パ
ッチアンテナと円形パッチアンテナの共振周波数を任意
に選べるので、２周波化アンテナとして動作することが
分かる。短絡は幅Ｗを有しているので、上の円形パッチ
を給電する同軸線路２７ａ，２７ｂの中心導体に円環パ
ッチアンテナ２３の内側のフリンジングの影響を抑圧す
ることができる。また、同じ９０度位相差を有する２点
給電でも、図１６（ｂ）に示すように、円環パッチアン
テナと円形パッチアンテナを給電する位置を変えても同
様な効果が得られる。
ａ，２６ｂの２点で９０度の位相差で円環パッチアンテ
ナを給電し、更に、この円環パッチアンテナ３上に円形
パッチアンテナ４を重ね合わせ、かつ、この円形パッチ
に対して９０度の位相差を有する２７ａ，２７ｂの２点
で給電することで円偏波化を実現できる。更に、円環パ
ッチアンテナと円形パッチアンテナの共振周波数を任意
に選べるので、２周波化アンテナとして動作することが
分かる。短絡は幅Ｗを有しているので、上の円形パッチ
を給電する同軸線路２７ａ，２７ｂの中心導体に円環パ
ッチアンテナ２３の内側のフリンジングの影響を抑圧す
ることができる。また、同じ９０度位相差を有する２点
給電でも、図１６（ｂ）に示すように、円環パッチアン
テナと円形パッチアンテナを給電する位置を変えても同
様な効果が得られる。
【００３３】更に、図１７に示すように、円環パッチア
ンテナと円形パッチアンテナを各給電点が９０度の位相
差を有する４点で給電しても同様な効果が得られる。
ンテナと円形パッチアンテナを各給電点が９０度の位相
差を有する４点で給電しても同様な効果が得られる。
【００３４】図１８（ａ），（ｂ），（ｃ）に変形例を
示す。円環パッチアンテナ以外に、矩形、正方形、楕円
等任意形状で、かつ、内側と外側の形状の組み合わせは
自由でよい。更に、円環パッチアンテナや円形パッチア
ンテナを給電する同軸線路の代わりに、マイクロストリ
ップ線路などを用いたスロット結合方式などの従来から
提案されている電磁結合給電法を用いてもよい。
示す。円環パッチアンテナ以外に、矩形、正方形、楕円
等任意形状で、かつ、内側と外側の形状の組み合わせは
自由でよい。更に、円環パッチアンテナや円形パッチア
ンテナを給電する同軸線路の代わりに、マイクロストリ
ップ線路などを用いたスロット結合方式などの従来から
提案されている電磁結合給電法を用いてもよい。
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、本願第１発明によ
れば、アンテナと給電回路を含めた小形・薄形化を実現
し、１点給電で円偏波を発生させることができる。更
に、アンテナの素子間隔を狭くすることができるので、
広角ビーム走査が行えるため、移動体衛星通信に適す
る。
れば、アンテナと給電回路を含めた小形・薄形化を実現
し、１点給電で円偏波を発生させることができる。更
に、アンテナの素子間隔を狭くすることができるので、
広角ビーム走査が行えるため、移動体衛星通信に適す
る。
【００３６】また、円環パッチアンテナ上に円形パッチ
アンテナを重ね合わせることで、送受信を別々に動作さ
せることができるため、アンテナの基板の厚さを薄くで
きるのでアンテナの重量を軽量化することができる。
アンテナを重ね合わせることで、送受信を別々に動作さ
せることができるため、アンテナの基板の厚さを薄くで
きるのでアンテナの重量を軽量化することができる。
【００３７】更に、下段の円環アンテナによる上段の円
形パッチを給電する同軸線路へのフリンジングの影響を
無くすことができるので、送受信アンテナとも良好な円
偏波特性を実現することができる。
形パッチを給電する同軸線路へのフリンジングの影響を
無くすことができるので、送受信アンテナとも良好な円
偏波特性を実現することができる。
【００３８】本願の第２発明によれば、アンテナと給電
回路を含めた小形・薄形化を実現できる。また、複数個
の短絡板を有する円環パッチアンテナ上に円形パッチア
ンテナを重ね合わせることで送受信を別々に動作させる
ことができるため、アンテナの全体の基板厚を薄くでき
るのでアンテナの重量を軽量化することができる。
回路を含めた小形・薄形化を実現できる。また、複数個
の短絡板を有する円環パッチアンテナ上に円形パッチア
ンテナを重ね合わせることで送受信を別々に動作させる
ことができるため、アンテナの全体の基板厚を薄くでき
るのでアンテナの重量を軽量化することができる。
【００３９】また、円環パッチアンテナの内側の導体と
地導体板間を短絡するための多数の短絡ピンを大幅に低
減できるために、製造コストを大幅に低減できる。
地導体板間を短絡するための多数の短絡ピンを大幅に低
減できるために、製造コストを大幅に低減できる。
【００４０】また、アンテナの素子間隔を狭くすること
ができるので、広角にビームを走査できるために、移動
体衛星通信に適するアンテナである。更に、下段の円環
アンテナによる上段の円形パッチを給電する同軸線路へ
のフリンジングの影響を無くすことができるので、送受
信アンテナとも良好な円偏波特性を実現することができ
る。
ができるので、広角にビームを走査できるために、移動
体衛星通信に適するアンテナである。更に、下段の円環
アンテナによる上段の円形パッチを給電する同軸線路へ
のフリンジングの影響を無くすことができるので、送受
信アンテナとも良好な円偏波特性を実現することができ
る。
【図１】本願の第１発明に対応する第１実施例の円偏波
円環パッチアンテナを示す図である。
円環パッチアンテナを示す図である。
【図２】図１の円環パッチアンテナの円偏波特性の第１
例を示す図である。
例を示す図である。
【図３】図１の円環パッチアンテナの円偏波特性の第２
例を示す図である。
例を示す図である。
【図４】図１の円環パッチアンテナの円偏波特性の第３
例を示す図である。
例を示す図である。
【図５】図１の円環パッチアンテナの円偏波特性の入力
インピーダンス特性を示す図である。
インピーダンス特性を示す図である。
【図６】図１の円環パッチアンテナの放射指向性を示す
図である。
図である。
【図７】図１の円環パッチアンテナに円形パッチを重ね
合わせた一実施例を示す図である。
合わせた一実施例を示す図である。
【図８】図１の円環パッチアンテナに円形パッチ等のパ
ッチを重ね合わせた各変形の実施例を示す図である。
ッチを重ね合わせた各変形の実施例を示す図である。
【図９】本願の第２発明に対応する第２実施例の円偏波
円環パッチアンテナを示す図である。
円環パッチアンテナを示す図である。
【図１０】図９の円偏波円環パッチアンテナにおける円
環パッチの構成を示す図である。
環パッチの構成を示す図である。
【図１１】図９の円環パッチアンテナの円偏波特性の第
１例を示す図である。
１例を示す図である。
【図１２】図９の円環パッチアンテナの円偏波特性の第
２例を示す図である。
２例を示す図である。
【図１３】図９の円環パッチアンテナの円偏波特性の第
３例を示す図である。
３例を示す図である。
【図１４】図９の円環パッチアンテナの円偏波特性の第
４例を示す図である。
４例を示す図である。
【図１５】図９の円環パッチアンテナの円偏波特性の第
５例を示す図である。
５例を示す図である。
【図１６】図９の円環パッチアンテナにおける円環パッ
チと円形パッチとの給電関係の第１例を示す図である。
チと円形パッチとの給電関係の第１例を示す図である。
【図１７】図９の円環パッチアンテナにおける円環パッ
チと円形パッチの給電関係の第２例を示す図である。
チと円形パッチの給電関係の第２例を示す図である。
【図１８】本願の第２発明に対応する第２実施例の各変
形例を示す図である。
形例を示す図である。
【図１９】従来のアンテナの第１例を示す図である。
【図２０】従来のアンテナの第２例を示す図である。
【図２１】従来のアンテナの第３例を示す図である。
１，２，２１，２２ 誘電体基板 ３ 円環パッチ ４ 地導体 ５ マイクロストリップ給電線路 ６，７，２５ 導体 ２３ 円環パッチ ２４ 円形パッチ ２６，２７ 同軸線路
Claims (4)
- 【請求項１】 厚さｈ1 の誘電体基板に形成した外径ａ
o ，内径ａi の円環パッチと地導体を有する厚さｈ2 の
誘電体基板に形成した給電線路を重ね合わせた構成にお
いて、 前記円環パッチの内側部位のアンテナ導体と前記地導体
とを１箇所または２箇所で所定幅を有する導体で短絡
し、かつ前記１箇所短絡の場合は、前記給電線路と前記
円環パッチの中心を結ぶ線上の位置を基準として８０度
から１１０度の範囲または−８０度から−１１０度の範
囲の選定した位置で短絡し、前記２箇所短絡の場合は、
前記給電線路と前記円環パッチの中心を結ぶ線上の位置
で一つを短絡し、この短絡位置を基準として８０度から
１１０度の範囲または−８０度から−１１０度の範囲の
選定した位置もう一つを短絡したことを特徴とする円偏
波円環パッチアンテナ。 - 【請求項２】 前記請求項１記載の円偏波円環パッチア
ンテナの上に円形パッチを重ね合わせ、かつ前記円環パ
ッチに設けた短絡箇所の近傍の１箇所または２箇所に前
記円形パッチを給電する手段を設けたことを特徴とする
円偏波円環パッチアンテナ。 - 【請求項３】 地導体を有する厚さｈ1 ′の誘電体基板
に形成した外径ａo′，内径ａi ′の円環パッチとこの
円環パッチを給電する同軸線路からなるアンテナ構成に
おいて、 前記円環パッチの内側部位のアンテナ導体と前記地導体
とを複数箇所で所定幅を有する導体で短絡し、更に、前
記円環パッチの上に厚さｈ2 ′の誘電体基板に形成した
円形パッチを重ね合わせ、かつ前記円環パッチに設けた
短絡箇所の近傍に前記円形パッチを給電する手段を設け
たことを特徴とする円偏波円環パッチアンテナ。 - 【請求項４】 前記円環パッチ及び前記円形パッチのそ
れぞれを、同様に動作し得る矩形パッチ、正方形パッ
チ、楕円パッチ等の任意形状パッチに置き換えたことを
特徴とする請求項１乃至請求項３記載の円偏波円環パッ
チアンテナ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13699294A JP3464277B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 円偏波パッチアンテナ |
| US08/492,362 US5861848A (en) | 1994-06-20 | 1995-06-19 | Circularly polarized wave patch antenna with wide shortcircuit portion |
| US09/098,471 US6124829A (en) | 1994-06-20 | 1998-06-17 | Circularly polarized wave patch antenna with wide shortcircuit portion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13699294A JP3464277B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 円偏波パッチアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH088638A true JPH088638A (ja) | 1996-01-12 |
| JP3464277B2 JP3464277B2 (ja) | 2003-11-05 |
Family
ID=15188258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13699294A Expired - Lifetime JP3464277B2 (ja) | 1994-06-20 | 1994-06-20 | 円偏波パッチアンテナ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5861848A (ja) |
| JP (1) | JP3464277B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003249818A (ja) * | 2002-02-25 | 2003-09-05 | Maspro Denkoh Corp | ２周波共用マイクロストリップアンテナ |
| JP2004128601A (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-22 | Toko Inc | 多周波マイクロストリップアンテナ |
| KR100597208B1 (ko) * | 2004-04-20 | 2006-07-06 | 주식회사 액티패스 | 환형의 링 안테나와 원형 패치 로드가 구비된 모노폴안테나로 이루어진 차량용 위성방송 안테나 |
| JP2011521528A (ja) * | 2008-04-29 | 2011-07-21 | カレアロ アンテネ エス．ピー．エー． | 複数の無線周波数信号の用途向けの多機能アンテナモジュール |
| JP2012054917A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-03-15 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
| JP2012147243A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置、アレーアンテナ装置 |
| WO2015080849A1 (en) * | 2012-03-22 | 2015-06-04 | Hrl Laboratories, Llc | Circularly polarized scalar impedance artificial impedance surface antenna |
| US9917345B2 (en) | 2013-01-28 | 2018-03-13 | Hrl Laboratories, Llc | Method of installing artificial impedance surface antennas for satellite media reception |
| US9954284B1 (en) | 2013-06-28 | 2018-04-24 | Hrl Laboratories, Llc | Skylight antenna |
| US11855363B2 (en) | 2019-07-26 | 2023-12-26 | Yokowo Co., Ltd. | Antenna device |
Families Citing this family (46)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6359588B1 (en) * | 1997-07-11 | 2002-03-19 | Nortel Networks Limited | Patch antenna |
| US6445354B1 (en) | 1999-08-16 | 2002-09-03 | Novatel, Inc. | Aperture coupled slot array antenna |
| US7844687B1 (en) * | 1999-10-06 | 2010-11-30 | Gelvin David C | Method for internetworked hybrid wireless integrated network sensors (WINS) |
| US6295036B1 (en) * | 2000-06-08 | 2001-09-25 | General Electric Company | Retainer for supporting a device on a mounting surface and method for mounting a device on a mounting surface |
| EP1168237B1 (en) * | 2000-06-19 | 2006-05-10 | Supersensor (Proprietary) Limited | Broad bandwidth, high impedance transponder for electronic identification system |
| US6806842B2 (en) | 2000-07-18 | 2004-10-19 | Marconi Intellectual Property (Us) Inc. | Wireless communication device and method for discs |
| US7098850B2 (en) * | 2000-07-18 | 2006-08-29 | King Patrick F | Grounded antenna for a wireless communication device and method |
| US6483473B1 (en) * | 2000-07-18 | 2002-11-19 | Marconi Communications Inc. | Wireless communication device and method |
| US6424299B1 (en) | 2001-08-09 | 2002-07-23 | The Boeing Company | Dual hybrid-fed patch element for dual band circular polarization radiation |
| US7233217B2 (en) * | 2001-08-23 | 2007-06-19 | Andrew Corporation | Microstrip phase shifter |
| US8103009B2 (en) * | 2002-01-25 | 2012-01-24 | Ksc Industries, Inc. | Wired, wireless, infrared, and powerline audio entertainment systems |
| WO2003079488A2 (en) * | 2002-03-15 | 2003-09-25 | The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University | Dual-element microstrip patch antenna for mitigating radio frequency interference |
| US7221239B2 (en) * | 2002-11-08 | 2007-05-22 | Andrew Corporation | Variable power divider |
| CN1720636A (zh) * | 2002-11-08 | 2006-01-11 | Ems技术公司 | 可变功率分配器 |
| US6819288B2 (en) * | 2002-12-23 | 2004-11-16 | Allen Telecom Llc | Singular feed broadband aperture coupled circularly polarized patch antenna |
| JP2004214820A (ja) * | 2002-12-27 | 2004-07-29 | Honda Motor Co Ltd | 車載アンテナ |
| US7102573B2 (en) * | 2003-01-13 | 2006-09-05 | Cushcraft Corporation | Patch antenna |
| JP2004343531A (ja) * | 2003-05-16 | 2004-12-02 | Alps Electric Co Ltd | 複合アンテナ |
| US6940457B2 (en) | 2003-09-09 | 2005-09-06 | Center For Remote Sensing, Inc. | Multifrequency antenna with reduced rear radiation and reception |
| US7327802B2 (en) * | 2004-03-19 | 2008-02-05 | Sirit Technologies Inc. | Method and apparatus for canceling the transmitted signal in a homodyne duplex transceiver |
| DE102004054015A1 (de) * | 2004-11-09 | 2006-05-11 | Robert Bosch Gmbh | Planare Breitbandantenne |
| US7557675B2 (en) * | 2005-03-22 | 2009-07-07 | Radiacion Y Microondas, S.A. | Broad band mechanical phase shifter |
| GB2429336A (en) * | 2005-08-18 | 2007-02-21 | Andrew John Fox | Compact loop antenna |
| US7403158B2 (en) * | 2005-10-18 | 2008-07-22 | Applied Wireless Identification Group, Inc. | Compact circular polarized antenna |
| US7429952B2 (en) * | 2005-12-23 | 2008-09-30 | Hemisphere Gps Inc. | Broadband aperture coupled GNSS microstrip patch antenna |
| WO2007127948A2 (en) | 2006-04-27 | 2007-11-08 | Sirit Technologies Inc. | Adjusting parameters associated with leakage signals |
| US7541982B2 (en) * | 2007-03-05 | 2009-06-02 | Lockheed Martin Corporation | Probe fed patch antenna |
| US8248212B2 (en) | 2007-05-24 | 2012-08-21 | Sirit Inc. | Pipelining processes in a RF reader |
| US7495627B2 (en) * | 2007-06-14 | 2009-02-24 | Harris Corporation | Broadband planar dipole antenna structure and associated methods |
| CN101136503B (zh) * | 2007-08-30 | 2011-09-28 | 北京航空航天大学 | 一种提高低仰角增益的环形卫星导航天线及其制备方法 |
| US8427316B2 (en) | 2008-03-20 | 2013-04-23 | 3M Innovative Properties Company | Detecting tampered with radio frequency identification tags |
| US8446256B2 (en) * | 2008-05-19 | 2013-05-21 | Sirit Technologies Inc. | Multiplexing radio frequency signals |
| US8169312B2 (en) * | 2009-01-09 | 2012-05-01 | Sirit Inc. | Determining speeds of radio frequency tags |
| US20100289623A1 (en) * | 2009-05-13 | 2010-11-18 | Roesner Bruce B | Interrogating radio frequency identification (rfid) tags |
| US8416079B2 (en) * | 2009-06-02 | 2013-04-09 | 3M Innovative Properties Company | Switching radio frequency identification (RFID) tags |
| US20110205025A1 (en) * | 2010-02-23 | 2011-08-25 | Sirit Technologies Inc. | Converting between different radio frequencies |
| KR20140089578A (ko) * | 2011-11-04 | 2014-07-15 | 카트라인-베르케 카게 | 패치 방사기 |
| GB2497771A (en) * | 2011-12-19 | 2013-06-26 | Aceaxis Ltd | Patch antenna with an impedance matching transmission line feed arrangement |
| US10062025B2 (en) | 2012-03-09 | 2018-08-28 | Neology, Inc. | Switchable RFID tag |
| WO2017015339A1 (en) * | 2015-07-20 | 2017-01-26 | The Regents Of The University Of California | Low-profile circularly-polarized single-probe broadband antenna |
| US9991601B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-06-05 | The Mitre Corporation | Coplanar waveguide transition for multi-band impedance matching |
| US10205240B2 (en) * | 2015-09-30 | 2019-02-12 | The Mitre Corporation | Shorted annular patch antenna with shunted stubs |
| KR102576638B1 (ko) * | 2018-07-02 | 2023-09-11 | 삼성전자주식회사 | 유전 손실이 다른 복수의 유전체들을 갖는 절연층을 포함하는 회로 기판, 및 이를 포함하는 전자 장치 |
| SG10201909947YA (en) | 2019-10-24 | 2021-05-28 | Pci Private Ltd | Antenna system |
| JP7363467B2 (ja) * | 2019-12-24 | 2023-10-18 | Tdk株式会社 | アンテナ |
| WO2022037485A1 (zh) * | 2020-08-18 | 2022-02-24 | 安徽华米信息科技有限公司 | 圆极化天线结构及智能穿戴设备 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4208660A (en) * | 1977-11-11 | 1980-06-17 | Raytheon Company | Radio frequency ring-shaped slot antenna |
| US5410749A (en) * | 1992-12-09 | 1995-04-25 | Motorola, Inc. | Radio communication device having a microstrip antenna with integral receiver systems |
-
1994
- 1994-06-20 JP JP13699294A patent/JP3464277B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-06-19 US US08/492,362 patent/US5861848A/en not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-06-17 US US09/098,471 patent/US6124829A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003249818A (ja) * | 2002-02-25 | 2003-09-05 | Maspro Denkoh Corp | ２周波共用マイクロストリップアンテナ |
| JP2004128601A (ja) * | 2002-09-30 | 2004-04-22 | Toko Inc | 多周波マイクロストリップアンテナ |
| KR100597208B1 (ko) * | 2004-04-20 | 2006-07-06 | 주식회사 액티패스 | 환형의 링 안테나와 원형 패치 로드가 구비된 모노폴안테나로 이루어진 차량용 위성방송 안테나 |
| JP2011521528A (ja) * | 2008-04-29 | 2011-07-21 | カレアロ アンテネ エス．ピー．エー． | 複数の無線周波数信号の用途向けの多機能アンテナモジュール |
| JP2012054917A (ja) * | 2010-08-05 | 2012-03-15 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置 |
| JP2012147243A (ja) * | 2011-01-12 | 2012-08-02 | Mitsubishi Electric Corp | アンテナ装置、アレーアンテナ装置 |
| WO2015080849A1 (en) * | 2012-03-22 | 2015-06-04 | Hrl Laboratories, Llc | Circularly polarized scalar impedance artificial impedance surface antenna |
| US9312602B2 (en) | 2012-03-22 | 2016-04-12 | Hrl Laboratories, Llc | Circularly polarized scalar impedance artificial impedance surface antenna |
| US9917345B2 (en) | 2013-01-28 | 2018-03-13 | Hrl Laboratories, Llc | Method of installing artificial impedance surface antennas for satellite media reception |
| US9954284B1 (en) | 2013-06-28 | 2018-04-24 | Hrl Laboratories, Llc | Skylight antenna |
| US11855363B2 (en) | 2019-07-26 | 2023-12-26 | Yokowo Co., Ltd. | Antenna device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5861848A (en) | 1999-01-19 |
| JP3464277B2 (ja) | 2003-11-05 |
| US6124829A (en) | 2000-09-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3464277B2 (ja) | 円偏波パッチアンテナ | |
| US5287116A (en) | Array antenna generating circularly polarized waves with a plurality of microstrip antennas | |
| US8537068B2 (en) | Method and apparatus for tri-band feed with pseudo-monopulse tracking | |
| US7369095B2 (en) | Source-antennas for transmitting/receiving electromagnetic waves | |
| US6545647B1 (en) | Antenna system for communicating simultaneously with a satellite and a terrestrial system | |
| Dai et al. | A wideband compact magnetoelectric dipole antenna fed by SICL for millimeter wave applications | |
| JPH1028012A (ja) | 平面アンテナ | |
| JP3167342B2 (ja) | 送受共用円偏波アンテナ | |
| Etellisi et al. | Wideband monostatic co-polarized co-channel simultaneous transmit and receive broadside circular array antenna | |
| Kuznetcov et al. | Dual-polarized high-isolation antenna design and beam steering array enabling full-duplex communications for operation over a wide frequency range | |
| JPH11225017A (ja) | アンテナ装置 | |
| JPH04122107A (ja) | マイクロストリップアンテナ | |
| US11881611B2 (en) | Differential fed dual polarized tightly coupled dielectric cavity radiator for electronically scanned array applications | |
| JP3308605B2 (ja) | ２周波共用電磁結合マイクロストリップアンテナ | |
| JP2003037435A (ja) | アンテナ装置及びこれを用いた受信装置 | |
| JPH0590826A (ja) | マイクロストリツプアンテナ | |
| JP3181326B2 (ja) | マイクロストリツプアンテナ、およびアレーアンテナ | |
| JP3304019B2 (ja) | アレーアンテナ、それを備えた受信装置およびアレーアンテナにおける指向特性決定方法 | |
| US11682842B1 (en) | Log periodic array application of minature active differential/quadrature radiating elements | |
| JP3292487B2 (ja) | アレイアンテナ | |
| JP3021480B2 (ja) | ２周波数共用アレイフィード | |
| US11329375B1 (en) | Differential quadrature radiating elements and feeds | |
| US20220368026A1 (en) | Planar monolithic combiner and multiplexer for antenna arrays | |
| JP2001094338A (ja) | 円偏波パッチアンテナ | |
| JPH0884018A (ja) | 電磁結合パッチアンテナ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070822 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080822 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090822 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100822 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110822 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120822 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120822 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130822 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |