JPH0881257A - セラミックス複合材料 - Google Patents
セラミックス複合材料Info
- Publication number
- JPH0881257A JPH0881257A JP6240792A JP24079294A JPH0881257A JP H0881257 A JPH0881257 A JP H0881257A JP 6240792 A JP6240792 A JP 6240792A JP 24079294 A JP24079294 A JP 24079294A JP H0881257 A JPH0881257 A JP H0881257A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite material
- polycrystalline
- ceramic composite
- colony
- melt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 高温での機械的強度及び耐クリープ特性が良
好なセラミックス複合材料を提供する。 【構成】 複合材料は、多結晶α−アルミナと多結晶イ
ットリア・アルミナ・ガーネットからなる。
好なセラミックス複合材料を提供する。 【構成】 複合材料は、多結晶α−アルミナと多結晶イ
ットリア・アルミナ・ガーネットからなる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は室温から高温までの広い
範囲にわたって機械的強度が大きくかつ耐クリ−プ特性
が良好であり、さらに耐酸化性が優れており、高温に曝
される構造材料として好適に使用することのできる、セ
ラミックス複合材料に関する。
範囲にわたって機械的強度が大きくかつ耐クリ−プ特性
が良好であり、さらに耐酸化性が優れており、高温に曝
される構造材料として好適に使用することのできる、セ
ラミックス複合材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】高温下で用いられるセラミックス材料と
してＳｉＣあるいはＳｉ3 Ｎ4 が期待され、その実用化
が研究されてきたが、これらの材料は高温特性が充分で
はなく、実用化する上で問題となっている。その代替材
料としてＳＥＰ社の化学気相含浸法によるＳｉＣ／Ｓｉ
Ｃ複合材料が脚光を浴び、現在では世界最高の高温材料
と考えられており、その研究開発が進められているが、
その使用温度範囲は１４００℃以下とされている。
してＳｉＣあるいはＳｉ3 Ｎ4 が期待され、その実用化
が研究されてきたが、これらの材料は高温特性が充分で
はなく、実用化する上で問題となっている。その代替材
料としてＳＥＰ社の化学気相含浸法によるＳｉＣ／Ｓｉ
Ｃ複合材料が脚光を浴び、現在では世界最高の高温材料
と考えられており、その研究開発が進められているが、
その使用温度範囲は１４００℃以下とされている。
【０００３】Journal of the American Ceramics Soci
ety ７６巻１号２９〜３２ペ−ジ（１９９３年）には、
Ａｌ2 Ｏ3 −Ｙ3 Ａｌ5 Ｏ12共晶で示されるアルミナと
イットリア・アルミナ・ガ−ネット（以下において「Ｙ
ＡＧ」ということがある。）とからなる複合体が開示さ
れている。さらに、この文献には、上記複合体の製法と
して、Ａｌ2 Ｏ3 とＹ2 Ｏ3 との混合粉末を溶融し、つ
いでルツボ内で一方向に溶解凝固する方法が開示されて
いる。
ety ７６巻１号２９〜３２ペ−ジ（１９９３年）には、
Ａｌ2 Ｏ3 −Ｙ3 Ａｌ5 Ｏ12共晶で示されるアルミナと
イットリア・アルミナ・ガ−ネット（以下において「Ｙ
ＡＧ」ということがある。）とからなる複合体が開示さ
れている。さらに、この文献には、上記複合体の製法と
して、Ａｌ2 Ｏ3 とＹ2 Ｏ3 との混合粉末を溶融し、つ
いでルツボ内で一方向に溶解凝固する方法が開示されて
いる。
【０００４】上記文献２９ペ−ジ右欄９〜１０行の記載
及び同ペ−ジ図１及び図２から、上記複合体は、多結晶
からなり、粒界相を有していることがわかる。換言する
と、この複合体はコロニ−の集合体から構成されてい
る。このことは、例えば、上記文献３０ペ−ジ左欄最終
行〜同右欄１行の「破壊は通常Ａｌ2 Ｏ3 −ＹＡＧ界面
に沿って走る亀裂を有するコロニ−境界に沿っており」
との記載からも裏付けられる。そして、このコロニ−境
界が上記文献３０ペ−ジの図２中において他の部分に比
較して組織が大きくなっている部分で示されている。
及び同ペ−ジ図１及び図２から、上記複合体は、多結晶
からなり、粒界相を有していることがわかる。換言する
と、この複合体はコロニ−の集合体から構成されてい
る。このことは、例えば、上記文献３０ペ−ジ左欄最終
行〜同右欄１行の「破壊は通常Ａｌ2 Ｏ3 −ＹＡＧ界面
に沿って走る亀裂を有するコロニ−境界に沿っており」
との記載からも裏付けられる。そして、このコロニ−境
界が上記文献３０ペ−ジの図２中において他の部分に比
較して組織が大きくなっている部分で示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記文献に開示されて
いる複合材料は、例えば図４に示されるように、歪み速
度と一定にした場合の応力は１５３０℃及び１６５０℃
でサファイア繊維のそれとほぼ同程度である。さらに、
本発明者の実験によると、上記文献に記載の複合体は、
複合体内部に気泡あるいはボイドを含有しており、高温
において機械的強度が急激に低下することが認められ
た。
いる複合材料は、例えば図４に示されるように、歪み速
度と一定にした場合の応力は１５３０℃及び１６５０℃
でサファイア繊維のそれとほぼ同程度である。さらに、
本発明者の実験によると、上記文献に記載の複合体は、
複合体内部に気泡あるいはボイドを含有しており、高温
において機械的強度が急激に低下することが認められ
た。
【０００６】本発明の目的は、多結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と
多結晶ＹＡＧとからなり、室温から高温にわたって優れ
た機械的強度及びクリ−プ特性を有し、特に高温におけ
るこれら特性が飛躍的に改善されたセラミックス複合材
料を提供することにある。
多結晶ＹＡＧとからなり、室温から高温にわたって優れ
た機械的強度及びクリ−プ特性を有し、特に高温におけ
るこれら特性が飛躍的に改善されたセラミックス複合材
料を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は、多
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶Ｙ3 Ａｌ5 Ｏ12とからな
り、コロニ−が存在せず、大気中１５００℃での三点曲
げ強度が５００ＭＰａ以上であるセラミックス複合材料
によって達成される。
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶Ｙ3 Ａｌ5 Ｏ12とからな
り、コロニ−が存在せず、大気中１５００℃での三点曲
げ強度が５００ＭＰａ以上であるセラミックス複合材料
によって達成される。
【０００８】以下に本発明のセラミックス複合材料を詳
細に説明する。
細に説明する。
【０００９】図１は後述する実施例１で得られたセラミ
ックス複合材料の凝固方向に対して直角な面からのＸ線
回折を示す図である。
ックス複合材料の凝固方向に対して直角な面からのＸ線
回折を示す図である。
【００１０】図１にはＹＡＧの（２１１）面、（３２
１）面、（４００）面、（４２０）面、（４２２）面、
（４３１）面、（５２１）面、（５３２）面、（６３
１）面、（６４０）面、（７２１）面、（６５１）面及
び（７５２）面からの回折に相当する２θ＝１８．１
度、２７．８度、２９．７８度、３３．２６度、３６．
６３度、３８．２２度、４１．１８度、４６．６２度、
５１．６度、５５．２８度、５６．２６度、６０．７度
及び６９．０６度のピ−クが観察される。
１）面、（４００）面、（４２０）面、（４２２）面、
（４３１）面、（５２１）面、（５３２）面、（６３
１）面、（６４０）面、（７２１）面、（６５１）面及
び（７５２）面からの回折に相当する２θ＝１８．１
度、２７．８度、２９．７８度、３３．２６度、３６．
６３度、３８．２２度、４１．１８度、４６．６２度、
５１．６度、５５．２８度、５６．２６度、６０．７度
及び６９．０６度のピ−クが観察される。
【００１１】さらに、図１には、Ａｌ2 Ｏ3 の（０１
２）面、（１１０）面、（０２４）面及び（２１１）面
からの回折に相当する２θ＝２６．６２度、３７．７８
度、５２．７度及び５９．７８度のピ−クが観察され
る。このことから、本発明のセラミックス複合材料は多
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶ＹＡＧとから構成されてい
ることがわかる。
２）面、（１１０）面、（０２４）面及び（２１１）面
からの回折に相当する２θ＝２６．６２度、３７．７８
度、５２．７度及び５９．７８度のピ−クが観察され
る。このことから、本発明のセラミックス複合材料は多
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶ＹＡＧとから構成されてい
ることがわかる。
【００１２】図２は後述する実施例１で得られたセラミ
ックス複合材料の光学顕微鏡写真であり、前記した公知
文献の図１及び図２に見られるような、コロニ−、粒界
相あるいは粗大粒子は観察されない。なお、コロニ−と
は粗大粒子で特徴付けられる粒界で囲まれた領域を意味
する。
ックス複合材料の光学顕微鏡写真であり、前記した公知
文献の図１及び図２に見られるような、コロニ−、粒界
相あるいは粗大粒子は観察されない。なお、コロニ−と
は粗大粒子で特徴付けられる粒界で囲まれた領域を意味
する。
【００１３】他方、図３は後述する比較例１で得られた
複合材料の光学顕微鏡写真であり、この複合材料は前記
した公知文献の図１及び図２に示されているようなコロ
ニ−、粒界相あるいは粗大粒子を有していることがわか
る。
複合材料の光学顕微鏡写真であり、この複合材料は前記
した公知文献の図１及び図２に示されているようなコロ
ニ−、粒界相あるいは粗大粒子を有していることがわか
る。
【００１４】本発明のセラミックス複合材料は、多結晶
α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶ＹＡＧとが微細なレベルで均質
に海島構造を形成しており、多結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 が海
を、多結晶ＹＡＧが島を、それぞれ、形成している。海
島の大きさは凝固条件を変更することによって制御が可
能であるが、一般には１〜５０μｍである。
α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶ＹＡＧとが微細なレベルで均質
に海島構造を形成しており、多結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 が海
を、多結晶ＹＡＧが島を、それぞれ、形成している。海
島の大きさは凝固条件を変更することによって制御が可
能であるが、一般には１〜５０μｍである。
【００１５】Ａｌ2 Ｏ3 とＹＡＧとは、Ａｌ2 Ｏ3 ５５
容積％、ＹＡＧ４５容積％で共晶を形成するが、本発明
のセラミックス複合材料においては、原料粉末のＡｌ2
Ｏ3及びＹＡＧ粉末の配合割合を変えることにより、多
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 約２０〜８０容積％、多結晶ＹＡＧ
約８０〜２０容積％の範囲内でその分率を変化させるこ
とができる。
容積％、ＹＡＧ４５容積％で共晶を形成するが、本発明
のセラミックス複合材料においては、原料粉末のＡｌ2
Ｏ3及びＹＡＧ粉末の配合割合を変えることにより、多
結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 約２０〜８０容積％、多結晶ＹＡＧ
約８０〜２０容積％の範囲内でその分率を変化させるこ
とができる。
【００１６】本発明のセラミックス複合材料は、例えば
以下の方法によって調製することができる。最初にα−
Ａｌ2 Ｏ3 粉末及びＹ2 Ｏ3 粉末を、所望する成分比率
のセラミックス複合材料を生成する割合で混合して、混
合粉末を調製する。混合方法については特別の制限はな
く、乾式混合法及び湿式混合法のいずれも採用すること
ができる。湿式混合法を用いる際の媒体としては、メタ
ノ−ル、エタノ−ルのようなアルコ−ルが一般に使用さ
れる。ついで、この混合粉末を公知の溶解炉、例えばア
−ク溶解炉を用いて、両原料が溶解する温度、例えば１
８００〜２５００℃に加熱して溶解する。
以下の方法によって調製することができる。最初にα−
Ａｌ2 Ｏ3 粉末及びＹ2 Ｏ3 粉末を、所望する成分比率
のセラミックス複合材料を生成する割合で混合して、混
合粉末を調製する。混合方法については特別の制限はな
く、乾式混合法及び湿式混合法のいずれも採用すること
ができる。湿式混合法を用いる際の媒体としては、メタ
ノ−ル、エタノ−ルのようなアルコ−ルが一般に使用さ
れる。ついで、この混合粉末を公知の溶解炉、例えばア
−ク溶解炉を用いて、両原料が溶解する温度、例えば１
８００〜２５００℃に加熱して溶解する。
【００１７】引き続き、上記の溶解物をそのままルツボ
に仕込み一方向に凝固させて、本発明のセラミックス複
合材料を調製する。別の方法として、上記の溶解物を一
旦凝固させた後に粉砕し、粉砕物をルツボに仕込み、つ
いで溶解させて一方向に凝固させる方法も採用すること
ができる。
に仕込み一方向に凝固させて、本発明のセラミックス複
合材料を調製する。別の方法として、上記の溶解物を一
旦凝固させた後に粉砕し、粉砕物をルツボに仕込み、つ
いで溶解させて一方向に凝固させる方法も採用すること
ができる。
【００１８】溶解凝固の際の雰囲気圧力は、通常１０-3
torr以下である。また、一方向に凝固させるときのルツ
ボの移動速度、換言するとセラミックス複合材料の成長
速度は通常２００mm／時間より大きくかつ１０００mm／
時間以下である。雰囲気圧力及び移動速度以外の調製条
件ははそれ自体公知の方法の条件と同様である。
torr以下である。また、一方向に凝固させるときのルツ
ボの移動速度、換言するとセラミックス複合材料の成長
速度は通常２００mm／時間より大きくかつ１０００mm／
時間以下である。雰囲気圧力及び移動速度以外の調製条
件ははそれ自体公知の方法の条件と同様である。
【００１９】溶解凝固の際の雰囲気圧力が条件範囲外に
なると、コロニ−が生成し、かつボイドがコロニ−界面
に生成しやすくなり、機械的強度及びクリ−プ特性の優
れた複合材料を得ることが困難になる。
なると、コロニ−が生成し、かつボイドがコロニ−界面
に生成しやすくなり、機械的強度及びクリ−プ特性の優
れた複合材料を得ることが困難になる。
【００２０】一方向凝固させる装置としては、垂直方向
に設置された円筒状の容器内にルツボが上下方向に移動
可能に収納されており、円筒状容器の略中央部外側に加
熱用の誘導コイルが取り付けられており、容器内空間を
減圧にするための真空ポンプが設置されている、それ自
体公知の装置を使用することができる。
に設置された円筒状の容器内にルツボが上下方向に移動
可能に収納されており、円筒状容器の略中央部外側に加
熱用の誘導コイルが取り付けられており、容器内空間を
減圧にするための真空ポンプが設置されている、それ自
体公知の装置を使用することができる。
【００２１】
【実施例】以下に実施例及び比較例を示す。
【００２２】実施例１ α−Ａｌ2 Ｏ3 粉末（住友化学工業製、商品名ＡＫＰ−
３０）及びＹ2 Ｏ3 粉末（信越化学工業製、微粉タイ
プ）を、前者対後者のモル比が８２％対１８％になる割
合で、エタノ−ルを用いて湿式ボ−ルミルによって混合
し、得られたスラリからロ−タリエバポレイタを用いて
エタノ−ルを除去した。
３０）及びＹ2 Ｏ3 粉末（信越化学工業製、微粉タイ
プ）を、前者対後者のモル比が８２％対１８％になる割
合で、エタノ−ルを用いて湿式ボ−ルミルによって混合
し、得られたスラリからロ−タリエバポレイタを用いて
エタノ−ルを除去した。
【００２３】こうして得られたα−Ａｌ2 Ｏ3 及びＹ2
Ｏ3 からなる混合粉末をチャンバ−内に設置されたルツ
ボに仕込み、１０-5torrの雰囲気圧力に維持して、高周
波コイルを用いてルツボを１８５０〜１９００℃に加熱
して、金型内の混合粉末を溶解した。つぎに、上記と同
一の雰囲気圧力下にルツボを２２０mm／時間の速度で降
下させ一方向凝固させて、セラミックス複合材料を得
た。
Ｏ3 からなる混合粉末をチャンバ−内に設置されたルツ
ボに仕込み、１０-5torrの雰囲気圧力に維持して、高周
波コイルを用いてルツボを１８５０〜１９００℃に加熱
して、金型内の混合粉末を溶解した。つぎに、上記と同
一の雰囲気圧力下にルツボを２２０mm／時間の速度で降
下させ一方向凝固させて、セラミックス複合材料を得
た。
【００２４】この複合材料の凝固方向に垂直な面からの
Ｘ線回折図を図１に示す。図１には多結晶ＹＡＧと多結
晶α−Ａｌ2 Ｏ3 の回折ピ−クが観察され、上記複合材
料が多結晶から構成されていることがわかる。
Ｘ線回折図を図１に示す。図１には多結晶ＹＡＧと多結
晶α−Ａｌ2 Ｏ3 の回折ピ−クが観察され、上記複合材
料が多結晶から構成されていることがわかる。
【００２５】また、この複合材料の光学顕微鏡写真を図
２に示す。図２から、この複合材料はコロニ−あるいは
粒界相を有しておらず、さらに気泡又はボイドが存在し
ない均一な海島構造を取っていることがわかる。
２に示す。図２から、この複合材料はコロニ−あるいは
粒界相を有しておらず、さらに気泡又はボイドが存在し
ない均一な海島構造を取っていることがわかる。
【００２６】この複合材料の機械的強度を表１に示す。
表１において、三点曲げ強度及び圧縮クリ−プ特性はい
ずれも大気中で測定した値である。また、この複合材料
を１７００℃の大気中に１００時間保持した後の重量増
は０．００４mg／cm3 であった。
表１において、三点曲げ強度及び圧縮クリ−プ特性はい
ずれも大気中で測定した値である。また、この複合材料
を１７００℃の大気中に１００時間保持した後の重量増
は０．００４mg／cm3 であった。
【００２７】実施例２ チャンバ−内の雰囲気圧力及びルツボの降下速度を、そ
れぞれ、１０-3torr及び３００mm／時間に変えた以外は
実施例１を繰り返して、セラミックス複合材料を得た。
この複合材料の凝固方向に垂直な面からのＸ線回折図は
図１と同じであり、上記複合材料が多結晶から構成され
ていることが判明した。
れぞれ、１０-3torr及び３００mm／時間に変えた以外は
実施例１を繰り返して、セラミックス複合材料を得た。
この複合材料の凝固方向に垂直な面からのＸ線回折図は
図１と同じであり、上記複合材料が多結晶から構成され
ていることが判明した。
【００２８】また、この複合材料の光学顕微鏡写真か
ら、この複合材料はコロニ−あるいは粒界相を有してお
らず、さらに気泡又はボイドが存在しない均一な海島構
造をとっていることが観察された。
ら、この複合材料はコロニ−あるいは粒界相を有してお
らず、さらに気泡又はボイドが存在しない均一な海島構
造をとっていることが観察された。
【００２９】この複合材料の機械的特性を表１に示す。
また、この複合材料を１７００℃の大気中に１００時間
保持した後の重量増は０．００５mg／cm3 であった。
また、この複合材料を１７００℃の大気中に１００時間
保持した後の重量増は０．００５mg／cm3 であった。
【００３０】比較例１ チャンバ−内の圧力を常圧にした以外は実施例１を繰り
返して、セラミックス複合材料を調製した。得られた複
合材料の光学顕微鏡写真を図３に示す。
返して、セラミックス複合材料を調製した。得られた複
合材料の光学顕微鏡写真を図３に示す。
【００３１】図３から、この複合材料はコロニ−又は粒
界相、並びに気泡を有していることがわかる。この複合
材料の機械的特性を表１に示す。また、この複合材料を
１７００℃の大気中に１００時間保持した後の重量増は
０．０２mg／cm3 であった。
界相、並びに気泡を有していることがわかる。この複合
材料の機械的特性を表１に示す。また、この複合材料を
１７００℃の大気中に１００時間保持した後の重量増は
０．０２mg／cm3 であった。
【００３２】
【表１】
【図１】図１は実施例１で得られた複合材料のＸ線回折
図である。
図である。
【図２】図２は実施例１で得られた複合材料の粒子構造
を示す図面に代える光学顕微鏡写真である。
を示す図面に代える光学顕微鏡写真である。
【図３】図３は比較例１で得られた複合材料の粒子構造
を示す図面に代える光学顕微鏡写真である。
を示す図面に代える光学顕微鏡写真である。
Claims (1)
- 【請求項１】多結晶α−Ａｌ2 Ｏ3 と多結晶Ｙ3 Ａｌ5
Ｏ12とからなり、コロニ−が存在せず、大気中１５００
℃での三点曲げ強度が５００ＭＰａ以上であることを特
徴とするセラミックス複合材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06240792A JP3128044B2 (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-09 | セラミックス複合材料 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31724293 | 1993-11-12 | ||
| JP19347194 | 1994-07-15 | ||
| JP5-317242 | 1994-07-15 | ||
| JP6-193471 | 1994-07-15 | ||
| JP06240792A JP3128044B2 (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-09 | セラミックス複合材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0881257A true JPH0881257A (ja) | 1996-03-26 |
| JP3128044B2 JP3128044B2 (ja) | 2001-01-29 |
Family
ID=27326772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06240792A Expired - Fee Related JP3128044B2 (ja) | 1993-11-12 | 1994-09-09 | セラミックス複合材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3128044B2 (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5981415A (en) * | 1996-07-01 | 1999-11-09 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite material and porous ceramic material |
| US7633217B2 (en) | 2004-06-24 | 2009-12-15 | Ube Industries, Ltd. | White-light light emitting diode device |
| US7863636B2 (en) | 2005-08-10 | 2011-01-04 | Ube Industries, Ltd. | Substrate for light-emitting diode, and light-emitting diode |
| US7935973B2 (en) | 2004-10-21 | 2011-05-03 | Ube Industries, Ltd. | Light-emitting diode, light-emitting diode substrate and production method of light-emitting diode |
| WO2011125422A1 (ja) | 2010-03-31 | 2011-10-13 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体、その製造方法、及びそれを備えた発光装置 |
| US8093799B2 (en) | 2006-09-25 | 2012-01-10 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite for phototransformation and light emitting device using the same |
| WO2012077599A1 (ja) | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体及びその製造方法 |
| WO2012081566A1 (ja) | 2010-12-16 | 2012-06-21 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体、その製造方法、及びそれを備えた発光装置 |
| EP2497758A2 (en) | 2003-01-20 | 2012-09-12 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite material for optical conversion and use thereof |
| WO2013008751A1 (ja) | 2011-07-08 | 2013-01-17 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体の製造方法 |
| US8357262B2 (en) | 2005-08-31 | 2013-01-22 | Kyocera Corporation | Corrosion-resistant member, treatment apparatus and sample treatment method using the member, and method for manufacture of corrosion-resistant member |
| WO2013146994A1 (ja) | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体およびそれを用いた発光装置 |
| US8608978B2 (en) | 2006-01-19 | 2013-12-17 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite light-converting member and light-emitting device using the same |
-
1994
- 1994-09-09 JP JP06240792A patent/JP3128044B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5981415A (en) * | 1996-07-01 | 1999-11-09 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite material and porous ceramic material |
| EP2497758A2 (en) | 2003-01-20 | 2012-09-12 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite material for optical conversion and use thereof |
| US8900480B2 (en) | 2003-01-20 | 2014-12-02 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite material for light conversion and use thereof |
| US7633217B2 (en) | 2004-06-24 | 2009-12-15 | Ube Industries, Ltd. | White-light light emitting diode device |
| US7935973B2 (en) | 2004-10-21 | 2011-05-03 | Ube Industries, Ltd. | Light-emitting diode, light-emitting diode substrate and production method of light-emitting diode |
| US7863636B2 (en) | 2005-08-10 | 2011-01-04 | Ube Industries, Ltd. | Substrate for light-emitting diode, and light-emitting diode |
| US8357262B2 (en) | 2005-08-31 | 2013-01-22 | Kyocera Corporation | Corrosion-resistant member, treatment apparatus and sample treatment method using the member, and method for manufacture of corrosion-resistant member |
| US8608978B2 (en) | 2006-01-19 | 2013-12-17 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite light-converting member and light-emitting device using the same |
| US8093799B2 (en) | 2006-09-25 | 2012-01-10 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite for phototransformation and light emitting device using the same |
| WO2011125422A1 (ja) | 2010-03-31 | 2011-10-13 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体、その製造方法、及びそれを備えた発光装置 |
| WO2012077599A1 (ja) | 2010-12-10 | 2012-06-14 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体及びその製造方法 |
| US9543480B2 (en) | 2010-12-10 | 2017-01-10 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite for light conversion and method for manufacture thereof |
| WO2012081566A1 (ja) | 2010-12-16 | 2012-06-21 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体、その製造方法、及びそれを備えた発光装置 |
| US9074126B2 (en) | 2010-12-16 | 2015-07-07 | Ube Industries, Ltd. | Ceramic composite for light conversion |
| WO2013008751A1 (ja) | 2011-07-08 | 2013-01-17 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体の製造方法 |
| WO2013146994A1 (ja) | 2012-03-30 | 2013-10-03 | 宇部興産株式会社 | 光変換用セラミック複合体およびそれを用いた発光装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3128044B2 (ja) | 2001-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3216683B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| US5484752A (en) | Ceramic composite material | |
| US5214011A (en) | Process for preparing ceramic-metal composite bodies | |
| JP3264106B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| JPH0881257A (ja) | セラミックス複合材料 | |
| EP0429665A1 (en) | Method of producing ceramic sinter | |
| CN112645726B (zh) | 一种具有典型长颗粒形貌、富含层错和孪晶的碳化硅晶须陶瓷及其制备方法 | |
| JP3743462B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| JPS638071B2 (ja) | ||
| JP3412381B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| JP3412378B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| JP3412379B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| EP0410601B1 (en) | Composite ceramic material | |
| JPH03218967A (ja) | 高強度アルミナ―ジルコニア系セラミックス焼結体 | |
| US5935888A (en) | Porous silicon nitride with rodlike grains oriented | |
| JP4368033B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| JP3878976B2 (ja) | 高強度・高靱性アルミナ質焼結体およびその製造方法 | |
| JPH11157962A (ja) | 高耐摩耗性アルミナ質焼結体とその製造方法 | |
| Powers et al. | Titanium effects on sintering and grain boundary mobility of alumina | |
| JP3412380B2 (ja) | セラミックス複合材料 | |
| KR0174253B1 (ko) | Ti5Si3-Cu계 금속간 화합물의 제조방법 | |
| JP3126059B2 (ja) | アルミナ基複合焼結体 | |
| Iturriza et al. | Densification of silicon nitride ceramics under sinter-HIP conditions | |
| JP2793635B2 (ja) | 窒化ケイ素粉末組成物 | |
| WO2000078690A1 (en) | Method for preparing structural ceramic nanocomposites of alumina and silicon carbide, and nanocomposites prepared by the method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071110 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081110 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081110 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091110 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091110 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101110 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101110 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111110 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111110 Year of fee payment: 11 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111110 Year of fee payment: 11 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111110 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121110 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121110 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |