JPH088074A

JPH088074A - 高圧放電灯点灯装置

Info

Publication number: JPH088074A
Application number: JP14515594A
Authority: JP
Inventors: Takeshi Kamoi; 武志鴨井; Minoru Yamamoto; 実山本
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1994-06-27
Filing date: 1994-06-27
Publication date: 1996-01-12

Abstract

(57)【要約】【目的】グロー放電からアーク放電への移行や、パルス
電圧の発生停止後の点灯維持が容易で、再始動時の始動
性が良好な高圧放電灯点灯装置を、形状的に大型化する
ことを極力抑えながら実現する。【構成】交流電源Ｅと、高圧放電灯ＬＰと、この高圧放
電灯ＬＰの安定器Ｌと、高圧放電灯ＬＰを始動する際に
始動用のパルス電圧を発生させるパルス発生器ＰＧとを
有する高圧放電灯点灯装置において、高圧放電灯ＬＰと
直列にトランスＴ ₁の２次側巻線ｎ₂を接続し、高圧放
電灯ＬＰの始動時に高周波電流を発生する高周波電源Ｉ
ＮＶを前記トランスＴ₁の１次側巻線ｎ₁に接続した。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、水銀ランプ、メタルハ
ライドランプ、高圧ナトリウムランプ等の高圧放電灯を
始動・点灯させるための高圧放電灯点灯装置に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】図１６に一般的な高圧放電灯点灯装置の
一例を示す。商用交流電源Ｅに、安定器となるインダク
タンス要素Ｌを直列的に接続し、商用交流電圧により高
圧放電灯ＬＰを点灯させる。高圧放電灯ＬＰは、始動時
に数ｋＶの高電圧が必要であるため、インダクタンス要
素Ｌと高圧放電灯ＬＰとの間に、パルス発生器ＰＧを付
加している。パルス発生器ＰＧは、インダクタンス要素
Ｌ₂と、コンデンサＣ₃，Ｃ₄，Ｃ₅、抵抗Ｒ₄，Ｒ₅
及び電圧応答素子Ｑ₃で構成されており、電圧応答素子
Ｑ₃がブレークオーバーしたときに、電圧応答素子Ｑ₃
を介して電荷が放電されて、その電流がインダクタンス
要素Ｌ₂の巻線比により昇圧されて、高圧パルス電圧を
発生するものである。この高圧パルス電圧は、商用交流
電源Ｅの交流電圧に重畳されて高圧放電灯ＬＰに印加さ
れる。

【０００３】また、図１７に示すように、パルス発生器
ＰＧのインダクタンス要素Ｌ₁を安定器として兼用する
場合もある。この回路では、高圧放電灯ＬＰの両端電圧
は、抵抗Ｒ₁，Ｒ₂により分圧され、コンデンサＣ₂の
電圧が上昇すると、トリガー素子Ｑ₂が導通し、抵抗Ｒ
₃を介してコンデンサＣ₂の電荷がスイッチング素子Ｑ
₁のゲートに放電される。これにより、スイッチング素
子Ｑ₁が導通し、このときにコンデンサＣ₁を介して流
れる電流がインダクタンス要素Ｌ₁の巻数比により昇圧
されて、高圧パルス電圧が発生する。この高圧パルス電
圧は、商用交流電源Ｅの交流電圧に重畳されて高圧放電
灯ＬＰに印加される。

【０００４】いずれの場合にも、高圧放電灯ＬＰはパル
ス発生器ＰＧにより高さが数ｋＶ、幅が数μｓｅｃのパ
ルス電圧により絶縁破壊されて、グロー放電を行う。そ
の後、電源から安定器を介して供給されるエネルギーに
より、グロー放電はアーク放電に移行し、点灯維持され
る。パルス発生器ＰＧにより発生するパルス電圧は、高
圧放電灯ＬＰの種類により異なるが、通常の初始動時に
ついて確実にグロー放電する電圧である。また、パルス
電圧を発生させる位相は、電源電圧位相の６０〜９０
度、２４０〜２７０度の位相に印加するのが良いとされ
ている。

【０００５】高圧放電灯ＬＰはパルス発生器ＰＧにより
始動され、安定器を介して電源が供給されて点灯維持さ
れるが、始動直後から徐々に内部が高温・高圧となり点
灯状態が安定する。いま、高圧放電灯ＬＰが安定点灯さ
れている際、何らかの原因により高圧放電灯ＬＰに対す
る電源の供給が停止すれば、高圧放電灯ＬＰは消灯する
が、その直後に再び電源が供給されても点灯せず、ま
た、パルス発生器ＰＧによりパルスが印加されても、高
圧放電灯ＬＰの内部は、非常に高温・高圧になっている
ため、高圧放電灯ＬＰは始動しない。高圧放電灯ＬＰが
再び始動するためには、高圧放電灯ＬＰの内部の温度が
下がり、圧力が低下するのを待たなければならず、高圧
放電灯ＬＰが消灯した後、高温放電灯ＬＰの種類にもよ
るが、十数分〜２０分程度、高圧放電灯ＬＰによる光を
得られない。つまり、瞬時再始動ができないという問題
が生じる。

【０００６】ところで、この再始動の際、パルス印加時
にはパルスによるグロー放電はするが、アーク放電に移
行しない場合や、アーク放電に移行するが、パルスの停
止と共に立消えする場合がある。これは、再始動時にお
いては、高圧放電灯ＬＰの内部が初始動時に比べて高温
・高圧となっているので、パルスのエネルギーによりグ
ロー放電はしても、そのグロー放電をアーク放電に移行
させるためのエネルギーとして、電源から安定器を介し
て供給されるエネルギーだけでは不足であるため、アー
ク放電に移行しないのである。また、アーク放電に移行
するが、パルス停止と共に立消えする場合は、パルスの
エネルギーにより、アーク放電を維持している状態であ
り、そのため、パルスが停止すると、アーク放電が維持
できず、立消えするのである。

【０００７】初始動時においても、上述のパルス印加位
相６０〜９０度（２４０〜２７０度）以外の位相でパル
スを印加した場合、パルスを停止させると、アーク放電
が維持されず、立消えする場合がある。これは、上述の
パルス印加位相以外の位相では、パルス印加時の電源電
圧が低く、グロー放電からアーク放電への移行、及びパ
ルス停止後のアーク放電の維持が難しく、９０〜１８０
度（２７０〜３６０度）の位相では、電源電圧が下が
り、極性が反転に向かうため、グロー放電からアーク放
電への移行や、アーク放電の維持が難しいためである。

【０００８】このような消灯直後の高温・高圧の状態に
ある高圧放電灯ＬＰを再び始動点灯させる場合に、再始
動時の始動性の向上や、パルスの印加位相条件の緩和を
図る手段としては、パルス電圧の高さを高くしたり、幅
を広げたりする方法や、パルス電圧の印加時間を長くす
る方法が考えられる。具体的には、幅の広い（数十μｓ
ｅｃ程度）、高さが十数ｋＶのパルス電圧を印加する方
法や、幅の狭い（数百ｎｓｅｃ程度）、ピーク電圧が数
十ｋＶのパルス電圧を商用半サイクルに１０本以上印加
する方法などが知られている。しかしながら、パルス電
圧の高さ、幅を大きくするためには、巻数の増加も必要
となり、回路構成が複雑化すると共に、絶縁性能の向上
も必要となるために、形状の大型化を招くという問題が
生じる。

【０００９】そこで、例えば、図１８、図１９のよう
に、絶縁破壊及びグロー放電を起こすための高圧パルス
電圧と、アーク放電への移行及びその放電維持のための
低圧パルス電圧を併用し、これらを組合わせて印加する
ことにより、瞬時再始動に必要なパルスの波高値を大幅
に低減することが提案されている。まず、図１８に示す
従来例（特開昭６２−８８２９５号公報参照）は、安定
器部Ｂと始動回路部ＰＧを有し、高圧放電灯ＬＰを瞬時
に再始動するために、高圧放電灯ＬＰが絶縁破壊を起こ
す高圧パルス電圧を発生するパルス発生器ＰＧ２と、放
電を維持させる幅の広い低圧パルス電圧を発生するパル
ス発生器ＰＧ１とを備え、高圧パルス電圧、低圧パルス
電圧の順に高圧放電灯ＬＰに印加するようにしたもので
ある。次に、図１９に示す従来例（特開平２−７７７３
０号公報参照）では、高圧放電灯ＬＰを瞬時に再始動す
るために、高圧放電灯ＬＰが絶縁破壊を起こす高圧パル
ス電圧を発生するパルス発生器ＰＧ２と、放電を維持さ
せる幅の広い低圧パルス電圧を発生するパルス発生器Ｐ
Ｇ１とを有し、パルス発生器ＰＧ１のインダクタンス要
素Ｌ₁が安定器を兼ねているものにおいて、パルス発生
器ＰＧ１による幅の広い低圧パルス電圧により、パルス
発生器ＰＧ２を作動させると共に、幅の広い低圧パルス
電圧に、パルス発生器ＰＧ２で発生する高圧パルス電圧
を重畳して、高圧放電灯ＬＰに印加するようにしたもの
である。

【００１０】これらの従来例においては、高圧パルス電
圧により高圧放電灯ＬＰを絶縁破壊し、グロー放電させ
た後、低圧パルス電圧により、そのグロー放電をアーク
放電に移行させ、電源Ｅから安定器を介して供給される
エネルギーにより、点灯を維持している。グロー放電か
らアーク放電に移行した際に、高圧放電灯ＬＰを流れる
電流波形をみると、図２０のようである。図２０によれ
ば、電流が０の状態から、絶縁破壊による幅の細いラッ
シュ電流が流れた後、アーク放電に移行し、電源周波数
に等しい電流となっているが、アーク放電移行後も、一
定期間はパルスを印加し続けている。これは、アーク放
電に移行した直後に、パルスを停止した場合、電源から
安定器を介して供給されるエネルギーだけでは、放電の
極性を反転させるだけのエネルギーを与えられず、図２
１（ａ），（ｂ）のように高圧放電灯ＬＰが立消えして
しまうためであり、一定期間パルスを印加し続けて、高
圧放電灯ＬＰの内部状態を定常状態と同様にした後、パ
ルスを停止させて、電源からのエネルギーにより点灯を
維持している。

【００１１】また、別の手段として、図２２又は図２３
に示すように、電源Ｅから安定器を介して、高圧放電灯
ＬＰに供給されるエネルギーを増加させる方法がある。
図２２の構成では、始動検出用のタイマー回路Ａにより
２つのインダクタンス要素Ｌ ₅，Ｌ₆を切り替えるもの
であり、始動時に安定器のインダクタンスを小さくする
ものである。また、図２３の構成では、安定器Ｂをイン
ダクタンス要素Ｌと磁気飽和可能なトランスＴ₁に２分
割し、始動検出用のタイマー回路Ａにより、始動時のみ
トランスＴ₁を磁気飽和させるものである。いずれの場
合も始動時に安定器のインダクタンス値を減少させ、電
源Ｅから高圧放電灯ＬＰに供給されるエネルギーを増加
させている。

【００１２】しかし、図２２の構成では、始動時に挿入
するインダクタンス要素Ｌ₅が磁気飽和すると、安定器
となるインダクタンス要素が無くなることになり、始動
時に電源短絡と同様の状態となるので、始動時に挿入す
るインダクタンス要素Ｌ₅は磁気飽和しないように設計
する必要があり、形状的に非常に大きくなってしまう。
また、図２３の構成では、始動時に飽和させるトランス
Ｔ₁も、安定器のインダクタンス要素であるため、定常
点灯時に流れる電流により磁気飽和してはならない。し
たがって、今、磁気飽和させるインダクタンス要素をト
ランスＴ₁の２次側とすると、始動時には１次側にかな
り大きな電流を流すか、あるいは、１次側の巻数を増や
してインダクタンス値を増やす等、磁気飽和させやすく
する必要があり、やはり形状的にかなり大きくなる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】上述のように、従来例
においては、始動性の向上を図るために、始動時の供給
電力を上げようとすると、安定器としてのインダクタン
ス要素の形状が大きくなるという問題点があった。本発
明は、このような問題点を解決しようとするものであ
り、その目的とするところは、形状的に大型化すること
を極力抑えながら、始動性を向上させた高圧放電灯点灯
装置を提供することにある。

【００１４】また、高圧放電灯ＬＰを瞬時再始動させる
ためには、グロー放電からアーク放電に移行し、内部状
態が定常点灯時の状態になるまでパルスを印加し続けな
ければならないが、その際、放電の極性反転時に、図２
０のように、逆方向に幅の細いラッシュ電流が流れるた
めに、内部状態が定常点灯時と同様の状態になることを
妨げており、パルスを印加する時間が長時間必要であ
る。ラッシュ電流の大きさは、電源電圧のどの位相でパ
ルスを印加するかによって大きく変わり、位相６０〜９
０度（２４０〜２７０度）ではそれほど大きくなく、パ
ルス印加時間は短くて良いが、それより前の位相（０〜
６０度、１８０〜２４０度）では、大きな電流となり、
長時間、パルスを印加しなければならない。これは０〜
６０度の位相では、電源電圧の瞬時値が低く、供給され
るエネルギーが少ないため、パルス電圧の影響を強く受
けるからだと考えられる。したがって、パルス発生位相
としては、６０〜９０度の間に設定すれば良いが、パル
ス発生器のスイッチング素子に加わるストレスが大きく
なる。

【００１５】図１９の場合を例にとって説明する。図１
９のパルス発生器ＰＧ１の動作としては、スイッチング
素子Ｑ₁がＯＮすると、電源Ｅ、インダクタンス要素Ｌ
₁の１次側巻線Ｌ₁₁、コンデンサＣ₁、スイッチング素
子Ｑ₁、電源Ｅの閉ループができ、電源Ｅからコンデン
サＣ₁に充電電流が流れる。この電流によってインダク
タンス要素Ｌ₁が、パルストランスとして働き、パルス
が発生する。スイッチング素子Ｑ₁に流れる電流が保持
電流以下となり、スイッチング素子Ｑ₁がＯＦＦする
と、前記閉ループはなくなるが、コンデンサＣ₁には、
電荷が蓄積されている。次に、電源Ｅの極性が反転し、
ある位相でスイッチング素子Ｑ₁がＯＮすると、電源
Ｅ、スイッチング素子Ｑ₁、コンデンサＣ₁、インダク
タンス要素Ｌ ₁の１次側巻線Ｌ₁₁、電源Ｅの閉ループが
でき、再びパルスが発生する。このとき、一度パルスが
発生し、コンデンサＣ₁に電荷が蓄積され、スイッチン
グ素子Ｑ₁がＯＦＦし、電源Ｅの極性が反転し、再びス
イッチング素子Ｑ₁がＯＮする直前には、スイッチング
素子Ｑ₁にはコンデンサＣ₁の充電電圧と電源Ｅの電圧
の和が加わることになる。したがって、パルス発生位相
を６０〜９０度（２４０〜２７０度）に設定すると、電
源Ｅの瞬時電圧が高く、スイッチング素子Ｑ₁に加わる
電圧が高くなり、ストレスが大きくなるという問題が生
じる。そこで、この発明の他の目的は、スイッチング素
子のストレスを低減し、瞬時再始動性能を確保した高圧
放電灯点灯装置を提供することにある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、上記の
課題を解決するために、図１に示すように、交流電源Ｅ
と、高圧放電灯ＬＰと、この高圧放電灯の安定器Ｌと、
高圧放電灯を始動する際に始動用のパルス電圧を発生さ
せるパルス発生器ＰＧとを有する高圧放電灯点灯装置に
おいて、高圧放電灯と直列にトランスＴ₁の２次側巻線
を接続し、高圧放電灯の始動時に高周波電流を発生する
高周波電源を前記トランスＴ₁の１次側巻線に接続した
ことを特徴とするものである。また、図５に示すよう
に、比較的低圧でパルス幅の広い低圧パルス電圧を発生
する第１のパルス発生器ＰＧ１と、比較的高圧でパルス
幅の狭い高圧パルス電圧を発生する第２のパルス発生器
ＰＧ２とを有する高圧放電灯点灯装置において、第２の
パルス発生器ＰＧ２を停止させた後、第１のパルス発生
器ＰＧ１を停止させることを特徴とするものである。

【００１７】

【作用】図１の回路によれば、始動用のパルス電圧によ
り高圧放電灯が絶縁破壊し、グロー放電をしたときに、
高周波電源を一定期間動作させると、電源から安定器を
介して供給されるエネルギーに加えて、高周波電源から
トランスによって供給されるエネルギーが加算され、エ
ネルギーの供給量が増加し、グロー放電からアーク放電
への移行やパルス停止後の点灯維持が容易となり、始動
性が向上する。また、図５の回路によれば、比較的低圧
でパルス幅の広い低圧パルス電圧を発生する第１のパル
ス発生器と、比較的高圧でパルス幅の狭い高圧パルス電
圧を発生する第２のパルス発生器とを有し、第２のパル
ス発生器を停止させた後、第１のパルス発生器を停止さ
せることにより、パルス電圧印加によるラッシュ電流を
低減させることができ、また、高圧放電灯が安定状態と
なり、電源からのエネルギー供給のみで点灯維持ができ
るまでの時間が短縮されると共に、パルス印加位相を電
源電圧の低い部分とすることも可能となり、スイッチン
グ素子のストレスも低減でき、パルス発生器の設計の自
由度が増すものである。

【００１８】

【実施例】図１は本発明の第１実施例の回路図である。
従来例と異なる構成は、高圧放電灯ＬＰの絶縁破壊時の
電流を検出して、一定期間動作するインバータ回路ＩＮ
Ｖを設け、そのインバータ回路ＩＮＶの出力にトランス
Ｔ₁の１次側巻線ｎ₁を接続し、トランスＴ₁の２次側
巻線ｎ₂を高圧放電灯ＬＰと直列に接続した点である。
さらに詳しく説明すると、パルス発生器ＰＧにより高圧
パルスが発生すると、高圧放電灯ＬＰが絶縁破壊し、グ
ロー放電が生じる。このグロー放電をアーク放電に移行
させて、点灯維持するために、商用交流電源Ｅから安定
器Ｌを介して、エネルギーが供給される。しかし、先の
従来例で述べたように、例えば再始動時のような場合、
グロー放電からアーク放電への移行や、パルス停止後の
点灯維持が難しい場合がある。そこで、高圧放電灯ＬＰ
が絶縁破壊して、グロー放電したことを検出回路Ｘ₁に
より検出し、その検出を受けて、制御回路Ｙ₁により、
一定期間にわたりインバータ回路ＩＮＶを動作させる。
インバータ回路ＩＮＶは、電源Ｅから安定器Ｌを介して
交流電力を供給され、この交流電力をダイオードブリッ
ジＤＢにより全波整流し、平滑用のコンデンサＣ₆によ
り平滑し、スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂を交互にオン・
オフ動作させて、コンデンサＣ₀とインダクタＬ₀の直
列回路を介して数十ＫＨｚ〜数百ＫＨｚの高周波を出力
している。このインバータ回路ＩＮＶの出力には、トラ
ンスＴ₁の１次側巻線ｎ₁が接続されており、トランス
Ｔ₁の２次側巻線ｎ₂は、高圧放電灯ＬＰと直列に接続
されている。

【００１９】いま、トランスＴ₁を空心のトランスと
し、１次側巻線ｎ₁のインダクタンス値Ｌ₁₁を極力小さ
くすると、インバータ回路ＩＮＶからみると、負荷短絡
の状態となり、インバータ回路ＩＮＶのインダクタＬ₀
と動作周波数によって決まる電流がインバータ回路ＩＮ
Ｖを流れる。この電流をＩ₁とすると、この電流が流れ
ることにより、トランスＴ₁の１次側巻線ｎ₁では、ｎ
₁×Ｉ₁（ｎ₁は巻数）の起磁力が発生する。この起磁
力により、トランスＴ₁の２次側には、この磁界の変化
を防げる方向に磁界を発生させる電流が流れる。その大
きさをＩ₂とすると、本来、ｎ₁×Ｉ₁＝ｎ₂×Ｉ₂と
なるが、実際には、空心トランスのため、磁気的結合は
弱く、ｎ₁×Ｉ₁≫ｎ₂×Ｉ₂となる。つまり、トラン
スＴ₁の１次側巻線ｎ₁に流れる電流Ｉ₁の巻数比（ｎ
₁／ｎ₂）に反比例する大きさの電流Ｉ₂を２次側巻線
ｎ₂に流そうとする。

【００２０】図２は本実施例の動作説明図であり、
（ａ）は電源Ｅの電圧波形、（ｂ）はインバータ回路Ｉ
ＮＶからトランスＴ₁によって供給されるエネルギーで
あり、（ａ）と（ｂ）との和である（ｃ）のエネルギー
が高圧放電灯ＬＰに供給される。つまり、パルス発生器
ＰＧによる高圧パルスにより高圧放電灯ＬＰが絶縁破壊
し、グロー放電をしたことを検出回路Ｘ₁により検出
し、インバータ回路ＩＮＶを一定期間動作させると、電
源Ｅから安定器Ｌを介して供給されるエネルギーに加え
て、インバータ回路ＩＮＶからトランスＴ₁によって供
給されるエネルギーが加算され、エネルギーの供給量が
増加し、グロー放電からアーク放電への移行やパルス停
止後の点灯維持が容易となり、始動性が向上する。

【００２１】上述の図１の実施例においては、インバー
タ回路ＩＮＶの出力に接続するトランスＴ₁は空心トラ
ンスとしたが、図３の実施例に示すように、鉄心入りの
トランスでもよい。トランスＴ₁は定常点灯時のランプ
電流により飽和し、無負荷時及びグロー放電時の小電流
では飽和しない設計にする。トランスＴ₁を鉄心トラン
スとすると、１次側のインダクタンス値Ｌ₁₁は一般にイ
ンバータ回路ＩＮＶのインダクタＬ₀と比較して、無視
できない値をとる。したがって、インバータ回路ＩＮＶ
から出力される電流Ｉ₁は、インダクタＬ₀とＬ₁₁及び
動作周波数で決まる。図１の実施例においては、トラン
スＴ₁が空心トランスであるため、磁気的結合は弱く、
ｎ₁×Ｉ₁≫ｎ₂×Ｉ₂となり、トランスＴ₁の２次側
巻線ｎ₂に流れる電流Ｉ₂の値は小さい。しかし、図３
の実施例においては、トランスＴ ₁は鉄心入りのトラン
スであるので、磁気的結合が強く、ｎ₁×Ｉ₁≒ｎ₂×
Ｉ ₂であり、より大きな電流Ｉ₂を流そうとする。した
がって、インバータ回路ＩＮＶを動作させると、図１の
実施例に比べてグロー放電からアーク放電への移行時
に、より大きなエネルギーを供給することができ、アー
ク放電への移行が容易となる。グロー放電からアーク放
電に移行すると、トランスＴ₁の２次側巻線ｎ ₂に十分
に大きな電流が流れるので、トランスＴ₁は飽和し、空
心トランスとほぼ同一となり、図１の実施例と同様の動
作となる。

【００２２】図４は本発明の第３実施例の回路図であ
る。本実施例は、図１の実施例において、パルス発生器
ＰＧのインダクタンス要素Ｌ₁を高圧放電灯ＬＰの安定
器として兼用したものである。電源スイッチＳＷを投入
すると、商用交流電源Ｅの交流電圧がパルス発生器ＰＧ
の抵抗Ｒ₁と抵抗Ｒ₂により分圧され、コンデンサＣ₂
が充電される。電源Ｅのある位相において、トリガー素
子Ｑ₂がＯＮし、コンデンサＣ₂の電荷が抵抗Ｒ₃を介
してスイッチング素子Ｑ₁のゲートに放電されて、スイ
ッチング素子Ｑ₁がＯＮされる。スイッチング素子Ｑ₁
がＯＮすると、電源Ｅが正である場合、電源Ｅから、イ
ンダクタンス要素Ｌ₁の１次巻線Ｌ₁₁、コンデンサ
Ｃ₁、スイッチング素子Ｑ₁を経て電源Ｅに戻る閉ルー
プが形成され、コンデンサＣ₁に電源Ｅから充電電流が
流れる。この充電電流により、インダクタンス要素Ｌ₁
の１次巻線Ｌ₁₁に電圧が誘起され、１次巻線Ｌ₁₁と２次
巻線Ｌ₁₂の巻数比に比例したパルス電圧が出力され、高
圧放電灯ＬＰに印加される。電源Ｅが負の電圧の場合に
は、上記とは逆に、電源Ｅ、スイッチング素子Ｑ₁、コ
ンデンサＣ₁、１次巻線Ｌ₁₁、電源Ｅの閉ループが形成
され、同様にパルス電圧が出力される。高圧放電灯ＬＰ
が始動すると、検出回路Ｘ₁により検出され、スイッチ
ング素子ＳＷ１がＯＮされ、パルス電圧を停止させる。
その他の動作は、図１及び図３の実施例と同一である。

【００２３】上述の各実施例においては、いずれも高圧
放電灯ＬＰが絶縁破壊し、グロー放電したことを検出回
路Ｘ₁により検出して、インバータ回路ＩＮＶを動作さ
せているが、予めインバータ回路ＩＮＶを動作させて、
その動作中にパルス発生器ＰＧによりパルス電圧を高圧
放電灯ＬＰに印加しても、同一の効果を得ることができ
る。

【００２４】図５は請求項５に記載された発明の第１実
施例を示す。本実施例にあっては、比較的低圧でパルス
幅の広い低圧パルス電圧を発生する第１のパルス発生器
ＰＧ１と、比較的高圧でパルス幅の狭い高圧パルス電圧
を発生する第２のパルス発生器ＰＧ２とを有し、各パル
ス発生器ＰＧ１，ＰＧ２に、その動作を停止させるスイ
ッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２をそれぞれ付加したもので
ある。各スイッチング素子ＳＷ１，ＳＷ２は、タイマー
回路ＴＭにより制御され、高圧パルス電圧を停止させた
後、一定期間は低圧パルス電圧のみを印加した後、最終
的には低圧パルス電圧も停止させるものである。詳しく
説明すると、電源スイッチＳＷの投入により、商用交流
電源Ｅがパルス発生器ＰＧ１の抵抗Ｒ₁と抵抗Ｒ₂によ
り分圧されて、コンデンサＣ₂が充電される。電源Ｅの
ある位相において、トリガー素子Ｑ₂がＯＮし、抵抗Ｒ
₃を介してコンデンサＣ₂の電荷がスイッチング素子Ｑ
₁のゲートに放電されて、スイッチング素子Ｑ₁がＯＮ
する。スイッチング素子Ｑ ₁がＯＮすると、電源Ｅ、安
定器Ｌ₁の１次側巻線Ｌ₁₁、コンデンサＣ₁、インダク
タＬ₃、スイッチング素子Ｑ₁、電源Ｅの閉ループが形
成され、コンデンサＣ₁に電源Ｅから充電電流が流れ
る。この充電電流により、安定器Ｌ₁の１次側巻線Ｌ₁₁
に電圧が誘起され、１次側巻線Ｌ₁₁と２次側巻線Ｌ₁₂の
巻数比に比例したパルス電圧が、パルス発生器ＰＧ１の
出力として発生する。このパルス電圧は、高さ数ｋＶ、
幅数百μｓｅｃ程度の低圧パルス電圧である。

【００２５】この低圧パルス電圧により、パルス発生器
ＰＧ２において、コンデンサＣ₃が充電される。この充
電電圧がスイッチング素子Ｑ₃のブレークオーバー電圧
を越えると、スイッチング素子Ｑ₃はＯＮし、コンデン
サＣ₃、インダクタンス要素Ｌ₂の１次側巻線Ｌ₂₁、コ
ンデンサＣ₄、スイッチング素子Ｑ₃、コンデンサＣ ₃
の閉ループにより、コンデンサＣ₃の電荷が放電され、
その放電電流によりインダクタンス要素Ｌ₂の１次側巻
線Ｌ₂₁に電圧が誘起され、２次側巻線Ｌ₂₂との巻数比に
比例したパルス電圧がパルス発生器ＰＧ２の出力として
発生する。このパルス電圧は、高さ十数ｋＶ〜２０ｋ
Ｖ、幅数μｓｅｃ程度の高圧パルス電圧である。１回の
パルス印加時間は、安全性等を考慮して通常２〜３ｓｅ
ｃ程度である。

【００２６】この高圧パルス電圧により、高圧放電灯Ｌ
Ｐを絶縁破壊させて、グロー放電させ、これを低圧パル
ス電圧によりアーク放電に移行させているが、アーク放
電への移行後もアーク放電を安定させるために、パルス
電圧を印加している。従来は、この際、高圧パルス電圧
と低圧パルス電圧を共に印加していたが、アーク放電を
安定させるには、低圧パルス電圧のみで十分であり、高
圧パルス電圧を印加すると、逆にラッシュ電流を大きく
することになり、上記パルス印加期間では、パルス電圧
の停止後、点灯維持ができない場合がある。そこで、本
実施例では、タイマー回路ＴＭにより、高圧パルス電
圧、低圧パルス電圧を共に印加するモード、高圧パルス
電圧を停止させて低圧パルス電圧のみを印加するモー
ド、完全にパルス電圧の印加を停止させるモードを順番
に切換えるようにする。

【００２７】つまり、タイマー回路ＴＭにより、最初は
スイッチング素子ＳＷ１をＯＦＦ、スイッチング素子Ｓ
Ｗ２をＯＮとし、高圧パルス電圧、低圧パルス電圧を共
に印加し、次に、スイッチング素子ＳＷ１とＳＷ２を共
にＯＦＦとして、低圧パルス電圧のみを印加し、最後
に、スイッチング素子ＳＷ１をＯＮ、スイッチング素子
ＳＷ２をＯＦＦとして、パルス電圧を停止させる。

【００２８】このように構成することで、パルス電圧印
加によるラッシュ電流を低減させることができ、また、
高圧放電灯ＬＰが安定状態となり、電源Ｅからのエネル
ギー供給のみで点灯維持ができるまでの時間が短縮され
ると共に、パルス印加位相を、電源電圧の０〜６０度の
部分とすることが可能となり、スイッチング素子のスト
レスも低減でき、パルス発生器ＰＧ１の設計の自由度が
増すものである。

【００２９】図６は請求項５記載の発明の第２実施例を
示す。図５の実施例と異なる点は、高圧放電灯ＬＰに流
れる電流を検出回路Ｘ₁にて検出することにより高圧パ
ルス電圧を停止させる点である。パルス発生器ＰＧ１と
ＰＧ２によるパルスの発生方法は、図５の実施例と同じ
である。詳しく説明すると、高圧パルス電圧により、高
圧放電灯ＬＰを絶縁破壊させ、グロー放電させて、これ
を低圧パルス電圧により、アーク放電に移行させてい
る。グロー放電時に高圧放電灯ＬＰに流れる電流は僅か
ではあるが、０ではない。アーク放電に移行すると、高
圧放電灯ＬＰが安定状態になくとも、ランプ電流は定常
点灯時とほぼ同一となる。そこで、ランプ電流を検出す
る検出回路Ｘ₁を設け、高圧放電灯ＬＰがグロー放電、
あるいはアーク放電して、ランプ電流が流れたときに、
パルス発生器ＰＧ２のスイッチング素子ＳＷ２をＯＦＦ
して、高圧パルス電圧の発生を停止させ、低圧パルス電
圧のみを印加する。低圧パルス電圧については、電源投
入後、一定時間にわたり印加した後、タイマー回路ＴＭ
により、パルス発生器ＰＧ１のスイッチング素子ＳＷ１
をＯＮとして、停止させる。このように構成すること
で、図５の実施例と同様の効果が得られる。

【００３０】図７に請求項５記載の発明の第３実施例を
示す。先の実施例と異なる点は、安定器としてのインダ
クタンス要素Ｌ₁を含むパルス発生器ＰＧ１の出力端
に、出力電圧を検出する検出回路Ｘ₂を設け、この検出
回路Ｘ₂により高圧放電灯ＬＰの状態を検出して、高圧
パルス電圧の発生を停止させるようにした点である。パ
ルス発生器ＰＧ１，ＰＧ２によるパルスの発生方法につ
いては、図５の実施例と同じである。詳しく説明する
と、高圧放電灯ＬＰは、高圧パルス電圧により絶縁破壊
させ、グロー放電させて、これを低圧パルス電圧によ
り、アーク放電に移行させている。高圧放電灯ＬＰが絶
縁破壊してグロー放電する前は、無負荷時と同一の状態
であり、パルス発生器ＰＧ１の出力端を見ると、電源Ｅ
の電圧波形の上に低圧パルス電圧が重畳された波形にな
っている。高圧放電灯ＬＰが絶縁破壊して、グロー放電
を行うと、また、これがアーク放電に移行すると、高圧
放電灯ＬＰは負荷として働くので、このとき、パルス発
生器ＰＧ１の出力端の電圧を見ると、負荷の状態に沿っ
た電圧波形の上に低圧パルス電圧が重畳された波形とな
り、絶縁破壊、グロー放電が起きる前とは異なる波形と
なる。この電圧の変化を検出回路Ｘ₂により検出し、高
圧放電灯ＬＰが絶縁破壊、グロー放電する以前は、高圧
パルス電圧と低圧パルス電圧を共に印加し、絶縁破壊、
グロー放電した後は、パルス発生器ＰＧ２のスイッチン
グ素子ＳＷ２をＯＦＦして、高圧パルス電圧の発生を停
止させ、低圧パルス電圧のみを印加する。低圧パルス電
圧については、電源投入後、一定時間にわたり印加した
後、タイマー回路ＴＭにより、パルス発生器ＰＧ１のス
イッチング素子ＳＷ１をＯＮとして、停止させる。この
ように構成することで、図５の実施例と同様の効果が得
られる。

【００３１】ところで、高圧放電灯において、始動時に
絶縁破壊させるための高電圧を発生させる手段として
は、上述の図１６又は図８に示すように、商用電源Ｅに
高圧パルス電圧を重畳させることが一般的である。図８
の点灯装置では、高圧放電灯ＬＰの点灯後、ランプ電流
をある一定値に安定に維持させるためのインダクタンス
要素Ｌからなる安定器と、ランプ始動時に高圧パルス電
圧を発生させるためのパルス発生器ＰＧより構成され
る。まず、電源Ｅが投入されると、端子ａ−ｂ間には、
ほぼ電源電圧に等しい電圧が発生する。この電圧を受け
て、コンデンサＣに抵抗Ｒ、パルストランスＰＴの１次
巻線ｎ₁を介して電流が流れ、コンデンサＣが充電さ
れ、その両端電圧が徐々に上昇する。コンデンサＣと並
列的に電圧応答型スイッチＱ（例えば、ＳＳＳのような
もの）が接続されており、コンデンサＣの両端電圧が電
圧応答型スイッチＱのブレークオーバー電圧に達する
と、電圧応答型スイッチＱが導通状態となり、コンデン
サＣの電荷はパルストランスＰＴの１次巻線Ｎ₁を介し
て急激に放電される。このとき、パルストランスＰＴの
２次巻線Ｎ₂には、１次巻線Ｎ₁と２次巻線Ｎ₂の巻数
比に応じた高圧パルス電圧が発生し、このパルス電圧が
電源電圧に重畳され、高圧放電灯ＬＰの両端に印加さ
れ、高圧放電灯ＬＰが始動する。高圧放電灯ＬＰが始動
・点灯した後は、端子ａ−ｂ間の電圧は略ランプ電圧と
なり、この電圧は電源電圧に対して約１／２以下である
ので、電圧応答型スイッチＱにはそのブレークオーバー
電圧よりも低い電圧しか印加されず、パルス電圧の発生
は停止し、高圧放電灯ＬＰは安定に点灯維持される。

【００３２】この種の高圧放電灯ＬＰを始動させるに
は、ランプの種類によっても異なるが、５ｋＶ程度の高
圧パルス電圧が必要である。このため、高圧パルス電圧
を発生させるパルストランスＰＴの絶縁性を確保するた
めに、パルストランスＰＴの形状が大型化したり、ま
た、パルス発生器ＰＧから高圧放電灯ＬＰまでの電線の
耐圧性能の確保、ランプソケットも含めた照明器具とし
ての耐圧性能の確保が必要となり、照明器具が全体とし
て大型化し、コストも高くなる。また、パルストランス
ＰＴを小型化するという観点に着目したとき、パルスト
ランスＰＴの２次側に同じ波高値のパルス電圧を発生さ
せるという条件のもとでは、パルストランスＰＴの１
次、２次巻線の巻数比を小さくして、２次側の巻数を少
なくすることにより、小型化するという考え方もある
が、この場合、パルストランスＰＴの１次巻線に接続さ
れる電圧応答型スイッチＱの動作電圧を上昇させねばな
らず、また、スイッチング時に電圧応答型スイッチＱに
流れるラッシュ電流値も大きくなり、複数個のスイッチ
ング素子を直並列に接続して使用しなければならず、コ
ストアップの要因となる。

【００３３】そこで、ランプを始動させる手段として、
従来のように電源に単発パルス電圧を重畳させるのでは
なく、図１０の回路に示すように、高圧パルス列発生回
路ＰＧｎを設け、この回路により発生する連続的な複数
の高圧パルス列をパルストランスＰＴを介して電源電圧
に重畳させてランプ両端に印加し、始動に必要なパルス
電圧の波高値を低減し、それに伴って、パルストランス
ＰＴを含めた昇圧回路や配線回路の絶縁を簡単化するこ
とが好ましい。高圧放電灯ＬＰに印加される電圧は、具
体的には、図１１に示すように、電源電圧に連続的な複
数の高圧パルス電圧が重畳された波形となる。このよう
に、電源電圧の半サイクルに連続した複数の高圧パルス
電圧を重畳させることにより、単発のパルス電圧を重畳
する場合に比べて、必要とするパルス電圧の波高値を大
幅に低減できる。

【００３４】もう少し具体的に述べると、負荷として、
両口金型高演色メタルハライドランプを始動させるのに
必要な単発のパルス電圧の波高値は４〜５ｋＶ、パルス
幅は１〜数μｓｅｃであった。一方、複数の高圧パルス
列とした場合、図１１においてパルス列を発生させる期
間ｔを１０〜１００μｓｅｃにすると、その波高値は２
〜３ｋＶに低減できる。

【００３５】図１０の回路を更に具体化した実施例を図
１２に示す。本実施例は高圧パルス列発生回路ＰＧｎに
インバータ回路を用いた例である。以下、その動作を簡
単に説明する。無負荷時には、安定器Ｌの出力端ａ−ｂ
間には、ほぼ電源電圧に近い正弦波の電圧が発生する。
この電圧をダイオードブリッジＤＢにて全波整流し、平
滑用のコンデンサＣ₆に直流電圧を得ている。コンデン
サＣ₆の出力には、スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂の直列
回路が接続されている。各スイッチング素子Ｓ ₁，Ｓ₂
には、それぞれダイオードＤ₁，Ｄ₂が逆並列接続され
ている。スイッチング素子Ｓ₂の両端には、直流成分カ
ット用のコンデンサＣ₀を介して、インダクタＬ₀とコ
ンデンサＣ₇の直列共振回路が接続されている。スイッ
チング素子Ｓ₁，Ｓ₂は制御回路Ｙ₁により、高周波で
交互にオン・オフされる。直流成分カット用のコンデン
サＣ₀は、直列共振用のコンデンサＣ₇よりも十分に容
量が大きく、共振には寄与しない。

【００３６】以上の回路構成で、スイッチング素子
Ｓ₁，Ｓ₂をある一定の周波数ｆ₁で交互にオン／オフ
させると、インダクタＬ₀とコンデンサＣ₇の直列共振
回路には、周波数ｆ₁の正弦波状の電流が流れる。この
電流によって、コンデンサＣ₇の両端には、周波数ｆ₁
の正弦波状の電圧が発生する。この電圧をパルストラン
スＰＴにて昇圧し、バイパスコンデンサＣｐを介して電
源電圧に重畳させて高圧放電灯ＬＰの両端に印加するも
のである。高圧放電灯ＬＰが点灯すれば、点灯検出回路
Ｘ₁により、例えば、高圧放電灯ＬＰに電流が流れたこ
とを検出し、制御回路Ｙ₁の出力を停止させて、スイッ
チング素子Ｓ₁，Ｓ₂の動作を停止させ、パルスの発振
を停止させる。また、電源電圧に対してパルス列をどの
位相で発生させるかは任意であり、図１２には図示して
いないが、電源電圧の瞬時値を検出する手段を設けて、
パルス列を印加する位相を任意に制御することも可能で
ある。また、別途タイマー回路を設けて、パルス列を発
生させる時間も任意に制御することができる。

【００３７】ところで、図１２に示した回路において、
無負荷時にコンデンサＣ₇の両端に発生する電圧Ｖｃと
スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂の発振周波数ｆとの間に
は、図１３に示すような関係が成立する。図１３におい
て、ｆｒはインダクタＬ₀とコンデンサＣ₇によって決
まる共振周波数である。スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂の
発振周波数ｆを、この共振周波数ｆｒに近付けると、理
論上はいくらでも高い電圧を発生させることができる
が、現実的にはスイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂のストレ
ス、インダクタＬ₀の磁気的な飽和の問題があるので、
通常、スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂の発振周波数ｆは、
共振周波数ｆｒよりも高い周波数ｆ₁に選定される。

【００３８】このように、ＬＣ共振回路を用いた場合、
その発振周波数を変えることにより、共振用のコンデン
サＣ₇の両端に得られる電圧Ｖｃも任意に設定できる。
そして、コンデンサＣ₇の両端に２ｋＶ程度のピーク電
圧を容易に得ることができる。しかも、本方式のように
複数の高圧パルス列をランプに印加する方式において
は、前述の様にパルス電圧の波高値は２〜３ｋＶ程度で
十分であることから、パルストランスＰＴの昇圧比（１
次側と２次側の巻数比）は１〜１．５倍程度で十分であ
り、従来に比べて、パルストランスＰＴの大幅な小型
化、軽量化が達成できる。従来のパルストランスの昇圧
比は５〜１０倍となり、２次巻線の巻数が非常に大きか
ったが、本方式では、パルストランスＰＴの２次巻線が
少なくて済むため、ランプ点灯中のパルストランスＰＴ
の損失も大幅に低減できる。

【００３９】図１４は別の実施例におけるパルス列の発
生例を示している。図１２の実施例でも述べたように、
スイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂の発振周波数を変化させれ
ば、出力のパルス電圧の波高値を任意に変えることがで
きる。本実施例はこの作用を応用したものであり、図１
４のパルス列を発生させる期間ｔにおいて、パルス電圧
の高さを制御し、更に始動性能を向上させようとするも
のである。具体的には、期間ｔ₁及びｔ₃では、スイッ
チング素子Ｓ₁，Ｓ₂の発振周波数を、図１５のよう
に、共振周波数ｆｒに近い周波数ｆ₂で動作させ、期間
ｔ₂及びｔ₄では、共振周波数ｆｒから遠い周波数ｆ₁
でスイッチング素子Ｓ₁，Ｓ₂を動作させるものであ
る。このような制御を行えば、期間ｔ₁又はｔ₃の高電
圧を発生する期間において高圧放電灯が絶縁破壊され、
これに続く期間ｔ₂又はｔ₄の比較的低いパルス電圧で
高圧放電灯をグロー放電からアーク放電へ移行させるこ
とができ、よりスムーズな始動が行える。また、期間ｔ
₁，ｔ₃の発振周波数を、図１５の周波数ｆ₂よりも更
に共振周波数ｆｒに近づけることにより、更に高いパル
ス電圧が得られ、高圧放電灯の消灯直後の再始動時間も
大幅に短縮させることが可能となる。また、今回は発振
周波数をｆ₂からｆ₁に瞬時に移行させるようにしてい
るが、これに限定するものではなく、リニアに連続的に
変化させても良い。

【００４０】

【発明の効果】請求項１〜４の発明によれば、始動時に
高周波電流を発生する高周波電源の出力をトランスを介
して高圧放電灯に印加するようにしたので、形状的に大
型化することを抑えながら、始動時に高圧放電灯に与え
るエネルギーを増大させることができ、グロー放電から
アーク放電への移行や、アーク放電の維持を容易に行う
ことができ、始動性の向上を図ることができるという効
果がある。

【００４１】請求項５〜７の発明によれば、比較的低圧
でパルス幅の広い低圧パルス電圧を発生する第１のパル
ス発生器と、比較的高圧でパルス幅の狭い高圧パルス電
圧を発生する第２のパルス発生器とを有し、第２のパル
ス発生器を停止させた後、第１のパルス発生器を停止さ
せるように構成したので、パルスの印加位相の自由度が
増し、パルス発生器の設計の自由度が増すという効果を
有し、また、始動性の向上を図れるという効果を有す
る。

【００４２】請求項８〜１０の発明によれば、電源電圧
に複数個の高圧パルス電圧を連続的に重畳し、高圧放電
灯に印加することにより、始動に必要とするパルス電圧
の波高値を大幅に低減できるので、パルス発生器の絶縁
設計が容易になる。また、上記パルス列を発生する手段
として、ＬＣ共振作用による昇圧方式を用いることによ
り、パルストランスの大幅な小型軽量化が達成される。

【図面の簡単な説明】

【図１】請求項１の発明の第１実施例を示す回路図であ
る。

【図２】請求項１の発明の動作説明図である。

【図３】請求項１の発明の第２実施例を示す回路図であ
る。

【図４】請求項１の発明の第３実施例を示す回路図であ
る。

【図５】請求項５の発明の第１実施例を示す回路図であ
る。

【図６】請求項５の発明の第２実施例を示す回路図であ
る。

【図７】請求項５の発明の第３実施例を示す回路図であ
る。

【図８】第１の従来例の回路図である。

【図９】第１の従来例の動作波形図である。

【図１０】請求項８の発明の第１実施例の回路図であ
る。

【図１１】請求項８の発明の第１実施例の動作波形図で
ある。

【図１２】請求項８の発明の第１実施例の具体的な回路
図である。

【図１３】請求項８の発明の第１実施例の共振回路の周
波数特性図である。

【図１４】請求項８記載の発明の第２実施例の動作波形
図である。

【図１５】請求項８記載の発明の第２実施例の共振回路
の周波数特性図である。

【図１６】第２の従来例の回路図である。

【図１７】第３の従来例の回路図である。

【図１８】第４の従来例の回路図である。

【図１９】第５の従来例の回路図である。

【図２０】第５の従来例の動作波形図である。

【図２１】第５の従来例の立ち消え時の動作波形図であ
る。

【図２２】第６の従来例の回路図である。

【図２３】第７の従来例の回路図である。

【符号の説明】

Ｅ商用交流電源ＬＰ高圧放電灯ＰＧパルス発生器ＩＮＶインバータ回路Ｌ安定器Ｔ₁ トランスＸ₁ 検出回路Ｙ₁ 制御回路

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】交流電源と、高圧放電灯と、この高圧
放電灯の安定器と、高圧放電灯を始動する際に始動用の
パルス電圧を発生させるパルス発生器とを有する高圧放
電灯点灯装置において、高圧放電灯と直列にトランスの
２次側巻線を接続し、高圧放電灯の始動時に高周波電流
を発生する高周波電源を前記トランスの１次側巻線に接
続したことを特徴とする高圧放電灯点灯装置。
【請求項２】パルス発生器が発生する始動用のパル
ス電圧により高圧放電灯が絶縁破壊を起こした後、一定
期間にわたり高周波電源を動作させるタイマー手段を備
えることを特徴とする請求項１記載の高圧放電灯点灯装
置。
【請求項３】高周波電源をインバータ回路で構成し
たことを特徴とする請求項１記載の高圧放電灯点灯装
置。
【請求項４】安定器をパルス発生器に含む構成とし
たことを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載の
高圧放電灯点灯装置。
【請求項５】交流電源と、高圧放電灯と、高圧放電
灯の安定器となるインダクタンス要素と、比較的低圧で
パルス幅の広い低圧パルス電圧を発生する第１のパルス
発生器と、比較的高圧でパルス幅の狭い高圧パルス電圧
を発生する第２のパルス発生器とを有する高圧放電灯点
灯装置において、第２のパルス発生器を停止させた後、
第１のパルス発生器を停止させる手段を備えることを特
徴とする高圧放電灯点灯装置。
【請求項６】安定器となるインダクタンス要素を、
第１のパルス発生器に含む構成としたことを特徴とする
請求項５記載の高圧放電灯点灯装置。
【請求項７】高圧放電灯が絶縁破壊を起こした後
に、第２のパルス発生器の動作を停止し、第２のパルス
発生器の動作が停止した後、一定期間にわたり第１のパ
ルス発生器を動作させた後、第１のパルス発生器の動作
を停止させる手段を備えることを特徴とする請求項５又
は６に記載の高圧放電灯点灯装置。
【請求項８】誘導性インピーダンス要素よりなる安
定器と、パルストランスの２次巻線を介して、商用電源
に高圧放電灯を接続し、高圧放電灯の始動時に複数のパ
ルス電圧を連続的に又は間欠的に発生させるパルス列発
生回路を高圧放電灯と並列に接続し、このパルス列発生
回路の出力を前記パルストランスの１次巻線に接続した
ことを特徴とする高圧放電灯点灯装置。
【請求項９】パルス列発生回路はインバータ回路で
構成したことを特徴とする請求項８記載の高圧放電灯点
灯装置。
【請求項１０】インバータ回路の出力にインダクタ
とコンデンサの直列共振回路を接続し、このコンデンサ
と並列にパルストランスの１次巻線を接続し、インバー
タ回路の発振周波数を可変としたことを特徴とする請求
項９記載の高圧放電灯点灯装置。