JPH0879112A

JPH0879112A - 妨害波除去回路

Info

Publication number: JPH0879112A
Application number: JP20785294A
Authority: JP
Inventors: Kunio Kosugi; 邦夫小杉; Harumi Kondo; 春美近藤; Seiichi Kanegae; 誠一鐘ヶ江; Atsushi Shimada; 島田　　淳
Original assignee: Japan Radio Co Ltd; Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Japan Radio Co Ltd; Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1994-09-01
Filing date: 1994-09-01
Publication date: 1996-03-22
Anticipated expiration: 2013-11-25
Also published as: JP2828910B2

Abstract

(57)【要約】【目的】主アンテナのサイドローブ領域から入射する
妨害波の除去を、補助アンテナからの信号に基づいて除
去する妨害波除去回路において、熱雑音に起因する妨害
波の除去比の劣化を防止する。【構成】補助アンテナからの信号を入力する補助チャ
ネルにおいて、妨害波（Ｊ）及び熱雑音（Ｎ）をピック
アップするＤＣ３０が設けられている。電力測定回路３
１は、ピックアップされた妨害波電力と熱雑音電力との
和を計測し、予め測定されている熱雑音電力からＪ／Ｎ
比が利得制御回路３２において得られる。この利得制御
回路３２において得られた制御信号によって利得可変増
幅器３４ａ、３４ｂは変調信号のレベルを補正する。従
って、閉ループ動作で得られた変調信号を元に、これを
補正した開ループの変調信号で妨害波の除去を行うこと
により、熱雑音に起因する妨害波除去比の劣化が防止さ
れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、通信受信装置等におけ
る主アンテナのサイドローブ領域から入射される妨害波
を除去する妨害波除去回路に関する。特に、主アンテナ
とは別に補助アンテナを設け、この補助アンテナから入
力された信号に基づき、閉ループの構成によって妨害波
を除去する妨害波除去回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】通信機の受信装置等で、主アンテナのサ
イドローブ領域から入射された不要な妨害波を他の補助
アンテナを設けて除去する方法は、一般にサイドローブ
キャンセラ（以下ＳＬＣと呼ぶ）として知られている。

【０００３】受信装置の内部において、妨害波の除去を
行う箇所としては、ＲＦ、ＩＦ、若しくはビデオ帯のい
ずれの帯域でもよい。また、妨害波を除去するアルゴリ
ズムには種々のものが用いられている。一般的には、Ｉ
Ｆ帯において閉ループ回路を構成する方式が用いられて
いる。図４には、受信装置のＩＦ帯にＳＬＣ回路を具備
した例が示されている。主アンテナ１からの受信信号
は、ＲＦ増幅器３ａに入力され増幅される。その後、こ
の増幅された信号波ミクサ４ａに入力され、ＩＦ信号に
変換される。この変換後のＩＦ信号はバンドパスフィル
タ（以下ＢＰＦと呼ぶ）６ａに入力されて、ＩＦ帯域外
不要信号が除去される。不要信号が除去された信号は、
ＩＦ増幅器７ａに入力されて増幅される。この増幅され
た信号波はＳＬＣ回路８に主チャネル信号として入力さ
れる。

【０００４】一方補助アンテナ２の受信信号は、上記主
チャネル系の信号と同様にＲＦ増幅器３ｂ、ミクサ４
ｂ、ＢＰＦ６ｂ及びＩＦ増幅器７ｂを経て補助チャネル
信号としてＳＬＣ回路８の他の端子に入力される。な
お、上記ミクサ４ａ、４ｂには局部発振器５から共通の
ローカル信号が印加されている。ＳＬＣ回路８では主チ
ャネル信号と補助チャネル信号を受信し、この補助チャ
ネル信号に基づいて、主チャネル信号から妨害発生分が
除去される。そして、この妨害発生分が除去された信号
が出力されるのである。

【０００５】図５には、従来のＳＬＣ回路の構成例が示
されている。主チャネル信号は、減算器２０において妨
害発生分が減算された後パワーディバイダ（以下、ＰＤ
と呼ぶ）２１により等分割される。この等分割された信
号の一方はＳＬＣ出力として外部に取り出され、一方は
更にＰＤ１７に供給される。そして、ＰＤ１７において
さらに信号が等分割されるのである。

【０００６】一方、補助チャネル信号は、ＰＤ１０によ
って信号が等分割された後リミタ増幅器１１、及び９０
°ハイブリッド１２に供給される。このリミタ増幅器１
１において、いわゆるリミティング増幅された補助チャ
ネル信号は、９０°ハイブリッド１５において互いに位
相の異なる２つの信号に変換される。すなわち、この９
０°ハイブリッド１５において、９０°位相を異にした
Ｉ、Ｑ信号に分割されるのである。このＩ、Ｑ信号は、
上述したＰＤ１７の出力である２つの信号と、それぞれ
相関がとられる。この相関は、図５に示されているよう
に２つの相関器１６ａ、１６ｂにおいてとられるのであ
る。このようにして、相関器１６ａ、１６ｂから２つの
ベースバンド信号が出力される。これらの２つのベース
バンド信号は、それぞれ増幅器１８ａ、１８ｂにおいて
増幅され、積分器１９ａ、１９ｂにおいて積分がなされ
る。このようにして、補助チャネルにおけるＩ及びＱ信
号と、主チャネルの信号との間の相関が求められたこと
になる。ＰＤ１０において等分割された他方の信号は９
０°ハイブリッド１２に供給されている。この９０°ハ
イブリッド１２は、上述した９０°ハイブリッド１５と
同様に、補助チャネル信号を互いに９０°位相の異なる
Ｉ及びＱ信号に変換する。図５に示されているように、
この２つのＩ及びＱ信号は、前記２つのベースバンド信
号によって、それぞれ変調器１４ａ、１４ｂにおいて変
調され、パワーコンバイナ（以下ＰＣと呼ぶ）１３にお
いて電力合成される。このＰＣ１３における電力合成に
よってＩＦ信号が得られる。ここで得られたＩＦ信号
は、主チャネルのＩＦ信号と同振幅、同位相となるの
で、減算器２０においてこの両者を合成することにより
主チャネルの妨害波成分が除去される。

【０００７】このように、原理的にいえば、主チャネル
と補助チャネルとの信号の間で振幅比と位相差と情報を
得て、変調器においてこれらの差を補正し、主チャネル
の信号と同じ信号を作成することにより、この同じ信号
を主チャネルから減算すれば妨害波の成分だけが得られ
るものである。

【０００８】このように、閉ループで構成されたＳＬＣ
回路の妨害波の除去比を、妨害波のみが入力された場合
について以下に説明する。図５に示されている従来のＳ
ＬＣ回路において、減算器２０，ＰＤ２１，相関器１６
ａ又は１６ｂ，増幅器１８ａ又は１８ｂ，積分器１９ａ
又は１９ｂ，変調器１４ａ又は１４ｂ，ＰＣ１３，減算
器２０のＩチャネルとＱチャネルとの２つの閉ループ動
作によって妨害波のみが入力される。このように妨害波
のみが入力されることによってループ動作が収束した場
合の積分器の出力信号、すなわち変調器信号Ｗ_Ｊは、Ｗ_Ｊ＝Ｗ_ＯＰＴＧｈ｜Ｘ｜／（１＋Ｇｈ｜Ｘ｜）…（１）で表せられる。この（１）式のＧはループ内の利得、ｈ
はリミタ増幅器の出力電圧、Ｘは変調器の補助チャネル
側からの入力電圧である。またＷ_ＯＰＴは、妨害はを完
全に除去するための最適値であって、次の（２）式で表
される。

【０００９】Ｗ_ＯＰＴ＝Ｊ_Ｍ／Ｊ_Ａ …（２）この（２）式のＪ_Ａは、ＳＬＣ回路の補助チャネルへの
入力信号である。また、上記Ｊ_Ｍは主チャネルへの入力
信号であり、これらは振幅と位相情報を持つ複素数であ
る。

【００１０】妨害波については、互いに９０°位相の異
なるＩ及びＱ信号を生成する変調器により、補助チャネ
ル入力信号と上記Ｗ_Ｊとで複素演算が行われ、この演算
の結果が主チャネル入力信号から減算されて妨害波の除
去が行われる。ここで、妨害波の除去比ＣＲは、次の
（３）式で表される。

【００１１】ＣＲ＝１／（１＋Ｇｈ｜Ｘ｜） …（３）このようにして、閉ループで構成されたＳＬＣ回路によ
る妨害波除去の動作は、上に述べたようにＷ_ＯＰＴに追
従して補助チャネル及び主チャネル信号の相関値が０と
なるように制御されるのである。すなわち、この従来例
における閉ループは１つのサーボ系を構成している。そ
のループゲインは、Ｇｈ｜Ｘ｜となり、回路定数及び補
助チャネル入力電圧にそれぞれ依存することになる。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】上記図４に示されてい
る従来の妨害波除去回路においては、ＳＬＣ回路の補助
チャネルに入力される信号が妨害波のみの場合において
は、上記（３）式に示されるようにループゲインに依存
した妨害波の除去効果が期待される。

【００１３】しかし、ＳＬＣ回路の補助チャネルへの入
力信号は一般には妨害波だけではない。すなわち、この
補助チャネル系の入力部分、フロントエンドで発生若し
くは増幅された熱雑音を含んだものである。妨害波電力
が、この雑音の電力と比較して無視できない場合には、
実際の妨害波の除去比は、ループゲインだけではなくＪ
／Ｎ比（ＳＬＣ回路の補助チャネルに入力される妨害波
と熱雑音電力との比）にも依存してしまう。そのため設
定されたループゲインによる妨害波の除去効果が期待通
りに得られないという問題がある。

【００１４】このような現象の原因について、図６を参
照して以下に説明する。図６には、Ｘ，Ｙ複素平面に変
調信号が示されている様子が表されている。なお、便宜
上Ｚ軸方向に閉ループの追従動作の元となるＩ若しくは
Ｑの誤差信号が表されている。また、ＳＬＣ回路の主チ
ャネル及び補助チャネルに入力される妨害波の振幅は等
しいものとしている。

【００１５】妨害波のみが入力された場合には、ＳＬＣ
回路は主アンテナと補助アンテナとで受信した妨害波の
電圧比と位相差に依存する複素平面上の任意の点（Ｗ
_ＯＰＴ）を目標値として追従し、ループゲインに応じて
定まる点（Ｗ_Ｊ）の変調信号が生成され、この結果妨害
波が除去される。

【００１６】一方、補助チャネルに妨害波が入力され
ず、熱雑音のみが加えられた場合には、この熱雑音と主
チャネル側に入力される熱雑音とは相関がない。従っ
て、ＳＬＣ回路は、複素平面上の原点を目標値（Ｗ
_ＯＰＴＮ）としていわゆる追従動作を行う。その結果ル
ープゲインに応じて定まる点（Ｗ_Ｎ）の変調信号が生成
される。熱雑音に対する上記動作においては、その目標
値は何時でも複素平面上の原点である。変調器から主チ
ャネル側に減算信号を送出しないことによって、相関値
を０に制御するＳＬＣ回路の動作を行うことは妨害波の
みが入力された場合と同様である。

【００１７】次に、妨害波と熱雑音とが同時に入力され
た場合について説明する。この場合には前記２つの動
作、すなわち妨害波のみが入力される場合と熱雑音のみ
が入力された場合とを重ね合わせたものとなる。ＳＬＣ
回路は２つの目標値Ｗ_ＯＰＴ及びＷ_ＯＰＴＮに追従を行
おうとする。しかし、これらの２つの点は相異なるた
め、閉ループの追従力が互いに引き合い、誤差信号が０
となる点（Ｗ_ＪＮ）で釣り合って追従動作が停止する。
このことが図４に示されている。図４において、Ｗ
_ＯＰＴは妨害波が完全に除去されるポイントであり、妨
害波に対する誤差信号は０となるが熱雑音電力に比例し
た誤差信号が表れる。一方、逆にＷ_ＯＰＴＮにおいては
妨害波電力に比例した誤差信号が表れてしまう。

【００１８】このようにＪ／Ｎ比が小さい領域において
は、補助チャネルに入力される熱雑音によりＷ_ＯＰＴへ
のＳＬＣ回路の追従がＪ／Ｎ比に依存して原点方向に引
き込まれるため、ループゲインに依存した妨害波の除去
比が得られないという問題がある。例えば、ループゲイ
ンが４０ｄｂの場合は、熱雑音が全く入力されない理想
的な条件においては、妨害波の除去比はおよそ−４０ｄ
ｂ得られるが、Ｊ／Ｎ比が１の場合においてはその除去
比が約−６ｄｂまでしか得られなくなってしまう。本発
明は、このような欠点を改善し、Ｊ／Ｎ比が小さい領域
における熱雑音に起因する妨害波の除去比の制限をなく
し、高い妨害波の除去比を得ることを目的とする。

【００１９】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、主アンテナ及び妨害波抑圧用補助アンテ
ナからの信号を受信し、前記主アンテナのサイドローブ
領域から入射される妨害波の除去を閉ループ構成で行う
妨害波除去回路において、前記補助アンテナを介して入
力された妨害波の電力と、妨害波除去回路自身で発生若
しくは増幅した熱雑音の電力との総和を計測する電力測
定手段と、前記電力測定手段において計測された妨害波
及び熱雑音の電力の総和に基づいて、前記妨害波の電力
と前記熱雑音の電力との比を求める電力比算出手段と、
閉ループ動作で生成される変調信号をサンプル／ホール
ドするサンプル／ホールド回路と、前記電力比算出手段
において算出された電力比に応じた増幅率でサンプル／
ホールド回路でホールドされた前記変調信号を増幅する
直流増幅器と、前記直流増幅器の出力信号と、前記変調
信号とのいずれか一方の信号を選択し、この選択した信
号を出力する切換スイッチと、を備え、閉ループ動作で
得られた変調信号を補正し、この補正後の変調信号を用
いて閉ループで妨害波を除去することを特徴とする妨害
波除去回路である。

【００２０】

【作用】本発明における切換スイッチは、閉ループ動作
で得られた変調信号をもとに、これを補正した開ループ
の変調信号で妨害波の除去を行うことにより、熱雑音に
起因する妨害波除去比の劣化を防止することができる。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の好適な実施例を図面に基づい
て説明する。

【００２２】図１には、本発明の好適な実施例であるＳ
ＬＣ回路が示されている。図１に示されているＳＬＣ回
路は、図５に示されている従来のＳＬＣ回路に所定の回
路又は部品が付加されている。本実施例におけるＳＬＣ
回路の補助チャネル入力には、妨害波（Ｊ）及び熱雑音
（Ｎ）をピックアップするための方向性結合器（以下、
ＤＣと呼ぶ）３０が設けられている。ＤＣ３０がピック
アップした妨害波（Ｊ）及び熱雑音（Ｎ）の電力の和
が、電力測定回路３１によって測定される。そして、そ
の電力測定回路３１によって測定された測定値に基づい
て、Ｊ／Ｎ比が、利得制御回路３２において演算され
る。この利得制御回路３２においては、この演算結果か
ら、閉ループ動作で得られた変調信号を補正制御するた
めの信号を出力する。

【００２３】一方、積分器１９ａ、１９ｂにはその出力
端子にそれぞれサンプルホールド回路３３ａ、３３ｂが
接続されている。このサンプルホールド回路３３ａ、３
３ｂは閉ループ動作で得られた変調信号をホールドする
回路である。このサンプルホールド回路３３ａ、３３ｂ
においてホールドされている変調信号のレベルは、利得
可変増幅器３４ａ、３４ｂによって補正される。この利
得可変増幅器３４ａ、３４ｂにおける補正は、上述した
利得制御回路３２から送出される制御信号に基づいて行
われる。

【００２４】図１に示されているように、変調器１４
ａ、１４ｂに供給される信号は、従来通り積分器１９
ａ、１９ｂからの信号であるか、若しくは利得可変増幅
器３４ａ、３４ｂからの信号であるかが、スイッチ３５
ａ、３５ｂによって切り換えられるように構成されてい
る。すなわち、このスイッチ３５ａ、３５ｂは閉ループ
動作に切り換えて変調信号を得るとともに、その後は利
得可変増幅器３４ａ、３４ｂからの補正された変調信号
を用いた開ループ動作に切り換えるためのスイッチであ
る。

【００２５】本実施例において特徴的なことは、閉ルー
プ動作と開ループ動作を切り換えることによって、熱雑
音に起因する妨害波除去比の劣化を防止することが可能
な構成としたことである。なお、図１においてその他の
構成は、図５に示されている従来のＳＬＣ回路と同一で
ある。

【００２６】上述したように、図４には従来のＳＬＣ回
路を供えた例が示されているが、この図４に示されてい
る例においてＳＬＣ回路８を、図１に示されているＳＬ
Ｃ回路に置き換えることが可能である。以下、このよう
に図４におけるＳＬＣ回路８を図１に示されている本実
施例に係るＳＬＣ回路に置き換えた場合のＳＬＣ回路の
作用を説明する。

【００２７】まず、ＳＬＣ回路の補助チャネルに入力さ
れる熱雑音電力（Ｎ）は、以下の（４）式で表される。

【００２８】Ｎ＝Ｆ・ｋ・Ｔ・Ｂ・Ｇ …（４）この（４）式のＦは、フロントエンドの雑音指数を表
す。また、Ｂはフロントエンドの通過帯域幅、Ｇはその
利得をそれぞれ表す。また、ｋはボルツマン定数であ
り、Ｔは絶対温度である。フロントエンドの動作温度が
大きく変化しない限り、熱雑音電力（Ｎ）はフロントエ
ンドを構成する上記パラメータによって定められる一定
の値となる。

【００２９】電力測定回路３１においては、妨害波電力
（Ｊ）と熱雑音電力（Ｎ）との双方が入力されるが、例
えば、対数増幅器等を用いれば、妨害波と熱雑音の和
（Ｍ＝Ｊ＋Ｎ）が電圧に変換されて求められる。一方、
補助アンテナからの入力を外して、ＲＦ増幅器３ｂを終
端することによって、熱雑音（Ｎ）のみの値を測定する
ことが可能である。この値はＭ_Ｎ＝Ｎとして予め測定し
ておくことが可能である。上述したように、この値はフ
ロントエンドのパラメータによって定められる一定の値
をとる。従って利得制御回路３２において、以下の
（５）式に示すような演算を行えば、Ｊ／Ｎ比を求める
ことが可能である。

【００３０】Ｊ／Ｎ＝（Ｍ−Ｍ_Ｎ）／Ｍ_Ｎ …（５）但し、電力測定回路３１において対数増幅器が用いられ
ている場合には、上記演算は、真数に戻して行う必要が
ある。

【００３１】このような演算は、入力と出力との関係を
表したテーブルとして予めＲＯＭ等に書き込んでおけ
ば、妨害波と熱雑音との和から即座にＪ／Ｎ比が得られ
る。

【００３２】次に、このようにして得られたＪ／Ｎ比に
基づいて、利得可変増幅器３４ａ、３４ｂの利得の設定
方法を図６に基づいて説明する。図６において、熱雑音
の誤差信号（Ｎに比例）とＷ_ＪＮ、妨害波の誤差信号
（Ｊに比例）とＷ_ＪＮが作る２つの三角形は互いに相似
の三角形となる。従って、Ｗ_ＪＮからＷ_ＯＰＴを求める
と、以下の（６）式で表される。

【００３３】Ｗ_ＯＰＴ＝Ｗ_ＪＮ（１＋１／Ｊ／Ｎ）（６）この（６）式でＷ_ＪＮは閉ループ動作で得られる変調信
号である。また、Ｊ／Ｎ比は本発明の妨害波除去回路で
得られる信号であるので、以上のことから例えばＪ／Ｎ
＝１のときには利得可変増幅器３４ａ、３４ｂの利得を
２に調整すれば、熱雑音に起因する妨害波の劣化を生じ
ない最適な変調信号Ｗ_ＯＰＴが得られることが理解され
よう。

【００３４】変調信号の閉ループ動作と開ループ動作と
の切り換えは、妨害波の入射条件が変わるごと若しくは
定期的に行うのが好適である。理想的にはこのような切
り換えは妨害波の入射条件が変るごとにするのが好適で
あろうが、入射条件が変化したことを検出するのが困難
である場合には一定の周期ごとに切り換えを行う手法が
簡便である。

【００３５】なお、上述したように、利得の補正の手法
は、変調器の制御特性がリニアすなわち変調信号を１／
２にしたときに変調器から出力される減算信号の振幅が
１／２になることを前提としている。一般的には変調器
としてはミクサが使用されるが、この場合、変調器の制
御特性はリニアではないため、利得制御回路が出力する
制御信号は、この変調器の制御特性を考慮した信号とす
るのが好適である。すなわち、本実施例に係る利得制御
回路３２は、変調器の制御特性を見掛け上リニアなもの
とする、いわゆるリニアライザの機能を含んだものであ
る。なお、このリニアライザの機能は利得制御回路３２
に含ませるのではなく、利得可変増幅器に含ませるのも
好適である。

【００３６】このようなリニアライザの機能を外付けと
した場合の実施例が図２に示されている。図２に示され
ているように、リニアライザ３６ａ、３６ｂはスイッチ
３５ａ、３５ｂによって選択された信号をリニアライズ
した後に変調器１４ａ、１４ｂに供給するのである。な
お、図２に示されているＳＬＣ回路はリニアライザ３６
ａ、３６ｂを除いて図１に示されているＳＬＣ回路と同
様である。

【００３７】図３には、利得制御回路及びリニアライザ
の実際の回路例が示されている。図３に示されているよ
うに利得制御回路及びリニアライザは同一の構成で実現
することが可能である。図３に示されているように、電
力測定値若しくは変調信号は、まず、ＡＤ変換器４１に
供給される。このＡＤ変換器４１は、入力されるアナロ
グ信号をデジタル信号に変換する。この変換後のデジタ
ルデータはＲＯＭテーブル４２にアドレス信号として供
給される。このＲＯＭテーブル４２は、利得制御回路と
して用いる場合には上記（６）式に示されている演算結
果が予め書き込まれたテーブルであり、一方、リニアラ
イザに用いられる場合には、変調器の出力信号が変調信
号に比例するような補正値が書き込まれている。このよ
うな補正値はこの変調器の特性を予め測定しておくこと
により得られる。ＲＯＭテーブル４２の出力信号は、Ｄ
Ａ変換器４３においてアナログ信号に変換される。これ
によって、ＤＡ変換器４３は利得補正値若しくはリニア
ライザ補正値を外部に出力するのである。

【００３８】以上述べたように本実施例によれば、閉ル
ープ動作で得られた変調信号に基づいて、これを補正し
た開ループの変調信号で妨害波の除去を行うので、熱雑
音に起因する妨害は除去比の劣化を防止することが可能
である。

【００３９】

【発明の効果】以上述べたように、本発明の妨害波除去
回路は、補助チャネルに妨害波とともに入力される熱雑
音に起因する妨害波除去比の劣化を低減することが可能
である。その結果、Ｊ／Ｎ比が小さい場合においても十
分な妨害波の除去効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の好適な一実施例であるＳＬＣ回路の回
路図である。

【図２】利得制御回路若しくは変調器のリニアライザの
構成を表す構成ブロック図である。

【図３】本実施例に係る利得補正回路の構成ブロック図
である。

【図４】妨害波除去回路を具備した受信装置の構成ブロ
ック図である。

【図５】従来の妨害波除去回路の回路図である。

【図６】熱雑音によって妨害波除去比が劣化する様子を
表した説明図である。

【符号の説明】

１主アンテナ２補助アンテナ３ａ、３ｂＲＦ増幅器４ａ、４ｂミクサ５局部発振器６ａ、６ｂＢＰＦ７ａ、７ｂＩＦ増幅器８ＳＬＣ回路１０、１７、２１ＰＤ１１リミタ増幅器１２、１５９０°ハイブリッド１３ＰＣ１４ａ、１４ｂ変調器１６ａ、１６ｂ相関器１８ａ、１８ｂ増幅器１９ａ、１９ｂ積分器２０減算器３０ＤＣ３１電力測定回路３２利得制御回路３３ａ、３３ｂサンプルホールド回路３４ａ、３４ｂ利得可変増幅器３５ａ、３５ｂ切換スイッチ３６ａ、３６ｂリニアライザ４１ＡＤ変換器４２ＲＯＭテーブル４３ＤＡ変換器

フロントページの続き (72)発明者鐘ヶ江誠一神奈川県鎌倉市上町屋325番地三菱電機株式会社鎌倉製作所内 (72)発明者島田淳神奈川県鎌倉市上町屋325番地三菱電機株式会社鎌倉製作所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】主アンテナ及び妨害波抑圧用補助アンテナ
からの信号を受信し、前記主アンテナのサイドローブ領
域から入射される妨害波の除去を閉ループ構成で行う妨
害波除去回路において、前記補助アンテナを介して入力された妨害波の電力と、
妨害波除去回路自身で発生若しくは増幅した熱雑音の電
力との総和を計測する電力測定手段と、前記電力測定手段において計測された妨害波及び熱雑音
の電力の総和に基づいて、前記妨害波の電力と前記熱雑
音の電力との比を求める電力比算出手段と、閉ループ動作で生成される変調信号をサンプル／ホール
ドするサンプル／ホールド回路と、前記電力比算出手段において算出された電力比に応じた
増幅率でサンプル／ホールド回路でホールドされた前記
変調信号を増幅する直流増幅器と、前記直流増幅器の出力信号と、前記変調信号とのいずれ
か一方の信号を選択し、この選択した信号を出力する切
換スイッチと、を備え、閉ループ動作で得られた変調信号を補正し、こ
の補正後の変調信号を用いて閉ループで妨害波を除去す
ることを特徴とする妨害波除去回路。