JPH0873924A - 含クロム溶鋼の精錬法 - Google Patents
含クロム溶鋼の精錬法Info
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- JPH0873924A JPH0873924A JP21026294A JP21026294A JPH0873924A JP H0873924 A JPH0873924 A JP H0873924A JP 21026294 A JP21026294 A JP 21026294A JP 21026294 A JP21026294 A JP 21026294A JP H0873924 A JPH0873924 A JP H0873924A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼中のクロムの酸化を抑え、効率よく、か
つ高速で脱炭を行い、かつ精錬ガスコストを低減する。 【構成】 精錬容器内で含クロム溶鋼中にガスを吹込ん
で脱炭処理を行う精錬法において、溶鋼中〔Ｃ〕濃度が
約０．２ｍａｓｓ％以下に低下するまでは大気圧下で、
吹込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガス
と空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガ
スを供給して脱炭処理し、〔Ｃ〕濃度が前記濃度以下に
低下した後は、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に
減圧し、吹込みガスとして、〔Ｃ〕濃度が０．０５ｍａ
ｓｓ％以上では空気または酸素ガスと不活性ガスと空気
とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガスを供
給し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％未満では不活性ガ
スのみを供給して脱炭処理する。 【効果】 同一酸素供給量で脱炭速度が向上し、脱炭後
の還元用Ｓｉ原単位が低減できるとともに、安価な空気
の使用が可能になるために、大幅な精錬コストの低減が
可能となる。
つ高速で脱炭を行い、かつ精錬ガスコストを低減する。 【構成】 精錬容器内で含クロム溶鋼中にガスを吹込ん
で脱炭処理を行う精錬法において、溶鋼中〔Ｃ〕濃度が
約０．２ｍａｓｓ％以下に低下するまでは大気圧下で、
吹込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガス
と空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガ
スを供給して脱炭処理し、〔Ｃ〕濃度が前記濃度以下に
低下した後は、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に
減圧し、吹込みガスとして、〔Ｃ〕濃度が０．０５ｍａ
ｓｓ％以上では空気または酸素ガスと不活性ガスと空気
とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガスを供
給し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％未満では不活性ガ
スのみを供給して脱炭処理する。 【効果】 同一酸素供給量で脱炭速度が向上し、脱炭後
の還元用Ｓｉ原単位が低減できるとともに、安価な空気
の使用が可能になるために、大幅な精錬コストの低減が
可能となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は含クロム溶鋼の精錬にお
いて、溶鋼中の〔Ｃｒ〕の酸化を抑え、効率よく脱炭を
行い、かつ価格の安い空気を供給することで精錬用ガス
コストの低減をはかる含クロム溶鋼の精錬法に関する。
いて、溶鋼中の〔Ｃｒ〕の酸化を抑え、効率よく脱炭を
行い、かつ価格の安い空気を供給することで精錬用ガス
コストの低減をはかる含クロム溶鋼の精錬法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の如き１１ｍａｓｓ％以上
のクロムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法としては、
浴面下より酸素ガスまたは酸素ガス（以下、単に酸素と
いう）と不活性ガスの混合ガスを吹込むＡＯＤ法が広く
用いられている。ＡＯＤ法では、脱炭が進行して溶鋼中
の〔Ｃ〕濃度が低下してくると〔Ｃｒ〕が酸化されやす
くなることから、〔Ｃ〕濃度の低下に伴って吹込みガス
中のＡｒやＮ2 ガスのような不活性ガスの比率を高くし
て酸素の比率を低くすることによって〔Ｃｒ〕の酸化を
抑える方法がとられている。しかし、低〔Ｃ〕濃度域で
は脱炭速度が低下するために所望の〔Ｃ〕濃度に到達す
るのに長時間を要し、かつ吹込みガス中の不活性ガスの
比率を高くするために不活性ガスの消費量が大幅に増大
することから経済的にも不利になる。
のクロムを含むような含クロム溶鋼の脱炭法としては、
浴面下より酸素ガスまたは酸素ガス（以下、単に酸素と
いう）と不活性ガスの混合ガスを吹込むＡＯＤ法が広く
用いられている。ＡＯＤ法では、脱炭が進行して溶鋼中
の〔Ｃ〕濃度が低下してくると〔Ｃｒ〕が酸化されやす
くなることから、〔Ｃ〕濃度の低下に伴って吹込みガス
中のＡｒやＮ2 ガスのような不活性ガスの比率を高くし
て酸素の比率を低くすることによって〔Ｃｒ〕の酸化を
抑える方法がとられている。しかし、低〔Ｃ〕濃度域で
は脱炭速度が低下するために所望の〔Ｃ〕濃度に到達す
るのに長時間を要し、かつ吹込みガス中の不活性ガスの
比率を高くするために不活性ガスの消費量が大幅に増大
することから経済的にも不利になる。
【０００３】このような低〔Ｃ〕濃度域における脱炭を
促進する方法としては、真空精錬法の利用が挙げられ
る。例えば、特公昭６０−１００８７号公報には、高ク
ロム・ステンレス鋼を０．０３ｍａｓｓ％以下の低
〔Ｃ〕濃度まで脱炭するために、大気圧下での酸素によ
る脱炭を〔Ｃ〕＝０．２〜０．４ｍａｓｓ％まで行い、
その後は非酸化性ガスによる攪拌は続けるが酸素吹込み
は停止し、鋼浴上の圧力を約１０Ｔｏｒｒまで連続的に
低下させてボイリングを起こさせることによって所望の
脱炭を行う方法が記載されている。
促進する方法としては、真空精錬法の利用が挙げられ
る。例えば、特公昭６０−１００８７号公報には、高ク
ロム・ステンレス鋼を０．０３ｍａｓｓ％以下の低
〔Ｃ〕濃度まで脱炭するために、大気圧下での酸素によ
る脱炭を〔Ｃ〕＝０．２〜０．４ｍａｓｓ％まで行い、
その後は非酸化性ガスによる攪拌は続けるが酸素吹込み
は停止し、鋼浴上の圧力を約１０Ｔｏｒｒまで連続的に
低下させてボイリングを起こさせることによって所望の
脱炭を行う方法が記載されている。
【０００４】該方法は、比較的高〔Ｃ〕濃度で酸素の供
給を止めるために、〔Ｃｒ〕の酸化による損失は少なく
なるが、急激な真空精錬の適用により、ＣＯガスを大量
に発生し、爆発の危険を招く。真空吸引をゆるやかにす
れば爆発の危険はなくなるが、経過時間が長くなって溶
鋼温度が低下し、かつ反応が遅くなる。また、圧力を１
０Ｔｏｒｒ以下の高真空にすれば、溶鋼のスプラッシュ
が激しくなり、合金材料投入用ホッパーの閉塞などの問
題が生じる。
給を止めるために、〔Ｃｒ〕の酸化による損失は少なく
なるが、急激な真空精錬の適用により、ＣＯガスを大量
に発生し、爆発の危険を招く。真空吸引をゆるやかにす
れば爆発の危険はなくなるが、経過時間が長くなって溶
鋼温度が低下し、かつ反応が遅くなる。また、圧力を１
０Ｔｏｒｒ以下の高真空にすれば、溶鋼のスプラッシュ
が激しくなり、合金材料投入用ホッパーの閉塞などの問
題が生じる。
【０００５】これらの問題点を解決する方法として、特
開平３−６８７１３号公報および特開平４−２５４５０
９号公報記載の方法が提案されている。これらに記載さ
れている含クロム溶鋼の精錬方法は、〔Ｃ〕濃度０．２
〜０．０５ｍａｓｓ％までは吹込みガスとして非酸化性
ガスと酸素の混合ガスを使用し、〔Ｃ〕濃度がこの範囲
内に低下した後は、２００〜１５Ｔｏｒｒに減圧し、か
つ吹込みガスとして非酸化性ガスのみを使用するもので
ある。
開平３−６８７１３号公報および特開平４−２５４５０
９号公報記載の方法が提案されている。これらに記載さ
れている含クロム溶鋼の精錬方法は、〔Ｃ〕濃度０．２
〜０．０５ｍａｓｓ％までは吹込みガスとして非酸化性
ガスと酸素の混合ガスを使用し、〔Ｃ〕濃度がこの範囲
内に低下した後は、２００〜１５Ｔｏｒｒに減圧し、か
つ吹込みガスとして非酸化性ガスのみを使用するもので
ある。
【０００６】しかしながら、これらの方法は、比較的低
〔Ｃ〕濃度まで大気圧下で精錬を行うために、〔Ｃｒ〕
の酸化損失が大きくなる。また、真空下での脱炭は不活
性ガスのみを用いることで〔Ｃｒ〕の酸化は抑えられる
が、脱炭の酸素源は溶鋼中の〔Ｏ〕あるいはスラグ中の
酸素のみとなって酸素の供給速度が遅くなるために脱炭
速度の低下を招き、効率的な脱炭精錬法とは言えない。
〔Ｃ〕濃度まで大気圧下で精錬を行うために、〔Ｃｒ〕
の酸化損失が大きくなる。また、真空下での脱炭は不活
性ガスのみを用いることで〔Ｃｒ〕の酸化は抑えられる
が、脱炭の酸素源は溶鋼中の〔Ｏ〕あるいはスラグ中の
酸素のみとなって酸素の供給速度が遅くなるために脱炭
速度の低下を招き、効率的な脱炭精錬法とは言えない。
【０００７】一方、減圧下での脱炭処理でガスコストを
低減させる方法としては、特開平４−２６３００５号公
報記載の方法が提案されている。該公報に記載されてい
る方法は〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％以下の領域で２
０〜１５０Ｔｏｒｒに減圧し、吹込みガスとして非酸化
性のＮ2 ガスを供給する方法である。該方法はＡｒガス
より比較的安価なＮ2 ガスを用いることでガスコストの
低下をはかることは可能であるが、Ｎ2 ガスの使用
〔Ｃ〕濃度範囲が狭いために、十分な効果が得られてい
るとは言えない。
低減させる方法としては、特開平４−２６３００５号公
報記載の方法が提案されている。該公報に記載されてい
る方法は〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％以下の領域で２
０〜１５０Ｔｏｒｒに減圧し、吹込みガスとして非酸化
性のＮ2 ガスを供給する方法である。該方法はＡｒガス
より比較的安価なＮ2 ガスを用いることでガスコストの
低下をはかることは可能であるが、Ｎ2 ガスの使用
〔Ｃ〕濃度範囲が狭いために、十分な効果が得られてい
るとは言えない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、真空精錬を
用いる含クロム溶鋼の精錬において、真空精錬を開始す
る〔Ｃ〕濃度、真空精錬時の真空度および真空精錬時に
吹込むガスの種類を好適な範囲に維持することにより、
溶鋼中の〔Ｃｒ〕の酸化を抑え、効率よく脱炭を行い、
かつガスコストの安い空気を用いることにより精錬コス
トの低減を可能にする精錬法を提供することを目的とす
るものである。
用いる含クロム溶鋼の精錬において、真空精錬を開始す
る〔Ｃ〕濃度、真空精錬時の真空度および真空精錬時に
吹込むガスの種類を好適な範囲に維持することにより、
溶鋼中の〔Ｃｒ〕の酸化を抑え、効率よく脱炭を行い、
かつガスコストの安い空気を用いることにより精錬コス
トの低減を可能にする精錬法を提供することを目的とす
るものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を有
利に解決したものであり、その要旨とするところは下記
のとおりである。 （１）精錬容器内で含クロム溶鋼中にガスを吹込んで脱
炭処理を行う精錬法において、溶鋼中〔Ｃ〕濃度が約
０．２ｍａｓｓ％以下に低下するまでは大気圧下で、吹
込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスと
空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガス
を供給して脱炭処理し、〔Ｃ〕濃度が前記濃度以下に低
下した後は、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に減
圧し、吹込みガスとして、〔Ｃ〕濃度が０．０５ｍａｓ
ｓ％以上では空気または酸素ガスと不活性ガスと空気と
から選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガスを供給
し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％未満では不活性ガス
のみを供給して脱炭処理することを特徴とする含クロム
溶鋼の精錬法。
利に解決したものであり、その要旨とするところは下記
のとおりである。 （１）精錬容器内で含クロム溶鋼中にガスを吹込んで脱
炭処理を行う精錬法において、溶鋼中〔Ｃ〕濃度が約
０．２ｍａｓｓ％以下に低下するまでは大気圧下で、吹
込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性ガスと
空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガス
を供給して脱炭処理し、〔Ｃ〕濃度が前記濃度以下に低
下した後は、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に減
圧し、吹込みガスとして、〔Ｃ〕濃度が０．０５ｍａｓ
ｓ％以上では空気または酸素ガスと不活性ガスと空気と
から選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガスを供給
し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％未満では不活性ガス
のみを供給して脱炭処理することを特徴とする含クロム
溶鋼の精錬法。
【００１０】（２）〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以
下に低下した後に、前記精錬容器内を減圧するに際し、
減圧開始から真空度２００Ｔｏｒｒを達成するまでは、
５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上、２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以
下の平均減圧速度のもとで真空引きを行うことを特徴と
する前項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。 （３）〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下に低下した
後に、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に減圧し、
吹込みガスとして、空気と酸素ガスとから選ばれた１種
類以上のガスと不活性ガスからなる混合ガスを供給し、
かつ溶鋼中〔Ｃ〕濃度の低下に伴い前記混合ガス中の不
活性ガスの比率を徐々に増大させることを特徴とする前
項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。
下に低下した後に、前記精錬容器内を減圧するに際し、
減圧開始から真空度２００Ｔｏｒｒを達成するまでは、
５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上、２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以
下の平均減圧速度のもとで真空引きを行うことを特徴と
する前項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。 （３）〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下に低下した
後に、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に減圧し、
吹込みガスとして、空気と酸素ガスとから選ばれた１種
類以上のガスと不活性ガスからなる混合ガスを供給し、
かつ溶鋼中〔Ｃ〕濃度の低下に伴い前記混合ガス中の不
活性ガスの比率を徐々に増大させることを特徴とする前
項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。
【００１１】（４）目標の〔Ｃ〕濃度まで脱炭処理した
後に、引続き２００Ｔｏｒｒ以下の減圧下で、前記脱炭
処理中に酸化したクロム等の有価金属を回収するための
還元処理を行い、かつ目標〔Ｎ〕濃度に合わせて、不活
性ガスとしてのＮ2 ガスの供給量を調整することを特徴
とする前項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。以下本
発明について詳細に説明する。
後に、引続き２００Ｔｏｒｒ以下の減圧下で、前記脱炭
処理中に酸化したクロム等の有価金属を回収するための
還元処理を行い、かつ目標〔Ｎ〕濃度に合わせて、不活
性ガスとしてのＮ2 ガスの供給量を調整することを特徴
とする前項（１）記載の含クロム溶鋼の精錬法。以下本
発明について詳細に説明する。
【００１２】本発明の含クロム溶鋼の脱炭精錬法は、
〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下の範囲において、
図１に例示するような精錬方法である。精錬容器１内で
含クロム溶鋼４中に底吹き羽口２を通して、精錬ガス５
を吹込む。また、精錬容器１は脱着可能な排気フード３
を有しており、２００Ｔｏｒｒ以下の減圧が可能であ
る。
〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下の範囲において、
図１に例示するような精錬方法である。精錬容器１内で
含クロム溶鋼４中に底吹き羽口２を通して、精錬ガス５
を吹込む。また、精錬容器１は脱着可能な排気フード３
を有しており、２００Ｔｏｒｒ以下の減圧が可能であ
る。
【００１３】本発明は、真空精錬を用いる含クロム溶鋼
の脱炭精錬において、比較的高〔Ｃ〕濃度の０．２ｍａ
ｓｓ％以下でも真空度２００Ｔｏｒｒ以下であれば、吹
込みガスとして酸素または酸素と不活性ガスを用いて
も、溶鋼中〔Ｃｒ〕の酸化を抑えつつ脱炭速度を高位に
保つことが可能であること、さらに酸化性ガスおよび不
活性ガスとしての作用をもつ空気を使用することで効果
をさらに上げられることに着目したものである。
の脱炭精錬において、比較的高〔Ｃ〕濃度の０．２ｍａ
ｓｓ％以下でも真空度２００Ｔｏｒｒ以下であれば、吹
込みガスとして酸素または酸素と不活性ガスを用いて
も、溶鋼中〔Ｃｒ〕の酸化を抑えつつ脱炭速度を高位に
保つことが可能であること、さらに酸化性ガスおよび不
活性ガスとしての作用をもつ空気を使用することで効果
をさらに上げられることに着目したものである。
【００１４】空気は、一般的にはＮ2 ７９％、Ｏ2 ２１
％を含有する。この組成を利用して、加圧状態で溶鋼に
吹込めば、Ｎ2 は不活性ガスとして、Ｏ2 は酸化性ガス
として作用することが確認できた。また、Ｎ2 ガスは大
気圧下であれば、多量に吹込めば鋼中の〔Ｎ〕濃度の増
大を招くが、減圧下で、かつ脱炭後の還元処理における
使用Ｎ2 ガス量を制御すれば、〔Ｎ〕濃度を目標範囲内
に調整できることが確認できた。
％を含有する。この組成を利用して、加圧状態で溶鋼に
吹込めば、Ｎ2 は不活性ガスとして、Ｏ2 は酸化性ガス
として作用することが確認できた。また、Ｎ2 ガスは大
気圧下であれば、多量に吹込めば鋼中の〔Ｎ〕濃度の増
大を招くが、減圧下で、かつ脱炭後の還元処理における
使用Ｎ2 ガス量を制御すれば、〔Ｎ〕濃度を目標範囲内
に調整できることが確認できた。
【００１５】図２にＳＵＳ３０４ステンレス鋼を処理し
た場合の大気圧下精錬における〔Ｃ〕濃度と脱炭酸素効
率の関係を示す。なお、脱炭酸素効率は吹込み全酸素の
うちで脱炭に使用された割合を示す。また、吹錬前の
〔Ｓｉ〕濃度は０．１ｍａｓｓ％以下であり、吹込みガ
スとして酸素と空気を用い、Ｏ2 ／空気比＝１／１で吹
錬を行った場合の結果である。図２からわかるように、
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で脱炭酸素効率が急激
に低下する。従って、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下
で真空精錬を適用すれば、脱炭酸素効率の低下を防止す
ることが可能になることがわかる。なお、吹込むガスの
Ｏ2 ／空気比が変われば、脱炭酸素効率が低下する
〔Ｃ〕濃度も変化するために、真空精錬の開始〔Ｃ〕濃
度は０．２ｍａｓｓ％±０．０５ｍａｓｓ％程度とする
ことが望ましい。
た場合の大気圧下精錬における〔Ｃ〕濃度と脱炭酸素効
率の関係を示す。なお、脱炭酸素効率は吹込み全酸素の
うちで脱炭に使用された割合を示す。また、吹錬前の
〔Ｓｉ〕濃度は０．１ｍａｓｓ％以下であり、吹込みガ
スとして酸素と空気を用い、Ｏ2 ／空気比＝１／１で吹
錬を行った場合の結果である。図２からわかるように、
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で脱炭酸素効率が急激
に低下する。従って、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下
で真空精錬を適用すれば、脱炭酸素効率の低下を防止す
ることが可能になることがわかる。なお、吹込むガスの
Ｏ2 ／空気比が変われば、脱炭酸素効率が低下する
〔Ｃ〕濃度も変化するために、真空精錬の開始〔Ｃ〕濃
度は０．２ｍａｓｓ％±０．０５ｍａｓｓ％程度とする
ことが望ましい。
【００１６】図３にＳＵＳ３０４ステンレス鋼を、吹込
みガスとして酸素と空気の混合ガスを用い、Ｏ2 ／空気
の比率＝１／２で処理した場合の真空度と脱炭酸素効率
の関係について、〔Ｃ〕濃度＝０．１５〜０．２０ｍａ
ｓｓ％、０．１０〜０．１５ｍａｓｓ％および０．０５
〜０．１０ｍａｓｓ％の３つの範囲に分けて示す。
〔Ｃ〕濃度０．１５〜０．２０ｍａｓｓ％の範囲では真
空度２００Ｔｏｒｒ以下で脱炭酸素効率は高位に安定す
る。なお、〔Ｃ〕濃度の低下に伴って脱炭酸素効率は低
下し、かつ安定する真空度が低下する傾向にある。従っ
て、真空精錬で適用する真空度は２００Ｔｏｒｒ以下が
必要である。
みガスとして酸素と空気の混合ガスを用い、Ｏ2 ／空気
の比率＝１／２で処理した場合の真空度と脱炭酸素効率
の関係について、〔Ｃ〕濃度＝０．１５〜０．２０ｍａ
ｓｓ％、０．１０〜０．１５ｍａｓｓ％および０．０５
〜０．１０ｍａｓｓ％の３つの範囲に分けて示す。
〔Ｃ〕濃度０．１５〜０．２０ｍａｓｓ％の範囲では真
空度２００Ｔｏｒｒ以下で脱炭酸素効率は高位に安定す
る。なお、〔Ｃ〕濃度の低下に伴って脱炭酸素効率は低
下し、かつ安定する真空度が低下する傾向にある。従っ
て、真空精錬で適用する真空度は２００Ｔｏｒｒ以下が
必要である。
【００１７】図４にＳＵＳ３０４ステンレス鋼を、
〔Ｃ〕濃度約０．２ｍａｓｓ％までは大気圧下で精錬を
行い、その後真空精錬を開始した際の大気圧状態から真
空度２００Ｔｏｒｒを達成するまでの平均減圧速度と溶
鋼歩留指数の関係を示す。なお、溶鋼歩留指数は減圧速
度２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎにおける平均の溶鋼歩留を１
００として指数化した値である。図４より、溶鋼歩留は
減圧速度の上昇に伴い低下することがわかる。これはＣ
Ｏ爆発、ボイリングおよびスプラッシュ等の発生頻度に
対応する。減圧速度が２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎを超える
と溶鋼歩留が低下し、安定な精錬が行えない。なお、減
圧速度が小さ過ぎると２００Ｔｏｒｒ以下の真空度を達
成するのに長時間を要し、精錬時間の延長につながるた
め、減圧速度は５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上が必要であ
る。
〔Ｃ〕濃度約０．２ｍａｓｓ％までは大気圧下で精錬を
行い、その後真空精錬を開始した際の大気圧状態から真
空度２００Ｔｏｒｒを達成するまでの平均減圧速度と溶
鋼歩留指数の関係を示す。なお、溶鋼歩留指数は減圧速
度２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎにおける平均の溶鋼歩留を１
００として指数化した値である。図４より、溶鋼歩留は
減圧速度の上昇に伴い低下することがわかる。これはＣ
Ｏ爆発、ボイリングおよびスプラッシュ等の発生頻度に
対応する。減圧速度が２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎを超える
と溶鋼歩留が低下し、安定な精錬が行えない。なお、減
圧速度が小さ過ぎると２００Ｔｏｒｒ以下の真空度を達
成するのに長時間を要し、精錬時間の延長につながるた
め、減圧速度は５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上が必要であ
る。
【００１８】図５にＳＵＳ３０４ステンレス鋼を、１０
０〜２００Ｔｏｒｒの真空下で処理した場合の〔Ｃ〕濃
度と脱炭速度指数の関係について、吹込みガスのＯ2 ／
空気／Ａｒガス比率を１／０／０、２／２／１、１／１
／２、０／１／１２、０／０／１の５水準にふらした結
果を示す。なお、全吹込みガス流量は０．３Ｎｍ3 ／ｍ
ｉｎ・Ｔとして脱炭速度指数はＯ2 ／空気／Ａｒガス比
率が１／０／０での〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％におけ
る脱炭速度を１００として換算した値である。図５よ
り、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上では吹込みガス
として非酸化性ガスのみを用いるＯ2 ／空気／Ａｒガス
比率０／０／１の場合に比べ、酸素を混合した方が脱炭
速度が向上することがわかる。なお、酸素単独であるＯ
2 ／空気／Ａｒガス比率が１／０／０の場合は、脱炭速
度は大きいが〔Ｃｒ〕酸化も大きくなるために希釈ガス
を混合した方が良いことがわかった。また、〔Ｃ〕濃度
０．０５ｍａｓｓ％未満では混合ガス比率を変えても脱
炭速度に差がなく、〔Ｃｒ〕酸化を抑えるためには、こ
の領域では不活性ガス単独で吹込むことが効果的であ
る。従って、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上では吹
込みガスとしては希釈ガスが存在する空気または空気と
酸素と不活性ガスから選ばれた２種類以上のガスからな
る混合ガスを用いた方がよい。また、Ｏ2 ／空気／Ａｒ
ガス比率の高い場合、つまり酸素比率の高い場合の方が
高〔Ｃ〕濃度側より脱炭速度が低下しており、真空下で
より効率的な脱炭を行うには〔Ｃ〕濃度の低下に伴いＯ
2 ／空気／Ａｒガス比率を低下させ、Ａｒガス流量を上
げた方がよいと言える。さらに、真空精錬において
〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上で不活性ガスのみを
用いる場合に比べ、酸化性ガスを混合すれば溶鋼温度の
低下を防止できることから、より効率的な精錬が行え
る。
０〜２００Ｔｏｒｒの真空下で処理した場合の〔Ｃ〕濃
度と脱炭速度指数の関係について、吹込みガスのＯ2 ／
空気／Ａｒガス比率を１／０／０、２／２／１、１／１
／２、０／１／１２、０／０／１の５水準にふらした結
果を示す。なお、全吹込みガス流量は０．３Ｎｍ3 ／ｍ
ｉｎ・Ｔとして脱炭速度指数はＯ2 ／空気／Ａｒガス比
率が１／０／０での〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％におけ
る脱炭速度を１００として換算した値である。図５よ
り、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上では吹込みガス
として非酸化性ガスのみを用いるＯ2 ／空気／Ａｒガス
比率０／０／１の場合に比べ、酸素を混合した方が脱炭
速度が向上することがわかる。なお、酸素単独であるＯ
2 ／空気／Ａｒガス比率が１／０／０の場合は、脱炭速
度は大きいが〔Ｃｒ〕酸化も大きくなるために希釈ガス
を混合した方が良いことがわかった。また、〔Ｃ〕濃度
０．０５ｍａｓｓ％未満では混合ガス比率を変えても脱
炭速度に差がなく、〔Ｃｒ〕酸化を抑えるためには、こ
の領域では不活性ガス単独で吹込むことが効果的であ
る。従って、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上では吹
込みガスとしては希釈ガスが存在する空気または空気と
酸素と不活性ガスから選ばれた２種類以上のガスからな
る混合ガスを用いた方がよい。また、Ｏ2 ／空気／Ａｒ
ガス比率の高い場合、つまり酸素比率の高い場合の方が
高〔Ｃ〕濃度側より脱炭速度が低下しており、真空下で
より効率的な脱炭を行うには〔Ｃ〕濃度の低下に伴いＯ
2 ／空気／Ａｒガス比率を低下させ、Ａｒガス流量を上
げた方がよいと言える。さらに、真空精錬において
〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％以上で不活性ガスのみを
用いる場合に比べ、酸化性ガスを混合すれば溶鋼温度の
低下を防止できることから、より効率的な精錬が行え
る。
【００１９】図６にＳＵＳ３０４ステンレス鋼を、１０
０〜２００Ｔｏｒｒの真空下で脱炭処理した後、引続き
真空下で還元処理を行った場合の製品〔Ｎ〕濃度とＮ2
ガスの使用比率の関係を示す。なお、Ｎ2 ガスの使用比
率は製品〔Ｎ〕濃度０．０８ｍａｓｓ％の時のＮ2 ガス
の使用量の平均値を１００として換算した値である。ま
た、Ｎ2 ガスの使用量は空気中のＮ2 も含んだ値であ
る。図６より、要求される製品〔Ｎ〕濃度により、Ｎ2
ガスの供給量を制御することで、製品〔Ｎ〕濃度を制御
することが可能であることがわかる。
０〜２００Ｔｏｒｒの真空下で脱炭処理した後、引続き
真空下で還元処理を行った場合の製品〔Ｎ〕濃度とＮ2
ガスの使用比率の関係を示す。なお、Ｎ2 ガスの使用比
率は製品〔Ｎ〕濃度０．０８ｍａｓｓ％の時のＮ2 ガス
の使用量の平均値を１００として換算した値である。ま
た、Ｎ2 ガスの使用量は空気中のＮ2 も含んだ値であ
る。図６より、要求される製品〔Ｎ〕濃度により、Ｎ2
ガスの供給量を制御することで、製品〔Ｎ〕濃度を制御
することが可能であることがわかる。
【００２０】以上より、溶鋼中の〔Ｃｒ〕の酸化を抑
え、効率よく含クロム溶鋼の脱炭を行い、かつ安価な空
気を精錬に用いるには〔Ｃ〕濃度約０．２ｍａｓｓ％以
下で真空精錬を適用し、５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上、２
５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下の平均減圧速度で２００Ｔｏ
ｒｒ以下に減圧して、吹込みガスとして空気または空気
と酸素と不活性ガスから選ばれた２種類以上のガスから
なる混合ガスを使用する必要がある。また、混合ガスを
使用する場合には〔Ｃ〕濃度の低下に伴い空気と酸素に
対する不活性ガスの比率を徐々に増加させて脱炭を行う
ことが効率的である。
え、効率よく含クロム溶鋼の脱炭を行い、かつ安価な空
気を精錬に用いるには〔Ｃ〕濃度約０．２ｍａｓｓ％以
下で真空精錬を適用し、５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上、２
５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下の平均減圧速度で２００Ｔｏ
ｒｒ以下に減圧して、吹込みガスとして空気または空気
と酸素と不活性ガスから選ばれた２種類以上のガスから
なる混合ガスを使用する必要がある。また、混合ガスを
使用する場合には〔Ｃ〕濃度の低下に伴い空気と酸素に
対する不活性ガスの比率を徐々に増加させて脱炭を行う
ことが効率的である。
【００２１】操業においては要求される製品の〔Ｎ〕濃
度は決定されており、これより吹込みガスとしての空気
の使用範囲を決定する。次に、〔Ｃ〕濃度の時間変化は
予測できることから、粗溶鋼の装入時の溶鋼組成および
溶鋼温度を把握し、真空精錬を開始する時期を決定す
る。また、真空精錬中は炉内状況を把握して、ガス吹込
み条件および真空度の条件を決定することが可能であ
る。該操業方法により、溶鋼のスプラッシュの大量発生
は防止可能であり、安定した操業が可能である。
度は決定されており、これより吹込みガスとしての空気
の使用範囲を決定する。次に、〔Ｃ〕濃度の時間変化は
予測できることから、粗溶鋼の装入時の溶鋼組成および
溶鋼温度を把握し、真空精錬を開始する時期を決定す
る。また、真空精錬中は炉内状況を把握して、ガス吹込
み条件および真空度の条件を決定することが可能であ
る。該操業方法により、溶鋼のスプラッシュの大量発生
は防止可能であり、安定した操業が可能である。
【００２２】
【作用】含クロム溶鋼の脱炭精錬では、下記式で示さ
れる脱炭反応と同時に式で示される溶鋼中〔Ｃｒ〕の
酸化反応も進行する。なお、式の反応平衡定数Ｋは
式で表される。 〔Ｃ〕＋１／２ Ｏ2 （ｇ）＝ＣＯ（ｇ） ……… Ｋ＝ＰCO／ａc ・ＰO2 1/2 ……… ２〔Ｃｒ〕＋３／２ Ｏ2 （ｇ）＝（Ｃｒ2 Ｏ3 ） ……… ここで、ａc は溶鋼中〔Ｃ〕の活量、ＰO2は雰囲気中の
Ｏ2 ガス分圧、ＰCOは雰囲気中のＣＯガス分圧を示す。
れる脱炭反応と同時に式で示される溶鋼中〔Ｃｒ〕の
酸化反応も進行する。なお、式の反応平衡定数Ｋは
式で表される。 〔Ｃ〕＋１／２ Ｏ2 （ｇ）＝ＣＯ（ｇ） ……… Ｋ＝ＰCO／ａc ・ＰO2 1/2 ……… ２〔Ｃｒ〕＋３／２ Ｏ2 （ｇ）＝（Ｃｒ2 Ｏ3 ） ……… ここで、ａc は溶鋼中〔Ｃ〕の活量、ＰO2は雰囲気中の
Ｏ2 ガス分圧、ＰCOは雰囲気中のＣＯガス分圧を示す。
【００２３】脱炭反応は〔Ｃ〕濃度によって律速過程が
変化する。〔Ｃ〕濃度０．７ｍａｓｓ％以上の高炭域で
は酸素供給律速、〔Ｃ〕濃度０．３ｍａｓｓ％以下の低
炭域では〔Ｃ〕の移動律速と言われ、〔Ｃ〕濃度０．３
〜０．７ｍａｓｓ％の領域では混合律速と言われてい
る。従って、〔Ｃ〕濃度０．７ｍａｓｓ％以上で真空精
錬を適用しても効果は少ない。本発明では、使用ガスコ
ストとの関連から、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で
適用することが効果的な条件であることを見出した。
変化する。〔Ｃ〕濃度０．７ｍａｓｓ％以上の高炭域で
は酸素供給律速、〔Ｃ〕濃度０．３ｍａｓｓ％以下の低
炭域では〔Ｃ〕の移動律速と言われ、〔Ｃ〕濃度０．３
〜０．７ｍａｓｓ％の領域では混合律速と言われてい
る。従って、〔Ｃ〕濃度０．７ｍａｓｓ％以上で真空精
錬を適用しても効果は少ない。本発明では、使用ガスコ
ストとの関連から、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で
適用することが効果的な条件であることを見出した。
【００２４】低〔Ｃ〕濃度側で脱炭を促進するには、上
記、式よりＰO2，ＰCOを低下させることが有効であ
る。しかし、ＰO2＝０、つまり非酸化性ガスのみでは酸
素の供給が遅れるために、本発明では非酸化性ガスに酸
素を混合する方が有効であることを見出した。また、真
空下でさらにＰCOを低下させるには、不活性ガスの吹込
みが有効であり、このために空気中のＮ2 ガスの利用は
有効であることを見出した。また、真空度としては、図
２に示したように、２００Ｔｏｒｒ以下が効果的であ
り、〔Ｃ〕濃度の低下に伴い真空度を低下させることが
好ましいことがわかった。
記、式よりＰO2，ＰCOを低下させることが有効であ
る。しかし、ＰO2＝０、つまり非酸化性ガスのみでは酸
素の供給が遅れるために、本発明では非酸化性ガスに酸
素を混合する方が有効であることを見出した。また、真
空下でさらにＰCOを低下させるには、不活性ガスの吹込
みが有効であり、このために空気中のＮ2 ガスの利用は
有効であることを見出した。また、真空度としては、図
２に示したように、２００Ｔｏｒｒ以下が効果的であ
り、〔Ｃ〕濃度の低下に伴い真空度を低下させることが
好ましいことがわかった。
【００２５】吹込みガスとして空気を使用した場合、Ｎ
2 ガスによる〔Ｎ〕濃度の上昇が懸念される。この反応
は式で表され、反応平衡定数Ｋは式で表される。 １／２ Ｎ2 ＝〔Ｎ〕 ………………… Ｋ＝ａN ／ＰN2 1/2 ………………… ここで、ａN は溶鋼中〔Ｎ〕の活量、ＰN2は雰囲気中Ｎ
2 ガスの分圧を示す。減圧下ではＰN2が低下するため
に、脱窒速度が速くなり、吸窒速度は遅くなる。これを
利用して製品〔Ｎ〕濃度と使用Ｎ2 ガス量との関係を明
らかにした。
2 ガスによる〔Ｎ〕濃度の上昇が懸念される。この反応
は式で表され、反応平衡定数Ｋは式で表される。 １／２ Ｎ2 ＝〔Ｎ〕 ………………… Ｋ＝ａN ／ＰN2 1/2 ………………… ここで、ａN は溶鋼中〔Ｎ〕の活量、ＰN2は雰囲気中Ｎ
2 ガスの分圧を示す。減圧下ではＰN2が低下するため
に、脱窒速度が速くなり、吸窒速度は遅くなる。これを
利用して製品〔Ｎ〕濃度と使用Ｎ2 ガス量との関係を明
らかにした。
【００２６】
【実施例】ＳＵＳ３０４ステンレス鋼（８ｍａｓｓ％Ｎ
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）で製品〔Ｎ〕濃度５００ｐｐ
ｍが要求される鋼６０ｔｏｎの処理を図１に示す実施態
様で実施した。図７に本発明法による実施例１を示す。
脱炭開始時の〔Ｃ〕濃度は１．５ｍａｓｓ％であり、
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％までは大気圧下での脱炭を
行い、その後真空精錬を適用した。真空精錬中Ｏ2 ／空
気／Ｎ2 ガスの比率は１／２／０から０／１／４に、真
空度は２００Ｔｏｒｒから１００Ｔｏｒｒおよび５０Ｔ
ｏｒｒまで低下させて、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％
まで脱炭した。その後、Ｎ2 ガスのみを吹込んで〔Ｃ〕
濃度０．０３％まで脱炭した。脱炭終了後、脱炭時に酸
化したクロムを還元するために還元材としてＦｅ−Ｓｉ
を添加して、吹込みガスとしてＡｒガスを用いて還元処
理を行い、大気圧に戻した後に取鍋へ出鋼した。
ｉ−１８ｍａｓｓ％Ｃｒ）で製品〔Ｎ〕濃度５００ｐｐ
ｍが要求される鋼６０ｔｏｎの処理を図１に示す実施態
様で実施した。図７に本発明法による実施例１を示す。
脱炭開始時の〔Ｃ〕濃度は１．５ｍａｓｓ％であり、
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％までは大気圧下での脱炭を
行い、その後真空精錬を適用した。真空精錬中Ｏ2 ／空
気／Ｎ2 ガスの比率は１／２／０から０／１／４に、真
空度は２００Ｔｏｒｒから１００Ｔｏｒｒおよび５０Ｔ
ｏｒｒまで低下させて、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％
まで脱炭した。その後、Ｎ2 ガスのみを吹込んで〔Ｃ〕
濃度０．０３％まで脱炭した。脱炭終了後、脱炭時に酸
化したクロムを還元するために還元材としてＦｅ−Ｓｉ
を添加して、吹込みガスとしてＡｒガスを用いて還元処
理を行い、大気圧に戻した後に取鍋へ出鋼した。
【００２７】図８には本発明法による実施例２を示す。
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％までは実施例１と同一の処
理を行い、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で真空精錬
を適用し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％までは〔Ｃ〕
濃度の低下に伴いＯ2 ／空気／Ｎ2 比は１／３／０、１
／１／３、０／１／６、真空度は２００Ｔｏｒｒ、１０
０Ｔｏｒｒ、５０Ｔｏｒｒと低下させた。その後、Ｎ2
ガスのみを吹込んで〔Ｃ〕濃度０．０３％まで脱炭し
た。脱炭終了後、脱炭時に酸化したクロムを還元するた
めに還元材としてＦｅ−Ｓｉを添加して、吹込みガスと
して初期の１ｍｉｎはＮ2 ガスを、その後Ａｒガスを用
いて還元処理を行い、大気圧に戻した後に取鍋へ出鋼し
た。
〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％までは実施例１と同一の処
理を行い、〔Ｃ〕濃度０．２ｍａｓｓ％以下で真空精錬
を適用し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％までは〔Ｃ〕
濃度の低下に伴いＯ2 ／空気／Ｎ2 比は１／３／０、１
／１／３、０／１／６、真空度は２００Ｔｏｒｒ、１０
０Ｔｏｒｒ、５０Ｔｏｒｒと低下させた。その後、Ｎ2
ガスのみを吹込んで〔Ｃ〕濃度０．０３％まで脱炭し
た。脱炭終了後、脱炭時に酸化したクロムを還元するた
めに還元材としてＦｅ−Ｓｉを添加して、吹込みガスと
して初期の１ｍｉｎはＮ2 ガスを、その後Ａｒガスを用
いて還元処理を行い、大気圧に戻した後に取鍋へ出鋼し
た。
【００２８】図９には従来法として示されている特開平
３−６８７１３号公報に従った実施例を示す。この方法
では〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％までは大気圧下で精
錬し、〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％以下で真空度１０
０Ｔｏｒｒの条件で、Ａｒガス吹込みで０．０３ｍａｓ
ｓ％までの脱炭処理を行い、その後大気圧下での還元処
理を行い、取鍋に出鋼した。
３−６８７１３号公報に従った実施例を示す。この方法
では〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％までは大気圧下で精
錬し、〔Ｃ〕濃度０．１５ｍａｓｓ％以下で真空度１０
０Ｔｏｒｒの条件で、Ａｒガス吹込みで０．０３ｍａｓ
ｓ％までの脱炭処理を行い、その後大気圧下での還元処
理を行い、取鍋に出鋼した。
【００２９】なお、各実施例では大気圧下処理では全ガ
ス吹込み流量を１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔとし、真空下
処理では酸素吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以
下、空気吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以下、
Ｎ2 およびＡｒガス吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
・Ｔ以下として処理を実施した。図７、８、９には各実
施例における精錬時間、〔Ｃ〕および〔Ｃｒ〕濃度の推
移も示しているが、従来法に比べ本発明の方が全精錬時
間が短くなり、かつ〔Ｃｒ〕濃度の低下量も小さくなっ
た。これらの精錬結果をまとめて表１に示す。なお、表
１の値は従来法による結果を１００とした指数で示す。
ス吹込み流量を１．０Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔとし、真空下
処理では酸素吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以
下、空気吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ・Ｔ以下、
Ｎ2 およびＡｒガス吹込み流量を０．３Ｎｍ3 ／ｍｉｎ
・Ｔ以下として処理を実施した。図７、８、９には各実
施例における精錬時間、〔Ｃ〕および〔Ｃｒ〕濃度の推
移も示しているが、従来法に比べ本発明の方が全精錬時
間が短くなり、かつ〔Ｃｒ〕濃度の低下量も小さくなっ
た。これらの精錬結果をまとめて表１に示す。なお、表
１の値は従来法による結果を１００とした指数で示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【発明の効果】本発明法によると含クロム溶鋼の脱炭精
錬において、脱炭酸素効率が向上するために同一酸素供
給量で脱炭速度の向上がはかれる。また、安価な空気の
使用によりガスコストの大幅な低減が可能となり、かつ
還元用Ｓｉ原単位が低減する。さらに、精錬時間が短縮
できるため、大幅な精錬コストの低減および生産性の向
上がはかれる。
錬において、脱炭酸素効率が向上するために同一酸素供
給量で脱炭速度の向上がはかれる。また、安価な空気の
使用によりガスコストの大幅な低減が可能となり、かつ
還元用Ｓｉ原単位が低減する。さらに、精錬時間が短縮
できるため、大幅な精錬コストの低減および生産性の向
上がはかれる。
【００３２】さらに、真空処理を用いるのでＡｒガスの
代替としての窒素ガスの使用の拡大がはかれ、製品品質
を左右する〔Ｎ〕濃度の制御が容易になり、また、例え
ば〔Ｃ〕濃度０．０１ｍａｓｓ％以下の極低炭素域まで
の精錬が容易になる。
代替としての窒素ガスの使用の拡大がはかれ、製品品質
を左右する〔Ｎ〕濃度の制御が容易になり、また、例え
ば〔Ｃ〕濃度０．０１ｍａｓｓ％以下の極低炭素域まで
の精錬が容易になる。
【図１】本発明の実施態様例の精錬容器を示す図であ
る。
る。
【図２】本発明法における真空精錬の開始〔Ｃ〕濃度の
限定理由を示す図である。
限定理由を示す図である。
【図３】本発明法における真空精錬時の真空度の限定理
由を示す図である。
由を示す図である。
【図４】本発明法における平均減圧速度の限定理由を示
す図である。
す図である。
【図５】本発明法における真空精錬時の吹込みガス種の
限定理由を示す図である。
限定理由を示す図である。
【図６】本発明法におけるＮ2 ガスの使用量の限定理由
を示す図である。
を示す図である。
【図７】本発明法の実施例１の精錬パターンを示す図で
ある。
ある。
【図８】本発明法の実施例２の精錬パターンを示す図で
ある。
ある。
【図９】従来法による実施例の精錬パターンを示す図で
ある。
ある。
１ 精錬容器 ２ 底吹き羽口 ３ 排気フード ４ 溶鋼 ５ ガス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森重 博明 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 精錬容器内で含クロム溶鋼中にガスを吹
込んで脱炭処理を行う精錬法において、溶鋼中〔Ｃ〕濃
度が約０．２ｍａｓｓ％以下に低下するまでは大気圧下
で、吹込みガスとして酸素ガスまたは酸素ガスと不活性
ガスと空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混
合ガスを供給して脱炭処理し、〔Ｃ〕濃度が前記濃度以
下に低下した後は、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以
下に減圧し、吹込みガスとして、〔Ｃ〕濃度が０．０５
ｍａｓｓ％以上では空気または酸素ガスと不活性ガスと
空気とから選ばれた２種類以上のガスからなる混合ガス
を供給し、〔Ｃ〕濃度０．０５ｍａｓｓ％未満では不活
性ガスのみを供給して脱炭処理することを特徴とする含
クロム溶鋼の精錬法。 - 【請求項２】 〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下に
低下した後に、前記精錬容器内を減圧するに際し、減圧
開始から真空度２００Ｔｏｒｒを達成するまでは、５０
Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以上、２５０Ｔｏｒｒ／ｍｉｎ以下の
平均減圧速度のもとで真空引きを行うことを特徴とする
請求項１記載の含クロム溶鋼の精錬法。 - 【請求項３】 〔Ｃ〕濃度が約０．２ｍａｓｓ％以下に
低下した後に、前記精錬容器内を２００Ｔｏｒｒ以下に
減圧し、吹込みガスとして、空気と酸素ガスとから選ば
れた１種類以上のガスと不活性ガスからなる混合ガスを
供給し、かつ溶鋼中〔Ｃ〕濃度の低下に伴い前記混合ガ
ス中の不活性ガスの比率を徐々に増大させることを特徴
とする請求項１記載の含クロム溶鋼の精錬法。 - 【請求項４】 目標の〔Ｃ〕濃度まで脱炭処理した後
に、引続き２００Ｔｏｒｒ以下の減圧下で、前記脱炭処
理中に酸化したクロム等の有価金属を回収するための還
元処理を行い、かつ目標〔Ｎ〕濃度に合わせて、不活性
ガスとしてのＮ 2 ガスの供給量を調整することを特徴と
する請求項１記載の含クロム溶鋼の精錬法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21026294A JP3441523B2 (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21026294A JP3441523B2 (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873924A true JPH0873924A (ja) | 1996-03-19 |
| JP3441523B2 JP3441523B2 (ja) | 2003-09-02 |
Family
ID=16586479
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21026294A Expired - Lifetime JP3441523B2 (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 含クロム溶鋼の精錬法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3441523B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003027335A1 (fr) * | 2001-09-20 | 2003-04-03 | Nippon Steel Corporation | Procede d'affinage de fer en fusion contenant du chrome |
| JP2008150710A (ja) * | 2007-12-26 | 2008-07-03 | Jfe Steel Kk | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 |
| JP2011153337A (ja) * | 2010-01-26 | 2011-08-11 | Nippon Steel Corp | 連続真空度制御方法 |
-
1994
- 1994-09-02 JP JP21026294A patent/JP3441523B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003027335A1 (fr) * | 2001-09-20 | 2003-04-03 | Nippon Steel Corporation | Procede d'affinage de fer en fusion contenant du chrome |
| US7497987B2 (en) | 2001-09-20 | 2009-03-03 | Nippon Steel Corporation | Refining method and refining apparatus for chromium-contained molten steel |
| JP2008150710A (ja) * | 2007-12-26 | 2008-07-03 | Jfe Steel Kk | 低炭素高マンガン鋼の溶製方法 |
| JP2011153337A (ja) * | 2010-01-26 | 2011-08-11 | Nippon Steel Corp | 連続真空度制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3441523B2 (ja) | 2003-09-02 |
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