JPH0871845A - 複合材料加工用リーマ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 複合材料の下穴の仕上がり穴精度や内周仕上
げ面の精度が得られ、加工変質層の厚みを抑制し、しか
も耐久寿命を長くしてカーボン繊維の毛羽立ちを防止で
きる複合材料加工用リーマを提供する。 【構成】 外径が０．０５〜０．２５ｍｍ／１００ｍｍ
の割合で減少する極めて大きなバックテーパ部４４が食
付き部４２に続いて形成され、食付き部４２の主切れ刃
４０ａの回転方向Ａの反対方向に隣接して幅寸法Ｗが
０．０５〜０．２０ｍｍの極めて小さなマージン部３８
が形成され、しかもそのマージン部３８に続いて２０〜
３０°の大きな角度の逃げ面４６が設けられるので、複
合材料加工用リーマ１０の切削抵抗が好適に低減され
る。また、上記２０〜３０°という大きな角度の逃げ面
４６が設けられている結果、主切れ刃４０ａから発生し
た切りくずが充分に収容される空間が形成されるので、
切りくずの巻き込みにより切りくずと内周壁との摺動に
よって仕上げ面が荒らされることがない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、難削材を含む複数種類
の材料が積層されてなる複合材料に形成された下穴の内
周面を加工するための複合材料用リーマに関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】難削材を含む複数種類の材料が積層され
てなる複合材料に形成された下穴の内周面を仕上げるた
めにリーマで加工する際には、据置型回転駆動装置或い
は手持型回転駆動装置に装着されたリーマが、回転駆動
されつつガイドブッシュを通して上記下穴内へ前進させ
られる。

【０００３】

【発明が解決すべき課題】ところで、上記複合材料に
は、たとえばβチタン、チタン合金などの耐食性や比強
度の高い構造材が積層されるが、その構造材は難削材で
あるため、たとえば図５に示す従来のリーマ６０により
仕上がり穴精度、仕上げ面粗さが充分に得られず、また
加工変質層の厚さを充分に薄く抑えることができなかっ
た。たとえば、航空機用のスポイラー、ラダー、エレベ
ータ等に用いられる複合材料では、たとえばβチタン、
ＣＦＲＰ（カーボン繊維強化型樹脂）、アルミニウム合
金などが厚さ１ｍｍ程度の合成樹脂接着剤であるリキッ
ドシムを介して積層されているが、βチタンの切削時に
はそのスプリングバック作用によって切削抵抗が極めて
大きくなることから、高接触圧下の摺動摩擦や切りくず
の巻き込みによって仕上がり穴精度や内周仕上げ面の精
度が低下するとともに、摩擦熱によって発生する加工変
質層が厚くなる欠点があった。また、切れ刃から発生す
る切りくずの搬送される過程で、上記βチタンやＣＦＲ
Ｐを相互に接着するリキッドシムを切りくずが接触する
ので、そのリキッドシム部分の内周径が拡大される欠点
があった。さらに、難削材であるβチタンの切削や、カ
ーボン繊維の含有率の高いＣＦＲＰの切削によって切れ
刃が摩耗し易いので、リーマの寿命が短縮されるととも
に、ＣＦＲＰ側の穴の出口においてカーボン繊維が毛羽
立つという欠点もあった。

【０００４】本発明は以上の事情を背景として為された
ものであり、その目的とするところは、難削材を含む複
数種類の材料が積層されてなる複合材料の下穴の内周面
を加工するに際し、仕上がり穴精度や内周仕上げ面の精
度が得られ、加工変質層の厚みを抑制し、リキッドシム
部分の内周径が拡大されないようにし、しかも耐久寿命
を長くしてカーボン繊維の毛羽立ちを防止できる複合材
料用リーマを提供することにある。

【０００５】

【課題を解決するための手段】斯る目的を達成するため
の、本発明の要旨とするところは、シャンク部および円
柱状の切れ刃部を備え、難削材を含む複数種類の材料が
積層されてなる複合材料に形成された下穴の内周面をそ
の切れ刃部によって切削加工する複合材料加工用リーマ
において、先端部に向かうに従って予め設定された回転
方向と反対方向へねじれるねじれ溝を前記切れ刃部に形
成してその回転方向に対向する内壁面と外周面との間に
外周切れ刃を設け、その切れ刃部の先端から前記シャン
ク部に向かうに従って外径が増加する食付き部と、その
食付き部に続いて前記シャンク部に向かうに従って外径
が０．０５〜０．２５ｍｍ／１００ｍｍの割合で減少す
るバックテーパ部とを前記切れ刃部に形成し、前記食付
き部の外周切れ刃の前記反対方向に隣接して０．０５〜
０．２０ｍｍの幅寸法のマージン部を形成し、そのマー
ジン部に続いて２０〜３０°の逃げ面を設けたことにあ
る。

【０００６】

【作用】このようにすれば、外径が０．０５〜０．２５
ｍｍ／１００ｍｍの割合で減少するという極めて大きな
バックテーパ部が食付き部に続いて形成され、食付き部
の外周切れ刃の前記反対方向に隣接して０．０５〜０．
２０ｍｍの幅寸法という極めて小さなマージン部が形成
され、しかもそのマージン部に続いて２０〜３０°とい
う大きな角度の逃げ面が設けられているので、複合材料
加工用リーマの切削抵抗が好適に低減される。また、上
記２０〜３０°という大きな角度の逃げ面が設けられて
いる結果、切れ刃から発生した切りくずが充分に収容さ
れる空間が形成されるので、切りくずの巻き込みにより
切りくずと内周壁との摺動によって仕上げ面が荒らされ
ることがない。また、先端部に向かうに従って予め設定
された回転方向と反対方向へねじれるように外周切れ刃
が設けられているので、食付き部から発生した切りくず
は前方すなわちリーマの先端方向へ排出される。

【０００７】上記バックテーパの割合が０．０５ｍｍ／
１００ｍｍ未満となると、βチタンのような難削材のス
プリングバックのために仕上げ加工穴の内周面とバック
テーパ部とが高い接触圧で摺接するので、切削抵抗軽減
効果が得られ難くなる。また、上記バックテーパの割合
が０．２５ｍｍ／１００ｍｍを超えると、リーマ加工に
際して使用するガイドブッシュとの間隙が大きくなって
仕上がり穴精度が低下する。

【０００８】前記マージン部の幅寸法が０．２０ｍｍを
超えると、上記バックテーパの割合が０．０５ｍｍ／１
００ｍｍ未満となったときと同様に、βチタンのような
難削材のスプリングバックのために仕上げ加工穴の内周
面とマージン部とが高い接触圧で摺接するので、切削抵
抗軽減効果が得られ難くなる。また、マージン部の幅寸
法が０．０５ｍｍ未満となると、リーマの外周切れ刃の
強度が不足し、切れ刃の撓みによって穴寸法が拡大さ
れ、寸法精度が低下する。

【０００９】前記マージン部に続く逃げ面の逃げ角が２
０°未満となると、切れ刃から発生する切りくずを収容
する充分な空間が形成されないので、切りくずが穴内周
面と摺接して仕上げ面が粗くなり、反対にマージン部に
続く逃げ面の逃げ角が３０°を超えると、リーマの外周
切れ刃の強度が不足し、切れ刃の撓みによって穴寸法が
拡大され、寸法精度が低下する。

【００１０】据置型回転駆動装置に用いられるリーマ
は、上記バックテーパの割合が０．１５〜０．２５ｍｍ
／１００ｍｍの範囲内であり、前記マージン部の幅が
０．１０〜０．２０ｍｍの範囲内であり、且つ前記マー
ジン部に続く逃げ面の逃げ角が２５〜３０°の範囲内で
あることが望ましい。また、手持型回転駆動装置に用い
られるリーマは、上記バックテーパの割合が０．０５〜
０．１５ｍｍ／１００ｍｍの範囲内であり、前記マージ
ン部の幅が０．０５〜０．１５ｍｍの範囲内であり、且
つ前記マージン部に続く逃げ面の逃げ角が２０〜２５°
の範囲内であることが望ましい。手持型回転駆動装置に
用いられるリーマは、据置型回転駆動装置に用いられる
リーマに比較して不安定となるからである。

【００１１】

【発明の効果】したがって、本発明によれば、外径が
０．０５〜０．２５ｍｍ／１００ｍｍの割合で減少する
という極めて大きなバックテーパ部が食付き部に続いて
形成され、食付き部の外周切れ刃の前記反対方向に隣接
して０．０５〜０．２０ｍｍの幅寸法という極めて小さ
なマージン部が形成され、しかもそのマージン部に続い
て２０〜３０°という大きな角度の逃げ面が設けられて
いる結果、高接触圧下の摺動摩擦が軽減されて複合材料
加工用リーマの切削抵抗が好適に低減され、また、上記
２０〜３０°という大きな角度の逃げ面が設けられてい
る結果、切れ刃から発生した切りくずが充分に収容され
る空間が形成されて切りくずの巻き込みが抑制されるの
で、仕上がり穴精度や内周仕上げ面の精度が高くなる。
また、先端部に向かうに従って予め設定された回転方向
と反対方向へねじれるように外周切れ刃が設けられてい
ることから、食付き部から発生した切りくずは前方すな
わちリーマの先端方向へ排出されるので、切れ刃から発
生する切りくずの搬送される過程でリキッドシムが切り
くずにより削られることがなくなり、リキッドシム部分
の内周径が拡大されることが防止される。さらに、難削
材であるβチタンの切削や、カーボン繊維の含有率の高
いＣＦＲＰの切削によっても、上記のように高接触圧下
の摺動摩擦が軽減される結果、切れ刃が摩耗し難くなっ
てリーマの寿命が長くされるので、ＣＦＲＰ側の穴の出
口においてカーボン繊維が毛羽立つということも好適に
解消される。

【００１２】ここで、好適には、前記ねじれ溝のねじれ
角θが３〜１５°であり、前記食付き部の軸方向長さＬ
が２．５〜３．５ｍｍであり、その食付き部の回転中心
軸に対する傾斜角αが８〜１２°であり、前記リーマの
外径Ｄが３．１７５〜１５．８７５ｍｍである。このよ
うな複合材料加工用リーマによれば、前記発明の効果が
一層顕著となる。

【００１３】また、好適には、前記リーマ本体或いはそ
の外周切れ刃は、高速度鋼、超硬合金、ダイヤモンド超
高圧焼結体のいずれかから構成される。さらに、好適に
は、前記リーマの切れ刃部の表面には、チタン（Ｔｉ）
と、アルミニウム（Ａｌ）、炭素（Ｃ）、および窒素
（Ｎ）のうちの少なくとも１つとから成る硬質被膜、た
とえばＴｉＣ、ＴｉＮ、ＴｉＡｌＮなどが１〜５μｍの
厚さで設けられる。

【００１４】

【実施例】以下、本発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。図１は、リーマ１０の側面図であって、
その中心線を境にした一方の側を切り欠いて示してい
る。図２は、上記リーマ１０の先端面の外形を拡大して
示す図である。

【００１５】上記リーマ１０は、たとえば図３および図
４に示す複合材料１２および１４に形成された下穴１６
および１８の内周面を仕上げ加工するために、据置型回
転駆動装置或いは手持型回転駆動装置に装着されて回転
駆動されつつ、ガイドリングを通してその下穴１６およ
び１８内で軸方向へ前進させられる。

【００１６】上記複合材料１２は、たとえば耐食性およ
び比強度の高いβチタン２０とＣＦＲＰ（カーボン繊維
強化型樹脂）２２とが合成樹脂接着剤であるリキッドシ
ム２４によって張り合わせられることにより構成された
２層型の航空機用のパネル材である。また、上記複合材
料１４は、βチタン２０、ＣＦＲＰ２２、およびβチタ
ン２０が順次積層され且つリキッドシム２４によってそ
れぞれ張り合わせられることにより構成された３層型の
航空機用のパネル材である。上記βチタン２０およびＣ
ＦＲＰ２２は、たとえば１０ｍｍ程度の厚みを備えた板
材であり、上記リキッドシム２４はたとえば０．５ｍｍ
程度の厚みに形成されている。

【００１７】上記リーマ１０は、全体として円柱状を成
し、図示しないチャック装置によって把持されるための
シャンク部３０と、外周切れ刃４０が形成された切れ刃
部３２とを備えている。この切れ刃部３２には、先端部
に向かうに従って予め設定された回転方向（右まわり方
向）Ａと反対方向へねじれ角θが５°でねじれる５本の
ねじれ溝３４が周方向において等間隔で形成されてお
り、そのねじれ溝３４の回転方向Ａに対向する内壁面す
なわちすくい面３６と外周面すなわち正確にはマージン
部３８との間の稜線に上記外周切れ刃４０が設けられて
いる。

【００１８】上記切れ刃部３２には、中心線に対する傾
斜角αが１０°程度に形成されることにより切れ刃部３
２の先端からシャンク部３０に向かうに従って外径が増
加する食付き部４２と、その食付き部４２に続いてシャ
ンク部３０に向かうに従って外径が０．０５〜０．２５
ｍｍ／１００ｍｍの範囲内の割合で減少するバックテー
パ部４４とが設けられている。前記外周切れ刃４０のう
ち上記食付き部４２に位置するものは主切れ刃４０ａと
して機能し、前記外周切れ刃４０のうち上記バックテー
パ部４４に位置するものは副切れ刃４０ｂとして機能す
る。リーマ１０による仕上げ加工における切削は専ら主
切れ刃４０ａにより行われる。

【００１９】図２において詳しく示すように、上記切れ
刃部３２において、外周切れ刃４０のうちの上記食付き
部４２に位置する切れ刃すなわち主切れ刃４０ａのすく
い角β、すなわち回転中心Ｃと主切れ刃４０ａとを結ぶ
直線とすくい面３６との成す角度βは５°程度に形成さ
れており、前記主切れ刃４０ａの前記回転方向Ａと反対
方向に隣接する逃げ角零のマージン部３８の幅寸法Ｗ
は、０．０５〜０．２０ｍｍの範囲内に形成されてお
り、そのマージン部３８に続く逃げ面４６の逃げ角γ
は、２０〜３０°の範囲内に形成されている。

【００２０】バックテーパ部４４における副切れ刃４０
ｂのすくい角β、マージン部３８の幅寸法Ｗ、逃げ面４
６の逃げ角γは、加工の都合上、上記食付き部４２と略
同様に形成されているが、副切れ刃４０ｂは切削に殆ど
関与せず、バックテーパ部４４は専ら案内面として機能
するので、他の数値範囲であってもよい。

【００２１】ここで、上記リーマ１０は、通常は高速度
鋼により構成されるが、好適には、切れ刃部３２或いは
食付き部４２の表面に、チタン（Ｔｉ）と、アルミニウ
ム（Ａｌ）、炭素（Ｃ）、および窒素（Ｎ）のうちの少
なくとも１つとから成る硬質被膜、たとえばＴｉＣ、Ｔ
ｉＮ、ＴｉＡｌＮなどが１〜５μｍの厚さで設けられ
る。またリーマ１０またはその切れ刃部３２或いは食付
き部４２の表面は超硬合金またはダイヤモンド超高圧焼
結体により構成される。少なくともこれらの場合には、
外周切れ刃４０或いは主切れ刃４０ａは、高速度鋼、超
硬合金、ダイヤモンド超高圧焼結体のいずれかから構成
されることになる。

【００２２】また、上記リーマ１０のシャンク部３０に
は、切れ刃部３２に形成されたねじれ溝３４と同様の深
さを有し且つ各ねじれ溝３４のシャンク部３０側にそれ
ぞれ連通する直線状のエア溝５０が形成されている。

【００２３】圧縮空気を動力源とする据置型回転駆動装
置に装着される場合は、仕上げ径６．３５ｍｍのための
上記リーマ１０は、食付き部４２の先端径が５．３ｍ
ｍ、食付き部４２の最大径Ｄが６．３７ｍｍに形成され
るとともに、バックテーパ部４４のバックテーパの割合
が０．１５〜０．２５ｍｍ／１００ｍｍの範囲内とさ
れ、マージン部３８の幅寸法Ｗが０．１０〜０．２０ｍ
ｍの範囲内とされ、食付き部４２の逃げ面４６の逃げ角
γが２５〜３０°に形成される。また、圧縮空気を動力
源とする手持型回転駆動装置に装着される場合は、仕上
げ径１０．１１ｍｍのための上記リーマ１０は、食付き
部４２の先端径が９．０７ｍｍ、食付き部４２の最大径
Ｄが１０．１３ｍｍに形成されるとともに、バックテー
パ部４４のバックテーパの割合が０．０５〜０．１５ｍ
ｍ／１００ｍｍの範囲内とされ、マージン部３８の幅寸
法Ｗが０．０５〜０．１５ｍｍの範囲内とされ、食付き
部４２の逃げ面４６の逃げ角γが２０〜２５°に形成さ
れる。本発明者等の実験によれば、上記前者および後者
の２種類のリーマを用いて、３，２５０ｍｉｎ^-1（切削
速度：６５０ｍ／ｍｉｎ）且つ送り量０．０７ｍｍ／ｒ
ｅｖ（２２７．５ｍｍ／ｍｉｎ）、および１，８５０〜
２，０５０ｍｉｎ^-1（切削速度：５９０〜６５０ｍ／ｍ
ｉｎ）且つ送り量０．０７ｍｍ／ｒｅｖ（１２９．５〜
１４３．５ｍｍ／ｍｉｎ）という切削条件にて、図３或
いは図４に示す複合材料１２或いは１４の下穴１６或い
は１８の内周面の仕上げをそれぞれ行った場合、加工変
質層の深さ１０μｍ以下、穴精度０〜＋０．０７６ｍｍ
以内、仕上げ面粗さ１２．５Ｚ以下という要求精度が満
たされるとともに、従来のリーマ６０にない長寿命が得
られた。同時に、下穴１６或いは１８の出口側にＣＦＲ
Ｐ２２が位置したときにおいても毛羽立ちが発生しなか
った。

【００２４】上述のように、本実施例のリーマ１０によ
れば、外径が０．０５〜０．２５ｍｍ／１００ｍｍの割
合で減少するという極めて大きなバックテーパ部４４が
食付き部４２に続いて形成され、食付き部４２の主切れ
刃４０ａの回転方向Ａの反対方向に隣接して幅寸法Ｗが
０．０５〜０．２０ｍｍという極めて小さなマージン部
３８が形成され、しかもそのマージン部３８に続いて２
０〜３０°という大きな角度の逃げ面４６が設けられて
いるので、複合材料加工用リーマ１０の切削抵抗が好適
に低減される。また、上記２０〜３０°という大きな角
度の逃げ面４６が設けられている結果、主切れ刃４０ａ
から発生した切りくずが充分に収容される空間が形成さ
れるので、切りくずの巻き込みにより切りくずと内周壁
との摺動によって仕上げ面が荒らされることがない。ま
た、先端部に向かうに従って予め設定された回転方向と
反対方向へねじれるように外周切れ刃４０が設けられて
いるので、食付き部４２から発生した切りくずは前方す
なわちリーマの先端方向へ排出される。

【００２５】したがって、実施例によれば、極めて大き
な割合で径が減少するバックテーパ部４４と、幅寸法Ｗ
が極めて小さなマージン部３８と、しかもそのマージン
部３８に続いて大きな角度γの逃げ面４６が設けられて
いる結果、高接触圧下の摺動摩擦が軽減されて複合材料
加工用リーマ１０の切削抵抗が好適に低減され、また、
上記２０〜３０°という大きな角度の逃げ面４６が設け
られている結果、主切れ刃４０ａから発生した切りくず
が充分に収容される空間が形成されて切りくずの巻き込
みが抑制されるので、仕上がり穴精度や内周仕上げ面の
精度が高くなる。また、先端部に向かうに従って予め設
定された回転方向Ａと反対方向へねじれるように主切れ
刃４０ａが設けられていることから、食付き部４２から
発生した切りくずは前方すなわちリーマの先端方向へ排
出されるので、主切れ刃４０ａから発生する切りくずの
搬送される過程でリキッドシム２４の内周面が切りくず
により削られることがなくなり、リキッドシム２４の内
周径が拡大されることが防止される。さらに、難削材で
あるβチタンの切削や、カーボン繊維の含有率の高いＣ
ＦＲＰの切削においても、上記のように高接触圧下の摺
動摩擦が軽減される結果、主切れ刃４０ａが摩耗し難く
なってリーマ１０の寿命が長くされるので、ＣＦＲＰ側
の穴の出口においてカーボン繊維が毛羽立つということ
も好適に解消される。

【００２６】ここで、上記バックテーパ部４４の径の減
少割合が０．０５ｍｍ／１００ｍｍ未満となると、βチ
タン２０のような難削材のスプリングバックのために仕
上げ加工穴の内周面とバックテーパ部４４とが高い接触
圧で摺接するので、切削抵抗軽減効果が得られ難くな
る。また、上記バックテーパ部４４の径の割合が０．２
５ｍｍ／１００ｍｍを超えると、リーマ加工に際して使
用するガイドブッシュとの間隙が大きくなって仕上がり
穴精度が低下する。

【００２７】また、上記マージン部３８の幅寸法Ｗが
０．２０ｍｍを超えると、上記バックテーパ部４４の径
の割合が０．０５ｍｍ／１００ｍｍ未満となったときと
同様に、βチタン２０のような難削材のスプリングバッ
クのために仕上げ加工穴の内周面とマージン部３８とが
高い接触圧で摺接するので、切削抵抗軽減効果が得られ
難くなる。また、マージン部３８の幅寸法Ｗが０．０５
ｍｍ未満となると、リーマ１０の主切れ刃４０ａの強度
が不足し、主切れ刃４０ａの撓みによって穴寸法が拡大
され、寸法精度が低下する。

【００２８】さらに、上記マージン部３８に続く逃げ面
４６の逃げ角γが２０°未満となると、主切れ刃４０ａ
から発生する切りくずを収容する充分な空間が形成され
ないので、切りくずが穴内周面と摺接して仕上げ面が粗
くなり、反対にマージン部３８に続く逃げ面４６の逃げ
角γが３０°を超えると、リーマ１０の主切れ刃４０ａ
の強度が不足し、主切れ刃４０ａの撓みによって穴寸法
が拡大され、寸法精度が低下する。

【００２９】因に、図５に先に考案した従来のリーマ６
０を示す。このリーマ６０は、先端に向かうほど回転方
向Ａと反対方向に捩じれるねじれ溝６２を備え、そのね
じれ溝６２の回転方向Ａと対向する内壁面すなわちすく
い面６４と外周面或いはランドとの間に外周切れ刃６６
が形成されている。この外周切れ刃６６が形成された切
削部６８の先端部には、中心線に対して所定の傾斜角を
成す食付き部７０が形成されており、それに隣接する案
内部７２の径は一様となっている。また、上記食付き部
７０の外周切れ刃６６に隣接するマージン部の幅寸法Ｗ
は通常の切削工具と同様に比較的大きく且つそのマージ
ン部に続く逃げ面の逃げ角γも通常の切削工具と同様に
比較的小さい。したがって、上記従来のリーマ６０によ
って図３或いは図４に示す複合材料の下穴１６或いは１
８の内周面を仕上げ加工すると、βチタン２０のスプリ
ングバックによる高い面圧にて摺動させられて切削抵抗
が極めて大きくなることから、高接触圧下の摺動摩擦や
切りくずの巻き込みによって仕上がり穴精度や内周仕上
げ面の精度が低下するとともに、摩擦熱によって発生す
る加工変質層が厚くなる欠点があった。また、難削材で
あるβチタン２０の切削や、カーボン繊維の含有率の高
いＣＦＲＰ２２の切削によって外周切れ刃６６が摩耗し
易いので、リーマの寿命が短縮されるとともに、ＣＦＲ
Ｐ側の穴の出口においてカーボン繊維が毛羽立つという
欠点もあったのである。

【００３０】また、本実施例のリーマ１０のシャンク部
３０には、切れ刃部３２に形成されたねじれ溝３４と同
様の深さを有し且つ各ねじれ溝３４のシャンク部３０側
にそれぞれ連通する直線状のエア溝５０が形成されてい
ることから、図示しない回転駆動装置のチャック装置に
装着された状態でそのチャック装置から圧縮エア或いは
クーラント液が供給されると、上記エア溝５０を介して
ねじれ溝３４内へその圧縮エア或いはクーラント液が供
給されるので、主切れ刃４０ａから発生する切りくずが
リーマ１０の前方へ吹き飛ばされて切りくずに起因する
内周面の粗れが一層抑制されるとともに、主切れ刃４０
ａの冷却が行われるので、耐久寿命が延長される利点が
ある。

【００３１】ここで、前述の複合材料１２および１４
は、インコネルなどの耐熱合金シートがβチタン２０に
替えて用いられてもよいし、ケプラーなどの繊維により
強化されたプラスチックシートがＣＦＲＰ２２に替えて
用いられてもよい。また、上記複合材料１２および１４
は、アルミニウムリチウム合金シートとアミラド繊維層
とが交互に積層されたものなどであってもよい。

【００３２】また、ねじれ溝３４のねじれ角θが３〜１
５°の範囲内であり、食付き部４２の軸方向長さＬが
２．５〜３．５ｍｍの範囲内であり、食付き部４２の傾
斜角αが８〜１２°の範囲内であり、リーマ１０の外径
Ｄ（食付き部４２の最大径）が３．１７５〜１５．８７
５ｍｍであるものに対して、前記本願発明の主要な構成
要件、すなわち、外径が０．０５〜０．２５ｍｍ／１０
０ｍｍの範囲内の割合で減少するバックテーパ部４４を
食付き部４２に続いて形成し、食付き部４２の主切れ刃
４０ａの回転方向Ａの反対方向に隣接して幅寸法Ｗが
０．０５〜０．２０ｍｍの範囲内のマージン部３８を形
成し、しかもそのマージン部３８に続いて２０〜３０°
の範囲内の逃げ角γを有する逃げ面４６を設けるという
構成を、適用すると、前記の作用効果が特に好適に得ら
れる。

【００３３】なお、上述したのはあくまでも本発明の一
実施例であり、本発明はその主旨を逸脱しない範囲にお
いて種々変更が加えられ得るものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のリーマを示す側面図であっ
て、その中心線の片側が切り欠かれて示されている。

【図２】図１の実施例の先端面を示す図である。

【図３】図１の実施例のリーマによって下穴の内周面の
仕上げが行われる複合材料の一例の構成を説明する要部
断面図である。

【図４】図１の実施例のリーマによって下穴の内周面の
仕上げが行われる複合材料の他の例の構成を説明する要
部断面図である。

【図５】従来のリーマの構成を説明する図である。

【符号の説明】

１０：リーマ １２，１４：複合材料 １６，１８：下穴 ３０：シャンク部 ３２：切れ刃部 ３４：ねじれ溝 ３８：マージン部 ４０ａ：主切れ刃（外周切れ刃） ４２：食付き部 ４４：バックテーパ部 ４６：逃げ面

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シャンク部および円柱状の切れ刃部を備
   え、難削材を含む複数種類の材料が積層されてなる複合
   材料に形成された下穴の内周面を該切れ刃部によって切
   削加工する複合材料加工用リーマにおいて、 先端部に向かうに従って予め設定された回転方向と反対
   方向へねじれるねじれ溝を前記切れ刃部に形成して該回
   転方向に対向する内壁面と外周面との間に外周切れ刃を
   設け、該切れ刃部の先端から前記シャンク部に向かうに
   従って外径が増加する食付き部と、該食付き部に続いて
   前記シャンク部に向かうに従って外径が０．０５〜０．
   ２５ｍｍ／１００ｍｍの割合で減少するバックテーパ部
   とを該切れ刃部に形成し、前記食付き部の外周切れ刃の
   前記反対方向に隣接して０．０５〜０．２０ｍｍの幅寸
   法のマージン部を形成し、該マージン部に続いて２０〜
   ３０°の逃げ面を設けたことを特徴とする複合材料加工
   用リーマ。
2. 【請求項２】 前記ねじれ溝のねじれ角θが３〜１５°
   であり、前記食付き部の軸方向長さが２．５〜３．５ｍ
   ｍであり、該食付き部の回転中心軸に対する傾斜角が８
   〜１２°であり、前記リーマの外径が３．１７５〜１
   ５．８７５ｍｍである請求項１の複合材料加工用リー
   マ。